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文檔簡介

一、不控整流電路的功率因數(shù)第二節(jié)整流電路的功率因數(shù)uwtwtii1uiid假設(shè)：L=∞，整流電流平直，不考慮換向重疊角γ，則電流i為方波。根據(jù)假設(shè)，變壓器原邊繞組流過的基波電流與電網(wǎng)電壓同相位。一、不控整流電路的功率因數(shù)

可見不控整流電路的功率因數(shù)較高，達(dá)到0.9。相移系數(shù)電流畸變系數(shù)功率因數(shù)諧波系數(shù)一、不控整流電路的功率因數(shù)實(shí)際情況中要考慮換向重疊角γ，交流電流要滯后交流電壓，近似認(rèn)為相移系數(shù)

換向重疊角取決于電壓級位、變壓器漏抗、負(fù)載電流。負(fù)載電流越大和電壓極位越低，換向重疊角越大，相移系數(shù)越小，相應(yīng)功率因數(shù)越低，但是不是正比關(guān)系。二、全控整流電路的功率因數(shù)idiuT1T3T2T4+Ud-i1iwtwtuIdwtudαφ假設(shè)：L=∞，整流電流平直，不考慮換向重疊角γ，則電流i為方波。電流與電壓不同相，電流滯后電壓一個角度，此角度為電路的控制角α。二、全控整流電路的功率因數(shù)

Ud0為α=0時的整流電壓平均值，也是整流電路的最大輸出電壓平均值。對輸入電流進(jìn)行傅利葉分解，可得：二、全控整流電路的功率因數(shù)

由于輸入電流正負(fù)半波對稱，所以其直流分量為零。即根據(jù)以上推導(dǎo)，可得：n次諧波的移相角二、全控整流電路的功率因數(shù)可見，基波電流滯后于電源電壓，基波電流相位角等于控制角。其它參數(shù)可算:二、全控整流電路的功率因數(shù)二、全控整流電路的功率因數(shù)結(jié)論：1、全控橋的功率因數(shù)與輸出電壓的平均值成正比。2、在滿電壓時，功率因數(shù)為0.9，控制角越大，輸出電壓越低，功率因數(shù)越低。三、半控整流電路的功率因數(shù)根據(jù)電壓的波形，可以計(jì)算出整流電壓的平均值:Ud0為α=0時的整流電壓平均值，也是整流電路的最大輸出電壓平均值。三、半控整流電路的功率因數(shù)可見，電流基波滯后電源電壓的角度是α/2。不控整流橋功率因數(shù)恒定為0.9，較高；全控橋功率因數(shù)與Ud/Ud0成正比，在控制角α較小時，功率因數(shù)較大;在控制角α較大時，功率因數(shù)較??；半控橋介于不控與全控之間，比

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