主橋墩深水基礎(chǔ)施工方案

特大橋深水基礎(chǔ)施工方案特大橋深水基礎(chǔ)施工方案特大橋深水基礎(chǔ)施工方案目錄一、工程概況1二、橋位水文、地質(zhì)情況1三、施工方案綜述2四、施工便道（棧橋）施工3五、40#、41#墩樁基施工5⑴、40#、41#墩施工平臺的筑島施工540#、41#墩樁基施工5六、40#墩沉井圍堰施工6沉井圍堰施工工藝流程7施工坑開挖7沉井制作7沉井下沉10沉井清基、堵水：13七、41#墩沉井圍堰施工13施工工藝流程13雙壁鋼沉井制造15雙壁鋼沉井下沉15沉井清基17八、承臺大體積混凝土施工17⑴、合理選擇原材料，優(yōu)化混凝土配合比。18⑵、控制混凝土骨料溫度181合理選擇混凝土的澆筑時間18制定合理的混凝土澆筑工藝施工方法18模板的外部降溫19澆筑完畢后的降溫19九、沉井圍堰的拆除20十、主要施工機(jī)械設(shè)備配置21十一、施工進(jìn)度安排及工期保證措施21施工進(jìn)度安排21工期保證措施23十二、質(zhì)量保證措施24⑴、質(zhì)量保證體系24組織保證24強(qiáng)化現(xiàn)場的技術(shù)、質(zhì)量、檢測力量25抽調(diào)和整合施工專業(yè)隊伍26意識和能力的保證26材料保證26質(zhì)量管理保證26十三、安全保證措施27十四、環(huán)保措施292特大橋深水基礎(chǔ)施工方案特大橋深水基礎(chǔ)施工方案N=-g=-15KNQ=P=147.91KN則刃腳根部以上1.1m處截面應(yīng)力驗(yàn)算：彎曲應(yīng)力473.14KP1190KPaσ=N/A±M/W=-15.0/1.0±81.52/0.167=＜-503.14KP＜1270KPa剪應(yīng)力σj=P/A=73.865/1.0=73.865＜1900KPa計算結(jié)果表明井壁內(nèi)可按構(gòu)造要求布置橫向鋼筋。二．41#墩沉井下沉驗(yàn)算根據(jù)41#墩承臺尺寸，41#墩沉井尺寸見下圖，沉井外徑25.1m、內(nèi)徑23.1m，沉井壁厚1米、沉井高度為7米，沉井高出筑島平臺面0.5米，沉井分兩節(jié)預(yù)制，底節(jié)高3.5米。 刃腳踏面寬度a=0.3m刃腳踏面寬度a=0.3m，刃腳高度hk=1.0m。Tanθ=1.0/（1.0-0.3）=1.429θ=55.008°＞45°單位：1.荷載計算沉井自重力計算匯總沉井部位沉井部位重度(KN/m3)體積(m3)(KN)砼刃腳2449.2131181.112第一節(jié)砼井壁24189.2814542.743第二節(jié)砼井壁24113.5662725.646第二節(jié)井壁卵石部分18151.4252725.046第一節(jié)沉井鋼壁重35925.2第二節(jié)沉井鋼壁重33283.2刃腳加厚鋼板重21083.2加勁肋角鋼總重21441.96總重力12292.52.沉井自重下沉驗(yàn)算沉井自重G=12292.5KN側(cè)阻力T=π×25.1×6×20=9462.5KN下沉系數(shù)K=G/T=12292.5/9462.5=1.3≥1.15筑島平面施工水位下沉系數(shù)滿足規(guī)范要求。3.刃腳受力驗(yàn)算⑴刃腳外向撓曲：經(jīng)分析，當(dāng)沉井即將下沉到設(shè)計標(biāo)高且已進(jìn)入全風(fēng)化泥質(zhì)砂巖不少于1m，且第二節(jié)沉井已接上。此時刃腳向外撓曲處于最不利狀態(tài)，其懸臂分配系數(shù)為：α=0.1L14/(hk+0.05L14)=0.1×25.14/(14+0.05×25.14)=1.999＞1.0取α=1.0,刃腳側(cè)土為全風(fēng)化泥質(zhì)砂巖夾砂卵石,τ=18.0kpa,ψ=40°,則:①作用于刃腳的力（按施工水位取單位寬度計算）：W1=(22.19-17.5)×10=46.9KN/mW2=(22.19-16.5)×10=56.9KN/me1=12.0×(23.0-17.5)×tan2（45°-40°/2）=14.35KN/me2=12.0×(23.0-16.5)×tan2（45°-40°/2）=16.96KN/m若從安全考慮,刃腳外側(cè)水壓力取50%,則:Pe1+w1=46.9×0.5+14.35=37.8KN/mPe2+w2=56.9×0.5+16.96=45.41KN/mPe+w=1/2×(Pe1+w1+Pe2+w2)hk=1/2×(37.8+45.41)×1.0=41.61KN若以靜水壓力70%計算,則:0.7γwhhk=0.7×10×(22.19-17.0)×1=36.33＜41.61KN故取Pe+w=36.33KN。刃腳側(cè)阻力：T=0.5E=0.5×（14.35+16.96）/2×1×1=7.83或T=τhk×1=18.0KN因此刃腳側(cè)阻力取T=7.83KN（取小值）單位寬沉井自重（排水除土下沉不計浮力）G1=162.4KN刃腳踏面堅向反力為：Rv=162.4-16.96×1/2×（23.0-16.5）×0.5=134.84KN刃腳斜面橫向力（取δ2=ψ=40°）RH=bRvtan（θ-δ2）/(2a+b)單位：=134.84×0.7tan（55°-40°）/(2×0.3+0.7)=19.5KN井壁自重q的作用點(diǎn)至刃腳根部中心軸距離為：X1=（λ2+aλ-2a2）/6(λ+a)=(1.02+0.3×1.0-2×0.32)/6(1.0+0.3)=0.144m刃腳踏面下合力反力:Rv1=2aRv/(2a+b)=2×0.3×Rv/(2×0.3+0.7)=0.462Rv刃腳踏面下反力合力:Rv2=Rv－0.462Rv=0.538RvRv的作用點(diǎn)距井壁外側(cè)為:x=(Rv1·a/2+Rv2(a+b/3))/Rv=(0.462Rv×0.3/2+0.538Rv(0.3+0.7/3))/Rv=0.356m②各力對刃腳根部界面中心的彎矩:水平水壓力及土壓力引起的彎矩:Me+w=(36.33×1/3×(2×45.41+37.8))/(45.41+37.8)=18.72KN·m刃腳側(cè)面摩阻力引起的彎矩:MT=7.83×1.0/2=3.915KN·m反力Rv引起的彎矩:M=134.84×(1.0/2-0.356)=19.42KN·mRv刃腳斜面水平反力引起的彎矩:M=19.5×(1.0-0.6341)=7.14KN·mRH刃腳自重引起的彎矩:M=0.625×1×24×0.144=2.16KN·mg故總彎矩為:M=∑M=7.14+19.42+3.915-18.72-2.16=9.595KN·m0③刃腳根部處的應(yīng)力驗(yàn)算刃腳根部軸力N0=134.84-0.625×24=119.84KN面積A=1.0㎡,抵抗矩W=0.167m3故：177.3KPaσh=N0/A±M0/W=119.84/1.0±9.595/0.167=62.4KPa因水平剪力較小，驗(yàn)算時未予考慮。壓應(yīng)力小于1190KPa，按受力條件下混凝土的強(qiáng)度就可滿足要求，故該刃腳構(gòu)造滿足受力要求。⑵刃腳內(nèi)向撓曲①作用于刃腳的力：可求得作用于刃腳外側(cè)的土、水壓力（按施工水位計算）為：單位：W1=46.9KN/m，W2=56.9KN/m，e1=14.35KN/m，e2=16.96KN/m故水土總壓力為：P=67.6KNPe+w力對刃腳形心軸的彎矩為：Me+w=67.6×1/3×（2×（56.9+16.96）+46.9+14.35）/（46.9+56.9+14.35+16.96）=34.9KN·m此時刃腳側(cè)阻力T=7.83KN所產(chǎn)生的彎矩為：MT=-7.83×1.0/2=-3.915KN·m刃腳自重g=15.0KN所產(chǎn)生的彎矩為：M=15.0×0.144=2.16KN·mg所有各力對刃腳根部的彎矩M、軸向力N及剪力Q為：M=Me+w+MT+Mg=34.9-3.915+2.16=33.145KN·MN=T-g=7.83-15=-7.17KNQ=P=67.6KN②刃腳根部截面應(yīng)力驗(yàn)算：彎曲應(yīng)力