河南某工程模板施工方案

XXX國土資源信息中心工程模板工程安全施施工方案編制：：審核：：批準：：日期：：二OO八年六月二二十日模板工程施施工組織設設計（方案）審審批表工程名稱稱XXX國土資源源信息中心工程地點點XXX*****大道西側建設單位位XXX國土資源源信息中心建筑面積積6613（M2）結構類型型框架工程造價價（萬元）設計單位位XXX規(guī)劃建筑筑設計有限公公司監(jiān)理單位位層數、高度地下一層，地上上六層建筑物跨度16.14（M）編制人人項目負責人人參加會審審人員簽字單位職務技術負責人安全科長職稱工程師工程師簽名施工單位審批分管技術術負責人簽字字蓋章年月日監(jiān)理單位審批分管負責人簽字字蓋章年月日日建設單位審批分管負責人簽簽字蓋章年月日模板工程安全施施工方案一、編制依據1、XXX國土土資源信息中中心工程施工工合同。2、XXX國土土資源信息中中心工程施工工圖紙。3、《混凝土結結構工程施工工及驗收規(guī)范范》4、《建筑施工工高空作業(yè)安安全技術規(guī)程程》5、《大模板多多層住宅結構構設計與施工工規(guī)程》6、《中華人民民共和國建筑筑法》7、《中華人民民共和國安全全生產法》8、《建設工程程安全生產管管理條例》二、工程概況1、本工程位于于XXX*****大道西，為XXX國土資源信信息中心辦公公樓，框架結結構，地下一一層，地上六六層?？偨ㄖ娣e約為6613m2。2、本工程總長長為70m，總寬16.144m，總高度為23.3ｍ，地下室室層高為3.3m，一層層高4.2米，六層層層高4.5米，其余層層高為3.6m，室內外高高差1.2米。3、本工程結構構的設計使用用年限為50年，場地類類別為Ⅱ類，地面粗粗糙度類別為為B類；建筑物物耐火等級一一級；屋面防防水等級為二二級；建筑物物抗震設防類類別為丙類，抗抗震等級四級級；建筑結構構設計安全等等級為二級，地地基基礎設計計等級丙級。4、目前該工程程三通一平已已結束，水電電能滿足施工工需要，具備備開工條件。三、模板配置模板的配備數量量根據施工工工序、樓層的的面積、操作作工人的人數數，施工進度度等因素綜合合考慮，確定定總體需要量量進行配備。柱柱、梁、板配配備數量均按按三層配備（其其中一組由地地下室模板改改配）。模板施工前必須須和水、電等等相關專業(yè)做做好圖紙會審審，將預留孔孔洞位置標識識道模板上，同同時做好建筑筑、結構部分分標高、尺寸寸的復核，保保證模板的配配置復核設計計要求。四、模板類型選選擇本工程為框架結結構，柱、梁梁、現(xiàn)澆板底底模采用竹膠膠模板，50x1000木方作為龍龍骨，φ48鋼管作為支撐撐體系為了提提高模板的周周轉率，同時時為確保工程程質量，本工工程使用早拆拆體系。五、構造要求梁模組成為：底底模50mm厚紅松木木板，側模18厚多層膠合合板，另加50mm×1000mm木方配制制成定型側模模板，支撐為為Φ48×3.55鋼管，50mm×100mmm木方為紅松松，豎愣、斜斜撐間距為500mm，小楞間間距為600mm，小楞跨跨度L=9000mm，鋼管腳腳手架間距αα=1100mmm，橫桿步距距為1400mmm，所有鋼管管立柱若長度度不夠時均用用扣件對接，支柱下面墊木楔合通長墊板?，F(xiàn)澆樓板采取腳腳手架支撐+早拆支撐頭+木龍骨+竹膠合板的的早拆支模方方案，板模板板采用2440××122000×12mmm厚覆膜竹膠膠合板，板、樓樓梯部位使用用50mm×1000mm、100mm×1000mm木方作為龍龍骨、以滿堂堂鋼管腳手架架及帶有可調調式伸縮頭的的鋼管腳手架架作為支撐體體系施工，鋼鋼管立桿間距距α=1100mmm，橫桿步距距為1400mmm，所有鋼管管立柱若長度度不夠時均用用扣件對接，支柱下面墊木楔合通長墊板。梁的高度方向穿穿墻螺桿加固固為600mm～900mm為一道，梁梁高≥900mm以上為二道道，梁的長度度方向的穿墻墻螺桿加固為為每600mm一道；粱跨度在4m時時及大于4m時，底板中中部應起拱，如如設計無規(guī)定定時，起拱高高度為全跨長長度的1/10000—3/10000；梁較高時，可先先安裝梁的一一側模板，等等鋼筋綁扎好好后再裝另一一側模板；上下層模板的支支柱，一般應應安裝在一條條豎向中心線線上。梁、板板模板支設方方法如圖：膠合板膠合板方木檔鋼管對拉螺栓方木檔方木檔鋼管對拉螺栓方木檔方木檔方木檔大楞膠合板統(tǒng)長方木檔大楞膠合板統(tǒng)長方木檔斜撐斜撐樓梯模板施工前應根據實實際層高放樣樣，先安裝平平臺梁及基礎礎模板，再安安裝樓梯斜梁梁或樓梯底模模板，再安裝裝樓梯外幫側側板，外幫側側板應先在其其內側彈礎樓樓梯底板厚度度線，用套板板畫礎踏步側側板位置線，釘釘好固定踏步步側板的檔木木，在現(xiàn)場裝裝定側板；梯步高度要一致致，特別要注注意最下一步步及最上一步步的高度，必必須考慮到樓樓底面層粉刷刷厚度，防止止由于粉面層層厚度不同而而形承梯步高高度不一致；；在綁扎鋼筋和支支模的過程中中，隨時進行行檢查；在澆澆筑砼之前，要要再次對軸線線、標高等幾幾何尺寸進行行檢查。六、材料要求根據本工程的實實際情況，為為確保工程進進度和降低施施工成本，本本工程模板系系統(tǒng)所使用材材料底模、木木方等由公司司自行采購，鋼鋼管、扣件等等從當地租賃賃，材料要求求如下：1、鋼管宜采用用力學性能適適中的Q235AA(3號)鋼，其力學學性能應符合合國家現(xiàn)行標標準《炭素結結構鋼》(GB7000-89))中Q235A鋼的規(guī)定。每每批鋼材進場場時，應有材材質檢驗合格格證。2、鋼管選用外外徑48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管管。立桿、大大橫桿和斜桿桿的最大長度度為6.5m，小橫桿長長度1.5m。3、根據《可鑄鑄鐵分類及技技術條件》(GB9778-67))的規(guī)定，扣扣件采用機械械性能不低于于KTH3330-08的可鍛鑄鐵鐵制造。鑄件件不得有裂紋紋、氣孔，不不宜有縮松、砂砂眼、澆冒口口殘余披縫，毛毛刺、氧化皮皮等清除干凈凈。4、扣件與鋼管管的貼合面必必須嚴格整形形，應保證與與鋼管扣緊時時接觸良好，當當扣件夾緊鋼鋼管時，開口口處的最小距距離應不小于于5mm。5、扣件活動部部位應能靈活活轉動，旋轉轉扣件的兩旋旋轉面間隙應應小于1mm。6、扣件表面應應進行防銹處處理。7、鋼管及扣件件報皮標準：：鋼管彎曲、壓壓扁、有裂紋紋或嚴重銹蝕蝕；扣件有脆脆裂、變形、滑滑扣應報廢和和禁止使用。8、木方應采用用優(yōu)質松木，木木方應無節(jié)芭芭、蟲眼等。七、支撐系統(tǒng)計計算（一）梁支撐系系統(tǒng)計算書本工程以最大的的梁300x7700為例進行計計算，梁模組組成為：底模模50mm厚紅松木木板，側模18厚多層膠合合板，另加50mm×1000mm木方配制制成定型側模模板，支撐為為Φ48×3.55鋼管，50mm×100mmm木方為紅松松，豎愣、斜斜撐間距為500mm，小楞間間距為600mm，小楞跨跨度L=9000mm，鋼管腳腳手架間距αα=1100mmm，橫桿步距距為1400mmm，所有鋼管管立柱若長度度不夠時均用用扣件對接，支柱下面墊木楔合通長墊板，其它梁支撐方法與此相同。計算書如下：梁模板計算書計算參數高支撐架的計算算依據《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規(guī)規(guī)范》（JGJ1330-20001）、《混凝凝土結構設計計規(guī)范》GB500010-20002、《建筑結結構荷載規(guī)范范》(GB550009--2001))、《鋼結構構設計規(guī)范》(GB550017--2003))等規(guī)范編制制。梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及及構造參數梁截面寬度BB(m):00.30；梁截面高度DD(m):00.70混凝土板厚度((mm):00.10；立桿縱距（沿梁梁跨度方向間間距）La(m)):1.100；立桿上端伸出至至模板支撐點點長度a(m)::0.10；腳手架步距(mm):1.440；梁支撐架搭設高高度H(m)：3.70；梁兩側立柱間距距(m):00.90；承重架支設:11根承重立桿桿，木方支撐撐垂直梁截面面；立桿橫向間距或或排距Lb(m)):0.900；采用的鋼管類型型為Φ48×3..50；扣件連接方式::單扣件，考考慮扣件質量量及保養(yǎng)情況況，取扣件抗抗滑承載力折折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kNN/m2):0.335；鋼筋自重(kNN/m3):1.550；施工均布荷載標標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓壓力標準值(kN/m2):18..0；傾倒混凝土側壓壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載載標準值(kN/m2):2.003.材料參數木材品種：長葉葉松；木材彈性模量EE(N/mmm2)：100000.0；木材抗彎強度設設計值fm(N//mm2)：17.0；木材抗剪強度設設計值fv(N//mm2)：1.7；面板類型：膠合合面板；鋼材彈性模量EE(N/mmm2)：2100000.0；鋼材抗彎強度設設計值fm(N//mm2)：205.0；面板彈性模量EE(N/mmm2)：9500..0；面板抗彎強度設設計值fm(N//mm2)：13.0；4.梁底模板參參數梁底模板支撐的的間距(mm)：300.0；面板厚度(mmm)：18.0；5.梁側模板參參數主楞間距(mmm)：400；次楞間距(mmm)：300；穿梁螺栓水平間間距(mm)：400；穿梁螺栓豎向間間距(mm)：600；穿梁螺栓直徑((mm)：M12；主楞龍骨材料：：木楞,，寬度50mm，高度100mm；主楞龍骨材料：：木楞,，寬度60mm，高度80mm；二、梁模板荷載載標準值計算算1.梁側模板荷荷載強度驗算要考慮慮新澆混凝土土側壓力和傾傾倒混凝土時時產生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側壓壓力。按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:其中γ---混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t--新澆混凝土土的初凝時間間，可按現(xiàn)場場實際值取，輸輸入0時系統(tǒng)按200/((T+15))計算，得5.7144h；T--混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V--混凝土的澆澆筑速度，取取1.5000m/h；H--混凝土側壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取0.7500m；β1--外加加劑影響修正正系數，取1.200；β2--混凝凝土坍落度影影響修正系數數，取1.000。根據以上兩個公公式計算的新新澆筑混凝土土對模板的最最大側壓力F；分別為44..343kkN/m2、18.0000kN//m2，取較小值18.0000kN//m2作為本工程程計算荷載。三、梁側模板面面板的計算面板為為受彎結構,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側壓力和傾傾倒混凝土時產生生的荷載；撓撓度驗算只考考慮新澆混凝凝土側壓力。計計算的原則是是按照龍骨的的間距和模板面的大大小,按支撐在內內楞上的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡簡圖1.抗彎驗算其中，σ--面板的彎曲曲應力計算值值(N/mm2)；M--面板的最大大彎距(N.mmm)；W--面板的凈截截面抵抗矩，W=440.00××1.8×11.8/6==21.600cm3；[ff]--面板的抗彎彎強度設計值值(N/mm2)；按以下公式計算算面板跨中彎彎矩：其中，q---作用在模板板上的側壓力力，包括:新澆混凝土土側壓力設計計值:q1=1.22×0.400×18.000×0.990=7.778kN/mm；傾倒混凝土土側壓力設計計值:q2=1.44×0.400×2.000×0.900=1.011kN/m；q=q1++q2=7..776+11.008=8.7784kNN/m；計算跨度(內楞楞間距):l=3000.00mmm；面板的最大彎距距M=00.1×8..78×3000.0022=7..91×1004N.mm；經計算得到，面面板的受彎應應力計算值:σ=7..91×1004/2..16×1004=3.6660N/mmm2；面板的抗彎強度度設計值:[f]]=133.000NN/mm2；面板的受彎應力力計算值σ=3.6660N/mmm2小于面板的抗彎彎強度設計值值[f]==13.0000N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算算qq--作用在模板板上的側壓力力線荷載標準準值:q==18.000×0.440=77.20N//mm；ll--計算跨度(內楞間距):l=3000.00mmm；EE--面板材質的的彈性模量:E==95000.00N//mm2；II--面板的截面面慣性矩:I==40.000×1.880×1.880×1.880/12==19.444cm4；面板的最大撓度度計算值:ω=0..677×77.20×3300.0004/(1000×95000.00×11.94×1105)=00.214mm；面板的最大容許許撓度值:[ω]=ll/250=300..000/2250=1.2000mm；面板的最大撓度度計算值ω=0.2214mm小于面板的最大大容許撓度值值[ω]=1.2200mm，滿足要求求！四、梁側模板內內外楞的計算算1.內楞計算內楞(木或鋼))直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨骨采用木楞，截截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60××80×800/6=64.000cm3；I=60××80×800×80/112=2256.000cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強強度驗算強度驗算計算公公式如下:其中，σ--內楞彎曲應應力計算值(N/mm2)；M--內楞的最大大彎距(N.mmm)；W--內楞的凈截截面抵抗矩；；[f]]--內楞的強度度設計值(N/mm2)。按以下公式計算算內楞跨中彎彎矩：其中，作用在內內楞的荷載，q=((1.2×118.0000×0.900+1.4××2.0000×0.900)×0.3300/1==6.59kkN/m；內楞楞計算跨度(外楞間距):l=4000mm；內楞楞的最大彎距距:M=00.1×6..59×4000.0022=1.005×1055N.mm；經計算得到，內內楞的最大受受彎應力計算算值σ=1..05×1005/6.400×104=1..647NN/mm2；內楞的的抗彎強度設設計值:[f]]=177.000NN/mm2；內楞最大受彎應應力計算值σ=1..647NN/mm2內楞的抗彎彎強度設計值值小于[f]==17.0000N/mmm2，滿足要求求?。?）.內楞的的撓度驗算其中E---面板材質的的彈性模量：：100000.00NN/mm2；q---作用在模板板上的側壓力力線荷載標準準值：q=118.00××0.30//1=5..40N//mm；l---計算跨度(外楞間距)：l=4400.000mm；I---面板的截面面慣性矩：E=22.56×1106N/mm2；內楞的最大撓度度計算值:ω=0..677×55.40×4400.0004/(1000×100000.00××2.56××106)=00.037mm；內楞的最大容許許撓度值:[ω]=11.600mmm；內楞的最大撓度度計算值ω=0.0337mm小于內楞的最大大容許撓度值值[ω]=1.6600mm，滿足要求求！2.外楞計算外楞(木或鋼))承受內楞傳傳遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。本工程中，外龍龍骨采用木楞楞，截面寬度度50mm，截面高度100mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50××100×1100/6=83..33cm33；I=50××100×1100×1000/12=4166.67cmm4；外楞計算簡簡圖（1）.外楞抗抗彎強度驗算算其中σ---外楞受彎應應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大大彎距(N.mmm)；W--外楞的凈截截面抵抗矩；；[f]]--外楞的強度度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下下式計算：其中，作用在外外楞的荷載:P==(1.22×18.000×0.990+1.44×2.000×0.900)×0.440×0.660/1=55.27kNN；外外楞計算跨度度(對拉螺栓豎豎向間距):l=6000mm；外外楞的最大彎彎距：M=00.175××5270..400×6600.0000=55.53×1105N.mm經計算得到，外外楞的受彎應應力計算值:σ=5..53×1005/8.333×104=6..641NN/mm2；外楞的的抗彎強度設設計值:[f]]=177.000NN/mm2；外楞的受彎應力力計算值σ=6.6641N/mmm2小于外楞的抗彎彎強度設計值值[f]==17.0000N/mmm2，滿足要求求?。?）.外楞的的撓度驗算其中E---外楞的彈性性模量，其值值為100000.00NN/mm2；p---作用在模板板上的側壓力力線荷載標準準值：p=118.00××0.40××0.60//1=4..32KNN；l---計算跨度(拉螺栓間距)：l=6600.000mm；I---面板的截面面慣性矩：I=44.17×1106mm4；外楞的最大撓度度計算值:ω=1..146×44.32×1103×600..003/(1000×100000.00××4.17××106)=00.257mmm；外楞的最大容許許撓度值:[ω]=22.400mmm；外楞的最大撓度度計算值ω=0.2257mm小于外楞的最大大容許撓度值值[ω]=2.4400mm，滿足要求求！五、穿梁螺栓的的計算驗算公式如下::其中N---穿梁螺栓所所受的拉力；；A--穿梁螺栓有有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的的抗拉強度設設計值，取170.0000N//mm2；查表得：穿梁螺螺栓的直徑:122mm；穿梁螺螺栓有效直徑徑:9..85mmm；穿梁螺螺栓有效面積積:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力:N=18.0000×0..400×00.600××2=8..640kkN。穿梁螺栓最大容容許拉力值:[N]]=1770.0000×76/11000==12.9920kNN；穿梁螺栓所受的的最大拉力N=8..640kNN小于穿梁螺栓最最大容許拉力力值[N]==12.9220kN，滿足要求求！六、梁底模板計計算面板為受彎結構構,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的兩跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮慮模板結構自自重荷載、新新澆混凝土自自重荷載、鋼鋼筋自重荷載載和振搗混凝凝土時產生的的荷載；撓度度驗算只考慮慮模板結構自自重、新澆混混凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=11100.000×18.000×18..00/6=5.994×1044mm3；I==11000.00××18.000×18.000×18..00/122=5..35×1005mm4；1.抗彎強度驗驗算按以下公式進行行面板抗彎強強度驗算：其中，σ---梁底模板的的彎曲應力計計算值(N/mm2)；M--計算的最大大彎矩(kN..m)；l---計算跨度(梁底支撐間間距):l=150..00mm；q--作用在梁底底模板的均布布荷載設計值值(kN/mm)；新澆混凝土及鋼鋼筋荷載設計計值：q1:1.22×（24.000+1.500）×1.100×0.700×0.900=21.221kN/mm；模板結構自重荷荷載：q2:1.2××0.35××1.10××0.90==0.42kkN/m；振搗混凝土時產產生的荷載設設計值：q3:1.44×2.000×1.100×0.900=2.777kN/m；q=q1+q2+q3==21.211+0.422+2.777=24.339kN/mm；跨中彎矩計算公公式如下:Mmax=0.1255×24.3394×0..150=00.457kkN.m；σ=0.4557×1066/5.944×104=7.7000N/mmm2；梁底模面板計算算應力σ=7.7700N//mm2小于梁底模面板板的抗壓強度度設計值[f]==13.0000N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據《建筑施工工計算手冊》剛剛度驗算采用用標準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公公式如下:其中，q--作作用在模板上上的壓力線荷荷載:q=（(24.00+1.500)×0.7700+0..35）×1.100=20..02N/mmm；l---計算跨度(梁底支撐間間距):l=150..00mm；E---面板的彈性性模量:E==95000.0N/mmm2；面板的最大允許許撓度值:[ω]=1550.00//250==0.6000mm；面板的最大撓度度計算值:ω=00.521××20.0220×1500.04/(1000×95000.0×5..35×1005)=0.0010mm；；面板的最大撓度度計算值:ω=0.0010mm小于面板的最大大允許撓度值值:[ω]=150.00/2550=00.600mmm，滿足要求求！七、梁底支撐的的計算本工程梁底支撐撐采用方木。強度及抗剪驗算算要考慮模板板結構自重荷荷載、新澆混混凝土自重荷荷載、鋼筋自自重荷載和振振搗混凝土時時產生的荷載載；撓度驗算算只考慮模板板結構自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算算：(1)鋼筋混凝凝土梁自重(kN/mm)：q1=(224.0000+1.5000)×0..700×11.100==19.6335kN//m；(2)模板的自自重線荷載(kN/mm)：q2=0..350×11.100××(2×0..700+00.300))/0.3300=2..182kkN/m；(3)活荷載為為施工荷載標標準值與振倒倒混凝土時產產生的荷載(kN)：經計算得到，活活荷載標準值值P1=(2..500+22.000))×0.3000×1.1100=1..485kkN；2.方木的支撐撐力驗算均布荷載q=1.22×19.6635+1..2×2.1182=266.180kN/m；集中荷載P=1.44×1.4885=2.0079kNN；方木計算簡簡圖經過計算得到從從左到右各方方木傳遞集中中力[即支座力]分別為：N1=1.5449kN；N2=6.9774kN；N3=1.5449kN；方木按照三跨連連續(xù)梁計算。本算例中，方方木的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.0000×10.0000×100.000//6=883.33cm3；I=55.000××10.0000×10..000×110.0000/12==416..67cmm4；方木強度驗算::最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計算算值最不利分分配的彎矩和和，計算公式式如下:均布荷載q=66.974//1.1000=6.3440kN//m；最大彎距M=0..1ql2=0.11×6.3440×1.1100×1..100=0.7677kN.mm；最大應力σ=M//W=0.7677×106/833333.3==9.2006N/mmm2；抗彎強度設計值值[f]]=13.00N/mmm2；方木的最大應力力計算值9.2006N/mmm2小于方木抗彎強強度設計值13.00N/mmm2,滿足要求!方木抗剪驗算：：最大剪力的計算算公式如下:截面抗剪強度必必須滿足:其中最大剪力::V=0.6×66.340××1.1000=4..185kkN；圓木的截面面積積矩S=00.785××50.000×50.000=11962.550N/mmm2；圓木方受剪應力力計算值T=44.18×11962.550/(4116.67××50.000)=00.39NN/mm2；方木抗剪強度設設計值[T]=1.7700N//mm2；方木的受剪應力力計算值0.3994N/mmm2小于方木抗剪強強度設計值1.7000N/mmm2,滿足要求!方木撓度驗算::最大撓度考慮為為靜荷載與活活荷載的計算算值最不利分分配的撓度和和，計算公式式如下:方木最大撓度計計算值ω=0.6677×5..283×11100.00004/(1000×100000.0000×4166.667××104)=1.2257mm；方木的最大大允許撓度[ω]=1.1100×10000/2550=4.4400mmm；方木的最大撓度度計算值ω=1.2257mmm小于方木的最大大允許撓度[ω]=4.4400mmm，滿足要求求！3.支撐鋼管的的強度驗算支撐鋼管按照連連續(xù)梁的計算如下計算簡圖(kkN)支撐鋼管變形圖圖(kN.m))支撐鋼管彎矩矩圖(kN.m))經過連續(xù)梁的計計算得到：支座反力RAA=RB=0.2227kN；最大彎矩Mmmax=0..130kkN.m；最大撓度計算值值Vmax=0..035mmm；支撐鋼管的最大大應力σ=0.1330×1066/50800.0=255.611N/mm22；支撐鋼管的抗壓壓設計強度[f]==205.00N/mmm2；支撐鋼管的最大大應力計算值值25.6611N//mm2小于支撐鋼管的的抗壓設計強強度205..0N/mmm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼鋼管計算縱向鋼管只起構構造作用，通通過扣件連接接到立桿。九、扣件抗滑移移的計算:按規(guī)范表,直角角、旋轉單扣扣件承載力取取值為8.00kkN，按照扣件件抗滑承載力力系數0.80，該工程實實際的旋轉單單扣件承載力力取值為6.40kkN?？v向或橫向水平平桿與立桿連連接時，扣件件的抗滑承載載力按照下式式計算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc---扣件抗滑承承載力設計值值,取6.40kN；R---縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設計計值；計算中R取最大大支座反力，根根據前面計算算結果得到R=0..23kNN；R<6.440kN,單扣件抗滑滑承載力的設設計計算滿足足要求!十、立桿的穩(wěn)定定性計算:立桿的穩(wěn)定性計計算公式其中N---立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：橫桿的最大支支座反力：N1=0.2227kNN；腳手架鋼管的的自重：N2=1..2×0.1135×3..700=00.599kN；N=0.2227+0..599=00.827kN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數，由由長細比lo/i查表得到；；i--計計算立桿的截截面回轉半徑徑(cm)：i=11.58；A--立立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.89；W--立立桿凈截面抵抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應力計算算值(N//mm2)；[f]---鋼管立桿抗抗壓強度設計計值：[f]==205.000N/mmm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計算lo=kk1uh((1)k11--計算長度附附加系數，取取值為：1.1555；u--計算長度系系數，參照《扣扣件式規(guī)范》表表，u=1..710；上式的計算結果果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.1555×1.7110×1.4400=2.7655m；Lo//i=22765.0070/15.8000=1175.0000；由長細比loo/i的結果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數φ=0.2232；鋼管立桿受壓應應力計算值；σ=826..515/((0.2322×489..000)=7.2285N//mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計算σ=7..285NN/mm2小于鋼管立桿抗抗壓強度的設設計值[f]=2055.00NN/mm2，滿足要求求！l---計算跨度(外楞間距)：l=4400.000mm；I---面板的截面面慣性矩：E=22.56×1106N/mm2；內楞的最大撓度度計算值:ω=0.6677×5..40×4000.0044/(1000×100000.00××2.56××106)=00.037mm；內楞的最大容許許撓度值:[ω]=11.600mmm；內楞的最大撓度度計算值ω=0.0337mm小于內楞的最大大容許撓度值值[ω]=1.6600mm，滿足要求求！2.外楞計算外楞(木或鋼))承受內楞傳傳遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。本工程中，外龍龍骨采用木楞楞，截面寬度度50mm，截面高度100mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50××100×1100/6=83..33cm33；I=50××100×1100×1000/12=4166.67cmm4；外楞計算簡簡圖（1）.外楞抗抗彎強度驗算算其中σ---外楞受彎應應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大大彎距(N.mmm)；W--外楞的凈截截面抵抗矩；；[f]]--外楞的強度度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下下式計算：其中，作用在外外楞的荷載:P==(1.22×18.000×0.990+1.44×2.000×0.900)×0.440×0.660/1=55.27kNN；外外楞計算跨度度(對拉螺栓豎豎向間距):l=6000mm；外外楞的最大彎彎距：M=00.175××5270..400×6600.0000=55.53×1105N.mm經計算得到，外外楞的受彎應應力計算值:σ=5..53×1005/8.333×104=6..641NN/mm2；外楞的的抗彎強度設設計值:[f]]=177.000NN/mm2；外楞的受彎應力力計算值σ=6.6641N/mmm2小于外楞的抗彎彎強度設計值值[f]==17.0000N/mmm2，滿足要求求?。?）.外楞的的撓度驗算其中E---外楞的彈性性模量，其值值為100000.00NN/mm2；p---作用在模板板上的側壓力力線荷載標準準值：p=118.00××0.40××0.60//1=4..32KNN；l---計算跨度(拉螺栓間距)：l=6600.000mm；I---面板的截面面慣性矩：I=44.17×1106mm4；外楞的最大撓度度計算值:ω=1..146×44.32×1103×600..003/(1000×100000.00××4.17××106)=0..257mmm；外楞的最大容許許撓度值:[ω]=22.400mmm；外楞的最大撓度度計算值ω=0.2257mm小于外楞的最大大容許撓度值值[ω]=2.4400mm，滿足要求求！五、穿梁螺栓的的計算驗算公式如下::其中N---穿梁螺栓所所受的拉力；；A--穿梁螺栓有有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的的抗拉強度設設計值，取170.0000N//mm2；查表得：穿梁螺螺栓的直徑:122mm；穿梁螺螺栓有效直徑徑:9..85mmm；穿梁螺螺栓有效面積積:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力:N=18.0000×0..400×00.600××2=8..640kkN。穿梁螺栓最大容容許拉力值:[N]]=1770.0000×76/11000==12.9920kNN；穿梁螺栓所受的的最大拉力N=8..640kNN小于穿梁螺栓最最大容許拉力力值[N]==12.9220kN，滿足要求求！六、梁底模板計計算面板為受彎結構構,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮慮模板結構自自重荷載、新新澆混凝土自自重荷載、鋼鋼筋自重荷載載和振搗混凝凝土時產生的的荷載；撓度度驗算只考慮慮模板結構自自重、新澆混混凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=11100.000×18.000×18..00/6=5.994×1044mm3；I==11000.00××18.000×18.000×18..00/122=5..35×1005mm4；1.抗彎強度驗驗算按以下公式進行行面板抗彎強強度驗算：其中，σ---梁底模板的的彎曲應力計計算值(N/mm2)；M--計算的最大大彎矩(kN..m)；l---計算跨度(梁底支撐間間距):l=100..00mm；q--作用在梁底底模板的均布布荷載設計值值(kN/mm)；新澆混凝土及鋼鋼筋荷載設計計值：q1:1.22×（24.000+1.500）×1.100×0.700×0.900=21.221kN/mm；模板結構自重荷荷載：q2:1.2××0.35××1.10××0.90==0.42kkN/m；振搗混凝土時產產生的荷載設設計值：q3:1.44×2.000×1.100×0.900=2.777kN/m；q=q1+q2+q3==21.211+0.422+2.777=24.339kN/mm；跨中彎矩計算公公式如下:Mmax=0.10××24.3994×0.11002=0.0224kN.mm；σ=0.0224×1066/5.944×104=0.4111N/mmm2；梁底模面板計算算應力σ=0.4411N//mm2小于梁底模面板板的抗壓強度度設計值[f]==13.0000N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據《建筑施工工計算手冊》剛剛度驗算采用用標準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公公式如下:其中，q--作作用在模板上上的壓力線荷荷載:q=（(24.00+1.500)×0.7700+0..35）×1.100=20..02N/mmm；l---計算跨度(梁底支撐間間距):l=100..00mm；E---面板的彈性性模量:E==95000.0N/mmm2；面板的最大允許許撓度值:[ω]=1000.00//250==0.4000mm；面板的最大撓度度計算值:ω=0.6677×200.020××100.004/(1000×95000.0×5..35×1005)=0.0003mm；；面板的最大撓度度計算值:ω=0.0003mm小于面板的最大大允許撓度值值:[ω]=100.00/2550=00.400mmm，滿足要求求！七、梁底支撐的的計算本工程梁底支撐撐采用方木。強度及抗剪驗算算要考慮模板板結構自重荷荷載、新澆混混凝土自重荷荷載、鋼筋自自重荷載和振振搗混凝土時時產生的荷載載；撓度驗算算只考慮模板板結構自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算算：(1)鋼筋混凝凝土梁自重(kN/mm)：q1=(224.0000+1.5000)×0..700×11.100==19.6335kN//m；(2)模板的自自重線荷載(kN/mm)：q2=0..350×11.100××(2×0..700+00.300))/0.3300=2..182kkN/m；(3)活荷載為為施工荷載標標準值與振倒倒混凝土時產產生的荷載(kN)：經計算得到，活活荷載標準值值P1=(2..500+22.000))×0.3000×1.1100=1..485kkN；2.方木的支撐撐力驗算均布荷載q=1.22×19.6635+1..2×2.1182=266.180kN/m；集中荷載P=1.44×1.4885=2.0079kNN；方木計算簡圖經過計算得到從從左到右各方方木傳遞集中中力[即支座力]分別為：N1=0.8881kN；N2=3.8111kN；N3=4.3227kN；N4=0.8881kN；方木按照三跨連連續(xù)梁計算。本算例中，方方木的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.0000×10.0000×100.000//6=883.33cm3；I=55.000××10.0000×10..000×110.0000/12==416..67cmm4；方木強度驗算::最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計算算值最不利分分配的彎矩和和，計算公式式如下:均布荷載q=44.327//1.1000=3.9333kN//m；最大彎距M=0..1ql2=0.11×3.9333×1.1100×1..100=0.4766kN.mm；最大應力σ=M//W=0.4766×106/833333.3==5.7111N/mmm2；抗彎強度設計值值[f]]=13.00N/mmm2；方木的最大應力力計算值5.7111N/mmm2小于方木抗彎強強度設計值13.0N/mm22,滿足要求!方木抗剪驗算：：最大剪力的計算算公式如下:截面抗剪強度必必須滿足:其中最大剪力::V=0.6×33.933××1.1000=2..596kkN；圓木的截面面積積矩S=00.785××50.000×50.000=11962.550N/mmm2；圓木方受剪應力力計算值T=22.60×11962.550/(4116.67××50.000)=00.24NN/mm2；方木抗剪強度設設計值[T]=1.7700N//mm2；方木的受剪應力力計算值0.2445N/mmm2小于方木抗剪強強度設計值1.7000N/mmm2,滿足要求!方木撓度驗算::最大撓度考慮為為靜荷載與活活荷載的計算算值最不利分分配的撓度和和，計算公式式如下:方木最大撓度計計算值ω=0.6677×3..278×11100.00004/(1000×100000.0000×4166.667××104)=0.7780mm；方木的最大大允許撓度[ω]=1.1100×10000/2550=4.4400mmm；方木的最大撓度度計算值ω=0.7780mmm小于方木的最大大允許撓度[ω]=4.4400mmm，滿足要求求！3.支撐鋼管的的強度驗算支撐鋼管按照連連續(xù)梁的計算算如下計算簡圖(kNN)支撐鋼管變形圖圖(kN.m))支撐鋼管彎矩圖圖(kN.m))經過連續(xù)梁的計計算得到：支座反力RAA=RB=0.1115kN；最大彎矩Mmmax=0..043kkN.m；最大撓度計算值值Vmax=0..015mmm；支撐鋼管的最大大應力σ=0.0443×1066/50800.0=8..500NN/mm2；支撐鋼管的抗壓壓設計強度[f]==205.00N/mmm2；支撐鋼管的最大大應力計算值值8.5000N/mmm2小于支撐鋼管的的抗壓設計強強度205..0N/mmm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼鋼管計算縱向鋼管只起構構造作用，通通過扣件連接接到立桿。九、扣件抗滑移移的計算:按規(guī)范表,直角角、旋轉單扣扣件承載力取取值為8.00kkN，按照扣件件抗滑承載力力系數0.80，該工程實實際的旋轉單單扣件承載力力取值為6.40kkN?？v向或橫向水平平桿與立桿連連接時，扣件件的抗滑承載載力按照下式式計算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc---扣件抗滑承承載力設計值值,取6.40kN；R---縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設計計值；計算中R取最大大支座反力，根根據前面計算算結果得到R=0..11kNN；R<6.440kN,單扣件抗滑滑承載力的設設計計算滿足足要求!十、立桿的穩(wěn)定定性計算:立桿的穩(wěn)定性計計算公式其中N---立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：橫桿的最大支支座反力：N1=0.1115kNN；腳手架鋼管的的自重：N2=1..2×0.1135×3..700=00.599kN；N=0.1115+0..599=00.714kN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數，由由長細比lo/i查表得到；；i--計計算立桿的截截面回轉半徑徑(cm)：i=11.58；A--立立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.89；W--立立桿凈截面抵抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應力計算算值(N//mm2)；[f]---鋼管立桿抗抗壓強度設計計值：[f]==205.000N/mmm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計算lo=kk1uh((1)k11--計算長度附附加系數，取取值為：1.1555；u--計算長度系系數，參照《扣扣件式規(guī)范》表表，u=1..710；上式的計算結果果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.1555×1.7110×1.4400=2.7655m；Lo//i=22765.0070/15.8000=1175.0000；由長細比loo/i的結果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數φ=0.2232；鋼管立桿受壓應應力計算值；σ=714..231/((0.2322×489..000)=6.2296N//mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計算σ=6..296NN/mm2小于鋼管立桿抗抗壓強度的設設計值[f]=2055.00NN/mm2，滿足要求求?。ǘ┌迥０逯е蜗到y(tǒng)計算算書現(xiàn)澆樓板采取腳腳手架支撐+早拆支撐頭+木龍骨+竹膠合板的的早拆支模方方案，板模板板采用2440××122000×12mmm厚覆膜竹膠膠合板，板、樓樓梯部位使用用50mm×1000mm、100mm×1000mm木方作為龍龍骨、以滿堂堂鋼管腳手架架及帶有可調調式伸縮頭的的鋼管腳手架架作為支撐體體系施工，木木方間距400mm，鋼管立桿桿間距α=1000mmm，橫桿步距距為1400mmm，所有鋼管管立柱若長度度不夠時均用用扣件對接，支柱下面墊木楔合通長墊板。模板支架計計算書模板支架的計算算依據《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規(guī)規(guī)范》（JGJ1330-20001）、《混凝凝土結構設計計規(guī)范》GB500010-20002、《建筑結結構荷載規(guī)范范》(GB550009--2001))、《鋼結構構設計規(guī)范》(GB550017--2003))等規(guī)范編制制。一、參數信息::1.腳手架參數數橫向間距或排距距(m):11.00；縱距(m):11.00；步距(m):11.40；立桿上端伸出至至模板支撐點點長度(m):00.10；腳手架搭搭設高度(m):33.50；采用的鋼管(mmm):Φ48×3..5；扣件連接方式::雙扣件，取取扣件抗滑承承載力系數:0.80；板底支撐連接方方式:方木支撐；；2.荷載參數模板與木板自重重(kN/m2):0.3350；混凝土與與鋼筋自重(kN/m3):25..000；樓板澆筑厚度((m):0..12；施工均布荷載標標準值(kN/m2):1.0000；3.樓板參數鋼筋級別:二級級鋼HRB3335(200MnSi))；樓板混凝凝土標號:C35；每層標準施工天天數:12；每平米樓樓板截面的鋼鋼筋面積(mm2):14440.0000；計算樓板的寬度度(m):33.90；計算樓板板的厚度(m):00.12；計算樓板的長度度(m):66.00；施工平均均溫度(℃):25..000；4.木方參數木方彈性模量EE(N/mmm2):95000.0000；木方抗彎彎強度設計值值(N/mm2):13..000；木方抗剪強度設設計值(N/mm2):1.4400；木方的間間隔距離(mm)::300.0000；木方的截面寬度度(mm)::50.000；木方的截截面高度(mm)::100.000；圖2樓板支支撐架荷載計計算單元二、模板支撐方方木的計算:方木按照簡支梁梁計算，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.0000×10.0000×100.000//6=883.33cm3；I=5.0000×10.0000×100.000××10.0000/12=4166.67ccm4；方木楞計算簡圖圖1.荷載的計算算：(1)鋼筋混凝凝土板自重(kN/mm)：q1=25..000×00.300××0.1200=0..900kkN/m；(2)模板的自自重線荷載(kN/m)):q2=0.3350×0..300==0.1005kN//m；(3)活荷載為為施工荷載標標準值與振倒倒混凝土時產產生的荷載(kN)：p1=(11.000+2.0000)×11.000××0.3000=0..900kkN；2.強度驗算::最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計算算值最不利分分配的彎矩和和，計算公式式如下:均布荷載q=1.2××(q1+qq2)=11.2×(00.900+0.1105)==1.2006kN//m；集中荷載p=11.4×0..900=11.260kN；最大彎距M=PPl/4++ql2/8=1.2600×1.0000/4+1.2206×1..0002/8=0.4666kN；最大支座力NN=P//2+qql/2==1.2660/2++1.2066×1.0000/2==1.2333kN；方木最大應力計計算值σ=M//W=00.466××106/833333.33=5.5589N//mm2；方木的抗彎強度度設計值[f]]=13.00N/mmm2；方木的最大應力力計算值為5.5889N/mmm2小于方木的的抗彎強度設設計值13.00N/mmm2,滿足要求!3.抗剪驗算：：最大剪力的計算算公式如下:Q=qll/2+P/2截面抗剪強度必必須滿足:T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力::Q=1.2066×1.0000/2+11.260//2=11.233kN；方木受剪應力計計算值T=3××1.2333×103/(2××50.0000×1000.000))=0..370NN/mm2；方木抗剪強度設設計值[TT]=11.400N/mm22；方木的受剪應力力計算值0.3770N/mmm2小于方木的抗剪剪強度設計值值1.4000N/mmm2，滿足要求!4.撓度驗算::最大撓度考慮為為靜荷載與活活荷載的計算算值最不利分分配的撓度和和，計算公式式如下:均布荷載q=qq1+q2=1..005kkN/m；集中荷載p=00.900kN；最大撓度計算值值V==5×1..005×11000.004/(3884×95000.0000×41666666.6667)++900.0000×10000.033/(448×95000.0000×41666666.77)=0.8044mm；最大允許撓度[V]==1000..000/250=44.000mm；方木的最大撓度度計算值0.8004mm小于方木的最大大允許撓度4.0000mm,,滿足要求!三、板底支撐鋼鋼管計算:支撐鋼管按照集集中荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算；；集中荷載P取縱縱向板底支撐撐傳遞力，P=11.206××1.0000+1..260==2.4666kN；支撐鋼管計算簡簡圖支撐鋼管計算算彎矩圖(kN.m))支撐鋼管計算算變形圖(kN.m))支撐鋼管計算算剪力圖(kN)最大彎矩Mmmax=0.8300kN.mm；最大變形Vmmax=2.1222mm；最大支座力QQmax=8.9688kN；最大應力σ==163..410NN/mm2；支撐鋼管的抗壓壓強度設計值值[f]==205.0000N//mm2；支撐鋼管的最大大應力計算值值163..410NN/mm2小于支撐鋼管的的抗壓強度設設計值205..000NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大大撓度小于1000..000/1150與10mmm,滿足要求!四、扣件抗滑移移的計算:按照《建筑施工工扣件式鋼管管腳手架安全全技術規(guī)范培培訓講座》劉劉群主編，P96頁，雙扣件件承載力設計計值取16.000kN，按照扣件件抗滑承載力力系數0.80，該工程實實際的旋轉雙雙扣件承載力力取值為12.800kN?？v向或橫向水平平桿與立桿連連接時，扣件件的抗滑承載載力按照下式式計算(規(guī)范):R≤Rcc其中Rc---扣件抗滑承承載力設計值值,取12.800kN；R--------縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設計計值;計算中R取最大大支座反力,R=88.968kN；R<12..80kNN,所以雙扣件件抗滑承載力力的設計計算算滿足要求!五、模板支架立立桿荷載標準準值(軸力):作用于模板支架架的荷載包括括靜荷載、活活荷載和風荷荷載。1.靜荷載標準準值包括以下下內容：(1)腳手架的的自重(kN)：NG11=0..135×33.500=0.4473kNN；(2)模板的自自重(kN)：NG22=0..350×11.000××1.0000=0..350kkN；(3)鋼筋混凝凝土樓板自重重(kN)：NG33=255.000××0.1200×1.0000×1.0000=3.0000kN；靜荷載標準值NG=NG11+NG2+NG3=33.823kN；2.活荷載為施施工荷載標準準值與振倒混混凝土時產生生的荷載?；詈奢d標準值NQ=(11.000++2.0000)×11.000××1.0000=3..000kkN；3.不考慮風荷荷載時,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N=11.2NG+1..4NQ=8..787kkN；六、立桿的穩(wěn)定定性計算:不考慮風荷載時時,立桿的穩(wěn)定定性計算公式式其中N-----立桿的軸心心壓力設計值值(kN)：N=88.787kN；σ----軸軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數數,由長細比Lo/i查表得到；；ii-----計算立桿的的截面回轉半半徑(cm)：i=11.58ccm；AA-----立桿凈截面面面積(cm2)：A=44.89ccm2；WW-----立桿凈截面面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.008cm33；σ---------鋼管管立桿受壓應應力計算值(N/mmm2)；[ff]-----鋼管立桿抗抗壓強度設計計值：[f]==205.0000N//mm2；LL0----計算長度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》，由由下式計算l0=hh+2aaa-----立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=00.100m；得到計算結果：：立桿計算長度L0=h+2a=1.4400+2××0.1000=1..600mm；L0/i==16000.000/15..800=1101.0000；由長細比loo/i的結果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數φ=0.5580；鋼管立桿受壓應應力計算值；；σ=87877.000//(0.5880×4899.000))=300.982N/mm22；立桿穩(wěn)定性計算算σ=30..982NN/mm2小于鋼管立桿抗抗壓強度設計計值[f]==205..000NN/mm2，滿足要求求！七、樓板強度的的計算:1.樓板強度度計算說明驗算樓板強度時時按照最不利利情況考慮,樓板的跨度度取6.0M,樓板承受的的荷載按照線線荷載均布考考慮。寬度范圍內配置置Ⅱ級鋼筋,配置面積As=14440mmm2,fy=3300N//mm2。板的截面尺寸為為b×h==3900mmm×1200mm,截面有效高高度ho=1100mmm。按照樓板每122天澆筑一層層，所以需要要驗算12天、24天、36天...的承載能力是否滿滿足荷載要求求，其計算簡簡圖如下：2.驗算樓板混混凝土12天的強度是是否滿足承載載力要求樓板計算長邊66.0m,短邊為3.9m；q=2×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+11×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=12..920kkN/m2；單元板帶所承受受均布荷載q=6.0000×12.9918=77.5111kN//m；板帶所需承擔的的最大彎矩按按照四邊固接接雙向板計算算Mmaax=00.07666×77.5510×3..9002=900.307kN.m；因平均氣溫為225℃，查《施工工手冊》溫度度、齡期對混混凝土強度影影響曲線得到12天齡期期混凝土強度度達到74.577%,C355混凝土強度度在12天齡期近似似等效為C26.1100?；炷翉澢箟簤簭姸仍O計值值為fcm=12..428N//mm2；則可以得到矩形形截面相對受受壓區(qū)高度:ξ=As×fy/(bb×hoo×fcmm)=1440..000×3300.0000/((39000.000××100.0000×122.428)=0..089查表得到鋼筋混混凝土受彎構構件正截面抗抗彎能力計算算系數為αs=0..085此時樓板所能承承受的最大彎彎矩為:M1==αs×b×ho2×fcm=0.0085×39900.0000×1000.00022×12.4428×100-6=441.2188kN.mm；結論：由于∑∑Mi=M11+M2=441.2188<=Mmax=990.3077所以第12天樓樓板強度尚不不足以承受上上面樓層傳遞遞下來的荷載載。第2層以下的模模板支撐必須須保留。3.驗算樓板混混凝土24天的強度是是否滿足承載載力要求樓板計算長邊66.0m,短邊為3.9m；q=3×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+22×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=17..620kkN/m2；單元板帶所承受受均布荷載q=6.0000×17.6617=105.7702kNN/m；板帶所需承擔的的最大彎矩按按照四邊固接接雙向板計算算Mmaax=00.07666×105..700×33.90022=1223.1511kN.mm；因平均氣溫為225℃，查《施工工手冊》溫度度、齡期對混混凝土強度影影響曲線得到24天齡期期混凝土強度度達到95.377%,C355混凝土強度度在24天齡期近似似等效為C33.3380?；炷翉澢箟簤簭姸仍O計值值為fcm=15..922N//mm2；則可以得到矩形形截面相對受受壓區(qū)高度:ξ=As×fy/(bb×hoo×fcmm)=1440..000×3300.0000/((39000.000××100.0000×155.922)=0..070查表得到鋼筋混混凝土受彎構構件正截面抗抗彎能力計算算系數為αs=0..068此時樓板所能承承受的最大彎彎矩為:M2==αs×b×ho2×fcm=0.0068×39900.0000×1000.00022×15.9922×100-6=441.9466kN.mm；結論：由于∑∑Mi=M11+M2=883.1644<=Mmax=1123.1551所以第24天樓樓板強度尚不不足以承受上上面樓層傳遞遞下來的荷載載。第3層以下的模模板支撐必須須保留。4.驗算樓板混混凝土36天的強度是是否滿足承載載力要求樓板計算長邊66.0m,短邊為3.9m；q=4×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+33×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=22..320kkN/m2；單元板帶所承受受均布荷載q=6.0000×22.3315=133.8892kNN/m；板帶所需承擔的的最大彎矩按按照四邊固接接雙向板計算算Mmaax=00.07666×133..890×33.90022=1555.9966kN.mm；因平均氣溫為225℃，查《施工工手冊》溫度度、齡期對混混凝土強度影影響曲線得到36天齡期期混凝土強度度達到107.554%,C335混凝土強度度在36天齡期近似似等效為C37.6640?；炷翉澢箟簤簭姸仍O計值值為fcm=17..967N//mm2；則可以得到矩形形截面相對受受壓區(qū)高度:ξ=As×fy/(bb×hoo×fcmm)=1440..000×3300.0000/((39000.000××100.0000×177.967)=0..062查表得到鋼筋混混凝土受彎構構件正截面抗抗彎能力計算算系數為αs=0..060此時樓板所能承承受的最大彎彎矩為:M3==αs×b×ho2×fcm=0.0060×39900.0000×1000.00022×17.9967×100-6=442.0977kN.mm；結論：由于∑∑Mi=M11+M2=1125.2661<=Mmaxx=1555.996所以第36天樓樓板強度尚不不足以承受上上面樓層傳遞遞下來的荷載載。第4層以下的模模板支撐必須須保留。5.驗算樓板混混凝土48天的強度是是否滿足承載載力要求樓板計算長邊66.0m,短邊為3.9m；q=5×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+44×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=27..010kkN/m2；單元板帶所承受受均布荷載q=6.0000×27.0014=162.0083kNN/m；板帶所需承擔的的最大彎矩按按照四邊固接接雙向板計算算Mmaax=00.07666×162..080×33.90022=1888.8411kN.mm；因平均氣溫為225℃，查《施工工手冊》溫度度、齡期對混混凝土強度影影響曲線得到48天齡期期混凝土強度度達到116.118%,C335混凝土強度度在48天齡期近似似等效為C40.6660?；炷翉澢箟簤簭姸仍O計值值為fcm=19..364N//mm2；則可以得到矩形形截面相對受受壓區(qū)高度:ξ=As×fy/(bb×hoo×fcmm)=1440..000×3300.0000/((39000.000××100.0000×199.364)=0..057查表得到鋼筋混混凝土受彎構構件正截面抗抗彎能力計算算系數為αs=0..055此時樓板所能承承受的最大彎彎矩為:M4==αs×b×ho2×fcm=0.0055×39900.0000×1000.00022×19.3364×100-6=441.8199kN.mm；結論：由于∑∑Mi=M11+M2=1167.0880<=Mmaxx=1888.841所以第48天樓樓板強度尚不不足以承受上上面樓層傳遞遞下來的荷載載。第5層以下的模模板支撐必須須保留。6.驗算樓板混混凝土60天的強度是是否滿足承載載力要求樓板計算長邊66.0m,短邊為3.9m；q=6×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+55×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=31..710kkN/m2；單元板帶所承受受均布荷載q=6.0000×31.7712=190.2274kNN/m；板帶所需承擔的的最大彎矩按按照四邊固接接雙向板計算算Mmaax=00.07666×190..270×33.90022=2221.6855kN.mm；因平均氣溫為225℃，查《施工工手冊》溫度度、齡期對混混凝土強度影影響曲線得到60天齡期期混凝土強度度達到122.887%,C335混凝土強度度在60天齡期近似似等效為C43.0010?；炷翉澢箟簤簭姸仍O計值值為fcm=20..304N//mm2；則可以得到矩形形截面相對受受壓區(qū)高度:ξ=As×fy/(bb×hoo×fcmm)=1440..000×3300.0000/((39000.000××100.0000×200.304)=0..055查表得到鋼筋混混凝土受彎構構件正截面抗抗彎能力計算算系數為αs=0..053此時樓板所能承承受的最大彎彎矩為:M5==αs×b×ho2×fcm=0.0053×39900.0000×1000.00022×20.3304×100-6=442.3544kN.mm；結論：由于∑∑Mi=M11+M2=2209.4335<=Mmaxx=2211.685所以第60天樓樓板強度尚不不足以承受上上面樓層傳遞遞下來的荷載載。第6層以下的模模板支撐必須須保留。7.驗算樓板混混凝土72天的強度是是否滿足承載載力要求樓板計算長邊66.0m,短邊為3.9m；q=7×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+66×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=36..410kkN/m2；單元板帶所承受受均布荷載q=6.0000×36.4411=218.4465kNN/m；板帶所需承擔的的最大彎矩按按照四邊固接接雙向板計算算Mmaax=00.07666×218..460×33.90022=2554.5300kN