混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理答案A

院、系領(lǐng)導(dǎo)院、系領(lǐng)導(dǎo)A卷審批并簽名專業(yè)土木工程班級一40二60三四專業(yè)土木工程班級一40二60三四五六七八學(xué)號九姓名_題次十總分100評卷人一、概念選擇題〔140分，請將正確答案填寫在以下答題卡相應(yīng)位置。概念選擇題答題卡1.一般鋼筋混凝土受彎構(gòu)件撓度驗算時，計算裂縫處鋼筋應(yīng)力時所承受的彎矩值應(yīng)承受：BA．彎矩標(biāo)準(zhǔn)值組合；B．彎矩準(zhǔn)永久值組合；課程 混凝土構(gòu)造設(shè)計原理 考試形式〔有限開卷，考試〕題號12345678910答案BBDBDCCBAC題號11121314151617181920答案ADCCBCAADB題號21222324252627282930答案DCBCCABCAC題號31323334353637383940答案BCBCABAAABC．彎矩頻遇值組合； D．彎矩標(biāo)準(zhǔn)值組合及彎矩準(zhǔn)永久值組合。混凝土保護層厚度是指：BA．受力鋼筋形心至混凝土外表的垂直距離；B．構(gòu)造構(gòu)件中最外層鋼筋的外邊緣至混凝土外表的垂直距離；C．縱向受力鋼筋的外邊緣至混凝土外表的垂直距離；D．受力鋼筋合力點至混凝土外表的垂直距離。提高受彎構(gòu)件正截面受彎力量最有效的方法是:DA．提高混凝土強度等級； B．增加截面寬度；C．增加保護層厚度；D．增加截面高度。建筑構(gòu)造的功能要求概括為:A．有用、經(jīng)濟、美觀；BB．安全性、適用性和耐久性；C．強度、變形、穩(wěn)定；D．牢靠、經(jīng)濟。w當(dāng)梁的腹板高度h450mm時，在梁的兩個側(cè)面沿高度配置縱向構(gòu)造鋼筋〔腰筋，每wAs

及間距S應(yīng)滿足：DA．Asbh0.1%w，S≥200mm；B．Asbh0.2%w，S≤200mm；C．Asbh0.1%w，S≤100mm；D．Asbh0.1%w且S≤200mm。鋼筋混凝土梁進(jìn)展斜截面抗剪設(shè)計時，應(yīng)滿足Ｖ0.2ccb0，目的:A．防止發(fā)生剪壓破壞； B．防止發(fā)生斜拉破壞；C．防止發(fā)生斜壓破壞； D．防止發(fā)生剪切破壞。7．鋼筋與混凝土這兩種性質(zhì)不同的材料能有效共同工作的主要緣由是：CA．混凝土能夠承受壓力，鋼筋能夠承受拉力；B．兩者溫度線膨系數(shù)接近；CD．混凝土對鋼筋的保護；我國現(xiàn)行的《混凝土構(gòu)造設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》承受的設(shè)計方法是：BA．以單一安全系數(shù)表達(dá)的極限狀態(tài)設(shè)計方法；B．以概率理論為根底的極限狀態(tài)設(shè)計方法；C．以多安全系數(shù)表達(dá)的安全系數(shù)設(shè)計方法；D．容許應(yīng)力法。驗算大偏心受拉構(gòu)件一側(cè)受拉鋼筋的最小配筋率應(yīng)按：AA．全截面面積扣除受壓翼緣面積后的截面面積計算；B．全截面面積計算；C．全截面面積的二分之一計算；D．全截面面積扣除受拉翼緣面積后的截面面積計算。在進(jìn)展鋼筋混凝土雙筋矩形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計算時，要求受壓區(qū)高度x2a”s

的緣由是：CA．為了保證不發(fā)生超筋破壞；B．為了保證計算簡圖的簡化；C．為了保證受壓鋼筋能夠到達(dá)抗壓強設(shè)計值；D．為了保證梁發(fā)生破壞時受拉鋼筋能夠屈服。11．鋼筋混凝土梁內(nèi)按計算彎起多排鋼筋時，前一排〔相對于支座〕鋼筋的彎終點至后一排鋼筋的彎起點的水平距離應(yīng)不大于箍筋的最大間距max，目的主要是保證：A斜截面受剪力量；C．正截面受彎力量；

斜截面受彎力量；D．正截面受剪力量。配置間距較小的螺旋箍筋鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件，其抗壓承載力高于配一般箍筋軸心受壓構(gòu)件，是由于:D螺旋箍筋使混凝土密實； B．螺旋箍筋參與受壓；C．螺旋箍筋使混凝土中不消滅裂； D．螺旋箍筋約束了構(gòu)件核心混凝土的橫向變形，使核心混凝土處于三向受壓狀態(tài)。某鋼筋混凝土梁，依據(jù)正截面受彎承載力的要求配置了3φ18HPB300的受拉鋼筋，在裂縫寬度驗算時，鋼筋的等效直徑deq取值為：C(ν=0.7——光面鋼筋的相對粘結(jié)特性系數(shù))。A．18mm； B．18×0.7mm ；C．18/0.7mm；D．18×3mm。為保證斜截面受彎承載力，彎起鋼筋的彎起點與其充分利用點的距離應(yīng)：C大于等于h0C．大于等于h0

/3； B．小于h0/2； D．小于h0

/3；/2。鋼筋混凝土超靜定構(gòu)造中存在內(nèi)力重分布是由于：B混凝土的拉壓性能不同； B．各截面剛度不斷變化，塑性鉸的形成；C．構(gòu)造由鋼筋、混凝土兩種材料組成；D．受拉混凝土不斷退出工作?！痘炷翗?gòu)造設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)〔GB50010〕對于剪扭構(gòu)件所承受的計算方法是：CA．混凝土承載力及鋼筋承載力均考慮相關(guān)關(guān)系；B．混凝土承載力及鋼筋承載力都不考慮相關(guān)關(guān)系；C．混凝土承載力考慮相關(guān)關(guān)系，鋼筋承載力不考慮相關(guān)關(guān)系；D．混凝土承載力不考慮相關(guān)關(guān)系，鋼筋承載力考慮相關(guān)關(guān)系；偏心受壓構(gòu)件不考慮二階效應(yīng)的條件是：AA．同一主軸方向的桿端組合彎矩比M1/M2≤0.9 ，N/fcA≤0.9 ,lM ；li 1 2

l B．桿端組合彎矩比M

/M≤0.9，N/fA≤0.9,

c3412M M ；1 2 c i 1 21 2 C．同一主軸方向的桿端組合彎矩比M/M ≤0.9 ，N/fA≤0.8 1 2 lc3412M M ；li 1 21 2 D．同一主軸方向的桿端組合彎矩比M/M ≤0.9 ，N/fA≤0.9 1 2 lc2412M M。li 1 2一般板不作抗剪計算，主要由于：AA．板一般能滿足斜截面受剪承載力要求。B．板的寬度大于高度；C．板一般承受均布荷載；D．板內(nèi)不便配箍筋；高強度鋼筋承受條件屈服強度，以0.DA．20%；B．0.002時的應(yīng)力；C．0.2時的應(yīng)力；0.002時的應(yīng)力。20．判別大偏心受壓構(gòu)件破壞的本質(zhì)條件是:BA．ei0.3h0；B．；bC．e0.3hi 0；D．xxb。c偏心受壓構(gòu)件的計算長度l可近似取:DA．偏心受壓構(gòu)件上下支撐點之間的距離；B．偏心受壓構(gòu)件上下支撐點之間的距離的2倍；C．偏心受壓構(gòu)件相應(yīng)主軸方向上下支撐點之間的距離的2倍；D．偏心受壓構(gòu)件相應(yīng)主軸方向上下支撐點之間的距離。c對于鋼筋混凝土軸心受壓短柱，由于混凝土收縮和徐變緣由，引起構(gòu)件中：CA．混凝土應(yīng)力增大，鋼筋應(yīng)力減小； B．混凝土應(yīng)力增大，鋼筋應(yīng)力增大；C．混凝土應(yīng)力減小，鋼筋應(yīng)力增大； D．混凝土應(yīng)力減小，鋼筋應(yīng)力減小。在T形截面梁的正截面承載力計算中，假定在受壓區(qū)翼緣計算寬度范圍內(nèi)混凝土的壓應(yīng)力分布是:B按三角形分布； B．均勻分布；C．局部均勻，局部不均勻分布； D．按拋物線形分布。142CA．2，4跨； B．2，3跨； C．1，3跨； D．1，3，4跨。AABCDE2220 2200220022001234圖11234偏心距eMha； B．相對受壓區(qū)高度；0 N 2 bC．偏心距e

Mha； D．相對受壓區(qū)高度。0 N 2 b0.10.35，以保證：A塑性鉸的轉(zhuǎn)動力量和正常使用； B．足夠的承載力；C．正常使用； D．發(fā)生適筋破壞。削減鋼筋混凝土受彎構(gòu)件裂縫寬度的最有效措施是：B承受細(xì)直徑的鋼筋或變形鋼筋； B．增加受力鋼筋截面面積；C．增加截面寬度； D．提高混凝土的強度等級。假設(shè)混凝土的強度等級為C35，則以下說法正確的選項是：C抗壓強度設(shè)計值f=35MPa； B．抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值f=35MPa；ckC．立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值f =35MPa；cu，k受彎構(gòu)件斜截面的受剪破壞形式有：AA．斜拉破壞，斜壓破壞，剪壓破壞；B．斜截面受彎破壞，斜截面受剪破壞；C．少筋破壞，超筋破壞，適筋破壞；

D．f=35MPa。tkD．少筋破壞，超筋破壞，適筋破壞，局部超配筋破壞。當(dāng)構(gòu)造消滅以下何種狀態(tài)時，即認(rèn)為該構(gòu)造已超過了承載力量極限狀態(tài)：CA．影響正常使用的振動； B．影響正常使用的變形；C．構(gòu)造構(gòu)件過度變形而不適于連續(xù)承載； D．影響構(gòu)造耐久性的局部破壞。矩形簡支雙向板，板角在主彎矩作用下：BA．板面和板底均產(chǎn)生環(huán)狀裂縫；B．板底產(chǎn)生對角裂縫，板面產(chǎn)生環(huán)狀裂縫；C．均產(chǎn)生對角裂縫；D．板面產(chǎn)生對角裂縫，板底產(chǎn)生環(huán)狀裂縫。32．以下哪項不能用來推斷適筋梁破壞與超筋梁破壞的條件：CA．b

； B．xhb 0

； C．x2a”； s

。max對于彎剪扭構(gòu)件，由于扭矩的存在會使截面的:BA．受彎承載力和受剪承載力提高；B．受彎承載力和受剪承載力降低；C．受彎承載力提高，受剪承載力降低；D．受彎承載力降低，受剪承載力均提高。以下鋼筋屬于無明顯屈服點的是：CA．HRBF500； B．HRB400； C．鋼絲； D．HPB300。下面關(guān)于混凝土徐變的說法正確為：AA．持續(xù)作用的應(yīng)力越大，徐變越大；B．混凝土組成材料的彈性模量高，徐變大；C．水灰比大，徐變??；D．高溫枯燥環(huán)境，徐變小。鋼筋混凝土大偏心受壓構(gòu)件的破壞特征是：BA．遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)的鋼筋應(yīng)力不定，隨后另一側(cè)鋼筋壓屈，混凝土壓碎；B．遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)的鋼筋先受拉屈服，隨后另一側(cè)鋼筋屈服，混凝土壓碎；C．近軸向力一側(cè)的鋼筋和混凝土應(yīng)力不定，而另一側(cè)鋼筋受壓屈服，混凝土壓碎；D．近軸向力一側(cè)的鋼筋和混凝土先屈服和壓碎，遠(yuǎn)離縱向力一側(cè)鋼筋隨后受壓屈服。板式樓梯宜用于:A可變荷載較小、梯段板的水平跨長不超過3m的狀況；B．可變荷載較大、梯段板的水平跨長不超過6m的狀況；C．可變荷載較小、梯段板的水平跨長不超過6m的狀況；D．可變荷載較大、梯段板的水平跨長不超過7m的狀況。矩形截面純扭構(gòu)件中，最大剪應(yīng)力發(fā)生在截面:A長邊中點B．短邊中點C．角點D．不確定39．簡支獨立梁在集中荷載作用下，計算抗剪承載力時剪跨比可以使用：AA．計算剪跨比； B．計算剪跨比和廣義剪跨比的較大值；C．廣義剪跨比； D．計算剪跨比和廣義剪跨比的較小值。40．現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋設(shè)計時，板和次梁承受折算荷載，這是由于：BA．在板的長跨方向也能傳遞一局部荷載； B．支座的彈性約束；C．塑性內(nèi)力重分布的有利影響； D．消滅活載最不利布置的可能性較小。二、計算選擇題 〔選擇答案，并寫出計算過程〕〔共計60分〕有關(guān)鋼筋及混凝土材料參數(shù)：C25fc

11.9N/mm2，fck

16.7N/mm2 ，ft

1.27N/mm2，C30C30fc14.3N/mm2，fck20.1N/mm2，f t，ftk2.01N/mm2，E3.0104N/mm2；cHPB300鋼筋：fy270N/mm2，Es2.1105N/mm2，b0.576 ；HRB335鋼筋：f300N/mm2，f300N/mm2，y yb0.550 ，E 2.0105N/mm2；sHRB400f360N/mm2，f360N/mm2，y yE 2.0105N/mm2，sb0.518；18，A 50.3mm2；s118，A 254.5mm2；s120，A 314.2mm2 ；1 25，A 490.9mm2；s s鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)l/b0f 1.78N/mm2,E 2.8104N/mm2；tk c≤8101214161820222426281.000.980.950.920.870.810.750.700.650.600.56〔一〕22.1m80mm，次梁高度h450mm，梁寬度b200mm；次梁承受均布荷載作用，為兩跨連續(xù)梁，計5.4m，如圖2所示。假設(shè)選用混凝土C30，縱向受力筋選用HRB335級鋼，箍筋選用HPB300級鋼，混凝土保護層c20mm，構(gòu)造重要性系數(shù) 1.0〔共25分〕02計算選擇題〔一〕題圖A B5400

C5400圖3次梁計算簡圖 計算選擇題〔一〕題圖問題TT形截面受壓翼緣的計算寬度b取值與以下Df〔5〕A． 1500mm B．1950mm C． 1200mm D．1795mm答： h 45040410mm0按梁跨度l

b

0

5400

1800mm；l0 f 3 3l按梁靜距s

bn

bsnh

20019002100mm80按翼緣高度b考慮，當(dāng)ff h

410

0.1950.1時，翼緣不受該項限制。0取以上兩者中的較小者，bf

1800mm該次梁AB跨內(nèi)承受的最大正彎矩設(shè)計值M 98kNm假設(shè)跨內(nèi)截面按T形截面計算且受壓翼緣計算寬度bf

1900mm，跨內(nèi)截面所需配置的受力縱筋截面面積與以下HRB335HRB335f300N/mm2，yb0.550，b1900mmf判別T形截面類型 fbh(h f)1.014.3190080(410 )h801 c f f 022804kNmM98kNm屬第一類T形截面 sM98106fbh2 1.014.3190041021 c f 00.02151 1 120.02150.0217 0.55s bAsfbh1 c f 0fy1.014.319004100.0217300806mm2選用3 20，As942mm2A 9421bh 200450s1.05%min0.45ft 0.451.430.21%f300，且y 0.2%1A．425B．325C．422D．328C 〔8〕A．422 B．3 25 C．320 D．3 16答：h 45040410mm，C30混凝土：f 14.3N/mm2，f 1.43N/mm20 c t3.3.該次梁B支座截面承受最大負(fù)彎矩M 150kNm假設(shè)由跨中伸進(jìn)B支座2為支座截面的受壓鋼筋，支座截面按雙筋截面計算所需的受力鋼筋面積與以下 B〔7〕答：h 45040410mm，b200mm， C30混凝土：f 14.3N/mm2，0 cf 1.43N/mm2，HRB335ft

300N/mm2，f300N/mm2，y 0.550b按公式分解法計算如下：A.V 138kN B. V 120kNu uC.V 350kN D. V 80kNu u〔1〕A A509mm2s2 sM fA(h 〔1〕A A509mm2s2 sM fA(h a)300509(41040)56.5kNmu2 y s 0M MMu12u15056.593.5kN〔2〕 fMbh2 1.014.3200410u193.5106s0.19421 c 01 1 120.1940.218 0.55s bxh 0.21841089.4mm2a24080mm0As11fcbx1.014.320089.4852mm2f300y〔3〕A A A 5098521361mm2s s1 2選用3 25，As1473mm24．該次梁假設(shè)沿長度均配8@200〔雙肢箍〕箍筋，次梁斜截面抗剪承載力V最接近u以下A。(5分)c tHPB300鋼筋：f 270N/mm2，y

，f 2.01N/mm2；tk斜截面抗剪承載力計算AV 0.7fbh f svhu t

yv s 00.71.43200410270250.3410200137764N137.8kN截面尺寸驗算hw4102.054 ,b 2000.25 fbh 0.251.014.3200410293150NV 137764Nc c 0 u截面尺寸滿足要求〔3〕驗算最小配箍率nA 250.3

f 1.43 sv1 0.2515%

0.24 t 0.24 0.127%sv bs 200200

sv,min fyv

270故V 137.8kNu〔二〕bh400mm500mm，柱c的計算高度l=4.2maa”40mmC30HRB400c級鋼筋。設(shè)該柱承受的內(nèi)力設(shè)計值為M 175kNm，M 180kNm，1 2N1800kN；構(gòu)件雙曲率彎曲〔15〕問題：推斷是否要考慮二階效應(yīng)的影響。 B 〔5分〕要考慮 B．不考慮M1-1750M 1802N 1800103

0.6290.9fA 14.3400500c12lcl 4200 12lc12c 29.13412 13412 45.6712i h 500 M2故不需考慮二階效應(yīng)影響推斷大小偏心： A 〔3分〕A．小偏心 B．大偏心

180解：x N

1800103

0.518460238.28mmfb 1.014.3400 b01c為小偏心受壓構(gòu)件As

、A”最接近以下何值？ C 〔7分〕sAsC．As

A”sA”s

400mm2550mm2M 180106

ss

A”sA”s

1451mm2解：e 0

100mmN 1800103h 500e 20mma

16.67mm30 30ee e 10020120mmi 0 aheei

a”12025040330mm2 Nb1

fbhNe0.431

c 0

bf(1 b

)(h0

1 c 0 1800103-0.5181.014.34004601800103330-0.431.014.340046021.014.3400460--

0.5180.6522b 1 bNefbh2(10.5)AA” 1 c 0 s s

”(h

a”)y 018001033301.014.340046020.652(10.50.652)360(46040)410.8mm2AA”0.002bh0.002400500400mm2s s(AA”)/A(2410.8)/(400500)0.41%0.55%s sA A”0.50.0055400500550mm2s s〔三4bh150mm200mmC25混凝土，HRB335級鋼筋。假定屋架僅承受節(jié)點荷載，且桿件均為軸心受力構(gòu)件〔20分〕圖4 計算選擇題〔三〕題圖問題假設(shè)節(jié)點荷載設(shè)計值P45kN，則上弦桿A1和下弦桿A4的軸力最接近A〔5〕NA1356kN〔壓力〕 NA4338kN 〔拉力〕NA1338kN〔拉力〕 NA4356kN 〔壓力〕NA1338kN〔壓力〕 NA4356kN 〔拉力〕NA1356kN〔拉力〕 NA4338kN 〔壓力〕解：tan

20236000

0.333 18.430 sin0.3