土釘基坑支護(hù)計算書

PAGEPAGE24計算依據(jù)土釘支護(hù)計算依據(jù)《基坑土釘支護(hù)技術(shù)規(guī)程》（CECS96:97）。土釘計算公式參照CECS96：97基坑土釘支護(hù)技術(shù)規(guī)程。 N=PSvSh P=P1+Pq P=Kaq P=0.55KaｒH Ka=tg（45o-/2） L2=FN/πdoτL1=tg（45°-/2）×（H-h）式中 N土釘設(shè)計內(nèi)力； P1土釘長度中點所處深度位置上土體自重引起的側(cè)壓力； Pq地表均布荷載引起的側(cè)壓力； H基坑深度； Ka側(cè)壓力系數(shù)；τ粘結(jié)強度； q超載荷載； do土釘孔徑；L1、L2、土釘滑移、錨固區(qū)長度；h地面至土釘距離內(nèi)摩擦角；ｒ土重度；SvSh土釘排、列距；計算過程（1）基坑BCD、MN段（1-1）●支護(hù)參數(shù)的選取坡角900基坑相對開挖深度H=7.85m地面施工荷載 q=20KN/㎡ 內(nèi)摩擦角 =28° 粘結(jié)強度 τ=70Kpa 土重度 ｒ=20KN/m3 土釘孔徑 do=100ｍｍ（第一至四排）do=130ｍｍ（第五排） 土釘列距 Sh=1.5m土釘排距Sv=1.5m計算取安全系數(shù) F=1.2●計算過程及施工參數(shù)確定側(cè)壓力系數(shù)；Ka=tg2（45°-φ/2）=tg2（45°-28°/2）=0.36 土釘長度中點所處深度位置上土體自重引起的側(cè)壓力； P1=0.55KaｒH=0.55×0.36×20×7.85=31.1KN/㎡地面施工荷載引起的側(cè)壓力； Pq=Kaq=0.36×20KN/㎡=7.2KN/㎡土釘長度中點所處深度位置上的側(cè)壓力；P=P1+Pq=31.1+7.2=38.3KN/㎡土釘內(nèi)力； N=PShSv38.3×1.5×1.5=86.2KN土釘穩(wěn)定區(qū)錨固段長度；L2=FN/πdoτ第一至四排1.2×86.2/(3.14×0.1×70)=4.7ｍ第五排1.2×86.2/(3.14×0.13×70)=3.6ｍ土釘滑移區(qū)長度； L1=tg（45°-φ/2）×（H-h）h地面至土釘距離由上式計算第一至第五排分別為3.8m、2.9m、2.0m、1.1m、0.2m土釘理論計算長度；第一至第五排依次為8.5m、7.6m、6.7m、5.8m、3.8m由于采用梯形荷載計算模型，故基坑0.25H深度范圍內(nèi)土釘要相應(yīng)縮減。根據(jù)計算及已施工過同類型工程經(jīng)驗確定土釘參數(shù)如下：層數(shù)深度（ｍ）水平間距（ｍ）孔徑（ｍｍ）角度（度）主筋長度（ｍ）11.51.5100100Ф20鋼筋6231.5100100Ф20鋼筋834.51.5100100Ф20鋼筋7461.5100100Ф20鋼筋657.51.5130100Ф20鋼筋3（2）基坑AB段（2-2）●支護(hù)參數(shù)的選取 地面樓房側(cè)壓荷載將傳遞于基坑底部以下，不會作用于邊坡，所以計算過程不考慮地面樓房荷載。坡角900基坑相對開挖深度H=7.85m地面施工荷載 q=20KN/㎡ 內(nèi)摩擦角 =28° 粘結(jié)強度 τ=70Kpa 土重度 ｒ=20KN/m3 土釘孔徑 do=100ｍｍ（第一至五排）do=130ｍｍ（第六排） 土釘列距 Sh=1.2m（第一至四排）Sh=1.5m（第六排）土釘排距Sv=1.2m（第一至五排）Sv=1.5m（第六排）計算取安全系數(shù) F=1.2●計算過程及施工參數(shù)確定側(cè)壓力系數(shù)；Ka=tg2（45°-φ/2）=tg2（45°-28°/2）=0.36 土釘長度中點所處深度位置上土體自重引起的側(cè)壓力； P1=0.55KaｒH=0.55×0.36×20×7.85=31.1KN/㎡地面施工荷載引起的側(cè)壓力； Pq=Kaq=0.36×20KN/㎡=7.2KN/㎡土釘長度中點所處深度位置上的側(cè)壓力；P=P1+Pq=31.1+7.2=38.3KN/㎡土釘內(nèi)力； N=PShSv38.3×1.2×1.2=55.2KN（第一至五排）38.3×1.5×1.5=86.2KN（第六排）土釘穩(wěn)定區(qū)錨固段長度；L2=FN/πdoτ第一至五排1.2×55.2/(3.14×0.1×70)=3.0ｍ第六排1.2×86.2/(3.14×0.13×70)=3.6ｍ土釘滑移區(qū)長度； L1=tg（45°-φ/2）×（H-h）h地面至土釘距離由上式計算第一至第六排分別為4.0m、3.3m、2.0m、2.6m、1.1m、0.2m土釘理論計算長度；第一至第五排依次為7.0m、6.3m、5.0m、4.6m、4.7m、3.8m由于采用梯形荷載計算模型，故基坑0.25H深度范圍內(nèi)土釘要相應(yīng)縮減。根據(jù)計算及已施工過同類型工程經(jīng)驗確定土釘參數(shù)如下：層數(shù)深度（ｍ）水平間距（ｍ）孔徑（ｍｍ）角度（度）主筋長度（ｍ）11.21.2100100Ф20鋼筋622.41.2100100Ф20鋼筋633.61.2100100Ф20鋼筋644.81.2100100Ф20鋼筋656.01.2100100Ф20鋼筋667.51.5130100Ф20鋼筋4（3）基坑NOP段（3-3）●支護(hù)參數(shù)的選取坡角900基坑相對開挖深度H=9.2m地面施工荷載 q=20KN/㎡ 內(nèi)摩擦角 =28° 粘結(jié)強度 τ=70Kpa 土重度 ｒ=20KN/m3 土釘孔徑 do=100ｍｍ（第一至四排）do=130ｍｍ（第五、六排） 土釘列距 Sh=1.5m土釘排距Sv=1.5m計算取安全系數(shù) F=1.2●計算過程及施工工參數(shù)確定定側(cè)壓力系數(shù)；Ka=ttg2（45°-φ/2）=ttg2（45°-288°/2）=0..36 土釘長度中點所所處深度位位置上土體體自重引起起的側(cè)壓力力； P1=00.55KKaｒH=00.55××0.366×20×9.2=366.4KKN/㎡地面施工荷載引引起的側(cè)壓壓力； Pq=Kaq=00.36××20KNN/㎡=77.2KNN/㎡土釘長度中點所所處深度位位置上的側(cè)側(cè)壓力；P=P1+Pqq=336.4+7..2=43.66KN/㎡土釘內(nèi)力； N=PShhSv43..6×1.5×1.5=988.1KNN土釘穩(wěn)定區(qū)錨固固段長度；；L2=FN/ππdoτ第一至四排1.22×98..1/(3.114×00.1×770)==5.44ｍ第五、六排1.22×98..1/(3.114×00.13××70)=4..1ｍ土釘滑移區(qū)長度度； L1=tg（445°-φ/2）×（H-h）h地面至土土釘距離由上式計計算第一至至第六排分分別為4.6mm、3.7m、2.8m、1.9m、1.0m、0.1mm土釘理論計算長長度；第一至第第六排依次次為10m、9.1m、8.2m、7.3m、5.1m、4.2mm由于采用梯形荷荷載計算模模型，故基基坑0.255H深度范圍圍內(nèi)土釘要要相應(yīng)縮減減。根據(jù)計算及已施施工過同類類型工程經(jīng)經(jīng)驗確定土土釘參數(shù)如如下：層數(shù)深度（ｍ）水平間距（ｍ）孔徑（ｍｍ）角度（度）主筋長度（ｍ）11.51.5100100Ф20鋼筋8231.5100100Ф20鋼筋934.51.5100100Ф20鋼筋8461.5100100Ф20鋼筋757.51.5130100Ф20鋼筋5691.5130100Ф20鋼筋4（4）基基坑PA段（4-4）●支護(hù)參數(shù)的選取取 地面樓房側(cè)壓荷荷載將傳遞遞于基坑底底部以下，不不會作用于于邊坡，所所以計算過過程不考慮慮地面樓房房荷載。坡角900基坑相對開挖深深度HH=99.2m地面施工荷載q=20KKN/㎡ 內(nèi)摩擦角 =228° 粘結(jié)強度 τ=770Kpaa 土重度 ｒ=220KNN/m3 土釘孔徑 do==1000ｍｍ（第第一至五排排）do==1300ｍｍ（第第六、七排排） 土釘列距 Sh=11.2m（第一至至五排）Sh=11.5m（第六、七七排）土釘排距Sv=1.2mm（第一至至五排）Sv=1.5mm（第六、七七排）計算取安全系數(shù)數(shù) F=11.2●計算過程及施工工參數(shù)確定定側(cè)壓力系數(shù)；Ka=ttg2（45°-φ/2）=ttg2（45°-288°/2）=0..36 土釘長度中點所所處深度位位置上土體體自重引起起的側(cè)壓力力； P1=00.55KKaｒH=00.55××0.366×20×9.2=366.4KKN/㎡地面施工荷載引引起的側(cè)壓壓力； Pq=Kaq=00.36××20KNN/㎡=77.2KNN/㎡土釘長度中點所所處深度位位置上的側(cè)側(cè)壓力；P=P1+Pqq=336.4+7..2=43.66KN/㎡土釘內(nèi)力； N=PShhSv43..6×11.2×11.2==62..8KN（第一至至五排）43..6×11.5×11.5==98..1KN（第六、七七排）土釘穩(wěn)定區(qū)錨固固段長度；；L2=FN/ππdoτ第一至五排1.22×62..8/(3.114×00.1×770)==3.44ｍ第六、七排1.22×98..1/(3.114×00.13××70)=4..1ｍ土釘滑移區(qū)長度度； L1=tg（445°-φ/2）×（H-h）h地面至土土釘距離由上式計計算第一至至第六排分分別為4.8mm、4.1m、3.4m、2.6m、1.9m、1.0m、0.1mm土釘理論計算長長度；第一至第第六排依次次為8.2m、7.5m、6.8m、6.0m、5.1m、4.2mm由于采用梯形荷荷載計算模模型，故基基坑0.255H深度范圍圍內(nèi)土釘要要相應(yīng)縮減減。根據(jù)計算及已施施工過同類類型工程經(jīng)經(jīng)驗確定土土釘參數(shù)如如下：層數(shù)深度（ｍ）水平間距（ｍ）孔徑（ｍｍ）角度（度）主筋長度（ｍ）11.21.2100100Ф20鋼筋622.41.2100100Ф20鋼筋633.61.2100100Ф20鋼筋644.81.2100100Ф20鋼筋656.01.2100100Ф20鋼筋767.51.5130100Ф20鋼筋679.01.5130100Ф20鋼筋4（5）基坑HIJKKLM、EFG段（5-5）東南側(cè)全總禮堂堂距離IJK段基坑邊邊最近處約約4.0m，該樓基基礎(chǔ)埋置深深度約2m，樓體荷荷載側(cè)壓力力將傳遞于于該處基坑坑以下，故故計算時可可不考慮樓樓房對該處處邊坡支護(hù)護(hù)的影響?！裰ёo(hù)參參數(shù)的選取取坡角900基坑相對開挖深深度HH=55.35mm地面施工荷載q=20KKN/㎡ 內(nèi)摩擦角 =228° 粘結(jié)強度 τ=665Kpaa 土重度 ｒ=220KNN/m3 土釘孔徑 do==1000ｍｍ 土釘列距 Sh=11.5m土釘排距Sv=1.5mm計算取安全系數(shù)數(shù) F=11.2●計算過程及施工工參數(shù)確定定側(cè)壓力系數(shù)；Ka=ttg2（45°-φ/2）=ttg2（45°-288°/2）=0..36 土釘長度中點所所處深度位位置上土體體自重引起起的側(cè)壓力力； P1=00.55KKaｒH=00.55××0.366×20×5.355=221.2KN/㎡地面施工荷載引引起的側(cè)壓壓力； Pq=Kaq=00.36××20KNN/㎡=77.2KNN/㎡土釘長度中點所所處深度位位置上的側(cè)側(cè)壓力；P=P1+Pqq=221.2+7..2=28.44KN/㎡土釘內(nèi)力； N=PShhSv28..4×1.5×1.5=633.9KNN土釘穩(wěn)定區(qū)錨固固段長度；；L2=FN/ππdoτ1.2××63.99/(3.114×00.1×665)==3.88ｍ土釘滑移區(qū)長度度； L1=tg（445°-φ/2）×（H-h）h地面至土土釘距離由上式計計算第一至至第三排分分別為2.3mm、1.4m、0.5mm土釘理論計算長長度；第一至第第五排依次次為6.1m、5.2m、4.3mm由于采用梯形荷荷載計算模模型，故基基坑0.255H深度范圍圍內(nèi)土釘要要相應(yīng)縮減減。根據(jù)計算及已施施工過同類類型工程經(jīng)經(jīng)驗確定土土釘參數(shù)如如下：層數(shù)深度（ｍ）水平間距（ｍ）孔徑（ｍｍ）角度（度）主筋長度（ｍ）11.51.5100100Ф18鋼筋4231.5100100Ф18鋼筋634.51.5100100Ф18鋼筋4（6）基坑GH段（6-6）該處為擬件樓房房與東側(cè)全全總綜合樓樓相貼處，由由于距離極極近，全總總綜合樓底底板挑梁上上部土體將將去除，所所以只需對對底板挑梁梁下部土體體進(jìn)行加固固處理。為為了加強噴噴射砼面層層對挑梁下下部土體的的束縛作用用，布置一一排鋼管微微型灌注樁樁，同時將將部分土釘釘用予應(yīng)力力力錨桿來來代替。坡角900基坑相對開挖深深度HH=22.73mm上部樓房施工荷荷載 q=20KKN/㎡（每層層） 內(nèi)摩擦角 =228° 粘結(jié)強度 τ=770Kpaa 土重度 ｒ=220KNN/m3 土釘孔徑 do==1000ｍｍ 土釘列距 Sh=11.5m土釘排距Sv=1.0mm計算取安全系數(shù)數(shù) F=11.3●計算過程及施工工參數(shù)確定定側(cè)壓力系數(shù)；Ka=ttg2（45°-φ/2）=ttg2（45°-288°/2）=0..36 土釘長度中點所所處深度位位置上土體體自重引起起的側(cè)壓力力； P1=00.55KKaｒH=00.55××0.366×20×2.733=110.8KN/㎡地面施工荷載引引起的側(cè)壓壓力； Pq=Kaq=00.36××20KNN/㎡×7=50.44KN/㎡土釘長度中點所所處深度位位置上的側(cè)側(cè)壓力；P=P1+Pqq=110.8+500.4==61KKN/㎡土釘內(nèi)力； N=PShhSv61×1.55×1.00=991.5KKN土釘穩(wěn)定區(qū)錨固固段長度；；L2=FN/ππdoτ1.3××98.11/(3.114×00.1×770)==5.88ｍ土釘滑移區(qū)長度度； L1=tg（445°-φ/2）×（H-h）h地面至土土釘距離由上式計計算第一至至第三排分分別為1.3mm、0.7m、0.1mm土釘理論計算長長度；第一至第第三排依次次為7.1m、6.5m、5.9mm根據(jù)計算及已施施工過同類類型工程經(jīng)經(jīng)驗確定支支護(hù)施工參參數(shù)如下：：土釘、予應(yīng)力錨錨桿施工參參數(shù)：層數(shù)深度（ｍ）水平間距（ｍ）孔徑（ｍｍ）角度（度）主筋長度（ｍ）10.51.51303001860鋼絞線線1021.51.5100100Ф20鋼筋732.51.5100100Ф20鋼筋4注：預(yù)應(yīng)力錨桿桿，非錨固固段長度2ｍ，錨固固段長度8ｍ，預(yù)應(yīng)應(yīng)力施加8T，內(nèi)置1860鋼絞線一一根。錨桿桿鋼腰梁采采用一根110#槽鋼，墊板采用用80mm××80mmm鋼板（厚厚8mm）。微型鋼管灌注樁樁施工參數(shù)數(shù)：樁徑120ｍｍ，樁樁頂標(biāo)高-5.33m，內(nèi)置φ60×2鋼管，間間距1.0ｍ，樁長3.5m。（7）基坑DE段（7-7）●支護(hù)參參數(shù)的選取取坡角900基坑相對開挖深深度HH=112.355m地面施工荷載q=20KKN/㎡ 內(nèi)摩擦角 =330° 粘結(jié)強度 τ=775Kpaa 土重度 ｒ=220KNN/m3 土釘孔徑 do==1000ｍｍ（第第一至四排排）do==1300ｍｍ（第第五至八排排） 土釘列距 Sh=11.5m土釘排距Sv=1.5mm計算取安全系數(shù)數(shù) F=11.3●計算過程及施工工參數(shù)確定定側(cè)壓力系數(shù)；Ka=ttg2（45°-φ/2）=ttg2（45°-300°/2）=0..33 土釘長度中點所所處深度位位置上土體體自重引起起的側(cè)壓力力； P1=00.55KKaｒH=00.55××0.333×20×12.335=44.88KN//㎡地面施工荷載引引起的側(cè)壓壓力； Pq=Kaq=00.33××20KNN/㎡=66.6KNN/㎡土釘長度中點所所處深度位位置上的側(cè)側(cè)壓力；P=P1+Pqq=444.8+6..6=51.44KN/㎡土釘內(nèi)力； N=PShhSv51..4×1.5×1.5=1115.7KKN土釘穩(wěn)定區(qū)錨固固段長度；；L2=FN/ππdoτ第一至四排1.33×1155.7/(3.114×00.1×775)==6.44ｍ第五至八排1.33×1155.7/(3.114×00.13××75)=4..9ｍ土釘滑移區(qū)長度度； L1=tg（445°-φ/2）×（H-h）h地面至土土釘距離由上式計計算第一至至第八排分分別為6.3mm、5.4m、4.5m、3.7m、2.8m、1.9m、1.1m、0.2mm土釘理論計算長長度；第一至第第八排依次次為12.7m、111.8mm、10.99m、10.11m、7.7m、6.8m、6.0m、5.1mm由于采用梯形荷荷載計算模模型，故基基坑0.255H深度范圍圍內(nèi)土釘要要相應(yīng)縮減減。根據(jù)計算及已施施工過同類類型工程經(jīng)經(jīng)驗確定土土釘參數(shù)如如下：層數(shù)深度（ｍ）水平間距（ｍ）孔徑（ｍｍ）角度（度）主筋長度（ｍ）11.51.5100100Ф20鋼筋9231.5100100Ф20鋼筋1134.51.5100100Ф22鋼筋12461.5100100Ф22鋼筋1057.51.5130100Ф22鋼筋7691.5130100Ф22鋼筋7710.51.5130100Ф22鋼筋68121.5130100Ф22鋼筋5（8）基坑-13mm與-8.55m交錯段（8-8）●支護(hù)參參數(shù)的選取取坡角900基坑相對開挖度度H==4.55m施工荷載q=20KKN/㎡ 內(nèi)摩擦角 =330° 粘結(jié)強度 τ=775Kpaa 土重度 ｒ=220KNN/m3 土釘孔徑 do==1300ｍｍ 土釘列距 Sh=11.5m土釘排距Sv=1.4mm計算取安全系數(shù)數(shù) F=11.3●計算過程及施工工參數(shù)確定定側(cè)壓力系數(shù)；Ka=ttg2（45°-φ/2）=ttg2（45°-288°/2）=0..36 土釘長度中點所所處深度位位置上土體體自重引起起的側(cè)壓力力； P1=00.55KKaｒH=00.55××0.366×20×4.5=177.8KKN/㎡地面施工荷載引引起的側(cè)壓壓力； Pq=Kaq=00.36××20KNN/㎡=77.2KNN/㎡土釘長度中點所所處深度位位置上的側(cè)側(cè)壓力；P=P1+Pqq=117.8+7..2=25.11KN/㎡土釘內(nèi)力； N=PShhSv25..1×1.5×1.4=522.7KNN土釘穩(wěn)定區(qū)錨固固段長度；；L2=FN/ππdoτ1.3××52.77/(3.114×00.13××75)=2..2ｍ土釘滑移區(qū)長度度； L1=tg（445°-φ/2）×（H-h）h地面至土土釘距離由上式計計算第一至至第三排分分別為1.8mm、1.0m、0.2mm土釘理論計算長長度；第一至第第五排依次次為4.0m、3.2m、2.4mm根據(jù)計算及已施施工過同類類型工程經(jīng)經(jīng)驗確定土土釘參數(shù)如如下：層數(shù)深度（ｍ）水平間距（ｍ）孔徑（ｍｍ）角度（度）主筋長度（ｍ）11.41.5130100Ф20鋼筋422.81.5130100Ф20鋼筋434.21.5130100Ф20鋼筋2（9）基坑-13mm與-9.885m交錯段（9-9）●支護(hù)參參數(shù)的選取取坡角900基坑相對開挖度度H==3.115m施工荷載q=20KKN/㎡ 內(nèi)摩擦角 =330° 粘結(jié)強度 τ=775Kpaa 土重度 ｒ=220KNN/m3 土釘孔徑 do==1300ｍｍ 土釘列距 Sh=11.5m土釘排距Sv=1.5mm計算取安全系數(shù)數(shù) F=11.3●計算過程及施工工參數(shù)確定定側(cè)壓力系數(shù)；Ka=ttg2（45°-φ/2）=ttg2（45°-288°/2）=0..36 土釘長度中點所所處深度位位置上土體體自重引起起的側(cè)壓力力； P1=00.55KKaｒH=00.55××0.366×20×3.155=112.5KN/㎡地面施工荷載引引起的側(cè)壓壓力； Pq=Kaq=00.36××20KNN/㎡=77.2KNN/㎡土釘長度中點所所處深度位位置上的側(cè)側(cè)壓力；P=P1+Pqq=112.5+7..2=19.77KN/㎡土釘內(nèi)力； N=PShhSv19..7×1.5×1.5=444.3KNN土釘穩(wěn)定區(qū)錨固固段長度；；L2=FN/ππdoτ1.3××44.33/(3.114×00.13××75)=1..9ｍ土釘滑移區(qū)長度度； L1=tg（445°-φ/2）×（H-h）h地面至土土釘距離由上式計計算第一至至第二排分分別為1.3mm、0.5mm土釘理論計算長長度；第一至第第五排依次次為3.2m、2.4mm根據(jù)計算及已施施工過同類類型工程經(jīng)經(jīng)驗確定土土釘參數(shù)如如下：層數(shù)深度（ｍ）水平間距（ｍ）孔徑（ｍｍ）角度（度）主筋長度（ｍ）11.51.5130100Ф20鋼筋3231.5130100Ф20鋼筋3（10）基坑-13mm與-6m交錯段（10-110）●支護(hù)參參數(shù)的選取取坡角900基坑相對開挖度度H==7m施工荷載q=20KKN/㎡ 內(nèi)摩擦角 =330° 粘結(jié)強度 τ=775Kpaa 土重度 ｒ=220KNN/m3 土釘孔徑 do==1300ｍｍ 土釘列距 Sh=11.5m土釘排距Sv=1.4mm計算取安全系數(shù)數(shù) F=11.3●計算過程及施工工參數(shù)確定定側(cè)壓力系數(shù)；Ka=ttg2（45°-φ/2）=ttg2（45°-288°/2）=0..36 土釘長度中點所所處深度位位置上土體體自重引起起的側(cè)壓力力； P1=00.55KKaｒH=00.55××0.366×20×7=27.77KN//㎡地面施工荷載引引起的側(cè)壓壓力； Pq=Kaq=00.36××20KNN/㎡=77.2KNN/㎡土釘長度中點所所處深度位位置上的側(cè)側(cè)壓力；P=P1+Pqq=227.7++7.22=334.9KKN/㎡土釘內(nèi)力； N=PShhSv34..9×1.5×1.4=733.3KNN土釘穩(wěn)定區(qū)錨固固段長度；