第十四講自然循環(huán)水暖系統(tǒng)水力計(jì)算

第十四講自然循環(huán)水暖系統(tǒng)水力計(jì)算第一頁，共十二頁，2022年，8月28日一、水力計(jì)算的方法

重力循環(huán)雙管系統(tǒng)通過散熱器環(huán)路的循環(huán)作用壓力的計(jì)算公式第二頁，共十二頁，2022年，8月28日式中—自然循環(huán)雙管系統(tǒng)環(huán)路作用壓力，Pa；——自然循環(huán)系統(tǒng)中，水在散熱器內(nèi)冷卻所產(chǎn)生的作用壓力，Pa；g——重力加速度，g＝9.81m/s2；H——所計(jì)算的散熱器中心與鍋爐中心的高差，m；、一供水和回水密度，kg／m3；一水外循環(huán)環(huán)路中冷卻的附加作用壓力，Pa。第三頁，共十二頁，2022年，8月28日

注意：

通過不同立管和樓層的循環(huán)環(huán)路的附加作用壓力值是不同的，應(yīng)按附錄3-2選定。重力循環(huán)異程式雙管系統(tǒng)的最不利循環(huán)環(huán)路是通過最遠(yuǎn)立管底層散熱器的循環(huán)環(huán)路，計(jì)算應(yīng)由此開始。第四頁，共十二頁，2022年，8月28日二、水力計(jì)算的步驟確定重力循環(huán)雙管熱水供暖系統(tǒng)的管徑。已知：供回水溫95/70度。鍋爐中心距底層散熱器中心的距離時3米。層高為3米，每組散熱器的供水支管上有截止閥一個。第五頁，共十二頁，2022年，8月28日第六頁，共十二頁，2022年，8月28日選擇最不利環(huán)路（最不利環(huán)路是通過立管I的最底層散熱器I

(1500W)的環(huán)路。）

計(jì)算通過最不利環(huán)路散熱器的作用壓力確定最不利環(huán)路各管段的管徑求單位長度平均比摩阻Rpj根據(jù)各管段的熱負(fù)荷，求出各管段的流量根據(jù)G、Rpj選擇最接近Rpj的管徑（表5-1），查出d、v、R確定沿程壓力損失，利用實(shí)際的R查R的原因：Rpj與R不一致管徑限制第七頁，共十二頁，2022年，8月28日確定局部阻力損失

確定局部阻力系數(shù)ζ根據(jù)各管段流速v，查出動壓頭值，依據(jù)求出局部損失求出各管段的壓力損失，求環(huán)路總壓力，計(jì)算富裕壓力值考慮由于施工的具體情況，可能增加一些在設(shè)計(jì)計(jì)算中未計(jì)入的壓力損失。因此，要求系統(tǒng)應(yīng)有10%以上的富裕度。在統(tǒng)計(jì)局部阻力時，對于三通和四通管件的局部阻力系數(shù)，應(yīng)列在流量較小的管段上。還要注意流向。第八頁，共十二頁，2022年，8月28日確定通過立管Ⅰ第二層散熱器環(huán)路中各管段的管徑計(jì)算通過立管Ⅰ第二層散熱器環(huán)路的作用壓力確定通過立管Ⅰ第二層散熱器環(huán)路中各管段的管徑求平均比摩阻Rpj依據(jù)G、Rpj確定管徑。（消能，最小管徑，避免出現(xiàn)上熱下冷垂直失調(diào)）求通過底層與第二層并聯(lián)環(huán)路的壓降不平衡率不平衡率允許范圍為±15%。正超可用支管閥門調(diào)節(jié)。第九頁，共十二頁，2022年，8月28日確定通過立管Ⅰ第三層散熱器環(huán)路中各管段的管徑通過立管Ⅰ第三層散熱器環(huán)路的作用壓力計(jì)算該管段的資用壓力計(jì)算該管段實(shí)際壓力損失不平衡率計(jì)算已選用了最小管徑，剩余壓力用散熱器支管閥門調(diào)節(jié)

第十頁，共十二頁，2022年，8月28日確定通過立管Ⅱ各層環(huán)路各管段的管徑

作為異程式雙管系統(tǒng)的最不利循環(huán)環(huán)路是通過最遠(yuǎn)立管Ⅰ底層散熱器的環(huán)路。對與它并聯(lián)的其它立管的管徑計(jì)算，同樣應(yīng)根據(jù)節(jié)點(diǎn)壓力平衡原理與該環(huán)路進(jìn)行壓力平衡計(jì)算確定。確定通過立管Ⅱ底層散熱器環(huán)路的作用壓力確定通過立管Ⅱ底層散熱器環(huán)路各管段的管徑。兩根立管的壓力損失應(yīng)相等。對計(jì)算管段進(jìn)行水力計(jì)算計(jì)算并聯(lián)立管Ⅰ與Ⅱ的不平衡率繼續(xù)計(jì)算立管Ⅱ第二、三層散熱器環(huán)路。第十一頁，共十二頁，2022年，8月28日

通過該雙管系統(tǒng)水力計(jì)算結(jié)果，可以看出，第三層的管段雖然取用了最小管徑(DN15)，但它的不平衡率大于15％。這說明對