橋梁檢測(cè)復(fù)習(xí)資料及考試試題匯總

PAGEPAGE92橋涵工程檢測(cè)試驗(yàn)規(guī)程一、橋涵工程試驗(yàn)檢測(cè)的內(nèi)容1、施工準(zhǔn)備階段的試驗(yàn)檢測(cè)項(xiàng)目①橋位放祥測(cè)量；②鋼材原材料試驗(yàn)；③鋼結(jié)構(gòu)連接性能試驗(yàn)；④預(yù)應(yīng)力錨具、夾具和連接器實(shí)驗(yàn)；⑤水泥性能試驗(yàn)；⑥混凝土粗細(xì)集料試驗(yàn)；⑦混凝土配合比試驗(yàn)；⑧砌體材料性能試驗(yàn)；⑨臺(tái)后壓實(shí)標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)；⑩其它成品、半成品試驗(yàn)檢測(cè)；2．施工過(guò)程中的試驗(yàn)檢測(cè)①地基承載力試驗(yàn)檢測(cè)；②基礎(chǔ)位置、尺寸和標(biāo)高檢測(cè)；③鋼筋位置尺寸和標(biāo)高檢測(cè)；④鋼筋加工檢測(cè)；⑤混凝土強(qiáng)度抽樣試驗(yàn)；⑥砂漿強(qiáng)度抽樣試驗(yàn)；⑦樁基檢測(cè)；⑧墩、臺(tái)位置、尺寸和標(biāo)高檢測(cè)；⑨上部結(jié)構(gòu)（構(gòu)件）位置、尺寸檢測(cè)；⑩預(yù)制構(gòu)件張拉、運(yùn)輸和安裝強(qiáng)度控制試驗(yàn)；11預(yù)應(yīng)力張拉控制檢測(cè)；12橋梁上部結(jié)構(gòu)標(biāo)高、變形、內(nèi)力（應(yīng)力）監(jiān)測(cè)；13支架內(nèi)力、變形和穩(wěn)定性監(jiān)測(cè)；14鋼結(jié)構(gòu)連接加工檢測(cè)鋼構(gòu)件防護(hù)涂裝檢測(cè)。3．施工完成后的試驗(yàn)檢測(cè)①橋梁總體檢測(cè)；②橋梁荷載試驗(yàn)；③橋梁使用性能監(jiān)測(cè)二、橋涵工程試驗(yàn)檢測(cè)的依據(jù)專(zhuān)業(yè)通用標(biāo)準(zhǔn)；公路橋位勘測(cè)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ062-91）；公路工程地址勘察規(guī)范（JTJ064-98）；公路勘測(cè)規(guī)范（JTJ061-99）；公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTJ021-89）；公路磚石混凝上橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ022-85）；公路鋼筋混凝上及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ023-85）；公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ024-85）；公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ025-86）；公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ004-89）公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（附局部修訂條文）（JTJ041-89）；公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)（JTJ071-98）；公路工程石料試驗(yàn)規(guī)程（JTJ054－94）；公路工程金屬試驗(yàn)規(guī)程（JTJ055-83）；公路工程集料試驗(yàn)規(guī)程（JTJ058-94）、公路土工試驗(yàn)規(guī)程（JTJ051-93）公路舊橋承載能力鑒定方法（試行）；專(zhuān)業(yè)專(zhuān)用標(biāo)準(zhǔn)；公路斜拉橋設(shè)計(jì)規(guī)范（試行）（JTJ027-96）公路懸索橋設(shè)計(jì)規(guī)范（正在制訂）；大跨徑公路橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（正在制訂）；公路橋梁板式橡膠支座（JT/T4-93）；公路橋梁盆式橡膠支座（JT391-1999）；公路橋梁板式橡膠支座成品力學(xué)性能檢驗(yàn)規(guī)則（JTJ3132.3-90）；公路橋梁橡膠伸縮裝置（JT/T327-1997）；預(yù)應(yīng)力混凝土鋼絞線（GB/T5224-1995）；預(yù)應(yīng)力用鍛具、夾具和連接器（GB/T14370-93）公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用YM錨具、連接器規(guī)格系列（JT329.1-1997）；公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用錨具、連接器試驗(yàn)方法及檢驗(yàn)規(guī)則（JT329.2-1997）三、橋涵質(zhì)量等級(jí)評(píng)定的方法1．橋涵質(zhì)量等級(jí)評(píng)定單元的劃分“質(zhì)量檢評(píng)標(biāo)準(zhǔn)”按橋涵工程建設(shè)規(guī)模大小、結(jié)構(gòu)部位和施工工序?qū)⒔ㄔO(shè)項(xiàng)目劃分為單位工程、分部工程和分項(xiàng)工程，逐級(jí)進(jìn)行工程質(zhì)量等級(jí)評(píng)定。2．工程質(zhì)量評(píng)分方法施工單位在各分項(xiàng)工程完工后，按照“質(zhì)量檢評(píng)標(biāo)準(zhǔn)”所列基本要求、實(shí)測(cè)項(xiàng)目和外觀鑒定進(jìn)行自檢，填寫(xiě)“分項(xiàng)工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定表”，提交完整、真實(shí)的自檢資料，由監(jiān)理工程師確認(rèn)；質(zhì)量監(jiān)督部門(mén)根據(jù)抽查資料和確認(rèn)的施工啟檢資料進(jìn)行質(zhì)量等級(jí)評(píng)定。工程質(zhì)量評(píng)定的分項(xiàng)工程為基本評(píng)定單元，采用百分制進(jìn)行評(píng)分；在分項(xiàng)工程評(píng)分的基礎(chǔ)上，逐級(jí)計(jì)算各相應(yīng)分部工程、單位工程的評(píng)分值和建設(shè)項(xiàng)伺中單位工程的優(yōu)良率。3．工程質(zhì)量等級(jí)評(píng)定方法工程質(zhì)量評(píng)定分為優(yōu)良、合格和不合格三個(gè)等級(jí)，應(yīng)按分項(xiàng)、分部、單位工程和建設(shè)項(xiàng)目逐級(jí)評(píng)定。 （1）分項(xiàng)工程質(zhì)量等級(jí)評(píng)定分項(xiàng)工程評(píng)分在85分以上者為優(yōu)良；70分及以上、85分以下者為合格；70分以下者為不合格。經(jīng)檢查評(píng)為不合格的分項(xiàng)工程，允許進(jìn)行加固、補(bǔ)強(qiáng)、返工或整修，當(dāng)滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求后，可以重新評(píng)定其質(zhì)量等級(jí)，但只可復(fù)評(píng)為合格。（2）分部工程質(zhì)量等級(jí)評(píng)定所屬各項(xiàng)工程全部合格，其加權(quán)平均分達(dá)85分及以上，且所含主要分項(xiàng)工程全部評(píng)為優(yōu)良時(shí)，則該分部工程評(píng)為優(yōu)良；如分項(xiàng)工程全部合格，但加權(quán)平均分為85分以下，或加權(quán)平均分雖在85分以上，但主要分項(xiàng)工程未全部達(dá)到優(yōu)良標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，則該分部工程評(píng)為合格；如分項(xiàng)工程未全部達(dá)到合格標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，則該分部工程評(píng)為不合格。（3）單位工程質(zhì)量等級(jí)評(píng)定所屬各分部工程全部合格，其加權(quán)平均分達(dá)85分及以上，且所含主要分部工程全部評(píng)為優(yōu)良時(shí)，則該單位工程評(píng)為優(yōu)良；如分部工程全部合格，但加權(quán)平均分為85分以下，或加權(quán)平均分雖在85分及以上，但主要分部工程未全部達(dá)到優(yōu)良標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，則該單位工程評(píng)為合格；如分部工程未全部達(dá)到合格標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，則該單位工程為不合格。（4）建設(shè)項(xiàng)目質(zhì)量等級(jí)評(píng)定所屬單位工程全部合格且優(yōu)良率在80%及以上時(shí)，則該建設(shè)項(xiàng)目評(píng)為優(yōu)良；如單位工程全部合格，但優(yōu)良率在80%以下時(shí)，則該建設(shè)項(xiàng)目評(píng)為合格；如單位工程未全部合格，則該建設(shè)項(xiàng)目評(píng)為不合格。四、石料力學(xué)性能試驗(yàn)方法（1）石料單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)(JTJ054-94)石料的單軸抗壓強(qiáng)度，是指將石料（巖塊）制備成50mm*50mm*50mm的正方體（或直徑和高度均為50mm的圓柱體）試件，經(jīng)吸水飽和后，在單軸受壓并按規(guī)定的加載條件下，達(dá)到極限破壞時(shí)，單位承壓面積的強(qiáng)度。試驗(yàn)時(shí)是用切石機(jī)或鉆石機(jī)從巖石試樣或巖芯中制取標(biāo)準(zhǔn)試件，用游標(biāo)卡尺精確地測(cè)出受壓面積，按規(guī)定方法浸水飽和后，放在壓力機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn)，加荷速率為0.5~1.0MPa/s。取6個(gè)試件試驗(yàn)結(jié)果的算術(shù)平均值作為抗壓強(qiáng)度測(cè)定值，如6個(gè)試件中的2個(gè)與其他4個(gè)的算術(shù)平均值相差3倍以上時(shí)，則取試驗(yàn)結(jié)果相近的4個(gè)試件的算術(shù)平均值作為抗壓強(qiáng)度測(cè)定值。另外，有顯著層理的巖石，取垂直與平行于層理方向的試件各一組，取其強(qiáng)度平均值作為試驗(yàn)結(jié)果。（2）石料磨耗率試驗(yàn)?zāi)ズ男允鞘系挚棺矒?、剪切和摩擦等綜合作用的性能，用磨耗率來(lái)定量描述它。石料磨耗試驗(yàn)有兩種方法：我國(guó)現(xiàn)行試驗(yàn)規(guī)程（JTJ054-94)規(guī)定，石料磨耗試驗(yàn)以?式試驗(yàn)法為標(biāo)準(zhǔn)方法。洛杉礬式磨耗試驗(yàn)又稱(chēng)擱板式磨耗試驗(yàn)。該試驗(yàn)機(jī)是由一個(gè)直徑為711mm、長(zhǎng)為508mm的圓鼓和鼓中一個(gè)擱板所組成。試驗(yàn)用的試樣是按一定規(guī)格組成的級(jí)配石料，總質(zhì)量為5000g。當(dāng)試樣加入磨耗鼓的同時(shí)，加入12個(gè)鋼球，鋼球總質(zhì)量為5000g。，磨耗鼓以30~33r/min的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)，在旋轉(zhuǎn)時(shí)，由于擱板的作用，可將石料和鋼球帶到高處落下。經(jīng)旋轉(zhuǎn)500次后，將石料試樣取出，用2mm圓孔篩篩去石屑，并洗凈烘干稱(chēng)其質(zhì)量。取兩次平行試驗(yàn)結(jié)果的算術(shù)平均值作為測(cè)定值，當(dāng)采用洛杉礬式方法時(shí)，兩次試驗(yàn)誤差應(yīng)不大于2％，否則須重新試驗(yàn)。五、混凝土收縮、徐變測(cè)試方法。收縮的測(cè)定。在工程應(yīng)用中，通常是測(cè)定以干縮為主的總收縮值。按我國(guó)現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（JTJ053-94）中T0526-94規(guī)定，是用100mm*100mm*515mm試件，經(jīng)3d標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)后，在溫度為20℃土2℃，相對(duì)濕度為（60土5）％條件下，測(cè)定3d、7d、14d、28d、60d、90d和180d等不同齡期的收縮值。對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁構(gòu)件而言、為降低徐變可采取下列措施：①選用小的水灰比，并保證潮濕養(yǎng)生條件，使水泥充分水化，形成密實(shí)結(jié)構(gòu)的水泥石；②選用級(jí)配優(yōu)良的集料，并作較高的集漿比，提高混凝土的彈性模量；③選用快硬高強(qiáng)水泥，并適當(dāng)采用早強(qiáng)劑，提高混凝土早期強(qiáng)度；④推遲預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)間。六、鋼筋試驗(yàn)檢測(cè)鋼筋常規(guī)抽驗(yàn)項(xiàng)目及基本方法1）屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度鋼筋拉伸試驗(yàn)在試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行時(shí)，當(dāng)測(cè)力度盤(pán)的指針停止轉(zhuǎn)動(dòng)后恒定負(fù)載或第一次回轉(zhuǎn)的最小負(fù)荷即為所求屈服點(diǎn)的荷載。屈服強(qiáng)度（σS）以MPa表達(dá)，井按下式計(jì)算。式中：Fs——相當(dāng)于所求屈服應(yīng)力時(shí)的荷載，N：A0——試件原截面面積，mm2。中碳鋼和高碳鋼沒(méi)有明顯的屈服點(diǎn)，采用分級(jí)加荷，求出彈性直線段相應(yīng)于小等級(jí)負(fù)荷的平均伸長(zhǎng)增量，由此計(jì)算出偏離直線段后各級(jí)負(fù)荷的彈性伸長(zhǎng)。從總伸長(zhǎng)中減去彈性伸長(zhǎng)即為殘余伸長(zhǎng)。通常以殘余伸長(zhǎng)0.2％的應(yīng)力作為屈服強(qiáng)度，表示為σ0.2，并按下式計(jì)算。式中：F0.2——相當(dāng)于所求應(yīng)力的荷載，N；A0一試件原橫截面積，mm2?？估瓘?qiáng)度是向試件連續(xù)加荷直至拉斷，由測(cè)力度盤(pán)或拉伸曲線上讀出最大負(fù)荷Fb，抗拉強(qiáng)度（σb）以MPa表達(dá)，按下式計(jì)算。式中：Fb一式件拉斷前的最大荷載，N；A0——試件原橫截面積，mm2。2）塑性工程中鋼材塑性指標(biāo)通常用伸長(zhǎng)率和斷面收縮率表示，鋼筋一般可進(jìn)行伸長(zhǎng)率單項(xiàng)抽驗(yàn)，當(dāng)試件拉斷后標(biāo)距長(zhǎng)度的增量與原標(biāo)距長(zhǎng)度之比的百分率即為伸長(zhǎng)率，伸長(zhǎng)率（δ）以％表達(dá)，并按下式計(jì)算：式中：L1一一試件拉斷后標(biāo)距部分的長(zhǎng)度，mm；L0一一試件原標(biāo)距長(zhǎng)度，mm；n一一長(zhǎng)、短比例試件的伸長(zhǎng)率分別以δ5、δ10表示，定標(biāo)距試件伸長(zhǎng)率應(yīng)附該標(biāo)距長(zhǎng)度數(shù)值的角注，如L＝100mm或200mm則（伸長(zhǎng)率分別以δ100、δ200表示之。3）冷彎性能試驗(yàn)它是鋼筋在常溫條件下進(jìn)行的一項(xiàng)工藝性試驗(yàn)。用于檢驗(yàn)鋼材試件環(huán)繞彎心彎曲至規(guī)定角度是否有裂紋、起層或斷裂等現(xiàn)象，若無(wú)則認(rèn)為合格。如鋼材含碳、磷量較高或受過(guò)不正常的熱處理，則冷彎試驗(yàn)往往不能合格。鋼筋及及預(yù)應(yīng)力鋼鋼絲彎曲是是以其規(guī)定定的彎心半半徑、彎曲曲角度和反反復(fù)彎曲次次數(shù)，采用用彎曲機(jī)或或圓口臺(tái)鉗鉗等設(shè)備進(jìn)進(jìn)行。彎心心半徑與鋼鋼筋的直徑徑有關(guān)，選選擇不當(dāng)對(duì)對(duì)彎曲試驗(yàn)驗(yàn)的結(jié)果影影響甚大。4）鋼鋼筋的接頭頭及加工允允許偏差檢檢測(cè)鋼筋接接頭一般應(yīng)應(yīng)采用焊接接，螺紋筋筋可采用擠擠壓套管接接頭。鋼筋筋的縱向焊焊接應(yīng)優(yōu)選選閃光對(duì)焊焊，也可采采用電弧焊焊（幫條焊焊、搭接焊焊、熔槽幫幫條焊等）。鋼筋接頭的檢驗(yàn)驗(yàn)）焊接前前必須根據(jù)據(jù)施工條件件進(jìn)行試焊焊，按不同同的焊接方方法至少抽抽取每組3個(gè)試樣進(jìn)進(jìn)行基本力力學(xué)性能檢檢驗(yàn)。橋梁工程基礎(chǔ)一、地基承載力力檢測(cè)按規(guī)范確定地基基承載力時(shí)時(shí)，須先確確定地基基基本容許承承載力﹝ó0﹞，即基礎(chǔ)礎(chǔ)寬度b≤2m，埋置置深度h≤3m時(shí)地基基的容許承承載力。當(dāng)當(dāng)基礎(chǔ)寬度度b＞2m，埋置置深度h＞3m，且h／b≤4時(shí)可以按按規(guī)范對(duì)容容許承載力力予以提高高，地基容容許承載力力確定按地地基土分類(lèi)類(lèi)進(jìn)行。二、荷載板試驗(yàn)驗(yàn)方法：現(xiàn)場(chǎng)荷載試驗(yàn)是是將一個(gè)一一定尺寸的的荷載板（常常用50000cm22的方板或或圓板）置置于欲試驗(yàn)驗(yàn)的土層表表面，在荷荷載板上分分級(jí)施加荷荷載。每級(jí)級(jí)荷載增量量持續(xù)時(shí)間間相同或接接近，測(cè)記記每級(jí)荷載作用下荷載板板沉降量的的穩(wěn)定值，加加載至總沉沉降量為225mm，或或達(dá)到加載載設(shè)備的最最大容量為為止，然后后卸載，記記錄土的口口彈值，持持續(xù)時(shí)間應(yīng)應(yīng)不小千一一級(jí)荷載增增量的持續(xù)續(xù)時(shí)間。根根據(jù)試驗(yàn)記記錄繪制荷荷載P（或荷載載強(qiáng)度P）和沉降降量S的關(guān)系曲曲線。地基基在荷載作作用下達(dá)到到破壞狀態(tài)態(tài)的5過(guò)程可以以分為3個(gè)階段：：eq\\o\acc(○,1)壓密階段段（直線變變形階段）：：相當(dāng)于PP-S曲線線上的oaa段，P-SS曲線接近近于直線土土中各點(diǎn)剪剪應(yīng)力均小小于土抗剪剪強(qiáng)度土體體處于彈性性平衡狀態(tài)態(tài)，這一階階荷載板的的沉降主要要是由于土土壓密變引引起的，曲曲線上相應(yīng)應(yīng)于a點(diǎn)荷稱(chēng)為為比例界限限Pr。eq\\o\acc(○,2)剪切階段段：相當(dāng)于于P-S曲線線上的abb段。這一一階段P--S曲線已已不再保持持線性關(guān)系系，沉降增增長(zhǎng)率△S/△P隨荷載的的增家而增增大。在這這個(gè)階段，地地基土中局局部范圍內(nèi)內(nèi)（首先在在基礎(chǔ)邊緣緣處）的剪剪應(yīng)力達(dá)到到土的抗剪剪強(qiáng)度，土土體發(fā)生剪剪切破壞，這這些區(qū)域也也稱(chēng)性區(qū)。隨隨著荷載的的繼續(xù)增加，土中塑塑性區(qū)的范范圍也逐步步擴(kuò)大，直直到土中形形成連續(xù)的的滑動(dòng)面，由由荷載板兩兩側(cè)擠出而而破壞；因因此，剪切切階段也是是地基中塑塑性區(qū)的發(fā)發(fā)生及發(fā)展展階段。相相應(yīng)于P一S曲線上b點(diǎn)的荷荷載稱(chēng)為極極限荷載PPu。③破壞階段段，相當(dāng)于于P一S曲線上的bc段。當(dāng)荷荷載超過(guò)極極限荷載后后，荷載板板急劇下沉沉，即使不不增加荷載載，沉降也也不能穩(wěn)定定，因此，P一S曲線陡直直下降。這這一階段，申申于土中塑塑性區(qū)范圍圍的不斷擴(kuò)擴(kuò)展，最后后在土中形形成連續(xù)滑滑動(dòng)面，土從荷載板四周周擠出隆起起，地基本本失穩(wěn)而破破壞。對(duì)于于典型的荷荷載試驗(yàn)P一S曲線，在在曲線上能能夠 明顯地區(qū)區(qū)分3個(gè)階段，則則在確定地地基容許承承載力時(shí)，一一方面要求求地基容許許承載力不不超過(guò)比例例界限，這這時(shí)地基土土是處于壓壓密階段，地地基變形較較小。但有有時(shí)為了提提高地基容容許承載力力，在滿(mǎn)足足建筑物沉沉降要求的的前提下，也也可超過(guò)比比例界限，允允許土中產(chǎn)產(chǎn)生一定范范圍的塑性性區(qū)。另一一方面又要要求地基容容許承載力力對(duì)極限荷荷載Pu有一定的的安全度，即即地基容許許承載力等等于極限荷荷載除以安安全系數(shù)。而而安全系數(shù)數(shù)的大小，取取決于建筑筑物的可靠靠程度，同同時(shí)還要滿(mǎn)滿(mǎn)足建筑物物對(duì)沉降的的要求占如如圖P一S曲線是非非典型性的的，在曲線線上沒(méi)有明明顯的3個(gè)階段，也也很難直接接從曲線上上得到比例例界限，這這時(shí)根據(jù)實(shí)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，可可以取相應(yīng)應(yīng)于沉降S等于荷載載板寬度（或或直徑）B的2％時(shí)的荷荷載作為地地基的容許許承載力。三、標(biāo)準(zhǔn)貫入試試驗(yàn)方法：：1．試驗(yàn)設(shè)備標(biāo)準(zhǔn)貫貫人試驗(yàn)裝裝置的重要要部件為：：（1）落落錘：質(zhì)量量為63..5kg的的穿心錘；；（2）貫貫人器：（3）探探桿：直徑徑Ф42mmm；（4）錘錘墊和導(dǎo)向向桿；（5）自自動(dòng)落錘裝裝置；2．試試驗(yàn)注意事事項(xiàng)（1）將將貫人器打打人士中，貫貫人速率為為15~30擊1min，并記錄錄錘擊數(shù)，包包括先打115cm的的預(yù)打擊數(shù)數(shù),后30cmm中每10ccm的錘擊擊數(shù)以及330cm的的累計(jì)錘擊擊數(shù)N。如錘擊擊數(shù)超過(guò)50，則按下下式換算錘錘擊數(shù)N：N=330n/△S式中：n一所選選取的錘擊擊數(shù)；△△S——相應(yīng)于n的錘擊量量，cm。（2）旋旋轉(zhuǎn)探桿，提提出貫人器器，并取出出貫人器中中的土樣進(jìn)進(jìn)行鑒別、描描述、記錄錄，必要時(shí)時(shí)送試驗(yàn)室室分析。（3）由由于鉆桿的的彈性壓縮縮會(huì)引起功功能損耗，鉆鉆桿過(guò)長(zhǎng)時(shí)時(shí)傳人貫人人器的功能能降低，因因而減少每每擊的貫人人深度，亦亦即提高了了錘擊數(shù)，所所以需要根根據(jù)桿長(zhǎng)對(duì)對(duì)錘擊數(shù)進(jìn)進(jìn)行修正。3，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)貫人試試驗(yàn)的應(yīng)用用標(biāo)準(zhǔn)貫貫人試驗(yàn)國(guó)國(guó)內(nèi)外已積積累了大量量的實(shí)踐資資料，給出出了砂性土土和粘性土土一些物理理性質(zhì)和標(biāo)準(zhǔn)貫人試驗(yàn)錘錘擊數(shù)的經(jīng)經(jīng)驗(yàn)關(guān)系，可可供工程中中使用。（1）根根據(jù)N估計(jì)砂土土的密實(shí)度度。（2）根根據(jù)N估計(jì)天然然地基的容容許承載力力（?0〕。（3）根根據(jù)N估計(jì)粘性性土的狀態(tài)態(tài)。（4）根據(jù)N估計(jì)土土的內(nèi)摩擦擦角φ。四、反射波法檢檢測(cè)基樁現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)及注意意事項(xiàng)（1）被測(cè)樁樁應(yīng)鑿去浮浮漿，樁頭頭平整。（2）檢測(cè)前前應(yīng)對(duì)儀器器設(shè)備進(jìn)行行檢查，性性能正常方方可使用。（3）每個(gè)檢檢測(cè)工地均均應(yīng)進(jìn)行激激振方式和和接收條件件的選擇試試驗(yàn)，確定定最佳激振振方式和接接收條件。（4）激振點(diǎn)點(diǎn)宜選擇在在樁頭中心心部位，傳傳感器應(yīng)穩(wěn)穩(wěn)固地安置置在樁頭上上，對(duì)于大大直徑的樁樁可安置兩兩個(gè)或多個(gè)個(gè)傳感器。（5）當(dāng)隨機(jī)干擾較較大時(shí)，可可采用信號(hào)號(hào)增強(qiáng)方式式，進(jìn)行多多次重復(fù)激激振與接收收。（6）為為提高檢測(cè)測(cè)分辨率，應(yīng)應(yīng)使用小能能量激振，并并選用高截截止頻率的的傳感器和和放大器。（7）判判別樁身淺淺部缺陷，可可同時(shí)采用用橫向激振振和水平速速度型傳感感器接收，進(jìn)進(jìn)行輔助判判定。（8）每每一根被檢檢測(cè)的單樁樁均應(yīng)進(jìn)行行二次及以以上重復(fù)測(cè)測(cè)試。出現(xiàn)現(xiàn)異常波形形應(yīng)在現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)及時(shí)研究究，排除影影響測(cè)試的的不良因素素后再重復(fù)復(fù)測(cè)試。重重復(fù)測(cè)試的的波形與原原波形具有有相似性。44．實(shí)測(cè)曲曲線判讀解解釋的基本本方法由于樁身身缺陷種類(lèi)類(lèi)復(fù)雜，實(shí)實(shí)測(cè)曲線判判讀人員的的技術(shù)水平平所限，實(shí)實(shí)測(cè)資料的的解釋是一一項(xiàng)較為困難的工工作。下面面通過(guò)對(duì)樁樁身各種常常見(jiàn)缺陷的的反射波特特征，結(jié)合合一些典型型的實(shí)測(cè)波波形，對(duì)反反射波法的的實(shí)測(cè)曲線線的解釋方方法加以歸歸納。（11）缺陷存存在可能性性的判讀、判斷樁身身缺陷存在在與否，需需分辨實(shí)測(cè)測(cè)曲線中有有無(wú)缺陷的的反射信號(hào)號(hào)，及分辨辨樁底反射射信號(hào)，這這對(duì)缺陷的的定性及定定量解釋是是有幫助的的。樁底反反射明顯，一一般表明樁樁身完整性性好，或缺缺陷輕微、規(guī)規(guī)模小。另另外，可換換算樁身平平均縱波速速vpm，從而評(píng)評(píng)價(jià)樁身是是否有缺陷陷及其嚴(yán)重重程度。此外，還還應(yīng)分析地地層等資料料，排除由由于樁周土土層波阻抗抗變化過(guò)大大等因素造造成的“假反射”現(xiàn)象。（22）多次反反射及多層層反射問(wèn)題題當(dāng)實(shí)測(cè)曲曲線中出現(xiàn)現(xiàn)多個(gè)反射射波至?xí)r，應(yīng)應(yīng)判別它是是同一缺陷陷面的多次次反射，還還是樁間多多處缺陷的的多層反射射，前者，即即缺陷反射射波在樁頂頂面與缺陷陷面間來(lái)回回反射，其其主要特征征：反射波波至?xí)r間成成倍增加（倍倍程），反反射波能量量有規(guī)律遞遞減。后者者往往是雜雜亂的，不不具有上述述規(guī)律性。多次反射現(xiàn)象的的出現(xiàn)，一一般表明缺缺陷在淺部部，或反射射系數(shù)較大大（如斷樁樁）。它是是樁頂存在在嚴(yán)重離析析或斷裂（斷斷層）的有有力證據(jù)。多多層反射不不只表明缺缺陷可能有有多處，而而且由下層層缺陷反射射波在能量量上的相對(duì)對(duì)差異，可可推測(cè)上部部缺陷的性性質(zhì)及相對(duì)對(duì)規(guī)模。5．影影響基樁質(zhì)質(zhì)量檢測(cè)波波形的因素素分析（1）露露出于樁頭頭的鋼筋對(duì)對(duì)波形的影影響由于灌灌注樁考慮慮到以后的的承臺(tái)問(wèn)題題，樁頭均均有鋼筋露露出，這對(duì)對(duì)實(shí)測(cè)波形形有一定影影響，嚴(yán)重重時(shí)可影響響反射信息息的識(shí)別。這這是因?yàn)樵谠跇额^激振振時(shí)，鋼筋筋所產(chǎn)生的的回聲極易易被檢波器器接收，之之后又與反反射信息疊疊加在一起起?？朔@這一影響因因素的方法法是，將檢檢波器用細(xì)細(xì)砂或粒土土屏蔽起來(lái)來(lái)，使檢波波器收不到到聲波信息息。經(jīng)多次次實(shí)驗(yàn)證：：明這一方方法是有效效的。圖3一10a）是是某工程樁樁屏蔽前實(shí)實(shí)測(cè)的波形形，圖3一10b）是屏蔽蔽后的實(shí)測(cè)測(cè)波形，可可以看出，屏屏蔽后實(shí)測(cè)波形反射信息息清晰易辨辨，圖中i是樁問(wèn)反反射旅行時(shí)時(shí)間，tb是樁底反反射旅行時(shí)時(shí)間。（2）樁頭破破損對(duì)波形形的影響預(yù)預(yù)制樁在貫貫人過(guò)程中中，樁頭可可能產(chǎn)生破破損，灌注注樁頭表面松散，這將使使彈性波能能量很快衰衰減，從而而削弱樁間間及樁底反反射信息，影影響了波形形的識(shí)別。有有效途徑是是：將破損損處或松散散處鏟去。總之，影響基樁樁質(zhì)量檢測(cè)測(cè)波形的因因素較多，工工作中應(yīng)逐逐一排除，以以便樁間、樁樁底反射信信息的辨識(shí)識(shí)，避免產(chǎn)產(chǎn)生誤判。五、聲波透射法法現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)（1）預(yù)預(yù)埋檢測(cè)管管應(yīng)符合下下列規(guī)定：：樁徑小小于1．0m時(shí)應(yīng)埋埋設(shè)雙管；；樁徑在1.0～2.5mm時(shí)應(yīng)埋設(shè)設(shè)三根管；；樁徑2．5m以上應(yīng)應(yīng)埋沒(méi)四根根管。聲波檢檢測(cè)管宜采采用鋼管、塑塑料管或鋼鋼質(zhì)波紋管管，其內(nèi)徑徑宜為500~60mmm。鋼管管宜用螺紋紋連接，管管的下端應(yīng)應(yīng)封閉，上上端應(yīng)加蓋蓋。根據(jù)計(jì)計(jì)算和試驗(yàn)驗(yàn)，采用鋼鋼管時(shí)，雙雙孔測(cè)、量量的聲能透透過(guò)率只有有0．5％，塑料料管則為42%，可見(jiàn)采采用塑料管管時(shí)接收信信號(hào)比采用用鋼管時(shí)強(qiáng)強(qiáng)，但由于于在地下水水泥水化熱熱不易發(fā)散散，而塑料料溫度變形形系數(shù)較大大，當(dāng)混凝凝土硬化后后塑料管因因溫度下降降而產(chǎn)生縱縱向和徑向向收縮，致致使混凝土土與塑料管管局部脫開(kāi)開(kāi)，容易造造成誤判。試試驗(yàn)證明，鋼鋼管的界面面損失雖然然較大，但但仍有足夠夠大的接收收信號(hào)，而而且安裝方方便，可代代替部分鋼鋼筋截面，還還可作為以以后樁底壓壓漿的通道道，所以采采用鋼管作作測(cè)管是合合適的。塑塑料管的聲聲能透過(guò)率率較高，當(dāng)當(dāng)能保證它它與混凝土土良好粘結(jié)結(jié)的前提下下，也可使使用。:檢檢測(cè)管可焊焊接或綁扎扎在鋼筋籠籠的內(nèi)側(cè)，檢檢測(cè)管之間間應(yīng)相互平平行。但在在實(shí)際施工工中，由于于鋼筋骨架架剛度不足足，對(duì)平行行度提出過(guò)過(guò)高的要求求是不現(xiàn)實(shí)實(shí)的。在檢檢測(cè)內(nèi)部缺缺陷時(shí)，不不平行的影影響，可在在數(shù)據(jù)處理理中予以鑒鑒別和消除除，所以對(duì)對(duì)平行度不不必苛求，但但必須嚴(yán)格格控制。（2）刀刀現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)測(cè)前測(cè)定聲聲波檢測(cè)儀儀發(fā)射至接接收系統(tǒng)的的延遲時(shí)間間t0，并應(yīng)按按公式計(jì)算算聲時(shí)修正正值t’:（3）在在檢測(cè)管內(nèi)內(nèi)應(yīng)注滿(mǎn)清清水。測(cè)量量點(diǎn)距200~40ccm，當(dāng)發(fā)現(xiàn)現(xiàn)讀數(shù)異常常時(shí)，應(yīng)加加密測(cè)量點(diǎn)點(diǎn)距。（4）一一根樁有多多根檢測(cè)管管時(shí)，應(yīng)將將每之根檢檢測(cè)管編為為一組，分分組進(jìn)行測(cè)測(cè)試。（5）每每組檢測(cè)管管測(cè)試完成成后，測(cè)試試點(diǎn)應(yīng)隨機(jī)機(jī)重復(fù)抽測(cè)測(cè)10％～20%呢。其聲聲時(shí)相對(duì)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)差不應(yīng)應(yīng)大于5％；波幅幅相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)差不應(yīng)大大于10％。對(duì)聲聲時(shí)及波幅幅異常的部部位應(yīng)重復(fù)復(fù)抽測(cè)。5。檢檢測(cè)數(shù)據(jù)處處理與判定定（1）概概率法首先計(jì)計(jì)算出樁基基各測(cè)點(diǎn)聲聲時(shí)的平均均值μt及標(biāo)準(zhǔn)差差òt，然后采采用聲時(shí)平平均值μt，與聲時(shí)2倍標(biāo)準(zhǔn)差òt之和作為為判定樁身身有無(wú)缺陷陷的臨界值值。（2）相相鄰測(cè)點(diǎn)間間聲時(shí)的斜斜率和差值值乘積判據(jù)據(jù)（簡(jiǎn)稱(chēng)PSD判據(jù)）設(shè)測(cè)點(diǎn)點(diǎn)的深度為為H，相應(yīng)的的聲時(shí)值為為t，則聲時(shí)時(shí)值因混凝凝土中存在在缺陷或其其他因素的的影響，而隨深度變變化的關(guān)系系，可用如如下的函數(shù)數(shù)式表達(dá)：：t==f(H))當(dāng)樁內(nèi)內(nèi)存在缺陷陷時(shí)，由于于在缺陷與與完好混凝凝土界面處處聲時(shí)值的的突變，從從理論上說(shuō)說(shuō)，該函數(shù)數(shù)應(yīng)是不連連續(xù)函數(shù)。在在缺陷的界界面上，當(dāng)當(dāng)深度增量量（即測(cè)點(diǎn)點(diǎn)間距）△H→0，而且由由于缺陷表表面的凹凸凸不平以及及孔洞等缺缺陷是由于于波線曲折折而引起聲聲時(shí)變化的的，所以在在t=f((H)的實(shí)測(cè)曲曲線中，在在缺陷處只只表現(xiàn)為斜斜率的變化化，該斜率率可用相鄰鄰測(cè)點(diǎn)的聲聲時(shí)差值與與測(cè)點(diǎn)間距距離之比求求得，即式中，下下標(biāo)i為測(cè)點(diǎn)位位置或序號(hào)號(hào)，Si為第i－i至i測(cè)點(diǎn)之間間的斜率，ti和ti-1為相鄰兩測(cè)點(diǎn)的聲時(shí)值，Hi和Hi-1為相鄰兩測(cè)點(diǎn)的深度。但是，斜斜率只反映映了相鄰兩兩測(cè)點(diǎn)聲時(shí)時(shí)值的變化化速率。實(shí)實(shí)測(cè)時(shí)往往往采用不同同的測(cè)點(diǎn)間間距，因此此，雖然所所求出的SSi相同，但但所對(duì)應(yīng)的的聲時(shí)差值值可能是不不同的。正正如圖3一19中所示的的兩條t一-H曲線，在M和M’點(diǎn)的Si相同，但但聲時(shí)差值值不同，而而聲時(shí)差值值是與缺陷陷大小有關(guān)關(guān)的參數(shù)。為為了使判據(jù)據(jù)進(jìn)一步反反映缺陷的的大小，就就必須加大大聲時(shí)差值值在判據(jù)中中的權(quán)數(shù)。因因此判據(jù)可可寫(xiě)成：式中，即為i點(diǎn)的PSD判據(jù)值，其其余各項(xiàng)同同前。顯然當(dāng)當(dāng)i處相鄰兩兩測(cè)點(diǎn)的聲聲時(shí)值沒(méi)有有變化時(shí)，Ki=0；當(dāng)有變化時(shí)，由于Ki與（ti-ti-1）2成正比，因而KKi將大幅度度變化。臨界判據(jù)值及缺缺陷大小與與PSD判據(jù)的關(guān)關(guān)系。實(shí)驗(yàn)證明，PSSD判據(jù)對(duì)缺缺陷十分敏敏感，而對(duì)對(duì)于因聲測(cè)測(cè)管不平行行，或混凝凝土強(qiáng)度不不等原因所引起的聲時(shí)時(shí)變化，基基本上沒(méi)有有反映。這這是由于非非缺陷因素素所引起的的的聲時(shí)變變化都是漸漸變過(guò)程，雖雖然總的聲聲時(shí)變化量量可能很大大，但相鄰鄰測(cè)點(diǎn)間的的聲時(shí)差卻卻很小，因因而Ki值很小、所所以采用PSD判據(jù)基本本上消除了了聲測(cè)管不不平行：或或混凝土不不均質(zhì)等因因素所造成成的聲時(shí)變變化對(duì)缺陷陷判斷的影影響。為了對(duì)對(duì)全樁各測(cè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行判判別，必須須將各測(cè)點(diǎn)點(diǎn)的Ki值求出，并并描成“H-K”曲線進(jìn)行行分析，凡凡在K值較大的的地方，均均可列為可可疑區(qū)，作作進(jìn)一步的的細(xì)測(cè)。臨界判據(jù)實(shí)際上上反映了測(cè)測(cè)點(diǎn)間距、聲聲波穿透距距離、介質(zhì)質(zhì)性質(zhì)、測(cè)測(cè)量的聲時(shí)時(shí)恒等多數(shù)數(shù)之間的綜綜合關(guān)系，這這一關(guān)系隨隨缺陷性質(zhì)質(zhì)的不同而而不同。②缺陷陷性質(zhì)和大大小的細(xì)測(cè)測(cè)判斷。所謂細(xì)細(xì)測(cè)判斷，就就是在運(yùn)用用m判據(jù)確定定有缺陷存存在的區(qū)段段內(nèi)、綜合合運(yùn)用聲時(shí)時(shí)、波幅、接接收頻率、波波形（或頻頻譜）等物物理量，找找出缺陷所所造成的聲聲陰影的范范圍、從而而準(zhǔn)確地判判定缺陷的的位置、性性質(zhì)和大小小。雙管對(duì)對(duì)測(cè)時(shí)，其其基本方法法是將一個(gè)個(gè)探頭固定定，另一探探頭上下移移動(dòng)，找出出聲陰影所所在邊界位位置。在混混凝土中，由由于各種不不均勻界面面的漫射和和低頻波的的繞射等原原因，使陰陰影邊界十十分模糊，但但通過(guò)上述述物理量的的綜合運(yùn)用用仍可定出出其范圍。在運(yùn)用用上述分析析判斷方法法時(shí)，應(yīng)注注意排除聲聲測(cè)管和耦耦合水聲時(shí)時(shí)值、管內(nèi)內(nèi)混響、箍箍筋等因素素的影響，而而且檢測(cè)齡齡期應(yīng)在7d以上。顯然，PSD判據(jù)也可可應(yīng)用于其其他結(jié)構(gòu)物物大面積掃掃測(cè)時(shí)的缺缺陷判別,即將掃測(cè)測(cè)網(wǎng)絡(luò)中每每條測(cè)線上上的數(shù)據(jù)，用PSD判據(jù)處理，然后把各測(cè)線處理結(jié)果綜合在一起，同樣可定出缺陷的性質(zhì)、大小及位置。（3）多因素概率分分析法以上兩兩種判據(jù)多多是采用聲聲時(shí)或波幅幅等單一標(biāo)標(biāo)作為判別別的基本依依據(jù)，但檢檢測(cè)時(shí)可同同時(shí)讀出聲聲時(shí)、波幅幅、接收波波頻率等參參數(shù),若能綜合合運(yùn)用這些些參數(shù)作為為判斷依據(jù)據(jù)，則可提提高判斷的的可靠性。多多因素的概概率法就是是運(yùn)用聲時(shí)時(shí)、頻率、波波幅或聲速速、頻率。波波幅等參數(shù)數(shù)，通過(guò)其其總體的概概率分布特特征，獲得得一個(gè)綜合合判斷值NFP來(lái)判斷缺缺陷的一種種方法。各測(cè)點(diǎn)的綜合判判據(jù)值NFP按下式計(jì)計(jì)算式中：NFP———第i測(cè)點(diǎn)的綜綜合判據(jù)；；v’i、F’i、A’i一一第i點(diǎn)的聲聲速、頻率率、波幅的的相對(duì)值，即即分別除以以該樁各測(cè)測(cè)點(diǎn)中最大大聲速、頻頻率、波幅幅后所得的的值；S一一上述述三個(gè)參數(shù)數(shù)相對(duì)值之之積為樣本本的標(biāo)準(zhǔn)差差：Z——概率保證證系數(shù)，它它是根據(jù)與與樣本相擬擬合的夏里里埃（Charrliarr）分布率率冪函數(shù)及及樣本的偏偏移系數(shù)、峰峰凸系數(shù)及及其保證率率所決定的的。根據(jù)NFP判據(jù)的性性質(zhì)可知，當(dāng)NFP越大，則混凝土質(zhì)量越好，當(dāng)NFPi＜1時(shí)，該點(diǎn)應(yīng)判為缺陷，同時(shí)根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)所得的表3-19可作為判斷缺陷性質(zhì)的參考。六、基樁承載力力檢測(cè)現(xiàn)行地基基礎(chǔ)規(guī)規(guī)范：“單樁承載載力宜通過(guò)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)靜載載試驗(yàn)確定，在同一條件件下試樁數(shù)數(shù)量不宜少少于總樁數(shù)數(shù)的1%，并不少少于3根”。就地灌灌注樁的靜靜載試驗(yàn)應(yīng)應(yīng)在混凝土土強(qiáng)度達(dá)到到能承受預(yù)預(yù)定破壞荷荷載后開(kāi)始始。斜樁作作靜載試驗(yàn)驗(yàn)時(shí)，荷載載方向應(yīng)與與斜樁軸線線相同。1．加加荷裝置（1）基本要求：首首先要求安安全可靠，保保證有足夠夠的加載量量，不能發(fā)發(fā)生加載量量達(dá)不到要要求而中途途停止試驗(yàn)驗(yàn)的事故。其其次從節(jié)約約材料、少少用經(jīng)費(fèi)、取取用方便，縮縮短籌備時(shí)時(shí)間等方面面進(jìn)行比較較，選用合合適的加載載系統(tǒng)。（2）加載量的確定定：根據(jù)《公公路橋涵地地基與基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范范》（JTJ0024-885）推薦的的地基上強(qiáng)強(qiáng)度數(shù)據(jù)或或參考類(lèi)似似的試樁經(jīng)經(jīng)驗(yàn)并按照照鑒定性或或破壞性試試驗(yàn)的不同同要求，確確定試樁的的破壞荷載載或最大的的試驗(yàn)荷載載（以下稱(chēng)稱(chēng)最大加載載量）。荷荷載系統(tǒng)的的加載能力力至少不低低于破壞荷荷載或最大大加載量的的1.5倍，最好好能達(dá)到1.5～2.0倍。（3）反力裝置：反反力裝置是是加載系統(tǒng)統(tǒng)中最主要要的組成部部分，對(duì)它它應(yīng)事先作作好周密的的設(shè)計(jì)。2．基準(zhǔn)點(diǎn)與基準(zhǔn)準(zhǔn)梁的設(shè)置置作為下沉量測(cè)試試的基準(zhǔn)點(diǎn)點(diǎn)和基準(zhǔn)梁梁原則上應(yīng)應(yīng)該是不動(dòng)動(dòng)的。3.測(cè)試儀器器裝置測(cè)量?jī)x器必須精精確，一般般使用精度度為1/200mm的光學(xué)儀儀器或力學(xué)學(xué)儀器，如如水平儀、撓撓度儀測(cè)力力器（包括括荷載傳感感器、拉應(yīng)應(yīng)力傳感器器、電子秤秤、壓力環(huán)環(huán)等）、傾傾角儀＼位位移計(jì)等，如如無(wú)此類(lèi)儀儀器，可用用千分表、游游標(biāo)卡尺、杠杠桿指針等，精確度度至少為幾幾0.1mmm。測(cè)量量?jī)x器一般應(yīng)設(shè)2～44套,對(duì)稱(chēng)安裝裝在試樁的的兩側(cè)或四周。觀測(cè)用的的測(cè)樁與試試樁和錨樁樁的凈距參參見(jiàn)表3-21,并在在任何情況況下不得小小于試樁直直徑的3倍。測(cè)定系系統(tǒng)固定在在圍堰上時(shí)時(shí)，圍堰與與試樁及錨樁問(wèn)的最小距距離不加限限制。儀器安安裝前應(yīng)予予校定，擦擦干潤(rùn)滑。4．試試驗(yàn)加載方方式試驗(yàn)加載方式分分為三類(lèi)，見(jiàn)見(jiàn)表3－22，根據(jù)具具體情況選選擇采用。在所有基樁尚未未沉人前作作試驗(yàn)時(shí)，有有可能根據(jù)據(jù)試樁結(jié)果果改變樁基基結(jié)構(gòu)（沉沉樁深度、樁樁的數(shù)量等）。因此，試試樁載重一一般應(yīng)達(dá)到到破壞載重重，或試樁樁下沉量大大大超過(guò)建建筑物的容容許限度，甚甚或達(dá)到基基樁本身材材料的破壞壞。在所有有基樁均已已沉人完畢畢，試驗(yàn)僅僅是為了檢檢驗(yàn)基樁是是否符合設(shè)設(shè)計(jì)要求，試試樁載重可可等于設(shè)計(jì)計(jì)荷載乘以以安全系數(shù)數(shù)。如果試試驗(yàn)條件限限制時(shí)，這這一載重可可減少10％。試樁加加載應(yīng)分階階段進(jìn)行，每每階段加載載重可以相相等或者遞遞變。每一一階段載重重的大小，應(yīng)按要求試驗(yàn)的精確度決定：等重加載時(shí)，一般為預(yù)計(jì)極限載重量的1／10～1／15；遞變加載時(shí)，開(kāi)始階段為1/2.5～1／5；終了階段為1／10～1／15。下沉量量觀測(cè)間隔隔時(shí)間，視視樁尖土質(zhì)質(zhì)和每階段段載重量而而定，一般般可按累什什0'、2'、5'、10'、30'觀測(cè)一次，以后后每隔30'測(cè)讀一次次，粘性土土在后階段段可延長(zhǎng)到到每小時(shí)測(cè)測(cè)讀一次。每每階段的測(cè)測(cè)讀間隔次次數(shù)不少于于5次。每一階階段載重的的下沉量，在在下列時(shí)間間內(nèi)，如不不大于0..1mm，即即可視為休休止：對(duì)于砂砂類(lèi)土最后后30miin：對(duì)于粘粘性土最后后1h。這一階階段下沉休休止后，即即可進(jìn)行下下一階段的的加載。5.破破壞載重、極極限載重及及容許載重重的確定（1）破破壞載重：：當(dāng)試樁全全部下沉量量已大于440mm，同同時(shí)這一階階段下沉量量大于前一一階段下沉沉量的5倍，或者者這一階段段的下沉量量大于前一一階段下沉沉量的2倍但下沉沉在24h仍不休止止時(shí)；其荷荷載即為破破壞荷載。（此此標(biāo)準(zhǔn)不適適用于對(duì)下下沉量有特特殊規(guī)定者者）（2）極極限載重：：在破壞載載重前一階階段的累計(jì)計(jì)載重即為為極限載重重。（3）容容許載重：：極限載重重除以安全全系數(shù)（規(guī)規(guī)范規(guī)定為為2）為容許許載重。如如因結(jié)構(gòu)上上對(duì)樁的下下沉量有特特殊要求時(shí)時(shí)，則應(yīng)按按下沉量確確定容許載載重。先作靜靜載試驗(yàn)后后挖基的樁樁，應(yīng)從試試驗(yàn)所得的的極限荷載載值中，減減去從地面面至開(kāi)挖后后的基底一一段高度內(nèi)內(nèi)的土對(duì)樁樁身的摩擦擦力臨界值值；再據(jù)以以計(jì)算容許許荷載。高高樁承臺(tái)的的樁，也應(yīng)應(yīng)扣除從地地面至最大大沖刷線間間的一段高高度內(nèi)土的的摩擦力。6．卸卸除載重卸載應(yīng)應(yīng)分階段進(jìn)進(jìn)行，每階階段卸載量量可為每?jī)蓛蓚€(gè)階段的的加載重。如如加載階段段為奇數(shù)時(shí)時(shí)，第一階階段的卸載載重可為最最后三個(gè)階階段的加載載重。每次按順序卸除除載重后應(yīng)應(yīng)將樁的回回彈量在各各儀器的讀讀數(shù)分別記記錄。開(kāi)始始兩次每隔隔15miin記錄一次次到回彈休休止為止，回回彈休止標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)與沉降降休止標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)相同?；鼗貜椃€(wěn)定后后即可進(jìn)行行下一次卸卸載。載重重完全卸除除后，至少少尚應(yīng)于2h內(nèi)每隔30miin記錄一次次。橋梁上部結(jié)構(gòu)一、板式橋梁橡橡膠支座檢檢驗(yàn)方法主要檢驗(yàn)項(xiàng)目有有支座成品品力學(xué)性能能檢驗(yàn)、支支座成品解解剖檢驗(yàn)和和外觀、幾幾何尺寸檢檢驗(yàn)等。（1）抗壓彈性模量量檢驗(yàn)試驗(yàn)方法為通過(guò)過(guò)中心受壓壓試驗(yàn)，得得出橡膠支支座的應(yīng)力力應(yīng)變曲線線，并據(jù)此此求出支座座的抗壓彈彈性模量，實(shí)實(shí)測(cè)出使用用應(yīng)力下支支座的最大大壓縮量井井觀察支座座在受壓情情況下的工工作狀態(tài)。大量的試驗(yàn)研究究表明，橡橡膠支座在在受壓荷載載作用下，在在壓應(yīng)力不不大時(shí)，支支座的應(yīng)力力應(yīng)變是非非線性關(guān)系系，即σ-ε關(guān)系開(kāi)始始有一曲線線段；其后后隨著荷載載的逐步加加，壓縮變變形幾乎成成比例增加加，則σ-ε曲線呈線線性關(guān)系，卸卸載后變形形基本上可可完全恢復(fù)復(fù)原位。橡橡膠支座抗抗壓彈性模模量就是根據(jù)據(jù)上述曲線線中的直線線段確定的的。其試驗(yàn)驗(yàn)步驟為：：①將橡膠支支座成品直直接置于試試驗(yàn)加荷裝裝置承壓板板上，對(duì)準(zhǔn)準(zhǔn)中心，加加荷至壓力力應(yīng)為1.oMMPa，在承載載板的四角角對(duì)稱(chēng)安裝裝四只位移移計(jì)。②進(jìn)行預(yù)壓壓。將壓應(yīng)應(yīng)力緩緩增增至[σ]，持荷5min，然后卸卸至應(yīng)力為為1.oMMPa。記錄百百分表初始始值，預(yù)壓壓三次。③正式加載載。每一加加載循環(huán)自自σ1=σ-ε1.0MMPa開(kāi)始，每每級(jí)壓應(yīng)力力為σ-ε1.0MMPa，持荷3minn,讀取百分分表讀數(shù)，至至[σ]為止，然然后卸載至至壓應(yīng)力為為1.0MMpa。l00min后進(jìn)行下下一加載循循環(huán)。加載載過(guò)程連續(xù)續(xù)進(jìn)行三次次。以承載四角所測(cè)測(cè)得的變位位平均值作作為各級(jí)荷荷載下試樣樣的累計(jì)壓壓縮變形ΔΔc，按試樣樣橡膠層的的總厚度δδi求出在各各級(jí)試驗(yàn)荷荷載作用下下試樣的累累計(jì)壓縮應(yīng)應(yīng)變?chǔ)舏。每一塊試樣的抗抗壓彈性模模量E為三次加加載過(guò)程所所得的三個(gè)個(gè)結(jié)果的算算術(shù)平均值值。但單項(xiàng)項(xiàng)結(jié)果和算算術(shù)平均值值之間的偏偏差不應(yīng)大大于算術(shù)平平均值的10％，否則則該試樣應(yīng)應(yīng)重新試驗(yàn)驗(yàn)一次。橡膠支座在一定定的壓力作作用下，其其豎向變形形主要由兩兩個(gè)因素決決定。一是是支座中間間橡膠片與與加勁鋼板板接觸面的的狀態(tài)，即即橡膠與鋼鋼板粘接質(zhì)質(zhì)量，如果果粘按牢固固，橡膠的的側(cè)向膨脹脹受到鋼板的約束減減少了支座座的豎向變變形，反之之則增大豎豎向變形。同同批支座中中，個(gè)別支支座受壓后后變形量比比同類(lèi)支座座相比差異異較大，說(shuō)說(shuō)明在支座座加工時(shí)，膠膠片與鋼板板的粘接處處存在缺陷陷，達(dá)不到到極限抗壓壓強(qiáng)度時(shí)會(huì)會(huì)有劇響。第第二個(gè)起決決定作用的的因素是支支座受壓面面積與其自自由膨脹側(cè)側(cè)面積之比比值，常稱(chēng)稱(chēng)之為形狀狀系數(shù)。（2）極限抗壓強(qiáng)度度檢驗(yàn)由于橋梁橡膠支支座極限抗抗壓強(qiáng)度很很大，因此此部頒標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)規(guī)定了70MPPa（矩形支支座）和75MPPa（圓形支支座）作為為橡膠支座座的極限抗抗壓強(qiáng)度，極極限抗壓強(qiáng)強(qiáng)度檢驗(yàn)可可在抗壓彈彈模試驗(yàn)完完成后按每每分鐘1.0MPa的加荷速速率加載至至壓應(yīng)力達(dá)達(dá)到極限抗抗壓強(qiáng)度為為止，并隨隨時(shí)觀察，支支座完好無(wú)無(wú)損，其指指標(biāo)為合格格。（3）抗剪彈性模量量檢驗(yàn)由于梁體受溫度度、收縮徐徐變以及車(chē)車(chē)輛制動(dòng)力力等環(huán)境條條件產(chǎn)生的的水平位移移將使支座座產(chǎn)生剪切切變形，而而橡膠支座座水平位移移量的大小小主要取決決于橡膠片片的凈厚度度，也就是是說(shuō)，支座座的剪切位位移是靠膠膠層的變形形產(chǎn)生的，我我國(guó)交通部部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)規(guī)定了橡橡膠支座的的剪切模量量檢驗(yàn)辦法法。橡膠支座抗剪彈彈性模量試試驗(yàn)是以正正壓力為容容許壓應(yīng)力力，并在抗抗剪過(guò)程中中保持不變的情況下，采采用2塊支座用用中間鋼拉拉板推或拉拉組成雙剪剪裝置，橡橡膠支座的的頂面或底面必須以實(shí)橋橋設(shè)計(jì)（鋼鋼筋混凝土土梁、鋼梁）圖紙紙一致，而而且中間鋼鋼拉板的對(duì)對(duì)稱(chēng)軸應(yīng)和和加壓設(shè)備備中軸處在在同一垂直直面上，剪剪切變形量的的量測(cè)一般般采用2個(gè)大標(biāo)距距的位移傳傳感器或百百分表，正正壓力和剪剪切力一般般采用力傳傳感器進(jìn)行行量測(cè)控制制。正式試試驗(yàn)前應(yīng)進(jìn)進(jìn)行預(yù)載，以以控制安裝裝偏差和消消除初應(yīng)力力，正式加加載時(shí)，施施加水平力力至剪應(yīng)力力τ=0.11MPa后持荷5min，然后卸卸載至剪應(yīng)應(yīng)力為0.1MMPa后記錄位位移計(jì)初始始值。正式加載：每一一加載值循循環(huán)自τ=0.11MPa開(kāi)始，每每級(jí)剪應(yīng)力力增力0.1MMPa，持荷1minn,讀取位移移計(jì)讀數(shù)，至至τ=1.0MMPa為止，然然后卸載剪剪應(yīng)力為0.1MMPa。10miin后進(jìn)行下下一循環(huán)。加加載過(guò)程連連續(xù)進(jìn)行三三次。將各級(jí)水平荷載載下位移計(jì)計(jì)所測(cè)出的的試樣累積積為水平變變形式Δs，按試樣樣橡膠層的的總厚度δδi求出在各各級(jí)試驗(yàn)荷荷載作用下下試樣的累累計(jì)剪切應(yīng)應(yīng)變?chǔ)胕。每?jī)蓚€(gè)檢驗(yàn)支座座所組成試試樣的綜合合剪彈性模模量G為這組試試件三次加加載所得到到的三個(gè)結(jié)結(jié)果的算術(shù)術(shù)平均值。但但各單項(xiàng)結(jié)結(jié)果與算術(shù)術(shù)平均值之之間的偏差差不應(yīng)大于于算術(shù)平均均值的10％，否則則該試樣應(yīng)應(yīng)重新進(jìn)行行一次試驗(yàn)驗(yàn)。（4）容許剪切角檢檢驗(yàn)（5）摩擦系數(shù)檢驗(yàn)驗(yàn)?zāi)Σ料禂?shù)試驗(yàn)，除除要求必須須對(duì)四氟板板與不銹鋼鋼板進(jìn)行檢檢驗(yàn)外，對(duì)對(duì)橡膠與混混凝土、橡橡膠與鋼板板間摩擦系系數(shù)試驗(yàn)可可按需要或或用戶(hù)要求求進(jìn)行檢驗(yàn)驗(yàn)。將試樣按規(guī)定擺擺好，對(duì)準(zhǔn)準(zhǔn)中心位置置。施加壓應(yīng)力至[[σ]，并在整整個(gè)摩擦系系數(shù)試驗(yàn)過(guò)過(guò)程中保持持不變。逐級(jí)均勻施加水水平力，每每級(jí)間隔30s增加水平平剪應(yīng)力為為0.2MMPa，至支座座試樣與混混凝土板、鋼鋼板、不銹銹鋼板試樣樣接觸面間間發(fā)生滑動(dòng)動(dòng)時(shí)為止，記記錄此時(shí)水水平剪應(yīng)力力。試驗(yàn)過(guò)過(guò)程連續(xù)進(jìn)進(jìn)行三次。（6）允許轉(zhuǎn)角檢驗(yàn)驗(yàn)在外荷載作用下下，支座在在發(fā)生豎向向壓縮的同同時(shí)，由于于梁體的撓撓曲作用還還產(chǎn)生轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)。支座轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，一一側(cè)的橡膠膠被壓縮，而而另一側(cè)則則逐漸被抬抬起。隨著著轉(zhuǎn)角的增增大，支座座各層間的的橡膠將由由壓力大的的區(qū)域逐次次向壓力小小的地方“轉(zhuǎn)移”，但這種種轉(zhuǎn)移因受受上下鋼板板的約束影影響，只能能進(jìn)行到一一定程度。如如果豎向壓壓縮回彈變變形值大于于其總壓縮縮量，支座座邊緣必將將出現(xiàn)脫空空現(xiàn)象。這這是檢驗(yàn)橡橡膠支座的的厚度在梁梁體端部在在可能出現(xiàn)現(xiàn)最大轉(zhuǎn)角角的作用下下能否滿(mǎn)足足設(shè)計(jì)要求求的必要條條件。檢測(cè)時(shí)，在距支支座中心6600mmm處，安裝裝使支座產(chǎn)產(chǎn)生轉(zhuǎn)動(dòng)的的千斤頂和和測(cè)力傳感感器，并在在假定梁體體的四角安安置位移傳傳感器或百百分表。首先進(jìn)行預(yù)壓，將將壓應(yīng)力緩緩緩增至[[σ]，維持5min然后卸載載至力為1.oMMPa。如此反反復(fù)預(yù)壓三三遍。正式加載。施加加壓力至[[σ]，停5minnn讀數(shù)。維維持[σ]不變，用用油壓千斤斤頂對(duì)中間間工字梁施施加一個(gè)向向上的力P，使其達(dá)達(dá)到預(yù)期轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角的正切切值（偏差差不大于5％），停5min后，讀取取千斤頂力力P及百分表表的讀數(shù)。（7）判定規(guī)則試樣的抗壓彈性性模量與規(guī)規(guī)定值的偏偏差在±20％范圍之之內(nèi)時(shí)，則則認(rèn)為是滿(mǎn)滿(mǎn)足要求的的。試樣的抗剪彈性性模量與規(guī)規(guī)定值的偏偏差在±15％范圍之之內(nèi)，容許許剪切角正正切值符合合規(guī)定，則則認(rèn)為是滿(mǎn)滿(mǎn)足要求的的。在70MPa（矩矩形支座）或75MPa（圓形支座）的壓應(yīng)力時(shí)，橡膠層未被擠壞，中間層鋼板未斷裂，四氟板與橡膠未發(fā)生剝離，則認(rèn)為試樣的極限抗壓強(qiáng)度是滿(mǎn)足要求的。試樣的摩擦系數(shù)數(shù)符合規(guī)定定時(shí)，則認(rèn)認(rèn)為是滿(mǎn)足足要求的。試樣的容許轉(zhuǎn)角角正切值，混混凝土、鋼鋼筋混凝土土橋在1／3oo，鋼橋在1／5oo時(shí)，試樣樣邊緣最小小變形值大大于或等于于零時(shí)，認(rèn)認(rèn)為試樣容容許轉(zhuǎn)角是是滿(mǎn)足要求求的。三塊（或三組）試試樣中，有有兩塊（或或兩組）不不能滿(mǎn)足要要求時(shí)，則則認(rèn)為該批批產(chǎn)品不合合格。若有有一塊（或或一組）試試樣不能滿(mǎn)滿(mǎn)足要求時(shí)時(shí)，則應(yīng)重重新抽取三三塊（或三三組）試樣樣進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)，若仍有有一塊（或或一組）不不能滿(mǎn)足要要求時(shí)，則則也認(rèn)為該該批產(chǎn)品不不合格。二、橋梁橡膠伸伸縮裝置檢檢驗(yàn)橋梁橡膠伸縮裝裝置按照伸伸縮體結(jié)構(gòu)構(gòu)不同可劃劃分為四類(lèi)類(lèi)。（1）純橡膠式伸縮縮裝置伸縮體完全由橡橡膠組成的的（包括異異型鋼梁高高度不大于于50mmm與密封橡橡膠帶組成成單縫）稱(chēng)稱(chēng)為純橡膠式式伸縮裝置置。它適用用于伸縮量量不大于660mm的的公路橋梁梁工程。（2）板式伸縮裝置置伸縮體由橡膠、鋼鋼板或角鋼鋼硫化為一一體的稱(chēng)為為板式伸縮縮裝置。它它適用于伸伸縮量小于于60mmm的公路橋橋梁工程。（3）組合式伸縮裝裝置伸縮體由橡膠板板和鋼托板板組合而成成的稱(chēng)為組組合式伸縮縮裝置。它它適用于伸伸縮量不大大于1200mm的公公路橋梁工工程。（4）模數(shù)式伸縮裝裝置伸縮體由異型鋼鋼梁與單元元橡膠密封封帶組合而而成的稱(chēng)為為模數(shù)式伸伸縮裝置。它它適用于伸伸縮量為80~11200±±m(xù)m的公路橋橋梁工程。2.橋梁橡膠伸縮裝裝置技術(shù)要要求橋梁橡膠伸縮裝裝置除使用用的材料、工工藝應(yīng)符合合我國(guó)的現(xiàn)現(xiàn)行規(guī)范外外，成品力力學(xué)性能外外觀質(zhì)量及及解剖檢驗(yàn)驗(yàn)等應(yīng)符合合交通部頒頒布的現(xiàn)行行標(biāo)準(zhǔn)。三、結(jié)構(gòu)混凝土土強(qiáng)度評(píng)定定結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度度的合格標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)評(píng)定的的常規(guī)方法法是以澆注注或拌和現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)制取試試件，以28d齡期的極極限抗壓強(qiáng)強(qiáng)度值進(jìn)行行統(tǒng)計(jì)評(píng)定定。規(guī)范規(guī)規(guī)定，對(duì)于于大橋等重重要工程及及中小橋、涵涵洞工程的的取樣試件件大于或等等于10組時(shí)，應(yīng)應(yīng)以數(shù)理統(tǒng)統(tǒng)計(jì)方法下下述條件按按評(píng)定：四、鉆芯取樣法法檢驗(yàn)混凝凝土強(qiáng)度1．芯樣鉆取在鉆取取芯樣前應(yīng)應(yīng)考慮由于于鉆芯可能能導(dǎo)致對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)的不利利影響，應(yīng)應(yīng)盡可能避避免在靠近近混凝土構(gòu)構(gòu)件的接縫縫或邊緣鉆鉆取，且基基本上不應(yīng)應(yīng)帶有鋼筋筋。芯樣直直徑應(yīng)為混混凝土所有有集料最大大粒徑的3倍，一般般為1500mm或1oommm。任何情情況下不小小于集料最最大粒徑的的2倍。鉆出后后的每個(gè)芯芯樣應(yīng)立即即清楚地標(biāo)標(biāo)上記號(hào)，并并記錄芯樣樣在混凝土土結(jié)構(gòu)中鉆鉆取的位置置。鉆取的的芯樣數(shù)量量應(yīng)滿(mǎn)足下下列規(guī)定：：（1）按按單個(gè)構(gòu)件件檢驗(yàn)時(shí)，每每個(gè)構(gòu)件鉆鉆取芯樣數(shù)數(shù)不少于3個(gè)，對(duì)較較小構(gòu)件至至少應(yīng)取2個(gè)；（2）對(duì)對(duì)構(gòu)件局部部區(qū)域檢驗(yàn)驗(yàn)時(shí)，應(yīng)由由要求檢驗(yàn)驗(yàn)的單位確確定取芯位位置及數(shù)量量。2．鉆鉆取芯樣檢檢查每個(gè)芯芯樣應(yīng)詳細(xì)細(xì)描述有關(guān)關(guān)裂縫、分分層、麻面面或離析等等，并估計(jì)計(jì)集料的最最大粒徑、形形狀種類(lèi)及及粗細(xì)集料料的比例與與級(jí)配，檢檢查并記錄錄存在的氣氣孔的位置置、尺寸與與分布情況況，必要時(shí)時(shí)應(yīng)進(jìn)行拍拍照。在芯樣樣的中間及及兩端1/4按兩個(gè)垂垂直方向測(cè)測(cè)量三對(duì)數(shù)數(shù)值確定芯芯樣的平均均直徑d，精確至mm取芯樣直直徑兩端側(cè)側(cè)面測(cè)定鉆鉆取后芯樣樣的長(zhǎng)度及及端面加工工后的長(zhǎng)度度，其尺寸寸誤差應(yīng)在在0.255mm之內(nèi)內(nèi)，取平均均值作為試試件平均長(zhǎng)長(zhǎng)度L,精確至1..0mm。如有必必要，應(yīng)測(cè)測(cè)定芯樣的的表觀密度度。3．試試件的制作作抗壓試試驗(yàn)用的試試件長(zhǎng)度（端端部加工后后）不應(yīng)小小于直徑，也也不應(yīng)大于于直徑的2倍。芯樣樣端面必須須平整，必必要時(shí)應(yīng)磨磨平或用抹抹頂?shù)确椒ǚㄌ幚?。芯樣兩兩端平面?yīng)應(yīng)與軸線垂垂直，誤差差不應(yīng)大于于1°。4．芯芯樣抗壓強(qiáng)強(qiáng)度f(wàn)cuc按下式計(jì)計(jì)算：混凝土圓柱體強(qiáng)強(qiáng)度與立方方體強(qiáng)度的的關(guān)系見(jiàn)規(guī)規(guī)范規(guī)定五、回彈法檢驗(yàn)驗(yàn)混凝土強(qiáng)強(qiáng)度1．回彈法的基本本原理回彈法法是采用回回彈儀的彈彈簧驅(qū)動(dòng)重重錘，通過(guò)過(guò)彈擊桿彈彈擊混凝土土表面，并并以重錘被被反彈回來(lái)來(lái)的距離（稱(chēng)稱(chēng)回彈值指指反彈距離離與彈簧初初始長(zhǎng)度之之比）作為為強(qiáng)度相關(guān)關(guān)指標(biāo)來(lái)推推算混凝土土強(qiáng)度的一一種方法。2．回回彈法檢測(cè)測(cè)混凝土強(qiáng)強(qiáng)度的原則則回彈法法檢測(cè)混凝凝土強(qiáng)度是是對(duì)常規(guī)檢檢驗(yàn)的一種種補(bǔ)充，當(dāng)當(dāng)對(duì)構(gòu)件懷懷疑時(shí)，例例如，試件件與結(jié)構(gòu)中中混凝土質(zhì)質(zhì)量不一致致，對(duì)試件件的檢驗(yàn)結(jié)結(jié)果有懷疑疑或供檢驗(yàn)驗(yàn)用的試件件數(shù)量不足足時(shí)，可采采用回彈法法檢測(cè)，并并將檢測(cè)結(jié)結(jié)果作為處處理混凝土土質(zhì)量問(wèn)題題的一個(gè)主主要依據(jù)。另外，施施工階段，如如構(gòu)件拆模模、預(yù)應(yīng)力力張拉或移移梁、吊裝裝時(shí)，回彈彈法可作為為評(píng)估混凝凝土強(qiáng)度的的依據(jù)?；貜椃ǚǖ氖褂们扒疤幔且蟊粶y(cè)結(jié)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件件混凝土的的內(nèi)外質(zhì)量量基本一致致。因此，當(dāng)當(dāng)混凝土表表層與內(nèi)部部質(zhì)量有明明顯差異，例例如遭受化化學(xué)腐蝕或或火災(zāi)、硬硬化期間遭遭受凍傷等等或內(nèi)部存存在缺陷時(shí)時(shí)，不能用用回彈法評(píng)評(píng)定混凝土土強(qiáng)度。3．回回彈法的測(cè)測(cè)強(qiáng)曲線回彈法法測(cè)定結(jié)構(gòu)構(gòu)混凝土強(qiáng)強(qiáng)度的基本本依據(jù)，就就是回彈值值與混凝土土抗壓強(qiáng)度度之間的相相關(guān)性。這這種相關(guān)性性以基準(zhǔn)曲曲線或經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)公式的形形式予以確確定。六、超聲回彈綜綜合法檢驗(yàn)驗(yàn)混凝土強(qiáng)強(qiáng)度應(yīng)用超聲回彈綜綜合法時(shí)，應(yīng)應(yīng)盡量建立立專(zhuān)用測(cè)強(qiáng)強(qiáng)曲線并優(yōu)優(yōu)先使用。在在缺少該類(lèi)類(lèi)曲線時(shí)，可可采用通用用測(cè)強(qiáng)曲線線。通用測(cè)測(cè)強(qiáng)曲線測(cè)測(cè)區(qū)混凝土土強(qiáng)度換算算表適用下下列條件的的混凝土：：①混凝凝土用水泥泥應(yīng)符合國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《硅硅酸鹽水泥泥、普通硅硅酸鹽水泥泥》（GB1775-922）和《礦礦渣硅酸鹽鹽水泥、火火山灰質(zhì)硅硅酸鹽水泥泥及粉煤灰灰硅酸鹽水水泥》（GBl3344-992）的要求求；②混凝凝土用砂、石石骨料應(yīng)符符合《普通通混凝土用用砂質(zhì)量標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)及檢驗(yàn)驗(yàn)方法》（JGJ552-922）和《普普通混凝土土用碎石或或卵石質(zhì)量量標(biāo)準(zhǔn)及檢檢驗(yàn)方法》（JGJ53-92）的要求；③摻或或不摻減水水劑或早強(qiáng)強(qiáng)劑；④人工工或一般機(jī)機(jī)械攪拌、成成型；⑤鋼模?；蚰灸＃稀朵摻罱罨炷凉すこ淌┕ぜ凹膀?yàn)收規(guī)范范》的有關(guān)關(guān)規(guī)定；⑦自然然養(yǎng)護(hù)；⑧齡期期為7～730d，如超過(guò)過(guò)此齡期時(shí)時(shí)，可鉆取取混凝土芯芯樣進(jìn)行修修正；⑨混凝凝土強(qiáng)度等等級(jí)為C10～50。1．建建立地區(qū)混混凝土曲線線的基本要要求（1）采采有中型回回彈儀，應(yīng)應(yīng)處于標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)狀態(tài)。（2）混混凝土用水水泥應(yīng)符合合現(xiàn)行國(guó)家家標(biāo)準(zhǔn)《硅硅酸鹽水泥泥、普通硅硅酸鹽水泥泥》和《礦礦渣硅酸鹽鹽水泥、火火山灰質(zhì)硅硅酸鹽水泥泥及粉煤灰灰硅酸鹽水水泥》的要要求，混凝凝土用砂、石石應(yīng)符合現(xiàn)現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《普普通混凝土土用碎石或或卵石質(zhì)量量標(biāo)準(zhǔn)及檢檢驗(yàn)方法》和和《普通混混凝土用砂砂質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)及檢驗(yàn)方方法》的要要求。（3）選選用本地區(qū)區(qū)常用水泥泥、粗骨料料、細(xì)骨料料，按最佳佳配合比制制作混凝土土強(qiáng)度等級(jí)級(jí)為C10～C50的邊長(zhǎng)為為150mmm立方體體試塊。（4）試試塊試驗(yàn)應(yīng)應(yīng)按下式步步驟進(jìn)行。①分別別按齡期為為7d、14d、28d、60d、90d。180d和365d進(jìn)行立方方體試塊強(qiáng)強(qiáng)度試驗(yàn)。②每一一齡期的每每組試件由由3個(gè)（或6個(gè)）試塊塊組成。③每種種混凝土強(qiáng)強(qiáng)度等級(jí)的的試塊數(shù)不不應(yīng)少于30塊，并宜宜在同一天天內(nèi)用同條條件的混凝凝土成型；；④試塊塊采用振動(dòng)動(dòng)臺(tái)成型。成成型后第二二天拆摸。⑤如系系自然養(yǎng)護(hù)護(hù)，應(yīng)將試試塊移至不不直接受日日曬雨淋處處，按品字字形堆放，蓋蓋上草袋并并澆水養(yǎng)護(hù)護(hù)。如用蒸蒸氣養(yǎng)護(hù)，則則試塊靜停停時(shí)間和養(yǎng)養(yǎng)護(hù)條件應(yīng)應(yīng)與構(gòu)件預(yù)預(yù)期的相同同。（5）試試塊聲時(shí)值值測(cè)試，應(yīng)應(yīng)按下列規(guī)規(guī)定進(jìn)行。①試塊塊聲時(shí)測(cè)量量，應(yīng)取試試塊澆注方方向的側(cè)面面為測(cè)試面面，宜采用用黃油為耦耦合劑。②聲時(shí)時(shí)測(cè)量應(yīng)采采用對(duì)測(cè)法法，在一個(gè)個(gè)相對(duì)測(cè)試試面上測(cè)3點(diǎn)，發(fā)射射和接收換換能器軸線線應(yīng)在一直直線上，試試塊聲時(shí)值值tm為3點(diǎn)平均值值，保留小小數(shù)點(diǎn)后一一位數(shù)字。試試塊邊長(zhǎng)測(cè)測(cè)量精確至1mmm，測(cè)量誤誤差不大于于1%。③試塊塊的聲速值值應(yīng)按下式式計(jì)算：式中：tm———聲時(shí)值，μμs；ll——超聲測(cè)距距，mm。（6）試試塊回彈值值應(yīng)按下列列規(guī)定進(jìn)行行測(cè)試。①回彈彈值測(cè)量應(yīng)應(yīng)選用不同同于聲時(shí)測(cè)測(cè)量的另一一相對(duì)側(cè)面面。將試塊塊油污擦凈凈放置在壓壓力機(jī)上下下承板之間間J如壓至30-550kN，并在此此壓力下，在在試塊相對(duì)對(duì)測(cè)試面上上各測(cè)8點(diǎn)回彈值值，剔除3個(gè)最大值值和最小值值，將余下下10個(gè)回彈值值的平均值值作為該試試塊的回彈彈值凡，計(jì)計(jì)算精確至至0.1。②回彈彈值測(cè)試完完畢后，并并卸荷將回回彈面放置置在壓力機(jī)機(jī)承壓板間間。以每秒秒6M土4kN的速度連連續(xù)均勻加加荷至破壞壞?？箟簭?qiáng)強(qiáng)度值幾精精確至0.1MMPa。（7）測(cè)測(cè)強(qiáng)曲線應(yīng)應(yīng)按下述步步驟進(jìn)行計(jì)計(jì)算。①將各各試塊測(cè)試試所得的聲聲速值Va、回彈值值Ra及試塊抗抗壓強(qiáng)度值值fcu匯總，進(jìn)進(jìn)行多元回回歸分析和和誤差分析析。②回歸歸分析時(shí)，可可采用下列列回歸方程程式：式中：a——常常數(shù)項(xiàng)系數(shù)數(shù)；、、bb，c——回歸系數(shù)數(shù)；ffcu,i——混凝土強(qiáng)強(qiáng)度換算值值，MPa。相對(duì)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)誤差er，可按下下列公式計(jì)計(jì)算：式中：er———相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)誤差，MPa；ffcu,ii——才應(yīng)于i個(gè)立方體體塊抗壓強(qiáng)強(qiáng)度，MPa；ffcu,iic對(duì)應(yīng)于i個(gè)立方體體試塊計(jì)算算的強(qiáng)度換換算值，MPa。（8）經(jīng)經(jīng)上述計(jì)算算，如回歸歸方程式的的誤差符合合《超聲回回彈綜合法法檢測(cè)混凝凝土強(qiáng)度技技術(shù)規(guī)程》中中的相應(yīng)的的要求時(shí)，則則可報(bào)請(qǐng)有有關(guān)部門(mén)批批準(zhǔn)，作為為專(zhuān)用或地地區(qū)測(cè)強(qiáng)曲曲線。（9）按按回歸方程程式，列出出fcuc—V—R測(cè)區(qū)混凝凝土強(qiáng)度換換算表。超超聲聲速應(yīng)應(yīng)精確至00.01kkm/s，回彈值應(yīng)精確至至0.1，強(qiáng)度值值應(yīng)精確至至0.1MMPa。（100）強(qiáng)度換換算表限于于所試驗(yàn)的的范圍，不不得外推。七、后裝撥出法法檢測(cè)混凝凝土強(qiáng)度1．建立測(cè)強(qiáng)曲線線的基本要要求（1）混混凝土所用用水泥應(yīng)符符合現(xiàn)行國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《硅硅酸水泥、普普通硅酸鹽鹽水泥》和和《礦渣硅硅酸鹽水泥泥、火山灰灰質(zhì)硅酸鹽鹽水泥及粉粉煤灰硅酸酸鹽水泥》的的規(guī)定；混混凝土所用用的砂、石石應(yīng)符合行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《普普通混凝上上用碎石或或卵右質(zhì)量量標(biāo)準(zhǔn)廢檢檢驗(yàn)方法》和和《普通混混凝土用砂砂質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)及檢驗(yàn)方方法》的規(guī)規(guī)定。（2）建建立測(cè)強(qiáng)曲曲線試驗(yàn)用用混凝土、不不宜少千6個(gè)強(qiáng)度等等級(jí)，每一一強(qiáng)度等級(jí)級(jí)混凝土不不應(yīng)少于6組，每組組由1個(gè)至少可可布置3個(gè)測(cè)點(diǎn)的的拔出試件件和相應(yīng)的的3個(gè)立方體體試塊組成成。（3）每每組拔出試試件和立方方體試塊，應(yīng)應(yīng)采用同盤(pán)盤(pán)混凝土，在在同一振動(dòng)動(dòng)臺(tái)上同時(shí)時(shí)振搗成型型，同條件件自然養(yǎng)護(hù)護(hù)。（4）拔拔出試驗(yàn)應(yīng)應(yīng)按下列規(guī)規(guī)定進(jìn)行：：①拔出出試驗(yàn)的測(cè)測(cè)點(diǎn)應(yīng)布置置在試件混混凝土成型型側(cè)面；②在每每一拔出試試件上，應(yīng)應(yīng)進(jìn)行不少少于3個(gè)測(cè)點(diǎn)的的拔出試驗(yàn)驗(yàn)，取平均均值為該試試件的拔出出出力計(jì)算算值F，精確至0.1kkN。③3個(gè)個(gè)立方體試試塊的抗壓壓強(qiáng)度代表表值，應(yīng)按按現(xiàn)行國(guó)家家標(biāo)準(zhǔn)《混混凝土強(qiáng)度度檢驗(yàn)評(píng)定定標(biāo)準(zhǔn)》（GBJ1107—87）確定。（5）測(cè)測(cè)強(qiáng)曲線應(yīng)應(yīng)按下述步步驟進(jìn)行計(jì)計(jì)算：①將每每組試件的的拔出力計(jì)計(jì)算值及立立方體試塊塊的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度代表值值匯總，按按最小二乘乘法原理進(jìn)進(jìn)行回歸分分析。②推薦薦采用的回回歸方程式式如下：式中：fcucc——混凝土強(qiáng)強(qiáng)度換算值值，MPa，精確至0.1MMPa；FF——拔出力，kN，精確至0.lkkN；AA、B——測(cè)強(qiáng)公式式回歸系數(shù)數(shù)。③回歸歸方程的相相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差差er可按下式式計(jì)算：式中：er———相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)差；fcuu,i——第i組立體試試塊抗壓強(qiáng)強(qiáng)度代表值值，MPa，精確至0.1MMPa；fcccu,i———由第i個(gè)拔出試試件的拔出出力計(jì)算值值鳳）的強(qiáng)強(qiáng)度換算值值，MPa，精確至0.1MMPa；n———建立回歸歸方程式的的試塊（試試件）組數(shù)數(shù)。（6）經(jīng)經(jīng)上述計(jì)算算，如回歸歸方程式的的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)差不大12%時(shí)，可報(bào)報(bào)請(qǐng)當(dāng)?shù)刂髦鞴懿块T(mén)審審定后實(shí)施施。（7）測(cè)強(qiáng)曲線的使使用，僅限限于在建立立回歸方程程所試驗(yàn)的的混凝土強(qiáng)強(qiáng)度范圍內(nèi)內(nèi)，不得外外推。橋梁荷載試驗(yàn)一、荷載試驗(yàn)的的準(zhǔn)備工作作荷載試試驗(yàn)正式進(jìn)進(jìn)行之前應(yīng)應(yīng)做好下列列準(zhǔn)備工作作。1．試試驗(yàn)孔（或或墩）的選選擇對(duì)多孔孔橋梁中跨跨徑相同的的橋孔（或或墩）可選選1-3孔具有代代表性的橋橋孔（或墩墩）進(jìn)行加加載試驗(yàn)。選選擇時(shí)應(yīng)綜綜合考慮以以下因素：：（1）該該孔（或墩墩）計(jì)算受受力最不利利；（2）該該孔（或墩墩）施工質(zhì)質(zhì)量較差、缺缺陷較多或或病害較嚴(yán)嚴(yán)重；（3）該該孔（或墩墩）便于搭搭設(shè)，腳手手架，便于于設(shè)置測(cè)點(diǎn)點(diǎn)或便于實(shí)實(shí)施加載。選擇試試驗(yàn)孔的工工作與制定定計(jì)劃前的的調(diào)查工作作結(jié)合進(jìn)行行。2．搭搭設(shè)腳手架架和測(cè)試支支架腳手架架和測(cè)試支支架應(yīng)分開(kāi)開(kāi)搭設(shè)互不不影響，腳腳手架和測(cè)測(cè)試支架應(yīng)應(yīng)有足夠的的強(qiáng)度。剛剛度和穩(wěn)定定性。腳手手架要保證證工作人員員的安全、方方便操作。測(cè)測(cè)試支架要要滿(mǎn)足儀表表安裝的需需要，不因因自身變形形影響測(cè)試試的精度，同同時(shí)還應(yīng)保保證試驗(yàn)時(shí)時(shí)不受車(chē)輛輛和行人的的干擾。腳腳手架和測(cè)測(cè)試支架設(shè)設(shè)置要因地地制宜，就就地取材，便便于搭設(shè)和和拆卸，一一般采用木木支架或建建筑鋼管支支架。當(dāng)橋橋下凈空較較大不便搭搭設(shè)固定腳腳手架時(shí)，可可考慮采用用輕便活動(dòng)動(dòng)吊架，兩兩端用尼龍龍繩或細(xì)鋼鋼絲繩固定定在欄桿或或人行道緣緣石上。整整套設(shè)置使使用前應(yīng)進(jìn)進(jìn)行試載以以確保安全全，活動(dòng)吊吊架如需多多次使用可可做成拼裝裝式以便運(yùn)運(yùn)輸和存放放。睛天或多云天氣氣下進(jìn)行加加載試驗(yàn)時(shí)時(shí)，陽(yáng)光直直射下的應(yīng)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)，應(yīng)應(yīng)設(shè)置遮擋擋陽(yáng)光的設(shè)設(shè)備，以減減小溫度變變化造成的的觀測(cè)誤差差。雨季進(jìn)進(jìn)行加載試試驗(yàn)時(shí)，則則應(yīng)準(zhǔn)備儀儀器，設(shè)備備等的防雨雨設(shè)施，以以備不時(shí)之之需。橋下或橋頭用活活動(dòng)房或帳帳篷搭設(shè)臨臨時(shí)實(shí)驗(yàn)室室安放數(shù)據(jù)據(jù)采集等儀儀器、并供供測(cè)試人員員臨時(shí)辦公公和看管設(shè)設(shè)備之用。3．靜靜載試驗(yàn)加加載位置的的放樣和卸卸載位置的的安排靜載試試驗(yàn)前應(yīng)在在橋面上對(duì)對(duì)加載位置置進(jìn)行放樣樣，以便于于加載試驗(yàn)驗(yàn)的順利進(jìn)進(jìn)行。如加加載工況較少，時(shí)間允許許，可在每每次工況加加載前臨時(shí)時(shí)放樣。如如加載工況況較多，則則應(yīng)預(yù)先放放樣，且用用不同顏色色的標(biāo)志區(qū)區(qū)別不同加加載工況時(shí)時(shí)的荷載位位置。靜載試試驗(yàn)荷載卸卸載的安放放位置應(yīng)預(yù)預(yù)先安排。卸卸載位置的的選擇既要要考慮加卸卸載方便，離離加載位置置近一些，又又要使安放放的荷載不不影響試驗(yàn)驗(yàn)孔（或墩墩）的受力力，一般可可將荷載安安放在橋臺(tái)臺(tái)后一定距距離處。對(duì)對(duì)于多孔橋橋，如有必必要將荷載載停放在橋橋孔上，一一般應(yīng)停放放在距試驗(yàn)驗(yàn)孔較遠(yuǎn)處處以不影響響試驗(yàn)觀測(cè)測(cè)為度。4.試驗(yàn)人員組織及及分工橋梁的的荷載試驗(yàn)驗(yàn)是一項(xiàng)技技術(shù)性較強(qiáng)強(qiáng)的工作，最最好能組織織專(zhuān)門(mén)的橋橋梁試驗(yàn)隊(duì)隊(duì)伍來(lái)承擔(dān)擔(dān)，也可由由熟悉這項(xiàng)項(xiàng)工作的技技術(shù)人員為為骨干來(lái)組組織試驗(yàn)隊(duì)隊(duì)伍。應(yīng)根根據(jù)每個(gè)試試驗(yàn)人員的的特長(zhǎng)進(jìn)行行分工，每每人分管的的儀表數(shù)目目除考慮便便于進(jìn)行觀觀測(cè)外，應(yīng)應(yīng)盡量使每每人對(duì)分管管儀表進(jìn)行行一次觀測(cè)測(cè)所需的時(shí)時(shí)間大致相相同。所有有參加試驗(yàn)驗(yàn)的人員應(yīng)應(yīng)能熟練掌掌握所分管管的儀器設(shè)設(shè)備，否則則應(yīng)在正式式開(kāi)始試驗(yàn)驗(yàn)前進(jìn)行演演練。為使使試驗(yàn)有條條不紊地進(jìn)進(jìn)行，應(yīng)設(shè)設(shè)試驗(yàn)總指指揮1人，其他他人員的配配備可根據(jù)據(jù)具體情況況考慮。5．其他準(zhǔn)備工作作加載試試驗(yàn)的安全全設(shè)施、供供電照明設(shè)設(shè)施、通訊訊聯(lián)絡(luò)設(shè)施施、橋面交交通管制等等工作應(yīng)根根據(jù)荷載試試驗(yàn)的需要要進(jìn)行準(zhǔn)備備。二、試驗(yàn)荷載工工況的確定定為了滿(mǎn)足鑒定橋橋梁承載力力的要求：：荷載工況況選擇應(yīng)反反映橋梁設(shè)設(shè)計(jì)的最不不利受力狀狀態(tài)，簡(jiǎn)單單結(jié)構(gòu)可選選1-2個(gè)工況，復(fù)復(fù)雜結(jié)構(gòu)可可適當(dāng)多選選幾個(gè)工況況，但不宜宜過(guò)多。進(jìn)進(jìn)行各荷載載工況布置置時(shí)可參照照截面內(nèi)力力（或變形形）影響線線進(jìn)行，下下面給出常常見(jiàn)橋型荷荷載工況。（1）簡(jiǎn)支梁橋跨中最大大正彎矩工工況L/4最大正彎彎矩工況支點(diǎn)最大剪力工工況橋墩最大豎向反反力工況（2）連續(xù)梁橋主跨跨中最大正正彎矩工況況主跨支點(diǎn)負(fù)彎矩矩工況主跨橋墩最大豎豎向反力工工況主跨支點(diǎn)最大剪剪力工況邊跨最大正彎矩矩工況（3）懸臂梁橋（TT型剛構(gòu)橋橋）支點(diǎn)（墩頂）最最大負(fù)彎矩矩工況錨固孔跨中最大大正彎矩工工況支點(diǎn)（墩頂）最最大剪力工工況掛孔跨中最大正正彎矩工況況（4）無(wú)鉸拱橋跨中最大正彎矩矩工況拱腳最大負(fù)彎矩矩工況拱腳最大推力工工況正負(fù)撓度絕對(duì)值值之和最大大工況此外，對(duì)對(duì)橋梁施工工中的薄弱弱截面或缺缺陷修補(bǔ)后后的截面可可以專(zhuān)門(mén)進(jìn)進(jìn)行荷·載工況設(shè)設(shè)計(jì)，以檢檢驗(yàn)該部位位或截面對(duì)對(duì)結(jié)構(gòu)整體體性能的影影響。使用車(chē)車(chē)輛加載而而又未安排排動(dòng)載試驗(yàn)驗(yàn)項(xiàng)目時(shí)，可可在靜載試試驗(yàn)項(xiàng)目結(jié)結(jié)束后，將將加載車(chē)輛輛（多輛車(chē)車(chē)則相應(yīng)地地進(jìn)行排列列）沿橋長(zhǎng)長(zhǎng)慢速行駛駛一趟，以以全面了解解荷載作用用于橋面不不同部位時(shí)時(shí)結(jié)構(gòu)承載載狀況。動(dòng)載試試驗(yàn)一般安安排標(biāo)準(zhǔn)汽汽車(chē)車(chē)列（對(duì)對(duì)小跨徑橋橋也可用單單車(chē)：）在在不同車(chē)速速時(shí)的跑車(chē)車(chē)試驗(yàn)，跑跑車(chē)時(shí)速一一般定為55km、10kmm、20kmm、30kmm、40kmm、sokm，此外可可根據(jù)橋況況安排其他他試驗(yàn)項(xiàng)目目,如需測(cè)定定橋梁承受受活載水平平力性能時(shí)時(shí)作車(chē)輛制制動(dòng)試驗(yàn)，為為測(cè)定橋梁梁自振頻率率作跳車(chē)后后的余振觀觀測(cè)，井在在元荷載時(shí)時(shí)進(jìn)行脈動(dòng)動(dòng)觀測(cè)。三、測(cè)點(diǎn)布設(shè)（1）主要測(cè)點(diǎn)的布布設(shè)：測(cè)點(diǎn)的布設(shè)不宜宜過(guò)多“：但要保保證觀測(cè)質(zhì)質(zhì)量。有條條件時(shí)，同同一測(cè)點(diǎn)可可用不同的的測(cè)試方法法進(jìn)行校對(duì)對(duì)，二般情情況下，對(duì)對(duì)主要測(cè)點(diǎn)點(diǎn)的布設(shè)應(yīng)應(yīng)能控制結(jié)結(jié)構(gòu)的最大大應(yīng)力（應(yīng)應(yīng)變）和最最大撓度（或或位移）。幾幾種常用橋橋梁體系的的主要測(cè)點(diǎn)點(diǎn)布設(shè)如下下。①簡(jiǎn)支梁橋：跨中中撓度）支支點(diǎn)沉降，跨跨中截面應(yīng)應(yīng)變、②連續(xù)梁橋：跨中中撓度；支支點(diǎn)沉降，跨跨中和支點(diǎn)點(diǎn)截面應(yīng)變變。③懸臂梁橋：懸臂臂端部撓度度、支點(diǎn)沉沉降，支點(diǎn)點(diǎn)截面應(yīng)變變。④拱橋：跨中，LL/4處撓度，拱拱頂L/4和拱腳截截面應(yīng)變。撓度觀測(cè)測(cè)點(diǎn)一一般布置在在橋中軸線線位置。截截商抗彎應(yīng)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)應(yīng)應(yīng)設(shè)置在截截面橫橋向向應(yīng)力可能能分布較大大的部位，沿沿截面上、下下緣布設(shè)，橫橫橋向測(cè)點(diǎn)點(diǎn)設(shè)置一般般不少于3處，以控控制最大應(yīng)應(yīng)力的分布布。四、電阻應(yīng)變片片的選用選用用應(yīng)變片時(shí)時(shí)應(yīng)根據(jù)應(yīng)應(yīng)變片的初初始參數(shù)及及試件的受受力狀態(tài)、應(yīng)應(yīng)變梯度、應(yīng)應(yīng)變性質(zhì)、工工作條件、測(cè)測(cè)試精度要要求等綜合合考慮。對(duì)于一一般的結(jié)構(gòu)構(gòu)試驗(yàn)，采采用120Ω紙基金屬屬絲應(yīng)變片片就可滿(mǎn)足足試驗(yàn)要求求。其標(biāo)距距可結(jié)合試試件的材料料來(lái)選定，如如鋼材常用用5-20mmm，混凝凝土則用40-1550mm，石石材用20-400mm。對(duì)于有有特殊要求求的，可選選擇特種應(yīng)應(yīng)變片，如如低溫應(yīng)變變片、高溫溫應(yīng)變片、疲疲勞壽命片片、裂紋探探測(cè)片、應(yīng)應(yīng)力片以及及高壓、核核輻射、強(qiáng)強(qiáng)磁場(chǎng)等條條件下使用用的應(yīng)變片片。（5）電電阻應(yīng)變片片的粘貼技技術(shù)①粘結(jié)結(jié)劑粘貼應(yīng)應(yīng)變片用的的粘結(jié)劑成成為應(yīng)變膠膠試件應(yīng)變變傳遞到應(yīng)應(yīng)變片的敏敏感柵上。同同時(shí)，其線線性滯后、零零飄、蠕變變等特性在在一定程度度上還影響響著應(yīng)變片片的一些工工作性能。對(duì)應(yīng)變變膠的性能能要求是：：粘結(jié)強(qiáng)度度高（剪切切強(qiáng)度一般般不低于3-4MMPa），電絕絕緣性能好好，化學(xué)穩(wěn)穩(wěn)定性及工工藝性好等等。在特殊殊條件下，還還要考慮一一些其他要要求，例如如耐高溫、耐耐老化、耐耐介質(zhì)（油油、水、酸酸和堿等）、耐耐疲勞等。目目前常用的的應(yīng)變膠分分為有機(jī)膠膠和元機(jī)膠膠兩類(lèi)。常常溫下用有有機(jī)膠，無(wú)無(wú)機(jī)膠則用用于高溫應(yīng)應(yīng)變片的粘粘貼。常規(guī)橋橋梁試驗(yàn)粘粘貼應(yīng)變片片的應(yīng)變膠膠一般為快快干膠和熱熱固性樹(shù)脂脂膠等。五、電阻應(yīng)變測(cè)測(cè)量的溫度度補(bǔ)償用應(yīng)變變片測(cè)量應(yīng)應(yīng)變時(shí)，它它除了能感感受試件受受力后的變變形外，同同樣也能感感受環(huán)境溫溫度變化，并引起電阻應(yīng)變變儀指示部部分的示值值變動(dòng)，這這稱(chēng)為溫度度效應(yīng)。溫度變化從兩方方面使應(yīng)變變片的電阻阻值發(fā)生變變化。第一一是電阻絲絲溫度改變變?chǔ)（℃），其電電阻將會(huì)隨隨之而改變變?chǔ)β。ΔRβ=β1RΔt式中：β1一一一電阻絲的的電阻溫度度系數(shù)（１１/℃）R一一一應(yīng)變片的的變?cè)茧婋娮柚担é甫福┑诙且驗(yàn)椴牧狭吓c應(yīng)變片片電阻絲的的線膨脹系系數(shù)不相等等，但二者者又粘合在在一起，這這樣溫度改改變?chǔ)（℃）時(shí)，應(yīng)應(yīng)變片中產(chǎn)產(chǎn)生了溫度度應(yīng)變，引引起一附加加的電阻的的變化ΔRα。式中：Kt一一一貼好的應(yīng)應(yīng)變絲對(duì)溫溫度應(yīng)力的的靈敏系數(shù)數(shù)，；ααj一一試件件材料的線線膨脹系數(shù)數(shù)（1/℃）αα——電阻絲的的線膨脹系系數(shù)（1/℃）。因此，總的溫度度效應(yīng)是二二者之和：：式中：β———占好的應(yīng)應(yīng)變片總的的電阻溫度度系數(shù)。溫度效應(yīng)的應(yīng)變變值為：這個(gè)εεt稱(chēng)視應(yīng)變變。當(dāng)采用用鎳鉻合金金絲做成的的應(yīng)變片進(jìn)進(jìn)行測(cè)量時(shí)時(shí)，溫度變變動(dòng)1℃，會(huì)在鋼鋼材（E==2.1xl05MPa）中產(chǎn)生生相當(dāng)于1.5MMPa左右的應(yīng)應(yīng)力示值變變動(dòng)，這是是不能忽視視的，必須須加以消除除。消除溫溫度效應(yīng)的的應(yīng)變值主主要是利用用惠斯登電電橋橋路的的特性進(jìn)行行，稱(chēng)為溫溫度補(bǔ)償。如圖55-17所示，在在電橋的BC臂上接一一個(gè)與測(cè)量量片R1同樣阻值值的溫度補(bǔ)補(bǔ)償應(yīng)變片片R2（簡(jiǎn)稱(chēng)補(bǔ)補(bǔ)償片）。測(cè)測(cè)量應(yīng)變片片R1（簡(jiǎn)稱(chēng)工工作片）貼貼在受力構(gòu)構(gòu)件上，它它既受應(yīng)變變作用又受受溫度作用用，故R1是由兩部部分組成。即即：ΔR1=ΔRε+ΔRt補(bǔ)償片片R2貼在一個(gè)個(gè)與試件材材料相同并并置于試件件附近，具具有同樣溫溫度變化條條件但不承承受外力作用的小試試塊上，它它只有ΔR2=ΔRt的變化。此此時(shí)，電橋橋?qū)蔷€上上的電流計(jì)計(jì)的反應(yīng)為ΔR1-ΔR2＝ΔRε，測(cè)得結(jié)結(jié)果僅是試試件受力后后產(chǎn)生應(yīng)變變值，而溫溫度效應(yīng)所所產(chǎn)生的視視應(yīng)變就消消除了。在實(shí)際工作中，為為保證補(bǔ)償償效果，對(duì)對(duì)補(bǔ)償片的的設(shè)置應(yīng)考考慮如下因因素。（1）補(bǔ)補(bǔ)償片與工工作片應(yīng)該該是同批產(chǎn)產(chǎn)品，具有有相同電阻阻值、靈敏敏系數(shù)和幾幾何尺寸。（2）貼貼補(bǔ)償片的的試塊材料料應(yīng)與試件件的材料一一致，并應(yīng)應(yīng)做到熱容容量基本相相等。如是是混凝土材材料，則需需同樣配合合比和在同同樣條件下下養(yǎng)護(hù)。（3）補(bǔ)補(bǔ)償片的貼貼片、干燥燥、防潮等等處理工藝藝必須與工工作片完全全一致。（4）連接補(bǔ)償片的的導(dǎo)線應(yīng)與與連接工作作片的導(dǎo)線線同一規(guī)格格。同一長(zhǎng)長(zhǎng)度，并且且相互平列列靠近布置置或捆扎成成束。（5）補(bǔ)補(bǔ)償片與工工作片的位位置應(yīng)盡量量接近，使使二者處于于同樣溫度度場(chǎng)條件下下，以防不不均勻熱源源的影響。（6）補(bǔ)補(bǔ)償片的數(shù)數(shù)量多少，根根據(jù)試驗(yàn)材材料特性、測(cè)測(cè)點(diǎn)位置、試試驗(yàn)條件等等決定。一一般情況下下，鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)可用一個(gè)個(gè)補(bǔ)償片同同時(shí)補(bǔ)償10個(gè)工作片片。對(duì)混凝凝土材料或或木材可用用一個(gè)補(bǔ)償償片補(bǔ)償5-10個(gè)工作片片。如果要要求嚴(yán)格或或者是某些些測(cè)點(diǎn)所處處條件特殊殊時(shí)，應(yīng)單單獨(dú)補(bǔ)償，以以盡量減少少因補(bǔ)償片片連續(xù)工作作而工作片片間斷工作作所造成的的溫差影響響。六、加載過(guò)程的的觀察加載試試驗(yàn)過(guò)程應(yīng)應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)控控制點(diǎn)位移移（或應(yīng)變變）、結(jié)構(gòu)構(gòu)整體行為為和薄弱部部位破損實(shí)實(shí)行監(jiān)控，并并將結(jié)果隨隨時(shí)匯報(bào)給給指揮人員員作為控制制加載的依依據(jù)。隨時(shí)時(shí)將控制點(diǎn)點(diǎn)位移與計(jì)計(jì)算結(jié)果比比較，如實(shí)實(shí)測(cè)值超過(guò)過(guò)計(jì)算值較較多，則應(yīng)應(yīng)暫停加載載，待查明明原因再?zèng)Q決定是否繼繼續(xù)加載。試試驗(yàn)人員如如發(fā)現(xiàn)其他他測(cè)點(diǎn)的測(cè)測(cè)值有較大大的反常變變化也應(yīng)查查找原因，并并及時(shí)向試試驗(yàn)指揮人人員報(bào)告。加加載過(guò)程中中應(yīng)指定人人員隨時(shí)觀觀察結(jié)構(gòu)各各部位可能能產(chǎn)生的新新裂縫，注注意觀察：：構(gòu)件薄弱弱部位是否否有開(kāi)裂、破破損，組合合構(gòu)件的結(jié)結(jié)合面是否否有開(kāi)裂錯(cuò)錯(cuò)位，支座座附近混凝凝土是否開(kāi)開(kāi)裂，橫隔隔板的接頭頭是否拉裂裂，結(jié)構(gòu)是是否產(chǎn)生不不正常的響響聲，加載載時(shí)墩臺(tái)是是否發(fā)生搖搖晃現(xiàn)象等等等。如發(fā)發(fā)生這些情情況應(yīng)報(bào)告告試驗(yàn)指揮揮人員，以以便采取相相應(yīng)的措施施。七、終止加載控控制條件發(fā)生下下列情況應(yīng)應(yīng)中途終止止加載：（1）控制測(cè)點(diǎn)應(yīng)力力值已達(dá)到到或超過(guò)用用彈性理論論按規(guī)范安安全條件反反算的控制制應(yīng)力值時(shí)時(shí)；（2）控控制測(cè)點(diǎn)變變位（或撓撓度）超過(guò)過(guò)規(guī)范允許許值時(shí)；（3）由由于加載，使使結(jié)構(gòu)裂縫縫的長(zhǎng)度、縫縫寬急劇增增加，新裂裂縫大量出出現(xiàn)，縫寬寬超過(guò)允許許值的裂縫縫大量增多多，對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)使用壽命命造成較大大的影響時(shí)時(shí)；（4）拱拱橋加載時(shí)時(shí)沿跨長(zhǎng)方方向的實(shí)測(cè)測(cè)撓度曲線線分布規(guī)律律與計(jì)算值值相差過(guò)大大或?qū)崪y(cè)撓撓度超過(guò)計(jì)計(jì)算值過(guò)多多時(shí)；（5）發(fā)生其他損壞壞，影響橋橋梁承載能能力或正常常使用時(shí)。八、試驗(yàn)資料的的修正（1）測(cè)測(cè)值修正根據(jù)各各類(lèi)儀表的的標(biāo)定結(jié)果果進(jìn)行測(cè)試試數(shù)據(jù)的修修正，如考考慮機(jī)械式式儀表較正正系數(shù)、電電測(cè)儀表率率定系數(shù)、靈靈敏系數(shù)、電電阻應(yīng)變觀觀測(cè)的導(dǎo)線線電阻影響響等等。當(dāng)當(dāng)這類(lèi)因素素對(duì)測(cè)值的的影響小于于1％時(shí)可不不予修正。（2）溫溫度影響修修正溫度對(duì)對(duì)測(cè)試的影影響比較復(fù)復(fù)雜。結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件的各各部位不同同的溫度變變化、結(jié)構(gòu)構(gòu)的受力特特性、測(cè)試試儀表或元元件的溫度度變化、電電測(cè)元件的的溫度敏感感性。自補(bǔ)補(bǔ)性等等均均對(duì)測(cè)試精精度造成一一定的影響響。逐項(xiàng)分分析這些影影響是困難難的。一般般可采用綜綜合分析的的方法來(lái)進(jìn)進(jìn)行溫度影影響修正，即即利用加載載試驗(yàn)前進(jìn)進(jìn)行的溫度度穩(wěn)定觀測(cè)測(cè)數(shù)據(jù)，建建立溫度變變化（測(cè)點(diǎn)點(diǎn)處構(gòu)件表表面溫度或或空氣溫度度）和測(cè)點(diǎn)點(diǎn)測(cè)值（應(yīng)應(yīng)變和撓度度）變化的的線性關(guān)系系，然后按按下式進(jìn)行行溫度修正正計(jì)算：S=SS’-Δt·Kt式中，S一一一溫度修正正后的測(cè)點(diǎn)點(diǎn)加載測(cè)值值變化；S’——溫度修正正前的測(cè)點(diǎn)點(diǎn)加載測(cè)值值變化；ΔΔt一一相應(yīng)應(yīng)于y觀測(cè)時(shí)間間段內(nèi)的溫溫度變化（℃）；Ktt一一空載載時(shí)溫度上上升1℃時(shí)測(cè)點(diǎn)測(cè)測(cè)值變化量量。式中：ΔS一一一空載時(shí)時(shí)某一時(shí)間間區(qū)段內(nèi)測(cè)測(cè)點(diǎn)測(cè)伍變變化量；Δt1一一相應(yīng)應(yīng)于ΔS同一時(shí)間間區(qū)段內(nèi)溫溫度變化量量。溫度變變化量的觀觀測(cè)對(duì)應(yīng)變變宜采用構(gòu)構(gòu)件表面溫溫度，對(duì)撓撓度宜采用用氣溫。溫溫度修正系系數(shù)尺應(yīng)采采用多次觀觀測(cè)的平均均值，如測(cè)測(cè)值變化與與溫度變化化關(guān)系不明明顯時(shí)則不不能采用。由于溫溫度影響修修正比較困困難，一般般不進(jìn)行這這項(xiàng)工作，而而采取縮短短加載時(shí)間間、選擇溫溫度穩(wěn)定性性較好的時(shí)時(shí)間進(jìn)行試試驗(yàn)等辦法法盡量減小小溫度對(duì)測(cè)測(cè)試精度的的影響。（3）支支點(diǎn)沉降影影