現(xiàn)澆箱梁支架方案計(jì)算書(shū)

福清項(xiàng)目現(xiàn)澆箱箱梁支架方方案計(jì)算書(shū)書(shū)鋼管樁+貝雷梁梁梁+頂托支架架方方案1、方案概況1.1編制依據(jù)據(jù)據(jù)⑴《福清市外環(huán)環(huán)環(huán)路北江濱濱A段道路工工程程兩階段段施工工圖》；；⑵《公路鋼筋混混混凝土及預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范范》（JTGDD62--20004）；⑶《公路橋涵地地地基與基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范》（JTGDD63--20007）；⑷《公路橋涵施施施工技術(shù)規(guī)規(guī)范范》（JTG//TTF550--20111）；⑸《建筑施工門(mén)門(mén)門(mén)式鋼管腳腳手手架安全全技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JGJ1128--20000）；⑹《公路橋涵抗抗抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范范》（JTG//TTD660--01--20004）；⑺《公路橋涵鋼鋼鋼結(jié)構(gòu)和木木結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范范》（JTJ0025--866）；⑻《裝備式公路路路鋼橋使用用手手冊(cè)》；；⑼《路橋施工計(jì)計(jì)計(jì)算手冊(cè)》。⑽《建筑施工模模模板安全技技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JGJ1162--20008）=11\*GB2⑾《建筑施工碗碗碗扣式鋼管管腳腳手架安安全技技術(shù)規(guī)范范》（JGJ1166--20008）；=12\*GB2⑿《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)規(guī)范》（GB5000017--20003）=13\*GB2⒀《公路工程施施施工安全技技術(shù)術(shù)規(guī)程》（JTJ00776-995）=14\*GB2⒁《鋼結(jié)構(gòu)工程程程施工質(zhì)量量驗(yàn)驗(yàn)收規(guī)范范》（GB5002205—2001）1.2工程概況況況外環(huán)路（北江濱濱濱路-利橋至融融寬寬環(huán)路段段）道道路工程程范圍圍西起于于龍江江路與利利橋交交叉口，向向東東穿甲飛飛客運(yùn)運(yùn)站后，斜斜跨跨過(guò)龍江江，而而后沿玉玉塘湖湖布設(shè)，東東止止于融寬寬環(huán)路路，線位位基本本呈現(xiàn)西西北-東南走向向，施施工里程程段為為K0+00000~KK1++800。瑞亭大橋：中心心心樁號(hào)為K0+33777.8，起終點(diǎn)點(diǎn)樁樁號(hào)：K0+11116.446—K0+66338.5。橋梁跨跨徑徑組成為為（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式式，橋橋面寬度2-199..25米，全橋橋長(zhǎng)522..4米。橋梁梁上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)：第第一聯(lián)采采用20m裝配式預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土簡(jiǎn)簡(jiǎn)支空心心板，其其余各聯(lián)聯(lián)采用用35m等截面連連續(xù)續(xù)箱梁。橋橋梁梁下部：：采用用肋板式式橋臺(tái)臺(tái)。柱式式橋墩墩、樁基基礎(chǔ)。橋橋梁縱面面位于于i=2..55%上坡段接i=0..33%上坡段再再接-2.11%下坡段，R=500000m直線、凸凸曲曲線、直直線、凸凸曲線、直直線線上；本本橋平平面位于于直線線接半徑R=50000m圓曲線接接直直線上，梁梁體體按等角角度70°布置，墩墩臺(tái)臺(tái)沿著分分孔線線徑向布布置。瑞亭大橋第二聯(lián)聯(lián)聯(lián)至第五五聯(lián)上上部現(xiàn)澆澆箱梁梁，標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)段采采用單箱箱三室室橫斷面面的預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土土箱形連連續(xù)梁梁，梁高2.2m，頂、底底板板厚0.255m～0.455m，箱梁頂頂、底底板均與與橋面面同坡，橋橋面面橫坡由由箱梁梁頂、底底板旋旋轉(zhuǎn)形成成?？缈缰薪孛婷骓敯灏搴穸?5㎝、底板板厚22㎝?？缰兄懈垢拱搴?.5m，支點(diǎn)腹腹板板厚0.7m，漸變長(zhǎng)長(zhǎng)度2.5m；箱梁懸懸臂臂長(zhǎng)2。5m，翼緣板板端端部厚0.155m，根部厚0.455m；箱梁在在各各支點(diǎn)處處設(shè)置置橫梁，端端橫橫梁寬1.5m，中橫梁梁寬2m。箱梁預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束束采用用15-112、15-7。2、方案計(jì)算2.1支架計(jì)計(jì)計(jì)算荷載載的取取用原則則2.1.1設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)荷載根據(jù)《公路橋涵涵涵施工技技術(shù)規(guī)規(guī)范》JTTGG/TF550-220111第5.2..6條：計(jì)算模板、支架架架和拱架架時(shí)，應(yīng)應(yīng)考慮下下列荷荷載并按按表4.1..1進(jìn)行荷載載組組合。⑴新澆筑混凝土土土、鋼筋混混凝凝土或其其他圬圬工結(jié)構(gòu)構(gòu)物的的重力；；⑵模板、支架自自自重；⑶施工人員和施施施工材料、施施工設(shè)備等荷荷載；⑷振搗混凝土?xí)r時(shí)時(shí)產(chǎn)生的荷荷載載；⑸新澆筑混凝土土土對(duì)模板側(cè)側(cè)面面的壓力力；⑹混凝土入模時(shí)時(shí)時(shí)產(chǎn)生的水水平平方向的的沖擊擊荷載；；⑺設(shè)于水中的支支支架所承受受的的水流壓壓力、波波浪力、流流冰冰壓力、船船只只及其他他漂浮浮物的撞撞擊力力；⑻其他可能產(chǎn)生生生的荷載，如如風(fēng)荷載、雪雪荷載、冬季季保溫設(shè)施荷荷載等。表2.1.11模板、支支架架設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算的的荷載組組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合計(jì)算強(qiáng)度用驗(yàn)算剛度用梁、板的底模板板板以及支支撐板板、支架架等（1）+（2）+（3）+（4）+(7)++((8)（1）+（2）+(7)++((8)緣石、人行道、欄欄桿、柱、梁梁、板等的側(cè)側(cè)模板（4）+（5）（5）基礎(chǔ)、墩臺(tái)等厚厚厚大結(jié)構(gòu)構(gòu)物的的側(cè)模板板（5）+（6）（5）2.1.2普通通通模板荷荷載計(jì)計(jì)算見(jiàn)《橋橋梁梁施工工工程師師手冊(cè)》7-1--1、7-1--22⑴新澆筑混凝土土土和鋼筋混混凝凝土的容容重：：混凝土26kNN//m3。⑵模板、支架和和和拱架的容容重重按設(shè)計(jì)計(jì)圖紙紙計(jì)算確確定。⑶施工人員和施施施工材料、機(jī)機(jī)具行走運(yùn)輸輸或堆放荷載載標(biāo)準(zhǔn)值：①計(jì)算模板及直直直接支承模模板板的小棱棱時(shí)，均均布荷載載可取取2.5kkPPa，另外以以集集中荷載2.5kkN進(jìn)行驗(yàn)算算；；②計(jì)算直接支承承承小棱的梁梁時(shí)時(shí)，均布布荷載載可取1.5kkPPa；③計(jì)算支架立柱柱柱時(shí)，均布布荷荷載可取1.0kkPPa；④有實(shí)際資料時(shí)時(shí)時(shí)按實(shí)際取取值值。⑷振搗混凝土?xí)r時(shí)時(shí)產(chǎn)生的荷荷載載（作用用范圍圍在有效效壓頭頭高度之之內(nèi)）：：對(duì)水平模板為222.0kkPaa；對(duì)垂直直面面模板為4.0kkPPa。⑸新澆筑混凝土土土對(duì)模板側(cè)側(cè)面面的壓力力：采用內(nèi)部振搗器器器，當(dāng)混混凝土土的澆筑筑速度度在6m/h以下時(shí)，新新新澆筑的的普通通混凝土土作用用于模板板的最最大側(cè)壓壓力可可按式（2—1）和（2—2）計(jì)算：：Pmax=0...22γtok11kk2vv11/2（2—1）Pmax=γhhh(2—2)式中：Pmaxxx—新澆筑混混凝凝土對(duì)模模板的的最大側(cè)側(cè)壓力力（kPa）hhh—為有效壓壓頭頭高度（m）VVV—混凝土的的澆澆筑速度度（m/h）ttt0—新澆筑混混凝凝土的初初凝時(shí)時(shí)間（h）。可按按實(shí)實(shí)測(cè)確定定：γ—混凝土的容容重重（kN/mm3）kkk1—外加劑影影響響正系數(shù)數(shù)，不不摻外加加劑時(shí)時(shí)取1.0，摻緩凝凝作作用的外外加劑劑時(shí)取1.2；kkk2—混凝土塌塌落落度影響響正系系數(shù)，當(dāng)當(dāng)塌落落度小于30mm時(shí)，取0.85；50至90mm時(shí)，取1.0；110至150mmm時(shí)取1.15。本設(shè)計(jì)檢算按（2-2）計(jì)算。⑹傾倒混凝土?xí)r時(shí)時(shí)產(chǎn)生的水水平平荷載：：傾倒混凝土?xí)r對(duì)對(duì)對(duì)垂直面面模板板產(chǎn)生的的水平平荷載表2-1--2采用。本本計(jì)計(jì)算取2.0kkPPa。表2-1-2傾倒混凝凝土土?xí)r產(chǎn)生生的水水平荷載載向模板中供料方方方法水平荷載（kPPPa）用溜槽、串筒或或或?qū)Ч茌斴敵?.0用容量0.2及及及小于0.2mm3的運(yùn)輸器器具具傾倒2.0用容量大于0...2至0.8mm3的運(yùn)輸器器具具傾倒4.0用容量大于0...8m3的運(yùn)輸器器具具傾倒6.0⑺其他可能產(chǎn)生生生的荷載：：如如雪荷載載、冬冬季保溫溫設(shè)施施荷載等等，按按實(shí)際情情況考考慮。(本計(jì)算按按荷荷載為0考慮)。2.2使用用用材料混凝土：γ砼===26..0kkN/mm3。竹膠板:γ竹竹竹膠板=99..0kNN/mm3；[σw]=111..45MMpa；E=6..00×1003Mpa（優(yōu)質(zhì)品品）；；δ=0.00115m；長(zhǎng)×寬=2.4444×1..222m。方木：γ木==5.0kNNN/m3；[σw]=122..0Mpa；E=9..00×1003Mpa（馬尾松松）。（路路路橋施工工計(jì)算算手冊(cè)表8-6）Φ28mm頂頂頂托，長(zhǎng)70cmm(暫定)，托盤(pán)大小100×150mmmm；[σ]=11440.00Mppa；E=2..11×1005Mpa；A=66..2×110--4m2。頂托、槽槽槽鋼、螺螺栓每每個(gè)總質(zhì)質(zhì)量為為5kg。I16a：q===0.22055kN//m；[σ]=11445.00Mppa；E=2..11×1005Mpa；I=1..1127××100-5m4；Wx=11..4099×110-4m3；A=2..6611××100-3m2。（路橋橋施施工計(jì)算算手冊(cè)冊(cè)附表3-31）2.3荷載分分分析計(jì)算算2.3.1橫斷斷斷面荷載載分布布如下：：圖2.33..1橫斷面荷荷載載分布圖圖其中：S1=000.900944m2，L1=22..5722m,,q11-11=S11/LL1×γ砼=9.1199kN//m;;SSS2=11.666922m22，L2=11..3755m,,q11-22=S22/LL2×γ砼=31..556kNN/mm;SSS3=22.001322m22，L3=33..8133m,,q11-33=S33/LL3×γ砼=13..773kNN/mm;SSS4=11.117044m22，L4=00..5322m,,q11-44=S44/LL4×γ砼=57..22kN//m;;SSS5=22.007888m22，L5=33..9022m,,q11-55=S55/LL5×γ砼=13..885kNN/mm;2.4模板計(jì)計(jì)計(jì)算箱梁梁端實(shí)體部部部位腹板板位置置處底模模的受受力最大大，作作為控制制計(jì)算算部位。2.4.1荷載載載本計(jì)算書(shū)偏安全全全計(jì)算以以一次次澆筑荷荷載進(jìn)進(jìn)行計(jì)算算。根根據(jù)設(shè)計(jì)計(jì)圖紙紙可查，混混凝凝土容重重取r=266kkN/mm3,,支架設(shè)計(jì)計(jì)荷荷載計(jì)算算如下下：按縱向每1m寬寬寬度計(jì)：：⑴鋼筋混凝土自自自重：q1-4=22..2×11.00×266.00=577.22kN//m。⑵模板自重：qqq2=0.00115×11.00×9..0==0.11355kN//m。⑶施工荷載：均均均布荷載2.5kkNN/m2；集中荷荷載2.5kkN（驗(yàn)算荷荷載載）qq3=2.55××1.00=22.5kkN//m；p=2..55kN（驗(yàn)算荷荷載載）。⑷振搗混凝土?xí)r時(shí)時(shí)產(chǎn)生的荷荷載載：2.0kkNN/m2q4=2.0××11.0=222.0kkN//m。荷載組合：組合Ⅰ：q=qq1-44+q2+q3+q4=0.11335+557..2+22.55+2..0==61..8335kNN/mmP=0組合Ⅱ：q=qq1-44+q2+q4=0.11335+557..2+22.00=599.3335kkN//mP=2.5kNNN組合Ⅲ：q=qq1-44+q2=0.11335+557..2=557..3355kNN/m2.4.2模板板板（底模模）強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算（1）計(jì)算模式式：：由于竹膠膠膠板底模模下布布置木橫橫梁(10×110×44000cm)，中對(duì)中中間間距25cmm,凈間距15cm。本計(jì)算算按按五跨連連續(xù)梁梁計(jì)算：：圖2-4-2受力簡(jiǎn)圖圖（2）截面特性性：：A=b××hh=1..0××0.00155=0..0115m2W==bh2/6=11..0×00.00152/6=33..75××100-5m3I=bh3/1112=11.00×0..01153/12==22.811255×100-77m4（3）強(qiáng)度驗(yàn)算算=1\*GB3①采用荷載組合合合Ⅰ，施工荷荷載載按均布布荷載載時(shí)：Mmax=0...105qqll2+0.11558pll(路橋施工工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)附表表2-111))=0.105×××61..8335×00.1152+0=0.146kkkN·mm則：σmax=Mmmmax/WW=0.146///(3..755×100-55)×1100-3=3.89Mpppa＜[σw]=111..45MMpa滿足正截面承載載載力要求求！=2\*GB3②采用荷載組合合合Ⅱ進(jìn)行驗(yàn)算算圖2-4--2受力簡(jiǎn)圖圖M=0.10555ql2+0.11558pll=0.105×××59..3335×00.1152+0.11558×22.55×0..155=0..2kkN·mm則：σ=M/W=0.2/(333.755×110-5)×1100-3=5.3Mpaaa＜[σw]=111..45MMpa滿足要求求！！2.4.3剛度度度驗(yàn)算采用荷載組合合合Ⅲ進(jìn)行計(jì)算算：：q=q1+q222=0.11335+557..2=557..3355kNN/mF=(0.66664qql44+1.00997pll3)/10000EI（路橋施施工工計(jì)算手手冊(cè)附附表2-11）=(0...6644×557.33355×0..1554+0)//((100××66.0××1006×2.881125××100-7)=0.12mmmm＜[f]==0.115//4000=00.000255m=00.3375mmm滿足要求求！！當(dāng)驗(yàn)算模板及其其其支架的的剛度度時(shí)，其其最大大變形不不得超超過(guò)下列列允許許值(路橋施工工計(jì)計(jì)算手冊(cè)表8-111)：（1）、結(jié)構(gòu)表表面面外露的模模模板，為為模板板構(gòu)件計(jì)計(jì)算跨跨度的1/4000；（2）、結(jié)構(gòu)表表面隱隱藏的模模板，為為模板板構(gòu)件計(jì)計(jì)算跨跨度的1/2550；（3）、支架的的壓壓縮變形值值值或彈性性撓度度，為相相應(yīng)構(gòu)構(gòu)件計(jì)算算跨度度的1/100000。結(jié)論：竹膠板其其其正截面面彎曲曲強(qiáng)度、剛剛度度滿足其其容許許承載力力要求求！2.51000×10木橫梁計(jì)計(jì)算算墩頂梁下的橫木木木受力最最大,梁高2.2m的實(shí)體梁梁，該該部分橫橫木作作為控制制計(jì)算算部位。木木橫橫梁為10×1100×4000ccm的方木，方方方木橫橋橋向布布設(shè)，橫橫木中中對(duì)中間間距為為25cm。2.5.1荷載載載橫木中對(duì)中間距距距25cm，故每根根承承受0.255m寬度范圍圍荷荷載，按按縱向向每0.255m計(jì)算。⑴模板、橫木自自自重：q1=0.00115×00.225×99.00+0..1××0.11×55.0==0..0844kNN/m。⑵混凝土自重：：：qq2=2.22××0.225××26..0==14..3kkN/m。⑶施工荷載：均均均布荷載2.5kkNN/m2集中荷載2.5kkN（驗(yàn)算荷荷載載）q3=2.55××0.225==0.663kkN/mmp==2..5kN（驗(yàn)算荷荷載載）。⑷振搗混凝土?xí)r時(shí)時(shí)產(chǎn)生的荷荷載載：2.0kkNN/m2q4=2.00××0.225==0.55kNN/m。荷載組合：組合Ⅰ：q=qq1+qq2+q3+q4=0.00884+114..3+00.663+00.55=155.5514kkN//mP=0kN組合Ⅱ：q=qq1+qq2+q4=0.00884+114..3+00.55=144.8884kkN//mP=2.5kNNN組合Ⅲ:q==q11+q2=0.00884+114..3=114..3844kNN/m2.5.2強(qiáng)度度度驗(yàn)算⑴計(jì)算模式：按按按兩跨連續(xù)續(xù)梁梁計(jì)算圖2-5-1受力簡(jiǎn)圖圖⑵截面特性：AAA=b×hh==0.110××0.110==0.001mm2W=bh2/666=0..100×0..1002/6=11..67××100-4m3I=bh3/1112=00.110×00.1103/12==88.333×110-6m4=3\*GB2⑶強(qiáng)度驗(yàn)算=1\*GB3①采用荷載組合合合Ⅰ進(jìn)行強(qiáng)度度驗(yàn)驗(yàn)算時(shí)：：Mmax=MBBB=0..1125qql22+0.11888pll（路橋施施工工計(jì)算手手冊(cè)附附表2-8）===0.11255×155.5514××0..62===0.77kNN·m則：σmax=Mmmmax/WW=0.7/(111.677×110-4)××110-3=4.2Mpaaa＜[σw]=122..0Mpa滿足要求求?。?2\*GB3②采用荷載組合合合Ⅱ驗(yàn)算圖2-5-2受力簡(jiǎn)圖圖M=0.12555ql2+0.11888pll=0.125×××14..8884×00.662+0.11888×22.55×0..6==0.995kkN·mm則：σ=MB/W===0.955//(1..677×100-44)×100-33=5.7Mpaaa＜[σw]=122..0Mpa滿足要求求?。?.5.3剛度度度驗(yàn)算⑴采用荷載組合合合Ⅲ：q=q1+q222=0.00884+114..3=114..3844kNN/m⑵剛度驗(yàn)算fmax=（000.5211qql4+0.99111pll3)/10000EI（路橋施施工工計(jì)算手手冊(cè)附附表2-8）=(0.55521××144.3884××0.664+0)××1103/(10000×9..0××109×8.3333×100-66)=0.1333mm＜[f]==00.6//4000=11.55mm。滿足要求求！！方木橫梁承載力力力驗(yàn)算結(jié)結(jié)論：：根據(jù)以以上驗(yàn)驗(yàn)算的結(jié)結(jié)果，現(xiàn)現(xiàn)澆梁底底板處處橫向設(shè)設(shè)置10×1100×4000ccm的方木橫橫梁梁，縱向向中對(duì)對(duì)中間距25cm，跨徑為60、90cm。其正截截面面彎曲強(qiáng)強(qiáng)度、剛剛度滿足足其容容許承載載力要要求！2.6I1000縱梁計(jì)算算縱梁布設(shè)腹板部部部位下其其橫向向間距為45cm，縱向頂頂托托間距90cm；箱室部部位位和翼緣緣板部部位橫向向間距距為90cm，縱向頂頂托托間距90cm；在梁端端實(shí)實(shí)體部分分縱向向頂托間間距60cm。因此計(jì)計(jì)算算工況腹腹板橫橫向間距距為45cm，縱向間間距90cm時(shí)縱梁受受力力和工況況梁端端實(shí)體部部分橫橫向間距距為90cm，縱向間間距60cm時(shí)縱梁受受力力。I10：q=000.1112kkN/m；[σ]=11445.00Mppa；E=2..11×1005Mpa；I=0..2245××100-5m4；Wx=00..49××100-4m3；A=1..4433××100-3m2。（路橋橋施施工計(jì)算算手冊(cè)冊(cè)附表3-31）2.6.1工況況況腹板橫橫向間間距為45cm，縱向間間距90cm時(shí)縱梁受受力力2.6.1.111荷載縱梁上木橫梁按按按縱向間間距0.255m均勻排列列。擬擬定縱梁梁以上上荷載在在縱向向0.255m范圍內(nèi)為為集集中荷載載，則則：⑴模板、木橫梁梁梁:P1=0.00115×00.445×00.225×99+00.1××0..1×00.445×55=00.0338kkN縱梁自重:q111=0..1112kNN/mm⑵混凝土自重:::P2=2.22××0.445××0.225××26..0==6.44355kN。⑶施工荷載：均均均布荷載2.5kkNN/m2集中荷載2.5kkN（驗(yàn)算荷荷載載）q3=2.5××00.45===1.11255kN//mp==2.55kNN（驗(yàn)算荷荷載載）⑷振搗混凝土?xí)r時(shí)時(shí)產(chǎn)生的荷荷載載：2.0kkNN/m2q4=2.0××00.45===0.99kNN/m。2.6.1.222強(qiáng)度驗(yàn)算算⑴計(jì)算模式：按按按簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算算。圖2-6-1受力簡(jiǎn)圖圖⑵荷載組合I：：：q=q1+q333+q4=0.11112+11.1125++0..9=22.114kNN/mmP橫=P1+PP22=0.00338+66.4435==6..47kkN荷載組合Ⅱ：q=q1+q444=0.11112+00.99=1..0112kNN/mmP橫=P1+PP22=0.00338+66.4435==6..47kkNP中=2.5kkNN荷載組合Ⅲ:q=q1=0...1122kNN/mP橫=P1+PP22=0.00338+66.4435==6..47kkN⑷強(qiáng)度驗(yàn)算：用荷載組合I進(jìn)進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算算：M=1/8qlll2+2P橫×0.4455-P橫×0.11225-PP橫×0.33775=111/8××2..14××0..92+6.4477×(22×00.455-00.1225--0.33755)=2.81kNNN·m則：σ=M/W=222.81//((0.499××10-44)×110-3=577.3MMpa＜[σw]=14455Mpa滿足要求求?。∮煤奢d組合=2\*ROMANIIII進(jìn)行驗(yàn)算算：：M=1/8qlll2+（4橫+P中)/2××00.455-P橫×0.11225-PP橫×0.33775=111/8××1..0122×00.92+(4××66.477+22.5))/22×0..455-6..477×(00.1125++0..3755)=3.25kNNN·m則：σ=M/W=333.25//((0.499××10-44)×110-3=666.4MMpa＜[σw]=14455Mpa滿足要求求?。?.6.1.333剛度驗(yàn)算算⑴荷載組合Ⅲq=q1=0...1122kNN/mP橫=P1+PP22=0.00338+66.4435==6..47kkN⑵剛度驗(yàn)算(施工結(jié)構(gòu)計(jì)算算算方法與設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)手冊(cè)表10-1166)=[(555×0..1112×00.994/3844++6.447××0.00755(3××0..92-4×00..052)/244++6.447××0.33255(3××0..92-4×00..32552)/244]]/(22.11×1005×0.22445×110--5)=0.44mmmm＜[f]==00.9//4000=22.225mmm滿足要求求?。?.6.2工況況況梁端實(shí)實(shí)體部部分橫向向間距距為90cm，縱向間間距60cm時(shí)縱梁受受力力2.6.2.111荷載縱梁上木橫梁按按按縱向間間距0.255m均勻排列列。擬擬定縱梁梁以上上荷載在在縱向向0.255m范圍內(nèi)為為集集中荷載載，則則：⑴模板、木橫梁梁梁:P1=0.00115×00.99×0..255×9..0++0.11×00.1××0..9×55.00=0..0775kNN縱梁自重:q111=0..1112kNN/mm⑵混凝土自重:::P2=2.22××0.99×00.255×226.00=112.887kkN。⑶施工荷載：均均均布荷載2.5kkNN/m2集中荷載2.5kkN（驗(yàn)算荷荷載載）q3=2.5××00.9=222.255kNN/mp==2..5kN（驗(yàn)算荷荷載載）⑷振搗混凝土?xí)r時(shí)時(shí)產(chǎn)生的荷荷載載：2.0kkNN/m2q4=2.0××00.9=111.8kkN//m。2.6.2.222強(qiáng)度驗(yàn)算算⑴計(jì)算模式：按按按簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算算。圖2-6-2受力簡(jiǎn)圖圖⑵荷載組合I：：：q=q1+q333+q4=0.11112+22.225+11.88=4..1662kNN/mmP橫=P1+PP22=0.00775+112..87==122.955kNN荷載組合Ⅱ：q=q1+q444=0.11112+11.88=1..299kN//mP橫=P1+PP22=0.00775+112..87==122.955kNNP中=2.5kkNN荷載組合Ⅲ:q=q1=0...1122kNN/mP橫=P1+PP22=0.00775+112..87==122.955kNN⑶強(qiáng)度驗(yàn)算:用荷載組合I進(jìn)進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算算：M=1/8qlll2+（3P橫)/2××00.3--P橫×0.2255=111/8××4..1622×00.62+3×1122.955/22×0..3--12..955×0..255=2.78kNNN·m則：σ=M/W=222.78//((0.499××10-44)×110-3=566.7MMpa＜[σw]=14455Mpa滿足要求求！！用荷載組合=2\*ROMANIIII進(jìn)行驗(yàn)算算：：M=1/8qlll2+（3P橫+P中)/2××00.3--P橫×0.2255=111/8××1..29××0..62+(3××112.995++2.55)//2×00.33-122.995×00.225=3.023kkkN·mm則：σ=M/W=333.0233//(0..499×100-44)×1100-3=6611.7MMpa＜[σw]=14455Mpa滿足要求求！！2.6.2.333剛度驗(yàn)算算⑴荷載組合Ⅲq=q1=0...1122kNN/mP橫=P1+PP22=0.00775+112..87==122.955kNN⑵剛度驗(yàn)算=[(((5×0..1112××0..64/3844++12..955×0..633/48++112.995××0.00522×(3××00.6--4××0.005))/6))]//(22.11×1005×0.22445×110--5)=0...13mmm＜[f]==00.6//4000=11.55mm滿足要求求！！工字鋼縱梁承載載載力驗(yàn)算算結(jié)論論：根據(jù)據(jù)以上上驗(yàn)算的的結(jié)果果，現(xiàn)澆澆梁底底腹板部部位下下設(shè)置60×9900cm縱梁，箱箱室室和翼緣緣板部部位下設(shè)設(shè)置90×9900cm縱梁，梁梁端端實(shí)體部部分頂頂托間距距設(shè)置置為60cm。經(jīng)過(guò)驗(yàn)驗(yàn)算算其正截截面彎彎曲強(qiáng)度度、剛剛度滿足足其容容許承載載力要要求！2.7頂托計(jì)計(jì)計(jì)算本方案采用貝雷雷雷片弦桿桿上反反扣[6.3槽鋼，槽槽鋼鋼打孔，然然后后插入頂頂托，采采用直徑Φ28mmm頂托，長(zhǎng)70cmm(暫定)，托盤(pán)大小100×150mm,,頂托托插入貝貝雷片片用上下下螺栓栓進(jìn)行固固定。Φ28mmm頂托，長(zhǎng)50cmm(暫定)，托盤(pán)大小100×150mm,,：q=00..05kkN//m；[σ]=11440.00Mppa；E=2..11×1005Mpa；A=6..115×110--4m2。頂托立桿布置分分分為三種種：在在梁端實(shí)實(shí)體部部位的間間距90×6600cm和45×6600cm；在箱梁梁腹腹板等實(shí)實(shí)體部部位的間間距45×9900cm；箱室、懸懸懸臂板部部位的的間距90×9900cm。為保證證橫橫坡坡度度，高高的一端端頂托托高度調(diào)調(diào)節(jié)為為15cmm,以此來(lái)控控制制貝雷片片標(biāo)高高。具體體布置置圖見(jiàn)詳詳細(xì)設(shè)設(shè)計(jì)圖紙紙。以梁端實(shí)體部位位位桿間距90×6600cm進(jìn)行行計(jì)計(jì)算：荷載分析：頂托以上模板體體體系荷載載：q1=0.00115×00.66×9..0++0.11×00.1××0..6×55×44(平均根數(shù))+0..1112==0..3133kNN/m。鋼筋混凝土荷載載載：q2=2.22××0.66×226=334..32kkN//m。施工荷載：qq3=2.55××0.99=22.255kNN/m。振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)產(chǎn)生的荷荷載：：q4=2.00××0.99=11.8kkN//m。最不利荷載位置置置計(jì)算：：箱梁實(shí)體端頂托托托間距為60×9900cm處：恒載：支架以上模板體體體系荷載載：p1=0.33113×00.99=0..288kN；混凝土梁高2...2m：p2=34..332×00.99=300.88kN；施工荷載：p333=2.2255×0..6==1.335kkN；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)產(chǎn)生的荷荷載取取p4=1.88××0.66=11.088kNN。P=P1+P222+P3+P4=0.28+3330.88+11.355+11.088=333.55kNN。σ=P/A=3333.5//66.155×110-4=554.55MMpa＜[σw]=14400Mpa滿足要求。2.8貝雷片片片受力檢檢算單片貝雷：每片片片貝雷重300kkg（含支撐撐架架、銷(xiāo)子子等），I=25504977.2cmm4，E=2××105Mpa，W=35570cmm3，[M]==975kN·mm。貝雷架采采用材料的的容許應(yīng)力力按基本應(yīng)應(yīng)力提高30%（查《公公路施工手手冊(cè)》.橋涵1043頁(yè)）。貝貝雷片具體體參數(shù)如下下：材料：：16Mn，弦桿2[100a槽鋼(C1000×488×5.33/8.55，間距8cm)，腹桿I8(hh=80mmm，b=500mm，tf=44.5mmm，tw=66.5mmm)，貝雷片片的連接為為銷(xiāo)接。兩片貝雷片為一一一組，受受力圖圖示如下下：若對(duì)貝雷片進(jìn)行行行受力分分析則則4區(qū)每片貝貝雷雷片受力力最大大，作為為控制制計(jì)算部部位。此此部位布布置兩兩組貝雷雷片，縱縱向最大大跨徑徑9.0m，其橫向向受受力范圍2.255m。則：⑴混凝土、模板板板、木橫梁梁、縱縱梁自重:q1==224.221××2.225//4+00.0015××0..45××9..0+00.11×0..1××0.445××5.00×44+0..1112+00.003=113..9kNN/mm⑵貝雷片自重:::q2==11kN//m。⑶施工荷載：施施施工荷載：：均均布荷載2.5kkNN/m2集中荷載2.5kkN（驗(yàn)算荷荷載載）q3=2.5××00.45===1.11255kN//mp==2.55kNN（驗(yàn)算荷荷載載）⑷振搗混凝土?xí)r時(shí)時(shí)產(chǎn)生的荷荷載載：2.0kkNN/m22qq4=2×00..45==0..9kNN/mm2.9.2強(qiáng)度度度驗(yàn)算⑴計(jì)算模式：按按按簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算算。圖2-9-2受力簡(jiǎn)圖圖⑵荷載組合：q=q1+q222+q33++q4==133.9++1++1.11255+0..9==16..9225kNN/mm⑶強(qiáng)度驗(yàn)算：用荷載組合進(jìn)行行行驗(yàn)算：：M=1/8qlll2===1/88×116.99255×92=1711..4kNN·mm＜[M]==9975kNN·m2.9.3剛度度度驗(yàn)算⑴荷載組合q=q1+q222=133.99+1==144.9kkN//m⑵剛度驗(yàn)算(施工結(jié)構(gòu)計(jì)算算算方法與設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)手冊(cè)表10-1166)=(555×144.99×94/3844))/(22×1105×2.55×100-33)=2.5555mm＜[f]==99/4000==22..5mmm滿足要求求?。?.9.4貝貝貝雷片立立桿穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算Fmax＝1666.9225××9/22＝76.22kkN；=472kNNN；臨界壓壓壓力與實(shí)實(shí)際最最大壓力力之比比，為壓壓桿的的工作安安全因因數(shù)，即即立桿穩(wěn)穩(wěn)穩(wěn)定性滿滿足要要求。壓應(yīng)力：：：＜[δ]=2660MMPa（16錳鋼）；；則，立立桿壓應(yīng)應(yīng)力滿滿足要求求。2.9樁頂橫橫橫梁檢算算I40b：q===0.773884kNN/mm；[σ]=11445.00Mppa；E=2..11×1005Mpa；I=2..2278××100-4m4；Wx=11..1399×110-3m3；A=9..4407××100-3m2。（路橋橋施施工計(jì)算算手冊(cè)冊(cè)附表3-31）工況一：在混凝凝凝土澆筑筑時(shí)按按集中荷荷載進(jìn)進(jìn)行計(jì)算算（一）根據(jù)管樁樁樁平面布布置圖圖，樁頂頂橫梁梁bc段受力最最大大進(jìn)行計(jì)計(jì)算。則則：1）對(duì)荷載進(jìn)行行行分析⑴模板、木橫梁梁梁、縱梁、貝貝雷片自重:q1=6×0...0155×99+[00.11×0..1××20××5××6/00.225(根數(shù))+0..1112××6××28++9..8+11×66×288]//19..255=111.555kNN/mm⑵雙拼I40bb自重重:q2=1.47777kNN/mm⑶施工荷載：均均均布荷載1.5kkNN/m22q3=1.5×××6=99kNN/m⑷振搗混凝土?xí)r時(shí)時(shí)產(chǎn)生的荷荷載載：2.0kkNN/m22q4=2×6===12kkN//mq=q1+q222+q33+qq4=334kkN/mm2）強(qiáng)度驗(yàn)算⑴計(jì)算模式：將將將bc段看作簡(jiǎn)簡(jiǎn)支支梁進(jìn)行行計(jì)算算圖2-11-111受力簡(jiǎn)圖圖根據(jù)圖示產(chǎn)生的的的集中力力分別別為P1=7755kN、P2=7755kN、P3=11004.77kNN、q=699..5kNN/mm支點(diǎn)反力Fb===1544.22kN、Fc=11770kkN最大彎矩位于PPP3處Mmax=Pbbb×1..244-0..966P1+（qla//22-qqa22/2）=119.222+(334**3.112//2*11.224-334**1.224**1.224//2)==1559kNN·mm則：σmax=Mmmmax/WW=159/(111.1339××10--3))×100-33=139.6MMMPa＜[σw]=22**1455=2290MMPaa滿足要求求！！按以上圖示在中中中間的鋼鋼管樁樁受力最最大，支支點(diǎn)d的反力為Fc=9977.6kkN因此本樁受力為為為F最大=1700++69..5++1044.77+977.66+3..755×344=5569..3kkN工況二：當(dāng)混凝凝凝土澆筑筑成型型后，將將側(cè)模模拆除箱箱梁傳傳遞的力力為均均布荷載載1）根據(jù)管樁平平平面布置圖圖，縱縱向承受6m均布荷載載，按按三等跨跨連續(xù)續(xù)梁(第三跨管管樁樁間距3.755m，橫向計(jì)計(jì)算算長(zhǎng)度15m)進(jìn)行計(jì)算算。則則：⑴混凝土、模板板板、木橫梁梁、木木縱梁、支支架架、I16a、貝雷片片自自重:q1=（6/3335×55133.233×226）/15++[[6×00.0015××9××20++0..1×00.11×200×55×6//0..25(根數(shù))+0..1112××6××28++9..8+11×66×288]//15==1668.33kNN/m⑵雙拼I40bbb自重:q2=1.44477kkN//m。⑶施工荷載：均均均布荷載1.5kkNN/m2q3=1.55××6=99kNN/m⑷振搗混凝土?xí)r時(shí)時(shí)產(chǎn)生的荷荷載載：2.00kkN/mm2q4=2×66==12kkN//m荷載組合：組合Ⅰ：q=qq1+qq2+q3+q4=1688..3+11.4477++9++12==1991kNN/mm組合Ⅱ：q==q1++q2=1688..3+11.4477==1770kNN/mm2）強(qiáng)度驗(yàn)算⑴計(jì)算模式：按按按三跨連續(xù)續(xù)梁梁計(jì)算圖2-11-222受力簡(jiǎn)圖圖⑵強(qiáng)度驗(yàn)算=1\*GB3①采用荷載組合合合Ⅰ進(jìn)行強(qiáng)度度驗(yàn)驗(yàn)算時(shí)：：Mmax=MBBB=0.11qql2（路橋施施工工計(jì)算手手冊(cè)附附表2-8）===0.11×1191××3..752===2699kNN·m則：σmax=Mmmmax/WW=269/(111.1339××10-33)×110-3=236.2MMMPa＜[σw]=2**1145==2990MPPa滿足要求求?。?）剛度驗(yàn)算⑴采用荷載組合合合Ⅱ：q=q1+q222=1688..8+11.4477==1770kNN/mm⑵剛度驗(yàn)算(施工結(jié)構(gòu)計(jì)算算算方法與設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)手冊(cè)表10-1166)=(555×1770××3.77544/3844))/(22×22.1××1005×2.2278××100-4)=4.666mm＜[f]==33.755/4400==9..3755mmm滿足要求求！4)I4000b局部承壓壓強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算梁的局局局部承壓壓計(jì)算算公式：σc＝；(《鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)》P1111頁(yè))式中：：：F---集中荷載載，對(duì)對(duì)動(dòng)荷載載應(yīng)考考慮動(dòng)力力系數(shù)數(shù)；--集中荷載增增大大系數(shù)，對(duì)對(duì)對(duì)重級(jí)工工作制制吊車(chē)梁梁，==1.335，其他梁梁，==1.000；--集中荷載在在腹腹板計(jì)算高高高度邊緣緣的假假定分布布長(zhǎng)度度，按下下式計(jì)計(jì)算:跨中中中：=aa++5+2；梁端端端：=aa++2.55+；a----集中荷載載沿沿梁跨度度方向向的支撐撐長(zhǎng)度度，對(duì)吊吊車(chē)梁梁可取為b50mmm；--自吊車(chē)梁軌軌頂頂或其他梁梁梁頂面至至腹板板計(jì)算高高度邊邊緣的距距離；；--軌道的高度度，無(wú)無(wú)軌道時(shí)時(shí)=0；--梁端到支座座板板外邊緣的的的距離，不不得得大于2.5。其中：=12.5mmmm；=a+5+2===1000+55×299+22×0==2445mm；=1.00；梁的局部承壓強(qiáng)強(qiáng)強(qiáng)度：σc＝＝=442.2MPPPa<[σ]＝145MMPPa；則，梁的局部承承承壓滿足足要求求。2.11鋼管樁樁樁檢算鋼管立柱直徑DDD=6330mmm,壁厚8mm,,A=1156625mmm2,[σ]=14455.0MMPaa；采用Φ630××8mmm鋼管樁作作為為主要支支承，根根據(jù)管樁樁平面面布置圖圖，當(dāng)當(dāng)側(cè)模拆拆除后后箱梁傳傳遞的的力為均均布荷荷載時(shí)鋼鋼管樁樁受力最最大，僅僅檢算該該工況況。則：⑴混凝土、模板板板、木橫梁梁、木木縱梁、支支架架、I16、貝雷片片自自重:P1=3.7555*[（6/355××5133.223×226）/15++（6×0..0015××9××20++0..1×00.11×200×55×6//0..25(根數(shù))+0..1112××6××28++9..8+11×66×28）