某特大橋抗震設(shè)計(jì)計(jì)算書

PAGEPAGE11某特大橋抗震設(shè)計(jì)計(jì)算書（一）設(shè)計(jì)資料設(shè)計(jì)荷載：汽－超20級(jí)，掛－120級(jí)。橋面凈寬：11.25＋2×0.5m標(biāo)準(zhǔn)跨徑：35m上部構(gòu)造：預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁沖刷深度：局部沖刷線標(biāo)高：174.194m一般沖刷線標(biāo)高：177.418m地震烈度：設(shè)計(jì)烈度為8度（二）上部反力上部荷載反力：7988.4KN（參照箱梁標(biāo)準(zhǔn)圖橋墩臺(tái)垂直力表）下部恒載計(jì)算：蓋梁與防震擋塊重力為半個(gè)蓋梁加一個(gè)防震擋塊重力為：PG=29.8×25/2=745/2=372.5KN2)承梁重力（一個(gè)承梁）9.1×25＝227.5KN3)一個(gè)柱重力Pd=π/4×1.62×（6.6-1.6）×25=251.3KN4）單樁自重力：PZ=π/4×1.82×47×25=2990.0KN（三）水平地震力計(jì)算1）順橋向水平地震力計(jì)算上部結(jié)構(gòu)對(duì)板式橡膠支座頂面處產(chǎn)生的水平地震荷載×Ci×CZ×Kh×β1×Gsp式中:Ci=1.7;CZ=0.3;Kh=0.2;根據(jù)地質(zhì)資料分析，橋位所在地土層屬于Ⅲ類地區(qū),所以有:β1＝2.25×（）0.95對(duì)于板式橡膠支座的梁橋T1＝2π/W1其中：=計(jì)算采用6孔×35米為一聯(lián)，主墩和次主墩都采用滑板支座，中間三個(gè)墩采用板式橡膠支座，故n=3其中：ns=8；Gd=1200KN/㎡由橡膠支座計(jì)算知：Ar=（20㎝）2×π=0.126㎡∑t=88×8/11=64mm=0.064m所以＝18900其中樁柱均采用25號(hào)砼，則Eh=2.85×104MPaE=0.667×2.85×104×103=1.9×107KN/㎡按墩高6.6m控制設(shè)計(jì)，系梁頂標(biāo)高181.1m，局部沖刷線標(biāo)高174.194m系梁頂至局部沖刷線的距離：△l=181.1－174.194=6.906m支座墊石＋支座厚度＝0.088＋0.06＝0.148mli=6.6+6.906+0.148=13.654m柱慣矩:I2=π/64×1.64=0.3217m4樁慣矩:I1=π/64×1.84=0.515m4h1=13.654－1.6－0.148=11.906mh2=5m（柱高）+=其中：ηXf為考慮地基變形時(shí)，順橋向作用與支座頂面的單位水平力在局部沖刷線引起的水平位移與支座頂面的水平位移之比值。其中：樁的計(jì)算寬度：其中：；所以<所以其中：，所以樁在土中的變形系數(shù):根據(jù)橋址地質(zhì)資料：取有所以樁長所以>所以取從而有：由地基設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ024-85）附表6.11查得故：所以=2、墩身自重在板板式橡膠支支座頂面的的水平地震震荷載為支座頂面水平地地震力總和和為3、橫橋向水平地地震力計(jì)算算：對(duì)Ⅲ類場(chǎng)地：按抗震設(shè)計(jì)規(guī)范范（JTJ0004－89）附錄一一查得橋墩墩基本周長長為式中墩高計(jì)至一般沖沖刷線以下下t深度范圍圍內(nèi)，則 ·G3 ·G2 ·G1G06.9069.40612.70613.654局部蓋梁與局局部沖刷線線間中點(diǎn)樁中心蓋梁中心支座頂考慮地基變形時(shí)時(shí)，橫橋向向作用于上上部結(jié)構(gòu)質(zhì)質(zhì)量重心上上的單位水水平力在一一般沖刷線線引起的水水平位移與與上部結(jié)構(gòu)構(gòu)重心處的的水平位移移之比值。橫向單位力作用用下的結(jié)構(gòu)構(gòu)受力見圖圖2P=14I5I2··系梁頂17.66543·局沖10..906I1··.4..02·慣性矩及剛度計(jì)計(jì)算根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)中中的力法原原理解得：：支座頂?shù)乃轿晃灰疲阂话銢_刷線處的的水平位移移：橡膠支座產(chǎn)生的的剪切變形形：考慮地基變形時(shí)時(shí)，橫橋向向作用于上上部結(jié)構(gòu)質(zhì)質(zhì)量重心上上的單位水水平力在上上部結(jié)構(gòu)重重心處的水水平位移為為:以下地