鋼筋混凝土簡支型梁橋設計計算書

43-鋼筋混凝土簡支支T型梁橋設設計計算書書設計資料（一）橋面凈空空空凈-人行道（二）主梁跨徑徑徑和全長長標準跨徑（墩中中中心距離離）計算跨徑（支座座座中心距距離）主梁全長（主梁梁梁預制長長度）（三）公路等級級級公路I級（四）氣象資料料料橋位處年平均氣氣氣溫為21.33oC，年平均均最最高氣溫溫為37.44oC，年平均均最最低氣溫溫為5.8oC。（五）施工方法法法采用焊接鋼筋骨骨骨架設計計。施工方法如下：：：預制部部分主主梁，吊吊裝就就位后現(xiàn)現(xiàn)澆接接縫混凝凝土形形成整體體，最最后進行行橋面面系施工工。（六）橋面鋪裝裝裝8cmmm鋼筋混凝凝土土＋7cm瀝青混凝凝土土（七）欄桿采用普普普通鋼筋筋混凝凝土立柱柱和花花色欄板板，單單側(cè)寬度30cm，其單側(cè)側(cè)欄欄桿集度3KN//m。（八）材料鋼筋：主筋采用用用HRB33335（Ⅱ級螺紋鋼鋼筋筋），其其它則則采用R235（Ⅰ級光圓鋼鋼筋筋）?；炷粒篊3000普通混凝凝土土（九）計算方法法法極限狀態(tài)法（十）結(jié)構(gòu)尺寸寸寸如圖：（十一）設計依依依據(jù)（1）《公路橋橋涵涵設計通用用用規(guī)范》（JTGDD60——2004）（2）《公路鋼鋼筋筋混凝土及及及預應力力混凝凝土橋涵涵設計計規(guī)范》（JTGDD62——2004）主梁的計算主梁的荷載橫向向向分布系系數(shù)跨中荷載彎矩橫橫橫向分布布系數(shù)數(shù)（按G-M法）主梁的抗彎和抗抗抗扭慣矩矩求主梁截面的重重重心位置置：平均板厚：主梁腹板的抗扭扭扭慣矩：：其中：c——截截截面抗扭扭剛度度系數(shù)（查查表表）b、t——矩形形的寬度與厚厚厚度。查表可知：單位抗彎及抗扭扭扭慣矩：：橫梁抗彎和抗扭扭扭慣矩翼板有效寬度計計計算：橫梁長度取為兩兩兩邊主梁梁的軸軸線間距距，即即橫梁翼板的寬度度度（單邊邊）：：橫梁平均寬度：：：根據(jù)比值可查表表表1，求得所以，表10.050.100.150.200.250.300.350.400.450.500.9830.9360.8670.7890.7100.6350.5680.5090.4590.416求橫梁截面重心心心位置：橫梁的抗彎慣矩矩矩和橫梁腹腹板板的抗扭扭慣矩矩：其中，查表，可得所以，橫梁的單單單寬抗彎彎慣矩矩和單寬抗抗扭扭慣矩為：：總上述：計算抗彎參數(shù)和和和扭彎參參數(shù)其中，B——取橋?qū)挼牡囊话氚隠——取計算跨跨徑。所以，計算荷載彎矩橫橫橫向分布布影響響線坐標標已知，查GM圖圖圖表，可可得表表2中的數(shù)值值。表2梁位荷載位置B3/4BB/2B/40-B/4-B/2-3/4B-B較核k100.920.940.981.051.081.050.980.940.927.94B/40.971.081.091.091.030.980.920.850.807.93B/21.251.211.191.091.000.910.820.750.707.953/4B1.491.381.231.090.980.850.750.690.618.02B1.801.521.281.080.900.790.570.600.517.90k000.750.901.001.121.181.121.000.900.757.97B/41.601.501.351.251.100.900.630.380.157.99B/22.422.101.781.400.990.620.24-0.07-0.478.043/4B3.352.762.101.490.910.39-0.15-0.60-1.207.98B4.303.202.401.600.800.15-0.45-0.90-1.698.11用內(nèi)插法求各梁梁梁位處值值：如右圖：對于②號梁：它位于1/2BBB和1/4BB之間，且距離111/2B和1/4B均為666m。所以：對于③號梁，它它位于于0點處，所以：由此，列表計算算算②號梁和③號梁的橫橫向向分布影影響線線坐標值（表3）：表3梁號算式荷載位置B3/4B1/2B1/4B0"-1/4B"-1/2B"-3/4B"-B2K1'1.111.1451.141.091.0150.9450.870.80.75K0'2.011.81.5651.3251.0450.760.4350.155-0.16K1'-K0''-0.9-0.655-0.425-0.235-0.030.1850.4350.6450.91(K1'-K00'))√a-0.120-0.087-0.057-0.031-0.0040.0250.0580.0860.121Ka1.8901.7131.5081.2941.0410.7850.4930.241-0.039ηi=Ka/550.3780.3430.3020.2590.2080.1570.0990.048-0.0083K1'0.920.940.981.051.081.050.980.940.92K0'0.750.911.121.181.1210.90.75K1'-K0''0.170.04-0.02-0.07-0.1-0.07-0.020.040.17(K1'-K00'))√a0.0230.005-0.003-0.009-0.013-0.009-0.0030.0050.023Ka0.7730.9050.9971.1111.1671.1110.9970.9050.773ηi=Ka/550.1550.1810.1990.2220.2330.2220.1990.1810.155繪制橫向分布影影影響線圖圖，求求橫向分分布系系數(shù)汽車荷載距離緣緣緣石邊緣緣距離離不小于0.5m，由此在在橫橫橋向布布置車車輛荷載載，求求橫向分分布系系數(shù)。本設計中，橋面面面橫向為為凈9，故最多多可可以布置置兩個個車道。注注意意，在布布置多多車道求求橫向向分布系系數(shù)時時，乘以以多車車道折減減系數(shù)數(shù)，根據(jù)據(jù)規(guī)范范，兩車車道的的折減系系數(shù)取取1.0?？梢钥闯?，由于于于兩車道道的折折減系數(shù)數(shù)取1.0，故最不不利利的橫向向分布布系數(shù)肯肯定發(fā)發(fā)生在兩兩車道道加載時時。下下圖為橫橫向影影響線加加載的的最不利利情況況：由上圖得：對于2號梁：對于3號梁：由此可以看出，2號梁的受受力力情況較3號梁為不不利利，故內(nèi)內(nèi)梁均均按2號梁配筋筋，只只算2號梁。取取2，梁端剪力橫橫橫向分布系系數(shù)數(shù)的計算算（按按杠桿法法）（二）內(nèi)力計算算算1．恒載內(nèi)力（1），恒載：：假假定橋面構(gòu)構(gòu)構(gòu)造個部部分重重量平均均分給給各主梁梁（只只算中梁梁）表4構(gòu)件名荷載性質(zhì)構(gòu)件簡圖及尺寸寸寸單元構(gòu)件體積及算式容重kN/m33每延米重量(kkkN/mm)主梁一期恒載(1.6-0...16)хх0.1++00.166х1.3+0.09х000.033=0.354777269.22二期恒載(1.8-0...16)хх0.1++00.166х1.3+0.09х000.033=0.3747779.74橫隔板一期恒載0.88х[(((0.144++0.116))/2]]х2х(0.882-00.11)х5/177..5=0.0543331261.41二期恒載0.88х[(((0.144++0.116))/2]]х2х0.822х55/17...5=0.0551111.63橋面鋪裝二期恒載瀝青混凝土：0.07х1...8=0.126243.024鋼筋混凝土（平均11.33375ccm）：0.1137555х1.8=0.205255.12欄桿部分總3kN/m每根梁：3х222/5=1.2kN///m——1.22號梁的恒載匯匯匯總于下表表：：表5項目一期恒載kN///m二期恒載kN///m主梁橫隔板橋面鋪裝欄桿數(shù)值9.741.638.1441.2各期恒載的和11.379.344總恒載20.714(2).恒載內(nèi)內(nèi)內(nèi)力計算算：影響線面積計算算算見表6：表6項目計算圖式影響線面積w000Ml/2Ml/4Ql/2Ql/4Q0恒載內(nèi)力計算表表表見表7：表7ML/2ML/4QL/4Q0qw0qw0qw0qw0qw0qw0qw0qw020.71438.2790.8620.71428.7594.7020.7144.3890.62420.7148.75181.252．活載內(nèi)力計計計算①汽車沖擊系數(shù)數(shù)數(shù)計算采用C40混凝凝土土梁的基頻：沖擊系數(shù)：②活載內(nèi)力計算算算：公路I級車道荷荷載值值的確定定：由《通用規(guī)范》4.3..1：在計算剪力效應應應時，采采用?，F(xiàn)現(xiàn)將汽車車荷載載的計算算列表表如下，其其中中：為均布荷載產(chǎn)生生生的荷載載效應應；為集中荷載產(chǎn)生生生的荷載載效應應。為計汽車沖擊力力力后汽車車荷載載產(chǎn)生的的總效效應。表8項目計算圖Pk對應效應S1qk對應效應SS22(1+u)(SSS1+S22))①ML/4408.29163.09725.652226②ML/2544.38217.45967.524441③QL/4111.9927.95177.723338④Q0176.3626.51257.644449⑤Q'L/4111.9924.58173.443339⑥M'L/4408.29122.32673.8744473．內(nèi)力組合表9內(nèi)力ML/2ML/4M'L/4QL/4Q0Q'L/4恒載790.86594.70594.7090.62181.25101.91活載967.52725.65673.87177.72257.64173.44承載能力極限狀態(tài)基本組合2303.57771729.55551657.0666357.56578.20365.12正常使用極限狀態(tài)短期組合1327.1444996.91968.21189.13324.05198.05長期組合1097.3111824.54808.14146.91262.85156.85（三），主梁配配配筋計算算1．計算梁的主主主筋配置梁的跨中彎矩：：：有效翼緣寬度：：：I類環(huán)境，最小小小保護層厚厚度度，假定，則則主主梁有效效高度度，那么：故，此梁截面為為為第一類T型截面，按按按矩形截截面算算。由力矩平衡：取結(jié)構(gòu)重要性系系系數(shù)（注：：以以下出現(xiàn)現(xiàn)的結(jié)結(jié)構(gòu)重要要性系系數(shù)均取?。┘矗航獾茫航孛嬷鹘蠲娣e計計計算：選用鋼筋。2，主筋配置驗驗驗算鋼筋的重心：有效高度：根據(jù)力的平衡：：：根據(jù)力矩平衡：：：由規(guī)范查得：對于主筋采用HHHRB33355，混凝土土用C40，界限受受壓壓區(qū)高度度而所以，主筋采用用用，安全。3，斜筋配置(1).抗剪強強強度上下下限復復核對于腹板寬度不不不變的等等高度度簡支梁梁，距距離支點h/2處的第一一個個計算截截面的的截面尺尺寸控控制設計計，應應滿足下下列要要求：根據(jù)構(gòu)造要求，僅僅保持最下面面兩根鋼筋通通過支點，其其余各鋼筋在在跨間不同位位置處彎起或或截斷。將有有關數(shù)據(jù)帶入入上式得：所以，截面尺寸寸寸滿足受受剪要要求（2）構(gòu)造配筋筋驗驗算所以，要配置抗抗抗剪鋼筋筋。（3）主筋彎起起根據(jù)剪力包絡圖圖圖彎起鋼鋼筋：：畫出梁的剪力包包包絡圖，計計算算剪力取取距梁梁支座中中心處處，并由由此彎彎起主筋筋，其其中，有有兩排排主筋不不彎起起，彎起起三排排主筋，主主筋筋彎起角角度。在在距支座座中心心線的點配配置置斜筋，如如上上圖。其其中，在在斜筋的的起彎彎點處，有有的的剪力沒沒有對對應彎起起鋼筋筋，但相相對于于混凝土土與箍箍筋共同同承擔擔的剪力力值：：，所以，忽略。各排彎起鋼筋的的的計算：：按《公預規(guī)》555.2..111，每排彎彎起起鋼筋的的總截截面面積積：將彎起鋼筋距支支支座中心心的距距離，鋼鋼筋面面積及其其承擔擔的剪力力值列列表如下下：表10斜筋排次斜筋面積彎起點距支座中中中心距離離（m）承擔的剪力值（kN）11608.7()1.154199.8321608.7()2.038175.4631608.7()3.461119.6341231.5()4.61563.81對于1，計算得得對于2，3，，所所以肯定滿足足足。對于4，計算得得故，斜筋面積滿滿滿足。（4）主筋彎起起后后正截面抗抗抗彎強度度的校校核根據(jù)主筋的抗彎彎彎承載力力和彎彎矩包絡絡圖校校核：由右圖可見，彎彎彎起鋼筋筋滿足足規(guī)范規(guī)規(guī)定的的要求。并且可以得出，彎彎起鋼筋錨固固充分，斜截截面抗彎計算算可以省略。4，箍筋配置按《公預規(guī)》第第第5.2..111條，箍筋筋間間距的計計算公公式為：：選用雙肢箍（），面面積。其中：，取將以上數(shù)據(jù)代入入入公式得得：故全跨布置，并并并根據(jù)規(guī)規(guī)范要要求，在在支座座中心向向跨徑徑方向一一倍梁梁高范圍圍內(nèi)對對箍筋進進行加加密，箍箍筋間間距100mmm。配箍率：根據(jù)《公預規(guī)》第9.3.13條規(guī)定，鋼筋混凝土梁中應設置直徑不小于8mm且不小于1/4主鋼筋直徑的箍筋，對于R235鋼筋來說：而實際配筋：滿足規(guī)范要求。5，斜截面抗剪剪剪驗算在四分之一跨徑徑徑處進行行斜截截面抗剪剪驗算算。根據(jù)據(jù)表9數(shù)據(jù)，處，最最大剪力力，對對應的彎彎矩。由規(guī)范5.2...7，斜截面面抗抗剪驗算算公式式：其中，而通過點的斜截截截面的水水平投投影長度度而，取，代入，得得得有上述些裂縫的的的水平投投影長長度C作出此斜截面，如右右右圖所示示：可以看出，斜筋筋筋及通過此斜截面，故故所以，綜上述，斜截面面面抗剪通通過驗驗算。6，裂縫寬度驗驗驗算由規(guī)范6.4...3，裂縫寬寬度度計算公公式：：其中，采用鋼筋，，鋼鋼鋼筋直徑徑，所以，裂縫寬度度度：查《公預規(guī)》，由由第6.4.2條，對于I類環(huán)境，裂裂縫寬度限值值為0.2mmm綜上述，裂縫寬寬寬度通過過驗算算。7，撓度驗算根據(jù)《公預規(guī)》第6.5.3條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的長期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，梁式橋主梁的最大撓度處不應超過計算跨徑的1/600.根據(jù)《公預規(guī)》第6.5.2條計算主梁的剛度：式中，——開裂裂裂構(gòu)件等等效截截面的抗抗彎剛剛度；——全截面抗彎彎剛剛度，；——開裂截面的的抗抗彎剛度，；——開裂彎矩；；——構(gòu)件受拉區(qū)區(qū)塑塑性影響系系系數(shù)，——全截面換算算截截面慣性矩矩矩；——開裂截面換換算算截面慣性性性矩；——混凝土軸心心抗抗拉強度標標標準值。本設計中：換算截面的形心心心：換算截面全截面面面抗彎慣慣矩：：全截面換算重心心心軸以上上部分分面積對對重心心軸的面面積矩矩：換算截面抗裂邊邊邊緣的彈彈性抵抵抗矩：：構(gòu)件受拉區(qū)塑性性性影響系系數(shù)：：開裂彎矩；全截面抗彎剛度度度：計算開裂截面：：：假設開裂后中性性性軸在腹腹板以以內(nèi)，則則有：：即：解上述方程，得得得：所以，假設成立立立，開裂慣性矩：開裂截面的抗彎彎彎剛度：：開裂構(gòu)件等效截截截面的抗抗彎剛剛度：根據(jù)《公預規(guī)》第6.5.3條規(guī)定：受彎構(gòu)件得撓度長期增長系數(shù)，當采用C40－C80混凝土時，，本設計采用C40混凝土，故。由此，計算在消消消除結(jié)構(gòu)構(gòu)自重重產(chǎn)生得得長期期撓度后后梁式式橋主梁梁的最最大撓度度：所以，變形滿足足足規(guī)范要要求。8，設置預拱度度度根據(jù)《公預規(guī)》第6.5.5條規(guī)定：對于鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，當由荷載短期效應組合并考慮荷載長期效應影響產(chǎn)生的長期撓度不超過計算跨徑的1/1600時，可不設預拱度。當不滿足此條件時，應設預拱度，預拱度的值應按結(jié)構(gòu)自重和1/2可變荷載頻遇值計算的長期撓度值之和采用。在本設計中：荷載短期效應組組組合并考考慮荷荷載長期期效應應影響產(chǎn)產(chǎn)生的的長期撓撓度：：所以，需要設置置置預拱度度。預拱度的值按結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)自重重和1/2可變荷載載頻頻遇值計計算的的長期撓撓度值值之和：：由此，可看出，梁梁底緣通過點點(0,0)),(8..75,0..018),,(17..5,0)計算預拱度度方程：橫梁的計算橫梁彎矩計算（GM法）本設計中，橋梁梁梁具有3片內(nèi)橫梁梁，由由于主梁梁跨中中處的橫橫梁受受力最大大，橫橫梁跨中中截面面受力最最不利利。故只只計算算跨中橫橫梁的的內(nèi)力，其其它它橫梁可可偏安安全的仿仿此設設計。1，計算橫梁橫橫橫向影響線線從主梁計算已知知知：當時，查GM法法法圖表，并并進進行內(nèi)插插計算算，列入入表11內(nèi)（荷載載位位置從0到－B間的各項項數(shù)數(shù)值與0到B間數(shù)值對對稱稱，表中中從略略）：計算項目荷載位置B3/4B1/2B1/4B0u0-0.23-0.115-0.0210.1180.24u1-0.085-0.0320.020.090.2u1-u00.1450.0830.041-0.028-0.04(u1-u0))√aa0.01930.01110.0055-0.003777-0.005333ua=u0+((u1-u0)√a-0.210777-0.103999-0.0155550.11430.2347Bua(m)-0.948111-0.467777-0.0699990.51421.0560Buaa(m222)-4.147888-2.046444-0.3059992.24974.6201繪制橫梁跨中截截截面的彎彎矩影影響線，加加載載求：橫梁的最大正彎彎彎矩發(fā)生生在兩兩車道加加載時時（多車車道折折減系數(shù)數(shù)取1.0）：橫梁的最大負彎彎彎矩發(fā)生生在如如右圖加加載時時：2，計算荷載峰峰峰值按照主梁計算，公公路I級荷載：對于均布荷載：：：對于集中荷載：：：所以3，計算跨中橫橫橫隔梁跨中中截截面的彎彎矩：：根據(jù)1和2計算算的值以及計算算跨跨中橫隔隔梁跨跨中截面面的彎彎矩：最大正彎矩：最大負彎矩：4，荷載組合：：：因為橫梁彎矩影影影響線的的正負負面積很很接近近，并且且橫梁梁系預制制架設設，所以以恒載載的絕大大部分分不產(chǎn)生生內(nèi)力力，故組組合時時不計恒恒載內(nèi)內(nèi)力。根據(jù)3計算得出出的，進進行荷荷載組合合：荷載標準組合：：：橫梁截面配筋與與與驗算橫梁翼板的有效效效分布寬寬度為為：根據(jù)《公預規(guī)》4.2..2，取其中中的的小者1，正彎矩配筋筋筋暫取鋼筋重心到到到橫梁下下緣距距離，則有有效效高度根據(jù)《公預規(guī)》第5.2.3條所以，橫梁為第第第一類T形截面，按按按矩形截截面算算：解得，由公式得取主筋為HRBBB335，，則取保護層厚度，則則，有效高度所以，根據(jù)《公預規(guī)》第5.2.1條，對于主筋采用HRB335，混凝土采用C40的梁：所以：界限受壓區(qū)高度度度滿足要要求。驗算截面強度：：：所以，橫梁的跨跨跨中主截截面抗抗彎滿足足要求求。2，負彎矩配筋筋筋暫取主筋重心到到到梁截面面上緣緣的距離離為，則則，根據(jù)規(guī)范：有解方程，有選用HRB33355，則取用，則取，則，，那么么么強度驗算：驗算最小配筋率率率：而根據(jù)《公預規(guī)規(guī)規(guī)》第9.1..112條，受彎彎構(gòu)構(gòu)件的最最小配配筋率：：顯然，最小配筋筋筋率均滿滿足。行車道板的計算算算計算圖式考慮到行車道板板板的長寬寬比：：，所以，按按按照單向向板計計算行車車道板板。計算算圖式式如右圖圖。恒載及其內(nèi)力每延米板上的恒恒恒載：瀝青混凝土面層層層：鋼筋混凝土墊層層層：T梁翼板自重：：：恒載合計：每延米板上的恒恒恒載內(nèi)力力：跨中彎矩：支點剪力：活載產(chǎn)生的內(nèi)力力力：活載產(chǎn)生的內(nèi)力力力計算圖圖示如如左圖。跨中：根據(jù)《通用規(guī)范范范》4.3..1條中的表4.3..11-2查得：車輛荷載的重軸軸軸車輪著著地寬寬度及長長度分分別為：：板上荷載的壓力力力面邊長長：荷載對于板的有有有效分布布：板中間處：故取支承處：沖擊系數(shù)：對于于于橫梁，計計局局部沖擊擊系數(shù)數(shù)，作用于每米寬板板板條上的的彎矩矩為：作用于每米寬板板板條上的的剪力力為：其中注：計算式中的的的所以荷載組合：①按承載能力極極極限狀態(tài)組組合合：最大彎矩：最大剪力：②按正常使用極極極限狀態(tài)組組合合：短期效應組合最大彎矩：最大剪力：長期效應組合最大彎矩：最大剪力：截面設計、配筋筋筋及強度度驗算算1，單向板的彎彎彎矩剪力設設計計值單向板板厚，梁梁梁肋高度度所以，那么按照照照承載能能力極極限狀態(tài)態(tài)組合合后：單向板跨中最大大大正彎矩矩：單向板支點最大大大負彎矩矩：板的抗剪配筋均均均按最大大剪力力配置，偏偏于于安全。2，正截面抗彎彎彎配筋①．跨中處最大大大正彎矩先取凈保護層厚厚厚度，主筋筋選選用HRB33335，鋼筋，則則跨跨中處有有效高高度根據(jù)《公預規(guī)》5.2中規(guī)定的的計計算受彎彎構(gòu)件件的方法:即：解方程：所以，在板的下緣配置置置主筋，則則承載力驗算：界限受壓區(qū)高度度度通過驗驗算?？缰刑帍姸闰炈闼闼阃ㄟ^。②，支承處最大大大負彎矩先取凈保護層厚厚厚度，選用HRB33335，鋼筋，取取則有效高度根據(jù)《公預規(guī)》5.2中規(guī)定的的計計算受彎彎構(gòu)件件的方法:即：解方程：所以，在板的下緣配置置置主筋，則則承載力驗算：界限受壓區(qū)高度度度通過驗驗算。支承處負彎矩強強強度驗算算通過過。③．抗剪配筋截面驗算：根據(jù)《公預規(guī)》第5.2.9條：矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應符合：其中——驗算截截截面處由由作用用（或荷荷載）產(chǎn)產(chǎn)生的剪剪力組組合設計計值（kN）——相應于勁力力組組合設計值值值處的矩矩形截截面寬度度（mm）或T形I形截面腹腹板板寬度（mm）——相應于剪力力組組合設計值值值處的截截面有有效高度度，即即自縱向向受拉拉鋼筋合合力點點至受壓壓邊緣緣的距離離（mm）而所以，截面滿足足足抗剪要要求。構(gòu)造配箍驗算：：：根據(jù)《公預規(guī)》第5.2.10條：矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當符合時，可不進行斜斜斜截面抗抗剪承承載力的的驗算算，僅按按構(gòu)造造要求配配筋。其中——混凝土土土抗拉強強度設設計值對于板式受彎構(gòu)構(gòu)構(gòu)件，公公式右右邊可乘1.25提高系數(shù)數(shù)。在本設計中：所以，滿足按構(gòu)構(gòu)構(gòu)造配箍箍的要要求，行行車道道板的箍箍筋按按構(gòu)造配配置。④行車道板分布布布鋼筋根據(jù)《公預規(guī)》第9.2.5條：行車道板內(nèi)應設置垂直于主鋼筋的分布鋼筋，分布鋼筋應設置在主鋼筋的內(nèi)側(cè)，其直徑不小于8mm，間距不應大于200mm，截面面積不宜小于板截面面積的0.1%。在主鋼筋的彎折處，應設置分布鋼筋。在本設計中，采采采用分布布鋼筋筋。所以，分布鋼筋筋筋滿足要要求。箍筋配置單肢箍箍箍，配置置在縱縱向相隔隔主筋筋和分布布鋼筋筋的交點點處，箍箍筋間距距延橋橋在縱向向為160mmm，延橋橫橫向向為200mmm，滿足構(gòu)構(gòu)造造要求。橋面板按下圖配配配置鋼筋筋：五，支座的驗算算算選用板式橡膠支支支座：此支座的構(gòu)造：：：根據(jù)《公預規(guī)》第8.4條計算支座：（一）板式橡膠膠膠支座的的基本本設計數(shù)數(shù)據(jù)由規(guī)范8.4...1支座實用階段的的的平均壓壓應力力限值：：常溫下橡膠支座座座剪變模模量：：本設計橋梁處于于于年平均均氣溫溫21.33oC的環(huán)境中中，故故橡膠支支座剪剪變模量量