裙樓石材幕墻設計計算書

裙樓石材幕墻設計計算書TOC\o"1-3"\h\z第一部分設計計算整體說明1Ⅰ、基本參數(shù)1Ⅱ、設計依據(jù)1Ⅲ、基本計算公式31、場地類別劃分32、風荷載計算33、地震作用計算44、荷載組合5Ⅳ、結(jié)構(gòu)設計理論61、荷載的傳遞62、計算模型的選用6Ⅴ、工程所用材料的力學性能81.鋼材的材料性能82.石材的材料性能83.不銹鋼螺栓強度設計值9Ⅵ、結(jié)構(gòu)安全系數(shù)9Ⅶ、結(jié)構(gòu)計算檢驗位置的選取9Ⅷ、本工程計算書使用的計算軟件10第二部分裙樓大面墻石材幕墻的設計計算11一、風荷載計算11二、板強度校核:12三、幕墻立柱計算:14四、立梃與主結(jié)構(gòu)連接21五、幕墻預埋件總截面面積計算24六、幕墻預埋件焊縫計算26第三部分裙樓窗間柱石材幕墻的設計計算36一、風荷載計算36二、板強度校核:37三、幕墻立柱計算:39四、立梃與主結(jié)構(gòu)連接46五、幕墻預埋件總截面面積計算49六、幕墻預埋件焊縫計算51七、幕墻橫梁計算52八、橫梁與立柱連接件計算59第四部分連廊柱石材幕墻的設計計算61一、風荷載計算61二、板強度校核:62三、橫梁與主結(jié)構(gòu)連接64四、幕墻橫梁計算66五、橫梁與墻體連接鋼角碼計算73第五部分裙樓檐口石材幕墻的設計計算76一、風荷載計算76二、板強度校核:77三、幕墻立柱計算:79四、立梃與主結(jié)構(gòu)連接86五、幕墻預埋件總截面面積計算88六、幕墻預埋件焊縫計算91七、幕墻橫梁計算91八、橫梁與立柱連接件計算98第一部分設計計算整體說明Ⅰ、基本參數(shù)河北邢臺地區(qū)；地面粗糙度分類：B類；抗震7度設防。Ⅱ、設計依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（2006年版）GB50009-2001《建筑抗震設計規(guī)范》(2008年版)GB50011-2001《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068-2001《建筑幕墻》GB/T21086-2007《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003《玻璃幕墻工程質(zhì)量檢驗標準》JGJ/T139-2001《金屬與石材幕墻工程技術規(guī)范》JGJ133-2001《建筑玻璃應用技術規(guī)程》JGJ113-2003《建筑鋼型材基材》GB/T5237.1-2008《建筑鋼型材陽極氧化、著色型材》GB/T5237.2-2008《建筑鋼型材電泳涂漆型材》GB/T5237.3-2008《建筑鋼型材粉末噴涂型材》GB/T5237.4-2008《建筑鋼型材氟碳漆噴涂型材》GB/T5237.5-2008《建筑幕墻平面內(nèi)變形性能檢測方法》GB/T18250-2000《建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法》GB/T18575-2001《緊固件機械性能螺栓、螺釘和螺柱》GB3098.1-2000《緊固件機械性能螺母粗牙螺紋》GB3098.2-2000《緊固件機械性能螺母細牙螺紋》GB3098.4-2000《緊固件機械性能自攻螺釘》GB3098.5-2000《緊固件機械性能不銹鋼螺栓、螺釘、螺柱》GB3098.6-2000《緊固件機械性能不銹鋼螺母》GB3098.15-2000《浮法玻璃》GB11614-1999《中空玻璃》GB11944-2002《夾層玻璃》GB9962-1999《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB/15763.1-2005《建筑用安全玻璃鋼化玻璃》GB/15763.2-2005《鋼及鋼合金軋制板材》GB/T3880-1997《鋼塑復合板》GB/T17748-1999《干掛飾面石材及其金屬掛件》JC830.1,830.2-2005《石材用建筑密封膠》JC/T883-2001《建筑用硅酮結(jié)構(gòu)密封膠》GB16776-2005《中空玻璃用丁基熱熔密封膠》JC/T914-2003《中空玻璃用彈性密封膠》JC/T486-2001《天然花崗石建筑板材》GB/T18601-2001Ⅲ、基本計算公式1、場地類別劃分根據(jù)地面粗糙度,場地可劃分為以下類別:A類近海面,海島,海岸,湖岸及沙漠地區(qū);B類指田野,鄉(xiāng)村,叢林,丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū);C類指有密集建筑群的城市市區(qū);D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū);本工程按B類地區(qū)計算風壓2、風荷載計算幕墻屬于薄壁外外圍護構(gòu)件件，根據(jù)《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》GB500009--200117.11.1采用風荷荷載計算公公式:Wk=βgz×μz×μμs×W0其中:Wk作用在幕幕墻上的風風荷載標準準值(kN/mm2)βgz瞬時風壓壓的陣風系系數(shù),按《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》GB500009--20011取定根據(jù)不同同場地類型型,按以下公公式計算:βgz=K((1+2μf)其中K為地區(qū)粗粗糙度調(diào)整整系數(shù)，μf為脈動系系數(shù)AA類場地:βgz=0..92*((1+2μf)其中：μf=0.3387*((Z/100)-0..12DD類場地:βgz=0..89*((1+2μf)其中：μf=0.55(Z/110)-00.16CC類場地:βgz=0..85*((1+2μf)其中：μf=0.7734(ZZ/10))-0.222DD類場地:βgz=0..80*((1+2μf)其中：μf=1.22248((Z/100)-0..3μz風壓高度度變化系數(shù)數(shù),按《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》GB500009--20011取定,根據(jù)不同同場地類型型,按以下公公式計算:AA類場地:μz=1.3379×((Z/100)0.224DD類場地:μz=(Z//10)00.32CC類場地:μz=0.6616×((Z/100)0.444DD類場地:μz=0.3318×((Z/100)0.660本工程屬屬于D類地區(qū),故μz=μz=(Z//10)00.32μs風荷載體體型系數(shù),按《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》GB500009--20011，大面位位置取為1.2；邊角區(qū)區(qū)取為2.00W0基基本風壓,按全國基基本風壓圖圖，河北邢邢臺地區(qū)取取為0.300kNN/m23、地震作用計算算qEAk=ββE×αmax×GGAK其中:qEAk水平地震震作用標準準值βE動力放大大系數(shù),按5.00取定αmax水平地震震影響系數(shù)數(shù)最大值,按相應設設防烈度取取定:6度:αmax=00.047度:αmax=00.088度:αmax=00.169度:αmax=00.32河北邢臺設設防烈度為為7度,故取αmax==0.0880，GAK幕墻墻構(gòu)件的自自重(N/m2)4、荷載組合結(jié)構(gòu)設計時，根根據(jù)構(gòu)件受受力特點，荷荷載或作用用的情況和和產(chǎn)生的應應力(內(nèi)力)作用方向向，選用最最不利的組組合。荷載和效應組合合設計值按按下式采用用：γGSSG+γwφwSw+γEφESE+γTφTST各項分別為永久久荷載：重重力；可變變荷載：風風荷載、溫溫度變化；；偶然荷載載：地震荷載和作用效應應組合的分分項系數(shù),按以下規(guī)規(guī)定采用:①對永久荷載采用用標準值作作為代表值值，其分項項系數(shù)滿足足：a.當其其效應對結(jié)結(jié)構(gòu)不利時時：對由可可變荷載效效應控制的的組合，取取1.2；對有永永久荷載效效應控制的的組合，取取1.355b.當其效效應對結(jié)構(gòu)構(gòu)有利時：：一般情況況取1.0；對結(jié)構(gòu)構(gòu)傾覆、滑滑移或是漂漂浮驗算，取0.9②可變荷載根據(jù)設設計要求選選代表值，其其分項系數(shù)數(shù)一般情況況取1.4Ⅳ、結(jié)構(gòu)設計理論論1、荷載的傳遞荷載的組合作用用外裝飾的面板材料豎框（橫橫、豎龍骨骨）連接件件（支座）預埋件（后補埋件）主體結(jié)構(gòu)2、計算模型的選用用根據(jù)本工程各外外裝飾結(jié)構(gòu)構(gòu)的設計構(gòu)構(gòu)造特點，對對各主要受受力梁、柱柱、桿件的的設計計算算，分別采采用雙跨梁梁、簡支梁梁等計算模模型（詳見見下頁圖）。在在最接近結(jié)結(jié)構(gòu)物理構(gòu)構(gòu)造的基礎礎上進行力力學模型的的計算校核核。雙跨梁力學模型型簡簡支梁力學學模型對本外裝工程幕幕墻的石材材板塊設計計，依據(jù)規(guī)規(guī)范采用“四點支撐撐板”計算模型型。（詳見見下圖）石材面板計算簡簡圖Ⅴ、工程所用材料料的力學性性能1.鋼材的材料性能能鋼材的強度設計計值fS(N/mmm2)鋼材牌號抗拉、抗壓和抗抗彎抗剪端面承壓Q235-B215125320鋼材的力學特性性彈性模量E(NN/mm22)2.06×1005泊松比ν0.30線膨脹系數(shù)α((1/℃)1.20×100-5重力密度γg((kN/mm3)78.52.石材的材料性能能花崗石板的強度度設計值ffa(N/mmm2)

抗折強度試驗值值fgk抗拉抗剪178.04.0注：抗折強度試試驗值fgk小于8N//mm2的花崗巖巖板材不得得用于幕墻墻。花崗石板的力學學特性彈性模量E(NN/mm22)0.8×1055泊松比ν0.125線膨脹系數(shù)α((1/℃)0.8×10--5重力密度γg((kN/mm3)283.不銹鋼螺栓強度度設計值材料性能

等級抗拉強度σb

((N/mmm2)屈服強度σ0..2

(N/mmm2)保證應力SP

((N/mmm2)類別組別A

奧氏體A1A2A4505002105007070045070080800600800Ⅵ、結(jié)構(gòu)安全系數(shù)鋼材（包括不銹銹鋼材）的的總安全系系數(shù)K取為1.55。石材的總安全系系數(shù)K取為3.0。結(jié)構(gòu)膠總安全系系數(shù)取為5.0。Ⅶ、結(jié)構(gòu)計算檢驗驗位置的選選取 根據(jù)本工程各外外裝飾設計計的構(gòu)造特特點、分格格尺寸以及及安裝位置置的分布，選選取具有代代表性的受受荷載較大大的幾處位位置進行結(jié)結(jié)構(gòu)的強度度和剛度計計算校核。 石材幕墻的最大大受荷位置置為附樓大面石材材部位、附樓窗間柱、連連廊柱、檐檐口部位。選取這一部分作為石材幕墻的計算校核位置。Ⅷ、本工程計算書書使用的計計算軟件內(nèi)江百科科軟件：BKCAADPM第二部分裙樓大大面墻石材材幕墻的設計計算算一、風荷載計算算1、標高為20..300處風荷載載計算(1).風荷荷載標準值值計算:Wk:作用在幕幕墻上的風風荷載標準準值(kN/mm^2)βgz::20..300mm高處陣風風系數(shù)(按B類區(qū)計算):μff=0.55×(Z//10)^^(-0..16)＝0.4446βggz=0..89×((1+2μf)=11.6855μz:20.3300m高高處風壓高高度變化系系數(shù)(按B類區(qū)計算):μμz=(ZZ/10))^0.332=1..254風風荷載體型型系數(shù)μs=1..20Wk=ββgz×μz×μs×W00=11.6855×1.2254×11.2×00.3000=00.7611kN//m^2其中：WW0<=00.3KNN/M^22,取W0=00.3KKN/M^^2因為Wkk<=1..0KN//M^2,,取Wk=11.0000kN//m^2(2).風荷荷載設計值值:W:風風荷載設計計值:kNN/m^22rw:風荷載作作用效應的的分項系數(shù)數(shù)：1.4按《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》規(guī)規(guī)定采用W=rww×Wk==1.4××1.0000=1..400kkN/m^^2二、板強度校核核:石材校核:((第1處)1.石材強度度校核校核依據(jù)據(jù)：σ≤[σ]=4..000NN/mm^^2Ao::石板短邊邊長：0..814mmBo::石板長邊邊長：1..200mma:計計算石板抗抗彎所用短短邊長度:0.8814mb:計算石板板抗彎所用用長邊長度度:1.0000mt:石材厚度:25..0mmm1:四角支承承板彎矩系系數(shù),按短邊與與長邊的邊邊長比(a/b==0.8114)查表得:0..14944Wk:風荷載標標準值:1..000kkN/m^^2垂直于平面的分分布水平地地震作用:qEAkk:垂直于幕幕墻平面的的分布水平平地震作用用(kNN/m^22)qEAkk=5×αmax××GAK=5×00.0800×7000.0000/10000=0.2280kNN/m^22荷載組合合設計值為為：Sz=11.4×WWk+1..3×0..6×qEEAk=1..618kkN/m^^2應力設計計值為：σ=6××m1×SSz×b^^2×100^3/tt^2=66×0.11494××1.6118×1..000^^2×100^3/225.0^^2=22.3211N/mmm^22.3221N/mmm^2≤4.0000N/mmm^2強度可以以滿足要求求2.石材剪剪應力校核核校核依據(jù)據(jù):τmax≤[τ]τ:石板板中產(chǎn)生的的剪應力設設計值(N/mmm^2)n:一個個連接邊上上的掛鉤數(shù)數(shù)量:2t:石板板厚度:25..0mmd:槽寬寬:7.00mms:槽底底總長度:1000.0mmmβ:系數(shù)數(shù),取1.255對邊開槽槽τ=Szz×Ao××Bo×β×10000/[nn×(t--d)×ss]=00.5499N/mmm^20.5449N/mmm^2≤2.0000N/mmm^2石材抗剪剪強度可以以滿足3.掛鉤剪剪應力校核核校核依據(jù)據(jù):τmax≤[τ]τ:掛鉤鉤剪應力設設計值(N/mmm^2)Ap:掛掛鉤截面面面積:25..000mmm^2n:一個個連接邊上上的掛鉤數(shù)數(shù)量:2對邊開槽槽τ=Szz×Ao××Bo×β×10000/(22×n×AAp)=119.7661N/mmm^219.7761N//mm^22≤125..000NN/mm^^2掛板抗剪剪強度可以以滿足三、幕墻立柱計計算:幕墻立柱計算::(第1處)幕墻立柱按雙跨跨梁力學模模型進行設設計計算：：1.選料:(1)風荷載線線分布最大大荷載集度度設計值(矩形分布)qw:風風荷載線分分布最大荷荷載集度設設計值(kN/mm)rw:風風荷載作用用效應的分分項系數(shù)：：1.4Wk:風風荷載標準準值:1..000kkN/m^^2B:幕幕墻分格寬寬:1.2200mqw=11.4×WWk×B=11.4×11.0000×1.2200=11.6800kN/mm(2)立柱彎矩矩:Mw:風荷載作作用下立柱柱彎矩(kN·mm)qw:風荷載線線分布最大大荷載集度度設計值:1..680((kN/mm)Hsjccg:立柱計算算跨度:5.1100mMw=((L1^33+L2^^3)/88/(L11+L2))×qw=((4.6000^3++0.5000^3))/8/((4.6000+0..500))×1.6680=44.0133kN·mmqEA::地震作用用設計值(KN/MM^2)::GAk::幕墻構(gòu)件(包括板塊塊和鋁框)的平均自自重:9000N/mm^2垂直于幕墻平面面的分布水水平地震作作用:qEAkk:垂直于幕幕墻平面的的分布水平平地震作用用(kNN/m^22)qEAkk=5×αmax××GAk=5×00.0800×9000.0000/10000=0.3360kNN/m^22γE:幕墻地震震作用分項項系數(shù):1..3qEA==1.3××qEAkk==1.3××0.3660==0.4668kN//m^2qE：水水平地震作作用線分布布最大荷載載集度設計計值(矩形分布)qE=qqEA×BB=00.4688×1.2200=00.5622kN/mmME:地震作用用下立柱彎彎矩(kN·mm):ME=((L1^33+L2^^3)/88/(L11+L2))×qE=((4.6000^3++0.5000^3))/8/((4.6000+0..500))×0.5562=44.0133kN·mmM:幕幕墻立柱在在風荷載和和地震作用用下產(chǎn)生彎彎矩(kN·mm)采用Sww+0.66SE組合M=Mww+0.66×ME=4..013++0.6××1.3442=4..818kkN·m(3)W:立立柱抗彎矩矩預選值(cm^33)W=M××10^33/1.005/2115.0=4..818××10^33/1.005/2115.0=544.4966cm^33qwk::風荷載線線分布最大大荷載集度度標準值(kN/mm)qwk==Wk×BB==1.0000×1..200==1.2000kN//mqEk::水平地震震作用線分分布最大荷荷載集度標標準值(kN/mm)qEk==qEAkk×B==0.3660×1..200==0.4332kN//m(4)I1,II2:立柱慣性性矩預選值值(cm^44)R0=[[L1^22/2-((L1^33+L2^^3)/88(L1++L2)]]×(qwwk+0..6×qEEk)/LL1=22.5988KNI1=11000××[1.44355××R0-00.4099×(qwwk+0..6×qEEk)×LL1]×LL1^3//(24××2.1))/20=995.0884cm^^4I2=[[1.43355×RR0-0..409××(qwkk+0.66×qEkk)×L11]×L11^2×1180/((24×22.1)=774.4113cm^^4選定立立柱慣性矩矩應大于:955.0844cm^442.選用立柱柱型材的截截面特性:選用型材材號:8#槽鋼型材強度度設計值:2115.0000N/mmm^2型材彈性性模量:E==2.1××10^55N/mmm^2X軸慣性性矩:Ixx=101.6622cm^44Y軸慣性性矩:Iyy=16..174ccm^4X軸抵抗抗矩:Wxx1=255.6733cm^33X軸抵抗抗矩:Wxx2=255.6588cm^33型材截面面積:A==10.4472cmm^2型材計算算校核處壁壁厚:t==5.0000mm型材截面面面積矩:Sss=15..437ccm^3塑性發(fā)展展系數(shù):γ=1.0053.幕墻立柱柱的強度計計算:校核依據(jù)據(jù):N//A+M//γ/W≤ｆa=2115.0NN/mm^^2(拉彎構(gòu)件)B:幕幕墻分格寬寬:1.2200mGAk::幕墻自重:9000N/mm^2幕墻自重重線荷載:Gk=9900×WWfg/11000=9900×11.2000/10000=11.0800kN/mmNk:立柱受力:Nk=GGk×Hssjcg=11.0800×5.1100=55.5088kNN:立立柱受力設設計值:rG:結(jié)構(gòu)自重重分項系數(shù)數(shù):1..2N=1..2×Nkk=1..2×5..508=6..610kkNσ:立立柱計算強強度(N/mmm^2))(立柱為拉拉彎構(gòu)件)N:立立柱受力設設計值:6..610kkNA:立立柱型材截截面積:10..472ccm^2M:立立柱彎矩:4..818kkN·mWx2::立柱截面面抗彎矩:25..658ccm^3γ:塑塑性發(fā)展系系數(shù):1..05σ=N××10/AA+M×110^3//1.055/Wx22=66.6100×10//10.4472+44.8188×10^^3/1..05/225.6558=1185.1148N//mm^22185..148NN/mm^^2≤ｆa=2115.0NN/mm^^2立柱強度度可以滿足足4.幕墻立柱柱的剛度計計算:校核依據(jù)據(jù):Ummax≤L/2550Umaxx:立柱最大大撓度Umaxx=10000×[11.43555×R00-0.4409×((qWk++0.6××qEk))×L1]]×L1^^3/(224×2..1×Ixx)立柱最大大撓度Umax為:18..524mmmDu:立柱撓度度與立柱計計算跨度比比值:Hsjccg:立柱計算算跨度:5.1100mDu=UU/Hsjjcg/11000=118.5224/5..100//10000=00.0044≤1/2550撓度可以以滿足要求求5.立柱抗剪剪計算:校核依據(jù)據(jù):τmax≤[τ]=1225.0NN/mm^^2(1)Qwk::風荷載作作用下剪力力標準值(kN)R0:雙跨梁長長跨端支座座反力為:22.1377KNRa:雙跨梁中中間支座反反力為:99.4166KNRb:雙跨梁短短跨端支座座反力為:55.4333KNRc:中間支承承處梁受到到的最大剪剪力(KN)=66.0333KNNQwk=66.0333KN(2)Qw:風荷載作作用下剪力力設計值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×66.0333=88.4466kN(3)QEk::地震作用用下剪力標標準值(kN)R0:雙跨梁長長跨端支座座反力為:00.7699KNRa:雙跨梁中中間支座反反力為:33.3900KNRb:雙跨梁短短跨端支座座反力為:11.9566KNRc:中間支承承處梁受到到的最大剪剪力(KN)=2..172KNQEk==2.1772KNN(4)QE:地震作用用下剪力設設計值(kN)QE=11.3×QQEk=11.3×22.1722=22.8233kN(5)Q:立立柱所受剪剪力:采用Qww+0.66QE組合Q=Qww+0.66×QE=8..446++0.6××2.8223=100.1400kN(6)立柱剪應應力:τ:立立柱剪應力力:Ss:立柱型材材截面面積積矩:15..437ccm^3Ix:立柱型材材截面慣性性矩:1011.6622cm^4t:立立柱壁厚::5.0000mmmτ=Q××Ss×1100/IIx/t=110.1440×155.4377×1000/1011.6622/5.0000=330.4995N/mmm^230..495NN/mm^^2≤125..0N/mmm^2立柱抗剪剪強度可以以滿足四、立梃與主結(jié)結(jié)構(gòu)連接立梃與主主結(jié)構(gòu)連接接:采用SGG+SW++0.6SSE組合N1wkk:連接處風風荷載總值值(N):N1wkk=Wk××B×Hssjcg××10000=1.0000×11.2000×5.1100×11000=61220.0000N連接處風風荷載設計計值(N)::N1w==1.4××N1wkk==1.4××61200.0000==85688.0000NN1Ekk:連接處地地震作用(N):N1Ekk=qEAAk×B××Hsjccg×10000=0.3360×11.2000×5.1100×11000=22003.2000NN1E::連接處地地震作用設設計值(N):N1E==1.3××N1Ekk==1.3××22033.2000==28644.1600NN1:連接處水水平總力(N):N1=NN1w+00.6×NN1E=88568..000++0.6××28644.1600=1102866.4966NN2:連接處自自重總值設設計值(N):N2k==900××B×Hssjcg==900××1.2000×5..100==55088.0000NN2:連接處自自重總值設設計值(N):N2=11.2×NN2k=11.2×55508..000=66609..600NNN:連連接處總合合力(N):N=(NN1^2++N2^22)^0..5=(1102866.4966^2+66609..600^^2)^00.5=122226..971NN連接焊縫縫的強度計計算：V：連連接處的組組合總剪力力(N)；Lw：：角焊縫的的總有效長長度(mm)；hf：：角焊縫的的高度(mm)；ffww：角焊縫縫的強度設設計值(MPaa)；f：焊焊縫最大應應力值(MPaa)；f=VV/0.7707/LLw/hf=1122266.9711/0.7707/1100/6=228.823MPPa28.8223MPa≤160MMPa焊縫強度可以滿滿足要求!五、幕墻預埋件件總截面面面積計算幕墻預埋埋件計算:(第1處)本工程預預埋件受拉拉力和剪力力V:剪剪力設計值值:V=N22=66609.6600NN:法法向力設計計值:N=N11=100286..496NNM:彎彎矩設計值值(N·mmm):e2:螺孔中心心與錨板邊邊緣距離:1100.0000mmM=V××e2=66609.6600×1110.0000=72270566.0000N·mNum11:錨筋根數(shù):4根錨筋層數(shù)數(shù):2層Kr:錨筋層數(shù)數(shù)影響系數(shù)數(shù):1..000關于混凝凝土：混凝凝土標號C30混凝土強強度設計值值:fc==15.0000N//mm^22按現(xiàn)行國國家標準≤混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設計規(guī)規(guī)范≥采用。選用二級級錨筋錨筋強度度設計值:fy==310..000NN/mm^^2d:鋼鋼筋直徑:Φ12.0000mmmαv:鋼筋受剪剪承載力系系數(shù):αv=((4-0..08×dd)×(ffc/fyy)^0..5==(4-00.08××12.0000)××(15..000//310..000))^0.55==0.6669t:錨錨板厚度:10..000mmmαb:錨板彎曲曲變形折減減系數(shù):αb=00.6+00.25××t/d==0.6++0.255×10..000//12.0000=00.8088Z:外外層鋼筋中中心線距離離:2100.0000mmAs:錨筋實際際總截面積積:As=NNum1××3.144×d^22/4=44.0000×3.114×d^^2/4=4452.1160mmm^2錨筋總截截面積計算算值:As1==(V/KKv+N//0.8//Kb+MM/1.33/Kr//Kb/ZZ)/fyy==93.8825mmm^2As2==(N/00.8/KKb+M//0.4//Kr/KKb/Z))/fy==85.8854mmm^293.8825mmm^2≤452..160mmm^285.8854mmm^2≤452..160mmm^24根φ112.0000錨筋可以以滿足要求求A::錨板面積:600000..000mm^220.55fcA==4500000.0000NNN=1102866.4966N≤0.5ffcA錨板尺尺寸可以滿滿足要求六、幕墻預埋件件焊縫計算算幕墻預埋件焊縫縫計算:(第1處)Hf:焊焊縫厚度6.0000L:焊焊縫長度100..000σm:彎彎矩引起的的應力σm=66×M/((2×hee×lw^^2×1..22)==52.5553N//mm^22σn:法法向力引起起的應力σn==N/(22×he××Lw×11.22))==11.1153N//mm^22τ:剪應應力τ=V//(2×HHf×Lww)=66.1200N/mmm^2σ:總應應力σ=(((σm+σn)^22+τ^2)^^0.5=663.999963.9999N//mm^22≤160NN/mm^^2焊縫強度度可以滿足足!七、幕墻橫梁計計算幕墻橫梁計算::(第1處)1.選用橫梁梁型材的截截面特性:選用型材材號:角鋼50*550*5型材強度度設計值:2115.0000N/mmm^2型材彈性性模量:E==2.1××10^55N/mmm^2X軸慣性性矩:Ixx=11..020ccm^4Y軸慣性性矩:Iyy=11..027ccm^4X軸抵抗抗矩:Wxx1=3..073ccm^3X軸抵抗抗矩:Wxx2=7..792ccm^3Y軸抵抗抗矩:Wyy1=3..074ccm^3Y軸抵抗抗矩:Wyy2=7..804ccm^3型材截面面積:A==4.7669cm^^2型材計算算校核處壁壁厚:t==5.0000mm型材截面面面積矩:Sss=3.1171cmm^3塑性發(fā)展展系數(shù):γ=1.0052.幕墻橫梁梁的強度計計算:校核依據(jù)據(jù):Mxx/γWx+MMy/γWy≤ｆa=2115.0(1)橫梁在自自重作用下下的彎矩(kN·mm)H:幕幕墻分格高高:0.8814mGAk::橫梁自重:7000N/mm^2Gk:橫梁自重重荷載線分分布均布荷荷載集度標標準值(kN/mm):Gk=7700×HH/10000=7700×00.8144/10000=00.5700kN/mmG:橫橫梁自重荷荷載線分布布均布荷載載集度設計計值(kN/mm)G=1..2×Gkk=1..2×0..570=0..684kkN/mMx:橫梁在自自重荷載作作用下的彎彎矩(kN·mm)Mx=GG×B^22/8=00.6844×1.2200^22/8=00.1233kN·mm(2)橫梁在風風荷載作用用下的彎矩矩(kN·mm)風荷載線線分布最大大荷載集度度標準值(梯形分布)qwk==Wk×HH==1.0000×0..814==0.8114KN//m風荷載線線分布最大大荷載集度度設計值qw=11.4×qqwk=11.4×00.8144=11.1400kN/mmMyw::橫梁在風風荷載作用用下的彎矩矩(kN·mm)Myw==qw×BB^2×((3-H^^2/B^^2)/224==1.1440×1..200^^2×(33-0.8814^22/1.2200^22)/244==0.1774kN··m(3)地震作用用下橫梁彎彎矩qEAkk:橫梁平面面外地震荷荷載:βE:動力放大大系數(shù):5αmaxx:地震影響響系數(shù)最大大值:0..080Gk:幕墻構(gòu)件件自重:7000N//m^2qEAkk=5×αmax××700//10000=5×00.0800×7000/10000=0.2280kNN/m^22qex::水平地震震作用線分分布最大荷荷載集度標標準值B:幕幕墻分格寬寬:1.2200m水平地震震作用線分分布最大荷荷載集度標標準值(梯形分布)qex==qEAkk×H==0.2880×0..814==0.2228KN//mqE:水平地震震作用線分分布最大荷荷載集度設設計值γE:地震作用用分項系數(shù)數(shù):1..3qE=11.3×qqex=11.3×00.2288=00.2966kN/mmMyE::地震作用用下橫梁彎彎矩:MyE==qE×BB^2×((3-H^^2/B^^2)/224==0.2996×1..200^^2×(33-0.8814^22/1.2200^22)/244==0.0445kN··m(4)橫梁強度度:σ:橫橫梁計算強強度(N/mmm^2)::采用SGG+SW++0.6SSE組合Wx1::X軸抵抗矩:3.0073cmm^3Wy2::y軸抵抗矩:7.8804cmm^3γ:塑塑性發(fā)展系系數(shù):1..05σ=(MMx/Wxx1+Myyw/Wyy2+0..6×MyyE/Wyy2)×110^3//1.055=662.6441N/mmm^262.6641N//mm^22≤ｆa=2115.0NN/mm^^2橫梁正應應力強度可可以滿足3.幕墻橫梁梁的抗剪強強度計算:校核依據(jù)據(jù):1..5τmax≤[τ]=1225.0NN/mm^^2(1)Qwk::風荷載作作用下橫梁梁剪力標準準值(kN)Wk:風荷載標標準值:1..000kkN/m^^2B:幕幕墻分格寬寬:1.2200m風荷載線線分布呈梯梯形分布時時：Qwk==Wk×BB^2×((1-H//B/2))/2==1.0000×1..200^^2×(11-0.8814/11.2000/2)//2==0.4776kN(2)Qw:風荷載作作用下橫梁梁剪力設計計值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×00.4766=00.6666kN(3)QEk::地震作用用下橫梁剪剪力標準值值(kN)地震作用用線分布呈呈梯形分布布時：QEk==qEAkk×B^22×(1--H/B//2)/22==0.2880×1..200^^2×(11-0.8814/11.2000/2)//2==0.1333kN(4)QE:地震作用用下橫梁剪剪力設計值值(kN)γE:地震作用用分項系數(shù)數(shù):1..3QE=11.3×QQEk=11.3×00.1333=00.1733kN(5)Q:橫橫梁所受剪剪力:采用Qww+0.66QE組合Q=Qww+0.66×QE=0..666++0.6××0.1773=0..770kkN(6)τ:橫橫梁剪應力力Ss:橫梁型材材截面面積積矩:3.1171cmm^3Iy:橫梁型材材截面慣性性矩:11..027ccm^4t:橫橫梁壁厚:5.0000mmm1.5ττ=1.55×Q×SSs×1000/Iyy/t=11.5×00.7700×3.1171×1100/111.0227/5..000=66.6433N/mmm^26.6443N/mmm^2≤125..0N/mmm^2橫梁抗剪剪強度可以以滿足4.幕墻橫梁的剛度度計算校核依據(jù)據(jù):UUmax≤L/2550橫梁承受受呈梯形分分布線荷載載作用時的的最大荷載載集度：qwk：：風荷載線線分布最大大荷載集度度標準值(KN/mm)qwk==Wk××H==1.0000×0..814==0.8114KN//mqex::水平地震震作用線分分布最大荷荷載集度標標準值(KN/mm)qex==qEAkk×HH==0.2880×0..814==0.2228KN//m水平方向向由風荷載載和地震作作用產(chǎn)生的的彎曲:U1=((qwk++0.6××qex))×Wfgg^4×11000××(25//8-5××(Hfgg/2/WWfg)^^2+2××(Hfgg/2/WWfg)^^4)/22.1/IIy/1220=00.9144mm自重作用用產(chǎn)生的彎彎曲:U2=55×GK××Wfg^^4×10000/3384/22.1/IIx=00.6655mm綜合產(chǎn)生生的彎曲為為:U=(UU1^2++U2^22)^0..5=1..130mmm<=15mmmDu=UU/Wfgg/10000=11.1300/1.2200/11000=00.0011≤1/2550撓度可以以滿足要求求八、橫梁與立柱柱連接件計計算橫梁與立柱連接接件計算:(第1處)1.橫梁與立立柱間連結(jié)結(jié)N1:連接部位位受總剪力力:采用Sww+0.66SE組合N1=((Qw+00.6×QQE)×11000=((0.6666+0..6×0..173))×10000=7770.0035NGk:橫梁自重重線荷載(N/m)):Gk=7700×HH=7700×00.8144=5569.8800N//m橫梁自重重線荷載設設計值(N/m))G=1..2×Gkk=1..2×5669.8000=6883.7660N/mmN2:自重荷載(N):N2=GG×B/22=6683.7760×11.2000/2=4410.2256NN:連連接處組合合荷載:采用SGG+SW++0.6SSEN=(NN1^2++N2^22)^0..5N=(7770.0035^22+4100.2566^2)^^0.5=8772.5004N連接接焊縫的強強度計算：：V：連連接處的組組合總剪力力(N)；Lw：：角焊縫的的總有效長長度(mm)；hf：：角焊縫的的高度(mm)；ffww：角焊縫縫的強度設設計值(MPaa)；f：焊焊縫最大應應力值(MPaa)；f=VV/0.7707/LLw/hf=8872.5504/00.7077/50/5=44.936MPPa4.9336MPa≤160MMPa焊縫強度可以滿滿足要求!第三部分裙樓窗窗間柱石材材幕墻的設計計算算一、風荷載計算算1、標高為20..300處風荷載載計算(1).風荷荷載標準值值計算:Wk:作用在幕幕墻上的風風荷載標準準值(kN/mm^2)βgz::20..300mm高處陣風風系數(shù)(按B類區(qū)計算):μff=0.55×(Z//10)^^(-0..16)＝0.4446βggz=0..89×((1+2μf)=11.6855μz:20.3300m高高處風壓高高度變化系系數(shù)(按B類區(qū)計算):μμz=(ZZ/10))^0.332=1..254風風荷載體型型系數(shù)μs=1..20Wk=ββgz×μz×μs×W00=11.6855×1.2254×11.2×00.3000=00.7611kN//m^2其中：WW0<=00.3KNN/M^22,取W0=00.3KKN/M^^2因為Wkk<=1..0KN//M^2,,取Wk=11.0000kN//m^2(2).風荷荷載設計值值:W:風風荷載設計計值:kNN/m^22rw:風荷載作作用效應的的分項系數(shù)數(shù)：1.4按《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》規(guī)規(guī)定采用W=rww×Wk==1.4××1.0000=1..400kkN/m^^2二、板強度校核核:石材校核:((第1處)1.石材強度度校核校核依據(jù)據(jù)：σ≤[σ]=4..000NN/mm^^2Ao::石板短邊邊長：0..700mmBo::石板長邊邊長：0..814mma:計計算石板抗抗彎所用短短邊長度:0.5500mb:計算石板板抗彎所用用長邊長度度:0.8814mt:石材厚度:25..0mmm1:四角支承承板彎矩系系數(shù),按短邊與與長邊的邊邊長比(a/b==0.6114)查表得:0..13033Wk:風荷載標標準值:1..000kkN/m^^2垂直于平面的分分布水平地地震作用:qEAkk:垂直于幕幕墻平面的的分布水平平地震作用用(kNN/m^22)qEAkk=5×αmax××GAK=5×00.0800×11660.0000/10000=0.4464kNN/m^22荷載組合合設計值為為：Sz=11.4×WWk+1..3×0..6×qEEAk=1..762kkN/m^^2應力設計計值為：σ=6××m1×SSz×b^^2×100^3/tt^2=66×0.11303××1.7662×0..814^^2×100^3/225.0^^2=11.4600N/mmm^21.4660N/mmm^2≤4.0000N/mmm^2強度可以以滿足要求求2.石材剪剪應力校核核校核依據(jù)據(jù):τmax≤[τ]τ:石板板中產(chǎn)生的的剪應力設設計值(N/mmm^2)n:一個個連接邊上上的掛鉤數(shù)數(shù)量:2t:石板板厚度:25..0mmd:槽寬寬:7.00mms:槽底底總長度:1000.0mmmβ:系數(shù)數(shù),取1.255對邊開槽槽τ=Szz×Ao××Bo×β×10000/[nn×(t--d)×ss]=00.3499N/mmm^20.3449N/mmm^2≤2.0000N/mmm^2石材抗剪剪強度可以以滿足3.掛鉤剪剪應力校核核校核依據(jù)據(jù):τmax≤[τ]τ:掛鉤鉤剪應力設設計值(N/mmm^2)Ap:掛掛鉤截面面面積:25..000mmm^2n:一個個連接邊上上的掛鉤數(shù)數(shù)量:2對邊開槽槽τ=Szz×Ao××Bo×β×10000/(22×n×AAp)=112.5449N/mmm^212.5549N//mm^22≤125..000NN/mm^^2掛板抗剪剪強度可以以滿足三、幕墻立柱計計算:幕墻立柱計算::(第1處)幕墻立柱按雙跨跨梁力學模模型進行設設計計算：：1.選料:(1)風荷載線線分布最大大荷載集度度設計值(矩形分布)qw:風風荷載線分分布最大荷荷載集度設設計值(kN/mm)rw:風風荷載作用用效應的分分項系數(shù)：：1.4Wk:風風荷載標準準值:1..000kkN/m^^2B:幕幕墻分格寬寬:0.7700mqw=11.4×WWk×B=11.4×11.0000×0.7700=00.9800kN/mm(2)立柱彎矩矩:Mw:風荷載作作用下立柱柱彎矩(kN·mm)qw:風荷載線線分布最大大荷載集度度設計值:0..980((kN/mm)Hsjccg:立柱計算算跨度:5.1100mMw=((L1^33+L2^^3)/88/(L11+L2))×qw=((4.6000^3++0.5000^3))/8/((4.6000+0..500))×0.9980=22.3411kN·mmqEA::地震作用用設計值(KN/MM^2)::GAk::幕墻構(gòu)件(包括板塊塊和鋼框)的平均自自重:13360N//m^2垂直于幕墻平面面的分布水水平地震作作用:qEAkk:垂直于幕幕墻平面的的分布水平平地震作用用(kNN/m^22)qEAkk=5×αmax××GAk=5×00.0800×13660.0000/10000=0.5544kNN/m^22γE:幕墻地震震作用分項項系數(shù):1..3qEA==1.3××qEAkk==1.3××0.5444==0.7007kN//m^2qE：水水平地震作作用線分布布最大荷載載集度設計計值(矩形分布)qE=qqEA×BB=00.7077×0.7700=00.4955kN/mmME:地震作用用下立柱彎彎矩(kN·mm):ME=((L1^33+L2^^3)/88/(L11+L2))×qE=((4.6000^3++0.5000^3))/8/((4.6000+0..500))×0.4495=22.3411kN·mmM:幕幕墻立柱在在風荷載和和地震作用用下產(chǎn)生彎彎矩(kN·mm)采用Sww+0.66SE組合M=Mww+0.66×ME=2..341++0.6××1.1883=3..050kkN·m(3)W:立立柱抗彎矩矩預選值(cm^33)W=M××10^33/1.005/2115.0=3..050××10^33/1.005/2115.0=344.5044cm^33qwk::風荷載線線分布最大大荷載集度度標準值(kN/mm)qwk==Wk×BB==1.0000×0..700==0.7000kN//mqEk::水平地震震作用線分分布最大荷荷載集度標標準值(kN/mm)qEk==qEAkk×B==0.5444×0..700==0.3881kN//m(4)I1,II2:立柱慣性性矩預選值值(cm^44)R0=[[L1^22/2-((L1^33+L2^^3)/88(L1++L2)]]×(qwwk+0..6×qEEk)/LL1=11.6533KNI1=11000××[1.44355××R0-00.4099×(qwwk+0..6×qEEk)×LL1]×LL1^3//(24××2.1))/20=660.5001cm^^4I2=[[1.43355×RR0-0..409××(qwkk+0.66×qEkk)×L11]×L11^2×1180/((24×22.1)=447.3449cm^^4選定立立柱慣性矩矩應大于:600.5011cm^442.選用立柱柱型材的截截面特性:選用型材材號:8#槽鋼型材強度度設計值:2115.0000N/mmm^2型材彈性性模量:E==2.1××10^55N/mmm^2X軸慣性性矩:Ixx=101.6622cm^44Y軸慣性性矩:Iyy=16..174ccm^4X軸抵抗抗矩:Wxx1=255.6733cm^33X軸抵抗抗矩:Wxx2=255.6588cm^33型材截面面積:A==10.4472cmm^2型材計算算校核處壁壁厚:t==5.0000mm型材截面面面積矩:Sss=15..437ccm^3塑性發(fā)展展系數(shù):γ=1.0053.幕墻立柱柱的強度計計算:校核依據(jù)據(jù):N//A+M//γ/W≤ｆa=2115.0NN/mm^^2(拉彎構(gòu)件)B:幕幕墻分格寬寬:0.7700mGAk::幕墻自重:13360N//m^2幕墻自重重線荷載:Gk=11360××Wfg//10000=11360××0.7000/10000=00.9522kN/mmNk:立柱受力:Nk=GGk×Hssjcg=00.9522×5.1100=44.8555kNN:立立柱受力設設計值:rG:結(jié)構(gòu)自重重分項系數(shù)數(shù):1..2N=1..2×Nkk=1..2×4..855=5..826kkNσ:立立柱計算強強度(N/mmm^2))(立柱為拉拉彎構(gòu)件)N:立立柱受力設設計值:5..826kkNA:立立柱型材截截面積:10..472ccm^2M:立立柱彎矩:3..050kkN·mWx2::立柱截面面抗彎矩:25..658ccm^3γ:塑塑性發(fā)展系系數(shù):1..05σ=N××10/AA+M×110^3//1.055/Wx22=55.8266×10//10.4472+33.0500×10^^3/1..05/225.6558=1118.7793N//mm^22118..793NN/mm^^2≤ｆa=2115.0NN/mm^^2立柱強度度可以滿足足4.幕墻立柱柱的剛度計計算:校核依據(jù)據(jù):UUmax≤L/2550Umaxx:立柱最大大撓度Umaxx=10000×[11.43555×R00-0.4409×((qWk++0.6××qEk))×L1]]×L1^^3/(224×2..1×Ixx)立柱最大大撓度Umax為:11..786mmmDu:立柱撓度度與立柱計計算跨度比比值:Hsjccg:立柱計算算跨度:5.1100mDu=UU/Hsjjcg/11000=111.7886/5..100//10000=00.0022≤1/2550撓度可以以滿足要求求5.立柱抗剪剪計算:校核依據(jù)據(jù):τmax≤[τ]=1225.0NN/mm^^2(1)Qwk::風荷載作作用下剪力力標準值(kN)R0:雙跨梁長長跨端支座座反力為:11.2466KNRa:雙跨梁中中間支座反反力為:55.4933KNRb:雙跨梁短短跨端支座座反力為:33.1699KNRc:中間支承承處梁受到到的最大剪剪力(KN)=33.5199KNNQwk=33.5199KN(2)Qw:風荷載作作用下剪力力設計值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×33.5199=44.9277kN(3)QEk::地震作用用下剪力標標準值(kN)R0:雙跨梁長長跨端支座座反力為:00.6788KNRa:雙跨梁中中間支座反反力為:22.9888KNRb:雙跨梁短短跨端支座座反力為:11.7244KNRc:中間支承承處梁受到到的最大剪剪力(KN)=1..914KNQEk==1.9114KNN(4)QE:地震作用用下剪力設設計值(kN)QE=11.3×QQEk=11.3×11.9144=22.4899kN(5)Q:立立柱所受剪剪力:采用Qww+0.66QE組合Q=Qww+0.66×QE=4..927++0.6××2.4889=6..420kkN(6)立柱剪應應力:τ:立立柱剪應力力:Ss:立柱型材材截面面積積矩:15..437ccm^3Ix:立柱型材材截面慣性性矩:101.6622cm^44t:立立柱壁厚::5.0000mmmτ=Q××Ss×1100/IIx/t=66.4200×15..437××100//101.6622/5.0000=119.3008N/mmm^219..308NN/mm^^2≤125..0N/mmm^2立柱抗剪剪強度可以以滿足四、立梃與主結(jié)結(jié)構(gòu)連接立梃與主主結(jié)構(gòu)連接接:(第1處)采用SGG+SW++0.6SSE組合N1wkk:連接處風風荷載總值值(N):N1wkk=Wk××B×Hssjcg××10000=1.0000×00.7000×5.1100×11000=35770.0000N連接處風風荷載設計計值(N)::N1w==1.4××N1wkk==1.4××35700.0000==49988.0000NN1Ekk:連接處地地震作用(N):N1Ekk=qEAAk×B××Hsjccg×10000=0.5544×00.7000×5.1100×11000=19442.0880NN1E::連接處地地震作用設設計值(N):N1E==1.3××N1Ekk==1.3××19422.0800==25244.7044NN1:連接處水水平總力(N):N1=NN1w+00.6×NN1E=44998..000++0.6××25244.7044=66512..822NNN2:連接處自自重總值設設計值(N):N2k==13600×B×HHsjcgg==13600×0.7700×55.1000==48555.2000NN2:連接處自自重總值設設計值(N):N2=11.2×NN2k=11.2×44855..200=55826..240NNN:連連接處總合合力(N):N=(NN1^2++N2^22)^0..5=(66512..822^^2+58826.2240^22)^0..5=87738.5531N連接焊縫縫的強度計計算：V：連連接處的組組合總剪力力(N)；Lw：：角焊縫的的總有效長長度(mm)；hf：：角焊縫的的高度(mm)；ffww：角焊縫縫的強度設設計值(MPaa)；f：焊焊縫最大應應力值(MPaa)；f=VV/0.7707/LLw/hf=88738..531//0.7007/1000/6=220。59MPaa20.559MPa≤160MMPa焊縫強度可以滿滿足要求!五、幕墻預埋件件總截面面面積計算幕墻預埋埋件計算:(第1處)本工程預預埋件受拉拉力和剪力力V:剪剪力設計值值:V=N22=58826.2240NN:法法向力設計計值:N=N11=65512.8822NM:彎彎矩設計值值(N·mmm):e2:立柱與錨錨板邊緣距距離:110.0000mmmM=V××e2=58826.2240×1110.0000=64408866.4000N·mNum11:錨筋根數(shù):4根錨筋層數(shù)數(shù):2層Kr:錨筋層數(shù)數(shù)影響系數(shù)數(shù):1..000關于混凝凝土：混凝凝土標號C30混凝土強強度設計值值:fc==15.0000N//mm^22按現(xiàn)行國國家標準≤混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設計規(guī)規(guī)范≥采用。選用二級級錨筋錨筋強度度設計值:fy==310..000NN/mm^^2d:鋼鋼筋直徑:Φ12.0000mmmαv:鋼筋受剪剪承載力系系數(shù):αv=((4-0..08×dd)×(ffc/fyy)^0..5==(4-00.08××12.0000)××(15..000//310..000))^0.55==0.6669t:錨錨板厚度:8.0000mmmαb:錨板彎曲曲變形折減減系數(shù):αb=00.6+00.25××t/d==0.6++0.255×8.0000/112.0000=00.7677Z:外外層鋼筋中中心線距離離:2100.0000mmAs:錨筋實際際總截面積積:As=NNum1××3.144×d^22/4=44.0000×3.114×d^^2/4=4452.1160mmm^2錨筋總截截面積計算算值:As1==(V/KKv+N//0.8//Kb+MM/1.33/Kr//Kb/ZZ)/fyy=667.7447mm^^2As2==(N/00.8/KKb+M//0.4//Kr/KKb/Z))/fy=511.7644mm^2267.7747mmm^2≤452..160mmm^251.7764mmm^2≤452..160mmm^24根φ112.0000錨筋可以以滿足要求求A::錨板面積:600000..000mm^220.55fcA==4500000.0000NNN=66512..822NN≤0.5ffcA錨板尺尺寸可以滿滿足要求六、幕墻預埋件件焊縫計算算幕墻預埋件焊縫縫計算:(第1處)Hf:焊縫縫厚度6.0000L:焊焊縫長度100..000σm:彎彎矩引起的的應力σm=66×M/((2×hee×lw^^2×1..22)==46.324N//mm^22σn:法法向力引起起的應力σn==N/(22×he××Lw×11.22))==6.0553N/mmm^2τ:剪應應力τ=V//(2×HHf×Lww)=44.6244N/mmm^2σ:總應應力σ=(((σm+σn)^22+τ^2)^^0.5=554.099454.0994N/mmm^2≤160NN/mm^^2焊縫強度度可以滿足足!七、幕墻橫梁計計算幕墻橫梁計算::(第1處)1.選用橫梁梁型材的截截面特性:選用型材材號:50**50*55角鋼型材強度度設計值:2115.0000N/mmm^2型材彈性性模量:E==2.1××10^55N/mmm^2X軸慣性性矩:Ixx=11..020ccm^4Y軸慣性性矩:Iyy=11..027ccm^4X軸抵抗抗矩:Wxx1=3..073ccm^3X軸抵抗抗矩:Wxx2=7..792ccm^3Y軸抵抗抗矩:Wyy1=3..074ccm^3Y軸抵抗抗矩:Wyy2=7..804ccm^3型材截面面積:A==4.7669cm^^2型材計算算校核處壁壁厚:t==5.0000mm型材截面面面積矩:Sss=3.1171cmm^3塑性發(fā)展展系數(shù):γ=1.0052.幕墻橫梁梁的強度計計算:校核依據(jù)據(jù):Mxx/γWx+MMy/γWy≤ｆa=2115.0(1)橫梁在自自重作用下下的彎矩(kN·mm)H:幕幕墻分格高高:0.8814mGAk::橫梁自重:11160N//m^2Gk:橫梁自重重荷載線分分布均布荷荷載集度標標準值(kN/mm):Gk=11160××H/10000=11160××0.8114/10000=00.9444kN/mmG:橫橫梁自重荷荷載線分布布均布荷載載集度設計計值(kN/mm)G=1..2×Gkk=1..2×0..944=1..133kkN/mMx:橫梁在自自重荷載作作用下的彎彎矩(kN·mm)Mx=GG×B^22/8=11.1333×0.7700^22/8=00.0699kN·mm(2)橫梁在風風荷載作用用下的彎矩矩(kN·mm)風荷載線線分布最大大荷載集度度標準值(三角形分分布)qwk==Wk