連續(xù)箱梁大橋三角掛藍(lán)計(jì)算書(shū)

柳州xx大橋三角掛籃計(jì)算單計(jì)算：復(fù)核：項(xiàng)目負(fù)責(zé)：總工程師：xxxx工程局x橋處工程技術(shù)部二000年十一月二十六日一、概述：柳州xx大橋主橋采用65+3x95+65m變高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，主橋橫向分上下游兩幅，采用雙箱單室直腹板截面，兩箱中心距15.5m，單箱頂板寬16.45m，底板寬7.5m，外側(cè)懸臂長(zhǎng)度4.95m，內(nèi)側(cè)懸臂長(zhǎng)度為4.0m，主梁除支座處有隔墻外，其余部位均未設(shè)隔墻，主梁為三向預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，采用掛籃懸臂澆注法施工，0#塊節(jié)段長(zhǎng)11m，合攏段長(zhǎng)2.0m，其它各節(jié)段長(zhǎng)3.0~4.0m，最重懸臂澆注節(jié)段為5號(hào)節(jié)段，其重量為132.6t。柳州xx大橋的掛籃采用已有的三角掛籃，其中掛籃主桁包括主梁、立柱、斜拉鋼帶，均可利用原有結(jié)構(gòu)。每只掛籃由兩片主桁組成，分別布置于箱梁兩邊腹板處，兩片主桁的間距為7.9m，底模平臺(tái)、外導(dǎo)梁及外模吊掛梁采用鋼吊帶吊掛，在掛籃走行時(shí)采用壓重水箱平衡，以保證掛籃走行時(shí)具有必需穩(wěn)定性，本掛籃主梁的后錨固完全利用箱梁腹板的豎向預(yù)應(yīng)力筋接長(zhǎng)作為錨固筋。二、計(jì)算說(shuō)明：1、通過(guò)計(jì)算來(lái)設(shè)計(jì)底模平臺(tái)縱梁，前、后下橫梁并求得其吊點(diǎn)反力。2、檢算外導(dǎo)梁受力是否滿(mǎn)足要求，并求其前后吊點(diǎn)反力。3、通過(guò)各前吊點(diǎn)的反力，設(shè)計(jì)前上橫梁，然后計(jì)算掛籃主桁三角架各部件內(nèi)力并求出掛籃前支點(diǎn)反力和后錨固力。4、計(jì)算掛籃空載走行時(shí)傾覆穩(wěn)定系數(shù)。5、通過(guò)計(jì)算為現(xiàn)場(chǎng)施工提供底模平臺(tái)前端預(yù)抬量參考值。6、計(jì)算假定：a、箱梁翼緣板砼及側(cè)模重量通過(guò)外導(dǎo)梁，外模吊掛梁分別傳至前一節(jié)段已施工完的箱梁頂板和掛籃主桁的前上橫梁上。b、箱梁頂板砼，內(nèi)模及的重量通過(guò)內(nèi)導(dǎo)梁傳至前一節(jié)段已施工完的箱梁頂板和掛籃主桁的前上橫梁上。c、箱梁底板、腹板砼及底模平臺(tái)重量分別由前一段已施工完的箱梁底板和掛籃主桁的前上橫梁承擔(dān)。d、掛籃主桁的立柱與斜拉鋼帶之間的連接假定為鉸接。7、荷載分解圖8、施工荷載施工荷載按2.5KN/m2，但總荷載不超過(guò)150KN，因施工面積超過(guò)60m2，故施工荷載取150KN，其中底模平臺(tái)承擔(dān)150×0.6=90KN,側(cè)模承擔(dān)150×0.4=60KN。三、計(jì)算荷載掛籃結(jié)構(gòu)荷載a、底模平臺(tái)及底模底模平臺(tái)前、后下橫梁間距為5.6m，寬為10.5m，縱梁每片重312.0kg，共14片，總重43.68KN。前下橫梁采用2［40型鋼梁，總長(zhǎng)10.5m，總重15.85KN。后下橫梁采用2［40型鋼梁，總長(zhǎng)10.5m，總重15.85KN。底模平臺(tái)聯(lián)結(jié)系，欄桿等其余重量約5.66KN。掛籃底模33.5KN。底模平臺(tái)及底?？傊兀?3.68＋15.85×2＋5.66＋33.5=114.6KN b、掛籃主桁重量（兩片桁） 主梁：90.0×2=180.0KN 立柱：6.986×2=14.0KN 斜拉鋼帶：5.587×4=22.35KN 后固系統(tǒng)：46.67KN 前橫聯(lián)：7.26KN 中橫聯(lián)：5.28KN 后橫聯(lián)：4.74KN 門(mén)架：8.23KN 平聯(lián)：7.93KN 走行系統(tǒng)：12.51×2=25.02KN 總重：180.0＋14.0＋22.35+46.67＋7.26＋5.28＋4.74＋8.23 ＋7.93＋25.02=321.5KN c、外導(dǎo)梁系統(tǒng)重量： 外導(dǎo)梁長(zhǎng)10.0m采用2Ia45，重37.0KN 后吊點(diǎn)重9.0KN前吊點(diǎn)（包括外模吊掛梁）重6.7KN 底模平臺(tái)走行吊掛結(jié)構(gòu)重6.89KN 總重：37.0+9.0+6.7+6.89=59.6KN d、內(nèi)導(dǎo)梁系統(tǒng)重量： 內(nèi)導(dǎo)梁長(zhǎng)9.7m采用Ia45，重17.5KN 后吊點(diǎn)重4.5KN前吊點(diǎn)重4.0KN總重：17.5+4.5+4.0=26.0KNe、外模吊掛梁(兩側(cè))采用2［30a，L=5.78m，重8.9KNf、前上橫梁：L=13.79m，2Ia45，重30.24KN 2、內(nèi)外模重量 內(nèi)模及支架重約65KN 外側(cè)模（兩塊）約為105KN 堵頭模板約為15KN 3、砼箱梁荷載 5#塊為最大節(jié)段，其自重為1326KN。四、底模平臺(tái)計(jì)算工況一：砼施工時(shí)底模平臺(tái)縱梁采用桁架形式，桁高690mm，上,下弦采用2［8，豎桿、斜桿采用∠632×6。根據(jù)荷載分解圖可知：C組縱梁的受力為最不利，按C組縱梁檢算，如各桿件受力滿(mǎn)足要求，其余縱梁的結(jié)構(gòu)與C組縱梁一致，而工況一的其它縱梁和工況二的所有縱梁只需算出其各支點(diǎn)反力，所以計(jì)算圖示都予以簡(jiǎn)化。a、C組縱梁計(jì)算 每片縱梁自重qC1=0.58KN/m 每片縱梁上的底模重qC2=33.5*0.8/（10×4.95）=0.55KN/m 每片縱梁承擔(dān)箱梁底板及邊腹板砼qC3=35KN/m 在此種狀態(tài)為縱梁最不利狀態(tài)A點(diǎn)處應(yīng)力及撓度最大：σmax=113.5Mpa，δmax=5.0mm。b、A組縱梁（2片）的計(jì)算 人均荷載及機(jī)具荷載2.5KN/m2，qA1=（2.5×1.2）/2=1.5KN/m 腳手板自重qA2=（1.2×6.72×0.05×7）/（2×5.6）=0.25KN/m 縱梁自重（每片）qA3=3.12/5.6=0.58KN/mc、B組縱梁的計(jì)算 每片縱梁自重qB1=0.58KN/m 每片縱梁上的底模重qB2=33.5*1.2/（10×4.95）=0.82KN/m 每片縱梁承擔(dān)砼箱梁底板砼qB3=10.5KN/m d、前下橫梁計(jì)算 前下橫梁采用型鋼梁2[40a，總長(zhǎng)10.5米，自重q=1.51KN/m，前上橫梁截面特性：A=150.1m2，W=1758m3，I=35156m4。 計(jì)算結(jié)果：支點(diǎn)反力RD1=47.5KN，RD2=212.5KN結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力σmax=38.0Mpa結(jié)構(gòu)最大撓度點(diǎn)δ=0.8mm f、后下橫梁計(jì)算 由于前、后下橫梁采用基本同樣的形式，且后下橫梁的受力較前下橫梁小，所以后下橫梁無(wú)須計(jì)算。 2、工況二：底模平臺(tái)在外導(dǎo)梁上滑行時(shí)。 此掛籃為改制掛籃，此工況此處不予詳細(xì)計(jì)算。五、內(nèi)、外導(dǎo)梁及外模吊掛梁計(jì)算 1、工況一：砼施施工時(shí) 外導(dǎo)梁及外模吊吊掛梁前后后吊點(diǎn)間距距5.1mm a、荷載： 外導(dǎo)梁2I455a，長(zhǎng)10..0m，自自重q1=1.855KN/mm內(nèi)導(dǎo)梁I45aa，長(zhǎng)9.77m，自重q2=0.9KNN/m 外模吊掛梁2［［30a，長(zhǎng)長(zhǎng)5.788m，自重q3=0.777KN/mm 外導(dǎo)梁承受外側(cè)側(cè)模重量q4=1055*0.66/（2*4）=7.99KN/mm 外模吊掛梁承受受外側(cè)模重重量q5=1055*0.44/（2*4）=5.225KN//m 外導(dǎo)梁承受箱梁梁翼緣砼Ⅱ重量q6=21..25KNN/m 外模吊掛梁承受受箱梁翼緣緣砼Ⅰ重量q7=22..5KN//m內(nèi)導(dǎo)梁承受內(nèi)模模重量q8=65/（2*4）=8.1125KNN/m內(nèi)導(dǎo)梁承受箱梁梁頂板砼重重量q9=28..0KN//m b、計(jì)算模型外導(dǎo)梁梁：最大應(yīng)應(yīng)力為288.0Mpa，變形形1.8mmm。內(nèi)導(dǎo)梁梁：最大應(yīng)應(yīng)力為688.0Mpa，變形形2.5mmm。外模吊掛梁：最最大應(yīng)力為為100..5Mpa，撓度度9.0mmm。工況二：掛籃主主桁及內(nèi)、外外導(dǎo)梁滑移移就位，且且底模平臺(tái)臺(tái)臨時(shí)吊掛掛于砼箱梁梁頂板上。外導(dǎo)梁： 內(nèi)導(dǎo)梁：3、工況三：內(nèi)、外外模及底模模平臺(tái)在內(nèi)內(nèi)外導(dǎo)梁上上滑移時(shí)內(nèi)、外導(dǎo)梁倒用用原有結(jié)構(gòu)構(gòu)，計(jì)算略略。六、前上橫梁計(jì)計(jì)算前上橫梁全長(zhǎng)113.799m，2Ia45，自重q1=2.22KN/mm工況一：混凝土土施工時(shí)，RDGL2，RDL2，RNDL2，RD1，RD2分別作用于前上橫梁上： 計(jì)算結(jié)果：支點(diǎn)點(diǎn)反力R1=474..8KN，R2=455..8KN結(jié)構(gòu)最大大應(yīng)力σmax=995Mpaa結(jié)構(gòu)最大大撓度點(diǎn)δ=9.0mmm工況二：外導(dǎo)梁梁隨掛籃主主桁前移就就位時(shí)，且且底模平臺(tái)臺(tái)臨時(shí)吊掛掛于砼箱梁梁頂板上，外外導(dǎo)梁前吊吊點(diǎn)力RDL2’作用于前前上橫梁上上。支點(diǎn)反力R1’’=47..9KN，R2’=39.22KN七、掛籃空載走走行穩(wěn)定系系數(shù)計(jì)算 前上橫梁作用于于掛籃主梁梁的反力P1=47..9KN 前橫聯(lián)對(duì)掛籃主主桁作用力力P2=3.663KN 斜拉鋼帶、立柱柱、中橫聯(lián)聯(lián)對(duì)掛籃主主桁作用力力P3=15..7KN 前支腿重P4==7.2KKN 后支腿重P5==3.6KKN 平衡橫梁及壓重重水箱對(duì)掛掛籃主桁作作用力P=811.5KNN 傾覆力矩 M1=4.15×（6.5552/2）＋47.99×4.885＋3.633×4.445=3337.5KKN·m 穩(wěn)定力矩 M2=4.15×（7.7552/2）＋81.55×6.775＋3.6××4.455=6900.8KNN·m 掛籃空載走行時(shí)時(shí)的穩(wěn)定系系數(shù) K=M2/M11=6900.8/3337.55=2.005八、掛籃主桁強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算 a、計(jì)算數(shù)據(jù)（以以小掛籃為為最不利） 主梁：I=3..538××109mm4，W=8..714××106mm3，A=358800mmm2，自重：qq=4.115KN//m 立柱：2[322c，A1=122660mm22，自重：G1=700kkg 斜拉鋼帶：A22=64000mm2，自重：G2=600kkg 錨固筋：A3==804mmm2，計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度約2..8mb、計(jì)算模型：（施施工5#塊）前支腿最最大反力：：R3=900..0KN， 主梁：Mmaxx=739..0KN··m，σmax=97.00Mpa，Qmmax=4481.99KNτmax=13.55Mpa 后錨固筋作用力力：R1=1244.0KNN，R2=2255.0KNN，σ=279..5Mpaa 斜拉鋼帶內(nèi)力：：N=6211.5KNN，σ=97.22Mpa立柱內(nèi)力力：N=8799.0KNN，σ=69.88Mpa主梁前上橫梁位位置豎向撓撓度f(wàn)=199.6mmm施工1##塊：（