高鐵大跨度預應力混凝土連續(xù)梁橋線形監(jiān)控技術

高速鐵路大跨度連續(xù)梁橋線形監(jiān)控技術摘要：懸臂施工法是預應力混凝土連續(xù)梁橋的主要施工方法，對于預應力混凝土連續(xù)梁橋來說，采用懸臂施工方法雖有許多優(yōu)點，但是這類橋梁的形成要經過一個復雜的過程，尤其是跨徑較大時，為保證合攏前兩懸臂端豎向撓度的偏差不超過容許范圍，須對該類橋梁的施工過程進行線形監(jiān)控。關鍵詞：工程施工技術連續(xù)梁線形控制1工程概況廣西沿海鐵路欽州北至北海段擴能改造工程XX雙線特大橋（72+128+72）m預應力混凝土連續(xù)梁橋橋型布置如圖1所示。圖1橋型布置圖梁體截面類型為單箱單室直腹板變截面箱梁，橋面板寬12.2m，梁體全長273.6m，中跨中部18m梁段和邊跨端部17.8m梁段為等高梁段，梁高為5.5m；中支點處梁高為10m，除0號段外其余梁段梁底下緣按二次拋物線變化。2施工監(jiān)控的原則和方法梁部結構采用懸臂施工方法，屬于典型的自架設施工方法，對于本橋來講，由于在施工過程中的已成結構（懸臂階段）狀態(tài)是無法事后調整的或可調整的余地很小，所以，針對主梁的結構和施工特點，梁部的施工監(jiān)控主要采用預測控制法。本橋的施工監(jiān)控包括兩個方面的內容：變形控制和內力控制，變形控制就是嚴格控制每一階段梁的豎向撓度，若有偏差并且偏差較大時，就必須立即進行誤差分析并確定調整方法，為下一階段更為精確的施工做好準備工作；內力控制則是控制主梁在施工過程中以及成橋后的應力，尤其是合攏時間的控制，使其不致過大而偏于不安全或在施工過程中造成主梁的破壞。3施工控制體系為有效地開展施工監(jiān)控工作，在本橋的施工監(jiān)控中建立如圖2所示的施工監(jiān)控體系。施工體系張拉預應力掛籃前移(下階段鋼筋)施工現場設計體系設計計算設計指定參數施工體系張拉預應力掛籃前移(下階段鋼筋)施工現場設計體系設計計算設計指定參數砼容重、彈模塊件重量、尺寸施工荷載偶然荷載現場測試體系實時測量體系應力測量線型測量溫度時間主梁線型物理測量力學測量施工控制預測計算施工控制實時計算施工控制計算體系計算核對實測值現場測試參數參數識別、修正施工控制計算參數施工控制計算值比較修正量計算分析發(fā)布施工控制指令下階段施工資料：立模標高預告及掛籃變形量預測圖2XX雙線特大橋施工監(jiān)控體系4施工控制基本理論在XX雙線特大橋72+128+72m預應力混凝土連續(xù)梁橋的施工監(jiān)控中，對梁體線形、應力進行重點控制。在控制過程中，采用自適應控制方法對本橋進行線型控制，采用最小二乘法對結構參數進行調整、估計。4.1自適應施工控制系統(tǒng)對于預應力混凝土橋梁，施工中每個工況的受力狀態(tài)達不到設計所確定的理想目標的重要原因是有限元計算模型中的計算參數取值，主要是混凝土的彈性模量、材料的比重、徐變系數等，與施工中的實際情況有一定的差距。要得到比較準確的控制調整量，必須根據施工中實測到的結構反應修正計算模型中的這些參數值，以使計算模型在與實際結構磨合一段時間后，自動適應結構的物理力學規(guī)律。在閉環(huán)反饋控制的基礎上，再加上一個系統(tǒng)參數辯識過程，整個控制系統(tǒng)就成為自適應控制系統(tǒng)。4.2參數識別在本橋的施工控制中按照自適應控制思路，采用“最小二乘法”進行參數識別和誤差分析，其基本方法是：當預應力混凝土連續(xù)梁懸臂施工到某一階段時，測得已施工梁段懸臂端個階段的撓度為：設原定理想狀態(tài)的梁體理論計算撓度為：上述兩者有誤差量：若記待識別的參數誤差為：由引起的各階段撓度誤差為：式中：—參數誤差到的線性變換矩陣。殘差：＝方差：＝將上式配成完全平方的形式：+當時，即＝0時，上述不等式中的等號成立，此時達到最小，因此的最小二乘估計為：引入加權矩陣：有：在連續(xù)梁橋懸臂施工的高程控制中，可以由結構性能計算出，按工程條件定義，由箱梁階段標高觀測得到撓度實測值，計算，最后獲得參數誤差估計值，根據參數誤差對參數進行修正。5橋梁施工控制結構分析5.1結構分析依據及計算參數的確定影響結構線形及內力的基本參數由很多個，需測定的參數主要有：（1）混凝土彈性模量，前期結構計算按照規(guī)范取值，在施工過程中根據試驗結果確定，混凝土的彈性模量的測試應采用現場取樣的方法分別測定混凝土在3天、7天、28天齡期的彈模值，為主梁預拱度的修正提供數據。（2）預應力鋼絞線彈性模量，按照現場取樣試驗結果采用；（3）恒載按設計圖提供的尺寸，并根據施工現場采集的混凝土容重等參數進行必要的修正，考慮結構自重和臨時荷載,并考慮梁面坡度的影響；（4）混凝土收縮、徐變系數，按照規(guī)范采用，計算按規(guī)范考慮結構局部溫差效應及考慮混凝土實際加載齡期的收縮、徐變的影響；（5）材料熱脹系數，按規(guī)范取值；（6）施工臨時荷載，現場進行統(tǒng)計，盡量減少材料等的堆放，本階段不用的材料堆放在0＃塊附近；（7）預應力孔道摩阻系數，根據現場摩阻試驗確定。5.2施工監(jiān)控結構計算5.2.1施工監(jiān)控結構計算在施工之前，應對該橋在每一施工階段的應力狀態(tài)和線形有預先的了解，故需要對其進行結構計算，該橋的施工控制計算除了必須滿足與實際施工方法相符合的基本要求外，還要考慮諸多相關的其它因素。（1）施工方案連續(xù)梁橋的恒載內力、撓度與施工方法和架設程序密切相關，施工控制計算前首先對施工方法和架設程序做一番較為深入的研究，并對主梁架設期間的施工荷載給出一個較為精確的數值。在開始施工前，施工單位應給出掛籃的荷載值及剛度值（或變形），監(jiān)控單位將根據此數據進行計算分析。（2）計算圖式梁部結構要經過墩梁固結→懸臂施工→合攏→解除墩梁固結→合攏的過程，在施工過程中結構體系不斷的發(fā)生變化，故在各個施工階段應根據符合實際情況的結構體系和荷載狀況選擇正確的計算圖式進行分析計算。（3）結構分析程序對于連續(xù)梁橋的施工控制計算，采用平面結構分析方法可以滿足施工控制的需要，結構分析采用BSAS程序進行，并利用MIDAS程序對結果進行校核。（4）預應力影響預應力直接影響結構的受力與變形，施工控制應在設計要求的基礎上，充分考慮預應力的實際施加程度。（5）混凝土收縮、徐變的影響混凝土的收縮、徐變對結構的測試應力和施工階段中的梁體撓度有較大影響，必須加以考慮。（6）溫度溫度對結構的影響是復雜的，在本橋的施工監(jiān)控中，對季節(jié)性溫差在計算中予以考慮，對日照溫差則在觀測和施工中采取一些措施予以消除，以減小其影響。（7）施工進度本橋的施工控制計算需按照實際的施工進度以及確切的合攏時間分別考慮各部分的混凝土徐變變形。5.2.2結構分析的目的（1）確定每一階段的立模標高，以保證成橋線型滿足設計要求；（2）計算每一階段的梁體的合理狀態(tài)及內力，作為對橋梁施工過程中的每個階段結構的應力和位移測試結果進行誤差分析的依據。5.2.3本橋施工控制分析（1）按照施工步驟進行計算，考慮各梁段的自重、施加的預應力、混凝土收縮徐變以及溫度的變化等因素對結構的影響，對于混凝土的收縮、徐變等時差實效在各施工階段中逐步計入；（2）每一階段的結構分析必需以前一階段的計算結果為基礎，前一階段結構位移是本階段確定結構軸線的基礎，以前各施工階段受力狀態(tài)是本階段確定結構軸線的基礎，以前各施工階段結構受力狀態(tài)是本階段時差實效的計算基礎；（3）計算出各階段的位移之后，根據后續(xù)施工階段對本階段的影響，進行倒退分析即可得到各施工階段橋梁結構的合理狀態(tài)和立模標高；（4）施工監(jiān)控首先根據施工圖紙進行初步的計算，在施工過程中會存在許多難以預料的因素，可能導致施工進度安排等與初始計算不符，若有與施工圖不同的地方應根據施工單位實際提供的施工步驟進行重新計算分析，施工單位應在開始施工前提供詳細的施工步驟，包括預應力的張拉順序、每階段的施工持續(xù)時間、混凝土的加載齡期等。5.3計算過程（1）根據施工圖提供的施工步驟對本橋進行前期計算，為與設計結果對比，橫隔板重量、結構自重系數、摩阻系數、收縮徐變系數等參數按照設計所取參數計算，在最后階段即成橋運營階段考慮收縮徐變3650天后的梁體累計位移，并與設計結果進行對比，以校核計算分析模型的準確性。（2）在施工過程中，按照實際的結構參數修正結構計算模型進行跟蹤計算，使得結構預測位移與實際發(fā)生的位移吻和。5.4立模標高的確定在主梁的懸臂澆筑過程中，梁段立模標高的合理確定，是關系到主梁線型是否平順、是否符合設計的一個重要問題。如果在確定立模標高時考慮的因素比較符合實際，而且加以正確的控制，則最終橋面線型較為良好。立模標高并不等于設計中橋梁建成后的標高，一般要設置一定的預拱度，以抵消施工中產生的各種變形（豎向撓度）。其計算公式如下：式中：—階段立模標高；—階段設計標高；—由本階段及后續(xù)施工階段梁段自重在階段產生的撓度總和；—由張拉本階段及后續(xù)施工階預應力在階段引起的撓度；—混凝土收縮、徐變在階段引起的撓度；—施工臨時荷載在階段引起的撓度；—取使用荷載在階段引起的撓度的50%；—掛籃變形值。其中掛籃變形值是根據掛籃加載試驗確定的在施工過程中加以考慮，、、、、在前進分析和倒退分析計算中已經加以考慮。根據上述計算式和監(jiān)控分析，可以計算出各梁段的預拱度（相對于設計標高），如6應力監(jiān)測6.1測試原理因此結合本工程的實際情況，在應力監(jiān)測中采用溫度型智能鋼筋應力計和配套的振弦檢測儀作為應力觀測儀器。鋼弦應力計埋入混凝土內以后，在軸向力作用下鋼弦兩支點間的弦長將發(fā)生伸長或縮短，其自振頻率發(fā)生變化。通過測試傳感器的自振頻率可得到鋼弦的應變值，換算得到同位置處混凝土的應力值為：=式中：—混凝土結構的應力；—混凝土的彈性模量；—鋼弦傳感器的應變。6.2監(jiān)測斷面及儀器布置主梁測試斷面選擇邊跨L/2，中跨L/4、L/2、3L/4、支點等關鍵截面，共22個測試斷面。主梁測試斷面儀器布置情況如圖3所示，鋼筋應力計分別布置在頂板上層鋼筋和底板下層鋼筋上，每個截面布置4～6根鋼筋應力計。圖3主梁截面鋼筋應力計布置圖6.3測試內容容應力監(jiān)測針對施施工的每個個主要施工工階段進行行，在每個個施工階段段都進行監(jiān)監(jiān)測，各階階段根據施施工進度進進行測試，各各階段應力力監(jiān)測主要要包括：（1）混凝土澆筑前的的應力測試試；（2）混凝土澆筑后、預預應力張拉拉前的應力力測試；（3）預應力張拉后、掛掛籃行走前前的應力測測試；（4）掛籃行走后的應應力測試；；（5）在每一階段測試試完畢后應應對測試結結果進行分分析、比較較，若存在在誤差分析析原因；（6）根據測試結果，給給出該橋在在成橋時恒恒載下的應應力狀態(tài)。6.4應力監(jiān)測技術應力監(jiān)控所采用用的鋼筋應應力計與普普通鋼筋焊焊接，在混混凝土澆筑筑后，混凝凝土將不可可避免的發(fā)發(fā)生收縮及及在外力作作用下的徐徐變，在懸懸臂階段，每每個墩的懸懸臂結構均均為靜定結結構，混凝凝土的收縮縮、徐變不不會引起結結構的次內內力，僅僅僅引起混凝凝土的應變變，由于假假設混凝土土和鋼筋是是協同受力力的，則鋼鋼筋應力計計所測數據據中含有非非荷載作用用下的應變變成分；在在合攏后，發(fā)發(fā)生體系轉轉換后，混混凝土的收收縮、徐變變將引起結結構次內力力，該次內內力為結構構內力的一一部分，將將引起鋼筋筋應力的變變化，此部部分為荷載載作用下的的應變，另另外，由于于混凝土的的收縮、徐徐變應變也也將引起鋼鋼筋應力計計的應力測測試結果的的變化，此此部分為非非荷載下的的應變，須須將非荷載載下的應變變扣除。由于應力測試數數據中含有有非荷載作作用下混凝凝土應變的的成分，所所測數據不不能真實反反映結構的的受力，在在由測試鋼鋼筋應力計計算混凝土土應力時必必須予以消消除或進行行應力修正正。另外，對對應力測試試數據有較較大影響的的因素也很很多，主要要有：測試試初值設定定、混凝土土收縮、徐徐變、溫度度等。6.4.1鋼鋼弦計初值值設定及測測試時間本橋采用懸臂施工工，鋼弦計計根據施工工控制前期期計算結果果埋設在各各測試斷面面，由于混凝凝土在初凝凝后將發(fā)生生很大的水水化熱，對對測試結果果影響較大大，故一般般鋼筋應力力計的初值值設定設在在混凝土的的初凝時刻刻，可以降降低水化熱熱等對測試試結果的影影響。為了減小溫度對對測試結果果的影響，測測量時間選選擇在早晨晨太陽出來來之前，同同時記錄梁梁體的溫度度以進行溫溫度修正。6.4.2混混凝土收縮縮和徐變的的影響對于超靜定結構構，混凝土土的收縮和和徐變將引引起結構次次內力以及及鋼筋與混混凝土之間間的應力重重分布，須須將混凝土土的收縮和和徐變引起起的鋼筋應應力增量扣扣除。為了消除混凝土土收縮、徐徐變對測試試結果的影影響可以在在每道工序序（如張拉拉預應力鋼鋼筋）之前前測一次數數據，若該該施工過程程較短，則則認為每道道工序間發(fā)發(fā)生的混凝凝土收縮、徐徐變量很小小，不予考考慮，以增增量的結果果形式對每每個階段進進行監(jiān)測，若若施工周期期較長，必必須對測試試數據進行行處理，處處理方法見見應力測試試數據分析析。6.4.3其它它影響因素素（1）混凝土的彈性模模量，根據據試驗結果進進行調整。（2）鋼弦計本身質量量（穩(wěn)定性性），以往往的使用經經驗證明，監(jiān)監(jiān)測中采用用的ZX－216AAT型埋入式式鋼筋應力力傳感器穩(wěn)穩(wěn)定性較好好，零點隨隨時間漂移移很小，且且其監(jiān)測結結果可以根根據混凝土土內部溫度度進行調整整。6.5應力測試試數據分析析鋼弦傳感器埋入入混凝土內內后，在軸軸向力作用用下鋼弦兩兩支點間的的弦長將發(fā)發(fā)生伸長或或縮短，其其自振頻率率發(fā)生變化化。通過測測試傳感器器的自振頻頻率和傳感感器內的電電子元件可可以得到鋼鋼弦的應變變值，換算算得到同位位置處混凝凝土的應力力值為：式中：－混凝土結構的的應力；－混凝土的彈性性模量；－鋼弦傳感器的的應變。施工應變的監(jiān)測測是將傳感感器埋置在在構件混凝凝土內，測測點處傳感感器變形與與周圍混凝凝土的變形形是一致的的。由于有有多種變形形的摻入，傳傳感器的顯顯示數值為為周圍混凝凝土的總應應變值。在在時刻承受受單軸向應應力的混凝凝土構件，在在時刻測得得總應變值值可用下式式表示：式中：－加載時初應變變；－時刻時的徐變變效應；－收縮應變；－溫度應變；－構件體積幾何何尺寸變形形引起的應應變值。6.5.1混凝凝土收縮、徐徐變應變的的影響分析析混凝土的收縮、徐徐變對主梁梁結構的影影響主要表表現在：①由于收縮縮、徐變的的作用使預預應力鋼束束發(fā)生應力力損失；②②箱梁發(fā)生生徐變撓度度；③由于收縮縮、徐變的的作用，使使得鋼筋應應力計的非非受力應變變增加，使使得測試結結果與理論論結果相比比相差太大大，故為得得到混凝土土的實際應應力，須將將混凝土的的受力應變變從總應變變中分離出出來，即應應扣除收縮縮及徐變對對測試結果果的影響。若不考慮混凝土土的收縮、徐徐變，即假假設混凝土土與鋼筋協協同工作，兩兩者的應變變值相同，則則由鋼筋的的應力值可可推算混凝凝土的應力力值，如下下式所示：：式中：－混凝土土應力，－－鋼筋應力力，－普通通鋼筋與混混凝土彈性性模量比。對于靜定結構來來講，收縮縮、徐變將將引起混凝凝土和鋼筋筋之間的應應力重分布布，一般情情況下，在在混凝土收收縮和徐變變作用下，鋼鋼筋將出現現受壓的應應力，使得得鋼筋應力力計測試的的壓應力結結果偏大，拉拉應力偏小小，由于配配筋率一般般較小，可可以認為混混凝土沒有有受力，即即箱梁截面面上的應力力僅為彈性性應力而無無收縮、徐徐變引起的的應力，由由于應力計計測試的為為鋼筋應力力，在受壓壓的情況下下，由于鋼鋼筋應力計計測試結果果含有收縮縮、徐變應應變，測試試結果偏大大，若按照照上式直接計算算，則結果果偏大。在工作應力下，混混凝土的彈彈性應變和和徐變應變變都與應力力呈線性關關系。因此此，只要總總應力不超超過混凝土土強度的50%，分批施施加應力所所產生的應應變可以采采用迭加原原理。對于于時刻施加加初應力，又又在不同時時刻（＝1，2，…，）分階段段施加應力力增量的混混凝土，其其在以后任任何時刻包包括收縮應應變在內的的總應變可可以表達為為：式中：－在時刻施加的的初應力；；－齡期為的混凝凝土彈性模模量；－混凝土在時刻刻的收縮應應變；－徐變系數，參參考鐵路橋橋規(guī)進行計計算。設每次施加應力力增量后立立即讀數，即即觀察時刻刻，則：式中：－應變觀觀測值，需需減去傳感感器初讀數數。同理可推出：故在時刻，測點點處扣除了了收縮、徐徐變效應的的混凝土彈彈性應變即即為：由于在混凝土初初凝時刻混混凝土的水水化熱還沒沒有使混凝凝土溫度上上升，且此此時混凝土土的收縮也也未發(fā)生，所所以一般選選擇在混凝凝土初凝時時刻設定應應力初值，否否則混凝土土未承受荷荷載時鋼弦弦已反映出出的應力就就不能及時時排除。6.5.2溫度度影響分析析箱梁混凝土的溫溫度變化與與大氣溫度度變化密切切相關，由由于大氣溫溫度的影響響，傳感器器鋼弦的應應變和自振振頻率均將將發(fā)生改變變。由溫度度變化引起起的應力增增量為：一般情況下，，則則有：因此主梁結構的的實際應變變?yōu)椋菏聦嵣希照諟販囟群奢d下下，主梁上上表面近40范圍內內的溫度梯梯度比較大大，溫度分分布很不均均勻，而其其它部分的的溫度分布布趨于平衡衡。由于梁梁體縱向纖纖維之間的的約束，梁梁體截面上上會產生縱縱向溫度自自應力，而而傳感器受受主梁的約約束使鋼弦弦在溫度作作用下的應應變發(fā)生了了改變。改改變量可由由下式計算算：式中：－鋼弦的熱膨脹脹系數；－沿梁高方向的的溫度梯度度；－梁高＝0處的的變形值；；－單元梁段撓曲曲變形后的的曲率。在本橋的應力監(jiān)監(jiān)測過程中中，為了消消除溫度對對測量值的的影響，讀讀取數據安安排在早晨晨太陽輻射射較小時完完成，溫度度應變按試試驗值進行行修正。7線形監(jiān)測7.1線型控控制工作程程序為使施工控制的的各個步驟驟程序化，施施工控制工工作小組根根據具體的的施工進度度安排制定定了施工控控制工作程程序，其中中包括兩方方面的內容容。7.1.1控控制流程從掛籃的前移定定位至預應應力鋼束張張拉完畢是是本橋施工工的一個周周期，每個個周期中有有關施工控控制的步驟驟如下：（1）按照預報的掛籃籃定位標高高定位掛籃籃，由施工工單位測量量定位后的的掛籃標高高，施工控控制組復核核立模標高高；（2）立模板、綁扎鋼鋼筋；（3）澆筑混凝土前，測測量所有已已施工梁段段上的高程程測點，復復測掛籃定定位標高，墩墩頂的水平平位移；（4）施工控制小組分分析測量結結果，如需需調整，給給出調整后后的標高；；（5）澆筑完混凝土后后第二天測測量所有已已施工梁段段上的測點點標高，測測量本梁段段端部梁底底和預埋在在梁頂的測測點標高，建建立測點與與梁底標高高的關系；；（6）按《鐵路工程檢檢驗評定標標準》檢查查斷面尺寸寸，測量梁段混混凝土超重重的情況；；（7）張拉預應力鋼筋筋后，測量量所有已施施工梁段上上的高程測測點；（8）施工控制小組分分析測量結結果，根據據上一施工工周期梁底底標高測量量值和應力力、溫度等等測量結果果計算、預預報下一施施工周期的的掛籃定位位標高。誤誤差控制標標準本橋施工控制的的最終目標標是：成橋橋后的線型型與設計線線型的所有有各點的誤誤差均控制制在3范圍之內內。根據這這一目標，在在每一施工工步驟中制制訂了如下下的誤差控控制水平：：（1）掛籃定位標高與與預報標高高之差控制制在1以內；（2）預應力束張拉完完后，如梁梁端測點標標高與控制制小組預報報標高之差差超過±1，需經控控制小組研研究分析誤誤差原因，確確定下一步步的調整措措施；（3）如有其它異常情情況發(fā)生影影響到梁體體標高，其其調整方案案也應經控控制小組分分析研究，提提出控制意意見。（4）為保證梁面標高高，監(jiān)控單單位將給出出梁面混凝凝土即將澆澆筑完畢時時的梁面的的參考標高高，施工單單位須根據據此標高控控制梁面在在混凝土澆澆筑即將完完成時的標標高。7.2位移測測點布置撓度觀測資料是是控制成橋橋線形最主主要的依據據，XX雙線特特大橋72+1128+772m連續(xù)續(xù)梁橋線形形監(jiān)測斷面面設在每一階階段的端部部。布置0＃塊件的高程測測點是為了了控制頂板板的設計標標高，同時時也作為以以后各懸澆澆階段高程程觀測基準準點。每個個0＃塊的頂頂板各布置置7個高程觀觀測點，見見圖4（a）。懸澆階段每個監(jiān)監(jiān)測斷面上上布置兩個個對稱的高高程觀測點點，如圖44（b）所示，不不僅可以測測量箱梁的的撓度，同同時可以觀觀測箱梁是是否發(fā)生扭扭轉變形，標標高測點用用Φ16圓鋼，圓鋼鋼筋頂部磨磨平，露出出頂板2～3，并用紅紅油漆作為為標記。(a)0號號塊(bb)斷面標高高測點圖4標高測點布置圖圖7.3觀測時時間與項目目為盡量減少溫度度的影響，撓撓度的觀測測安排在早早晨太陽出出來之前進進行，每個個施工階段段的變形測測試時間根根據施工階階段的進度度來定。在在整個施工工過程中主主要觀測內內容包括：：（1）每階段混凝土澆澆筑前的高高程測量；；（2）每階段混凝土澆澆筑后、預預應力張拉拉前的高程程測量；（3）每階段預應力張張拉后、掛掛籃行走前前的高程測測量；（4）每階段掛籃行走走后的高程程測量；（5）拆除掛籃后、邊邊（中）跨跨合攏前的的高程測量量；（6）最終成橋前的高高程測試。7.4每階段段測量工作內容從掛籃前行至本本號梁塊預預應力張拉拉完畢為一一個施工階階段,在每個施施工階段需需完成的工工作如下。7.4.1掛掛籃定位根據監(jiān)控方提供供的立模標標高進行掛掛籃定位,定位底模模前端標高高及頂板標標高。此時需要設置的的測點如下下，如圖55及圖6所示。（1）頂板鋼筋頭測點點，距離該該梁塊前端端10cmm，在澆筑筑該塊混凝凝土前埋設設即可。（2）掛籃底模梁塊前前端測點，不不用設置鋼鋼筋頭，直直接布置在在模板上。（3）掛籃底模鋼筋頭頭測點，盡盡量靠近該該梁塊底模模前端，鋼鋼筋頭長度度10cmm左右。由于在澆筑混凝凝土后需要要對底模前前端標高進進行測量，為為消除其他他因素影響響，在定位位時，在底底模上盡量量靠近本梁梁塊底模前前端左右兩兩側各設置置鋼筋頭一一個，在定定位時需要要測量測點點2（底模前前端模板）與與測點3（底模前前端鋼筋頭頭）的標高高差，在澆澆筑混凝土土后及張拉拉預應力后后可僅對測測點3（底模前前端鋼筋頭頭）進行測測量，利用用標高差換換算測點2（底模前前端模板）的的標高。圖5每階段測點布置置側立面圖圖圖6每階段測測點布置正正立面圖掛籃定位時需測測量的內容容如下：（1）測點2（底模前端模板板）的標高高，使其滿滿足監(jiān)控方方標高預報報文件中的的底板立模模標高；（2）頂板立模標高，為為底板立模模標高＋梁梁高；（3）所有已施工梁段段頂板鋼筋筋頭測點標標高；（4）測點3（底模前端鋼筋筋頭測點）標標高，并計計算出每側側底模前端端鋼筋頭測測點（測點點3）與測點2（底模前前端模板）的的標高差。7.4.2澆筑筑混凝土時時澆筑混凝土時需需完成的測測量工作如如下：（1）澆筑前檢查掛籃籃定位標高高，確保標標高無誤后后再開始澆澆筑混凝土土；（2）混凝土澆筑即將將完成后，按按照標高預預告表提供供的混凝土土澆筑即將將完成時的的頂板頂面面（不考慮慮排水坡的標標高）進行行重新定位位頂板頂面面標高，排排水坡尺寸寸不變，在在標高預告告表給出的的頂板頂面面（不考慮慮排水坡的標標高）