輸氣管道畢業(yè)設計

庫車——蘭州輸氣管道工藝設計摘要隨著人們生活的日益提升，環(huán)境的污染問題日益嚴重，天然氣作為清潔能源成為社會發(fā)展的必不可少的動力，由于我國的天然氣的產(chǎn)地和用氣密集地分布不均勻，需要通過長輸管道進行天然氣的輸送，本設計為庫車-蘭州輸氣管道工藝設計，庫車-蘭州輸氣管道全長為2314KM，首先以其中一種設計方案為例，進行詳細的近似計算，得出各種數(shù)據(jù)和費用現(xiàn)值，然后進行方案的比選，通過計算36種方案的經(jīng)濟費用，從而選出最優(yōu)方案，通過計算得知最優(yōu)方案為管徑為914mm，設計壓力為12MPa，壓比為1.5，有內涂層。壁厚根據(jù)等強度原則進行設計。得出最優(yōu)方案后對最優(yōu)方案進行調整，根據(jù)高差里程等數(shù)據(jù)對站間距進行調整，重新對布置各壓氣站，最后布置全線的壓氣站。繪制了首站平面布置圖、首站工藝流程圖、清管器安裝圖和中間站工藝流程圖各一張。關鍵詞：輸氣管線；工藝計算；布站方案；費用現(xiàn)值法Kuche-LanzhougaspipelineprocessdesignAbstractWithrisingofthepeople'slife,theenvironmentpollutionproblemisincreasinglyserious,naturalgasasacleanenergybecomeanessentialdrivingforceofthedevelopmentofthesociety.Becausetheoriginofnaturalgasandgasdensitydistributionofourcountryisnotuniform,weneedthelongpipelineofnaturalgas.Idesignthedesignofkuche-lanzhougaspipelineprocess.Thelengthofkuche-lanzhougaspipelineis2314km.Firstofallinmydesign,forexample,thoughapproximatecalculationindetail,itisconcludedthatavarietyofdatasandthecost,thenIschemecomparison,throughthecalculationofeconomiccostsof36kindsofsolutions,Iselecttheoptimalscheme,Ihavecalculatedthattheoptimalschemeforthepipediameteris914mm,thedesignpressureis12mpa,pressureratiois1.5,withinternalcoating.Wallthicknessinaccordancewiththeprincipleofequalstrengthdesign.AfterIconcludedtheoptimalsolution,Iadjusttheoptimalscheme.Accordingtothemileagedataandelevationdifference，Iadjustthedistanceofstation,anddecorateeachcompressorstation,finallydecorateallcompressorstations.Drawtheplanlayoutfigureoftheinitialstation，theprocessflowingoftheinitialstation，theinstallationfigureofthepiggingdeviceandthepipelineconstructionfigure。Keywords：Gaspipeline；Processcalculation；Stationlayoutprogram；Thepresentvaluecoastmethed目錄27942第1章引言 1HYPERLINK第2章庫車—蘭州輸氣管道工藝設計說明書 265022.1工程概況 250482.1.1線路概況 2101792.1.2站場概況 3253322.2設計概述 3238022.2.1設計原則 3119792.2.2設計依據(jù)及規(guī)范 3171802.2.3原始數(shù)據(jù) 387932.2.4經(jīng)濟評價參數(shù) 4159452.3天然氣的熱物性計算 5122142.3.1天然氣基本參數(shù)的計算 5301202.3.2天然氣壓縮系數(shù)的計算 6270252.3.3天然氣定壓比熱 6161962.3.4天然氣焦湯系數(shù)Di 7250432.3.5輸氣管總傳熱系數(shù)Kcp 7100792.4輸氣管線的熱力計算 7180532.4.1天然氣出站溫度tH 7295392.4.2周圍介質溫度t0 72012.4.3平均溫度tcp 8173512.5輸氣管線的水力計算 89412.5.1輸氣管線通過性能力計算 825692.5.2水力摩阻系數(shù)的計算 9170822.6設計方案確定及設計思路 1070522.6.1.設計方案確定 1055922.6.2設計思路 10123812.7工藝計算說明 10157442.7.1輸氣管道末段的處理 10218052.7.2輸氣管線平均站間距的確定 1075982.7.3站場布置及調整 10198372.7.4設計方案匯總 1185072.8最優(yōu)方案的選擇 11280812.8.1燃料氣費用 11287592.8.2各站場人員編制 1293612.8.3各站場投資 12236812.8.4其他資金公式 13126222.8.5費用現(xiàn)值 13245462.8.6最優(yōu)設計方案 14168302.9管線應力校核 1444342.10陰極保護計算 15278862.11各輸氣量下的運行方案和運行參數(shù) 1646312.12主要設備選型 20156612.13站場工藝設計 20164322.13.1各站工藝流程 20162252.13.2輔助站場布置 2113073第3章庫車蘭州輸氣管道工藝設計計算書 2398333.1方案計算過程與最優(yōu)方案 23150023.1.1天然氣物理性質計算 23289553.1.2輸氣管道末段計算 2421693.1.3輸氣管線平均站間距計算 26266873.1.4設計方案的調整 28187023.2最優(yōu)方案的相關計算 528843.2.1確定壓氣站數(shù)目并布站 52194263.2.2主要設備選型 55270513.2.3不同輸氣量的運行方案和運行參數(shù)計算 57208043.2.4調峰能力計算 6794833.2.5確定管材及強度校核 68250093.2.6管道防腐與陰極保護計算 68第4章15553結論 693510致謝 7029912參考文獻 7128707附錄 74HYPERLINK附錄1 74HYPERLINK附錄2 78引言長輸管道的設計為庫車到蘭州的長輸管道設計，長輸管道設計建筑環(huán)境與能源應用專業(yè)的一個方面，通過長輸管道的設計，可以對工程的設計過程有了大概的了解，并且對理論知識進行了鞏固，加深對輸氣過程的認識，在設計過程中，通過對各種軟件的運用，加強了對輸氣設計的認識，鍛煉了本科生的能力，為以后的學習和工作打下了很好的基礎，畢業(yè)設計是對建筑環(huán)境與能源應用專業(yè)的學生的一次總結，通過畢業(yè)設計，本科生對大學中所學的知識進行總結。設計內容主要包括:熟悉各種規(guī)范和計算方法，利用GoogleEarth軟件選擇合適的輸氣路線，天然氣的熱物性計算，輸氣管道的熱力計算，輸氣管道的末端計算，輸氣管道的平均站間距計算，輸氣管道的方案的經(jīng)濟計算，輸氣管道最優(yōu)方案的調整，各種設備的選型，壁厚的等強度設計，管線應力的校核，陰極保護計算，通過編程和Excel來確定各數(shù)據(jù)，用AUTOCAD繪制首站工藝流程圖、首站平面布置圖、清管器安裝圖和中間站工藝流程圖，翻譯外文文獻，撰寫設計說明書。在老師和同學們的幫助下，順利的完成了畢業(yè)設計，感謝老師的認真，全面的指導，如有疏漏之處，希望老師能批評，指正。第2章庫車-蘭州輸氣管道工藝設計說明書2.1工程概況2.1.1線路概況管線最大年輸氣量為150×108m3/d。管線全長23140km。輸氣管道干線末段，通過提高起點壓力來滿足儲氣要求，選用管段的管徑為914mm，管材鋼種等級為X70鋼。管線運行管理采用SCADA控制系統(tǒng)，管線通訊系統(tǒng)主信道為光纜，并與輸氣管線同溝敷設，管線輔助系統(tǒng)和公用設施盡力依托現(xiàn)有設施，管線設置維修隊、搶修隊各一個。庫車-蘭州的輸氣管道起點位于庫車縣的郊區(qū)，長輸管道途經(jīng)羅布胡，在羅布湖的旁邊穿過，經(jīng)過對線路的調整，可以不穿越輪臺縣，管線沿著公路布置，在新疆地勢平坦，高程差幾乎都在200m之內，經(jīng)過線路調整，長輸管線沒有穿越田地，在旁邊穿過，路過其維克村莊，途經(jīng)團結村，規(guī)避了人口密集區(qū)和田地，在巴音郭楞蒙古自治州路過，沿著公路布線，在人口稀疏區(qū)經(jīng)過，塔什店鎮(zhèn)，南托乎熱克，三角地，莫和蘇木村，焉耆回族自治縣，和碩縣，托克遜縣，吐魯番地區(qū)，鄯善縣，線路從此開始進入低谷地區(qū)，高程差變化比較大，哈密地區(qū)，線路開始進入山區(qū)，高程差變化波動開始劇烈，瓜州縣，雙塔水庫，酒泉市，高臺縣，臨澤縣，張掖市，永昌縣，武威市，蘭州市線路在蘭州市的郊區(qū)結束，分輸站布置在遠離人口密集區(qū)。具體線路圖：2.1.2站場概況根據(jù)輸氣的要求布置壓氣站，本著與注入分輸站盡量合并的原則，兼顧均勻布站的方針。采用最優(yōu)方案為：全線設置18個壓氣站，注入站1座，分輸站1座且與#18壓氣站合并，清管站分別與沿途各壓氣站合并，另設末站1座。其中，首站與壓氣站合并，采用壓縮機串聯(lián)三級壓縮來升壓，全線采用PGT25型號燃氣輪機對離心式壓縮機進行驅動，壓氣站內的壓縮機采用為1用1備。2.2設計概述2.2.1設計原則（1）嚴格按照行業(yè)的規(guī)范、標準進行設計，并參照國際先進的標準、規(guī)范；（2）工程盡可能采用先進的技術，努力采用國內外的先進成果；（3）工程設計本著一次規(guī)劃，分期實施的原則。確保經(jīng)濟合理的應用。（4）比較優(yōu)化設計方案，確定經(jīng)濟合理的輸氣工藝及最佳的工藝參數(shù)，確保運行的可靠性。2.2.2設計依據(jù)及規(guī)范《輸氣管道工程設計規(guī)范》（GB50251-2003，中國計劃出版社）《輸氣管道設計與管理》（李玉星姚光鎮(zhèn)主編，中國石油大學出版社）《輸氣管道工程》（王志昌主編，石油工業(yè)出版社）《石油天然氣工程設計防火規(guī)范》《SY/T00032003石油天然氣工程制圖標準》《油氣管道設計與施工》（黃春芳等編著，中國石化出版社）2.2.3原始數(shù)據(jù)庫車-蘭州輸氣管道起于新疆庫車縣，末站位于蘭州郊區(qū)，管線全長2314km，設計輸氣能力150×108m3/a。（1）天然氣組分見表2-1：表2-1天然氣組分組分CH4C2C3iC4nC4iC5N2Mol%95.79210.570.540.010.09（2）設計輸氣能力為，各年生產(chǎn)負荷如表2-2所示：表2-2各年生產(chǎn)負荷表年份1～34567～20生產(chǎn)負荷(%)0406080100（3）工藝計算基本參數(shù)：設計年輸送天數(shù)350天基準溫度20℃基準壓力0.101325MPa；管道埋深處地溫：夏季20℃，冬季2℃，年平均地溫：11℃；首站進站壓力4.0MPa（表壓）；末站出站壓力4MPa（表壓），設計工作壓力12MPa。調峰能力為日輸氣量的20%。在距離首站50公里處有一進氣點，進氣量為35×108Nm3/a。在距離末站210km處有一分輸站，分輸氣量為45×108Nm3/a。2.2.4經(jīng)濟評價參數(shù)（1）線路和站場工程投資指標如表2-3所示：表2-3工程投資指標表線路投資（元/千米）站場投資（萬元/座）管外徑(英寸)投資首站分輸站、清管站、末站壓氣站6520701130060010008757953150070012001010186142000800150012120016625009002000141317363300010002500161628812350011003000181830294400012003500202054951450013004000222248463500014004500242505593550015005000262694040600016005500283164272650017006000323893878700018006500364996746750019007000406961324800020007500（2）燃氣價格：1.5元/m3，電力價格:0.6元/度，輸氣損耗：0.3%。

（3）流動資金按擴大指標估算法估算,30%為自有資金，70%為工商銀行貸款，貸款利率取5％。

（4）普通職工工資按每人每年6萬元計算，干部工資按每人每年10萬元計算，職工福利費按工資總額的14%計算。（5）輸氣管理處投資按20000萬元計算。（6）固定資產(chǎn)形成率為85％，綜合折舊率取7.14％(綜合折舊年限為14年)，殘值為0。（7）修理費按折舊費的20%計算；輸氣成本中其它費用按工資總額與職工福利費之和的２倍計算。（8）水電設施、道路、通訊設施等費用已包含在線路投資和輸氣站投資中，之和的不必另外計算。（9）管道建設期為3年，第一年和第二年投資分別按總投資的30％、50％、20%計算，固定資產(chǎn)投資方向調節(jié)稅稅率為0。固定資產(chǎn)投資的30%為自有資金，70%為建設銀行貸款，貸款利率為6.5%。（10）營業(yè)稅的稅率3%，城市維護建設稅按營業(yè)稅7%計算，教育附加費為營業(yè)稅的3%，企業(yè)所得稅稅率25%。（11）行業(yè)基準收益率為12%。2.3天然氣的熱物性計算2.3.1天然氣基本參數(shù)的計算（1）平均摩爾質量 （2-1）式中：——平均摩爾質量，g/mol；——各組分的摩爾質量，g/mol；——各組分的摩爾百分比?？傻茫海?）相對密度 （2-2）式中：——天然氣的相對密度；——天然氣平均密度，kg/Nm3；——空氣密度，取?？傻茫海?）低發(fā)熱值 （2-3）式中：——天然氣的低發(fā)熱值，kJ/Nm3；——各組分的低發(fā)熱值，kJ/Nm3；——各組分的摩爾百分比?？傻茫?.3.2天然氣壓縮系數(shù)的計算按經(jīng)驗公式進行近似計算： （2-4）上式中為各計算管段的平均壓力，MPa： （2-5）式中：——各計算段的起點壓力，MPa；——各計算段的終點壓力，MPa。2.3.3天然氣定壓比熱 （2-6）式中：CP——天然氣的定壓摩爾比熱，KJ/(mol/K)；——天然氣平均溫度，K；,,——系數(shù)；；；。2.3.4天然氣焦湯系數(shù)Di根據(jù)《干線輸氣管道實用工藝計算方法》焦—湯系數(shù)的計算公式，CH4含量85%以上的天然氣，其焦—湯系數(shù)平均值可按下式確定： （2-7）式中：Di——天然氣焦湯系數(shù)，℃/MPa；Cp——天然氣定壓比熱，kJ/(kg·K)；Tcp——各計算段平均溫度，K；E1，E2——系數(shù)；E1=0.98×106；E2=1.5。2.3.5輸氣管總傳熱系數(shù)Kcp對于地下輸氣管，其總傳熱系數(shù)Kcp與許多因素有關：土壤導熱系數(shù)、管徑、管道埋深、輸氣管通過地區(qū)的風速等，如無輸氣管沿線的土壤性質和濕度資料，取Kcp為定值。本設計中，取Kcp=1.75W/（m2·℃）。2.4輸氣管線的熱力計算2.4.1天然氣出站溫度tH天然氣經(jīng)壓縮后必須用空冷器進行冷卻，壓氣站出口天然氣溫度tH應為經(jīng)空冷器冷卻后的溫度。壓氣站出口的天然氣溫度可設定為：tH=10.4+2+（10~15），℃本設計中設定tH為22.7℃2.4.2周圍介質溫度t0周圍介質溫度t0為輸氣管軸線埋深處的土壤溫度，輸氣工藝方案設計時取年平均地溫值，即t0=11℃。2.4.3平均溫度tcp根據(jù)天然氣的出站溫度tH﹑輸氣管沿線年平均地溫t0，由式（2-8）計算輸氣管計算段中的平均溫度tcp： （2-8） （2-9）式中：——年平均地溫，℃；——計算段起點的天然氣溫度，℃；——計算段起點壓力（絕），MPa；——計算段終點壓力（絕），MPa；——計算段中氣體的平均壓力，MPa；——計算段長度，km；——平均焦—湯系數(shù)，℃/MPa；——輸氣管外徑，m；Δ——天然氣相對密度；——天然氣定壓比熱，kJ/(kg·K)；——總傳熱系數(shù)，W/(m2·℃)；——輸氣管通過能力，106m3/d。2.5輸氣管線的水力計算2.5.1輸氣管線通過性能力計算 （2-10）式中：q──工程標準狀況下輸氣管的評估性通過能力，106Nm3/d;Q──年輸氣量，108Nm3/a；本設計中，取365×KH=350。2.5.2水力摩阻系數(shù)的計算工程實踐中，通常采用混合摩擦區(qū)的λ公式，即既考慮雷諾數(shù)Re的影響，又要考慮管壁粗糙度的影響。俄羅斯設計標準規(guī)定采用以下公式： （2-11）式中：Re——雷諾數(shù)；K——管壁粗糙度，（本設計中，有內涂層時取K=0.005mm；無內涂層時取K=0.05mm）；——內徑mm。上述公式在阻力平方區(qū)，由于 （2-12）故 （2-13）其中，公式的單位是mm。按俄羅斯標準，在實際計算水力摩阻系數(shù)時，還應考慮局部摩阻（閥件﹑管件﹑穿跨越等）和有無清管裝置，故輸氣管基本公式中的λ應按下式計算： （2-14）式中：1.05——考慮輸氣管段上閥件，管件，穿跨越等局部摩阻的修正系數(shù)；E——水力效率系數(shù)，如輸氣管上有清管裝置，取E=0.95；如無清管裝置，應取E=0.92。2.6設計方案確定及設計思路2.6.1.設計方案確定設計壓力為10MPa，12MPa，三種管徑DH=1067mm，DH=1016mm和DH=916mm；設定三個壓比?=1.3，?=1.4和?=1.5；取管壁粗糙度K=0.005mm（有內涂）和K=0.05mm（無內涂）共組合成36種方案。2.6.2設計思路（1）根據(jù)滿足調峰能力來確定末段長度，當調峰能力不滿足要求時，可以提高末段起點壓力P1max；（2）根據(jù)輸氣量，確定平均站間距，由后往前布站；（3）考慮進、分氣的影響，確定布站方案；（4）利用費用現(xiàn)值法優(yōu)選設計方案。進行工藝設計計算，得出各方案的布站情況以及相關數(shù)據(jù)統(tǒng)計于附表1中。2.7工藝計算說明對于各種方案，費用現(xiàn)值最小方案即為最優(yōu)方案。以最優(yōu)方案為例進行工藝計算的說明：2.7.1輸氣管道末段的處理長輸管線中，需要末段作為調峰儲氣。為滿足調峰的要求，可采用增大管徑或提高末段起點壓力的方法。通過提高末段起點的壓力P1max來滿足調峰要求，即各設計方案全線管徑一致，末段長度確定后，通過編程求出各方案的末段起點壓力P1max。距末站210km處有分輸站，考慮到末段不跨越分氣點，將最后一個壓氣站和分輸站合并后，計算出滿足調峰要求的末段起點壓力為：P1max=12.87MPa。2.7.2輸氣管線平均站間距的確定各中間壓氣站，保持壓縮機出口的壓力為PH=12MPa，由壓比及相關壓損關系算出輸氣管線計算段的起終點壓力分別為11.86MPa和8.33MPa，求出計算段的參數(shù)，，和q，然后由求出平均站間距，計算段相關參數(shù)見表2-4：表2-4最優(yōu)方案平均站間距相關參數(shù)起點壓力P1/MPa終點壓力P2/MPa水力摩阻系數(shù)λ計算段平均溫度Tcp/K壓縮系數(shù)Z平均站間距L/km11.868.330.008287.30.8141372.7.3站場布置及調整確定末段的長度以及平均站間距后，從后往前布置壓氣站，考慮與進氣點和分氣點合并來調整站，并站后均分站間距，使中間壓氣站出口壓力保持為12MPa，核算各站的壓比，在1.2～1.6范圍認為合理。最優(yōu)方案中，末段的長度為210km，由后往前依次布置壓氣站，考慮與進氣點合并，推算出所需的首站出站壓力。2.7.4設計方案匯總對各設計方案做相應處理，得出調整后各設計方案的布置情況及相關數(shù)據(jù)記錄見于附表1，附表2和附表3中。2.8最優(yōu)方案的選擇2.8.1燃料氣費用燃料氣費用的計算，首先根據(jù)輸氣能力與壓比等參數(shù)進行燃氣輪機的選型，在確定燃壓機組型號后計算出各壓氣站的燃料氣年耗量。本設計中分別計算不同輸氣量下首站、中間壓氣站和最末壓氣站的燃料氣耗量，然后再乘以每立方米的氣價（1.5元/m3）得出各輸氣量下的燃料氣費用。方案中選取燃氣輪機型號DR61P型燃氣輪機。由上述計算公式得P=12MPa下各不同輸氣量下的燃料氣費用見表2-5，2-6和2-7：表2-5DH=914mm各方案各輸氣量下的燃料氣費用方案與費用負荷DH=914mmK=0.05mmK=0.005mm1.31.41.51.31.41.540%28704306933194918982201412094760%55456593006172636673389134047080%100930107926112341667467082273655100%200851214772223559132824140935146574表2-6DH=1016mm各方案各輸氣量下的燃料氣費用方案與費用負荷DH=1016mmK=0.05mmK=0.005mm1.31.41.51.31.41.540%17153189172139312032124751715360%33140365484133223246241023314080%603156651775224423084386660315100%1200271323691496968419387293120027表2-7DH=1067mm各方案各輸氣量下的燃料氣費用方案與費用負荷DH=1067mmK=0.05mmK=0.005mm1.31.41.51.31.41.540%136071443116924919896981031060%26289278813269717771187371991980%478455074459509323443410136253100%952121009811184236436467861721432.8.2各站場人員編制首站(一般與壓氣站、清管站合并）：70人，其中10人為領導干部，60人，壓氣站：35人，其中7人為領導干部，28人為普通職工，注入站、分輸站、清管站：10人，其中3人為領導干部，7人為普通職工，末站（城市門站）：15人，其中5人為領導干部，10人為普通職工（注：站址合并時在原站人員編制上增加5人）。2.8.3各站場投資輸氣干線中，各站場固定投資只與設計任務輸量有關，與管道外徑關系不大。本設計中，取首站投資為7500萬元，分輸站、注入站、清管站和末站投資為1900萬元，中間壓氣站投資為7000萬元。2.8.4其他資金公式固定資產(chǎn)投資=（輸氣管理處投資+站場投資+線路投資）/0.9固定資產(chǎn)總投資=固定資產(chǎn)投資+建設期借款利息+固定資產(chǎn)方向調節(jié)稅固定資產(chǎn)原值=固定資產(chǎn)總投資固定資產(chǎn)形成率年折舊費=固定資產(chǎn)原值綜合折舊率經(jīng)營成本=燃料氣費用+工資及福利+其他費用+修理費+輸氣損耗費流動資金=設計輸量的年經(jīng)營成本2.8.5費用現(xiàn)值費用現(xiàn)值的計算見式（2-15）： （2-15）式中：It——第t年的全部投資；Ct——第t年的經(jīng)營成本；Sv——計算期末回收的固定資產(chǎn)值；W——計算期末回收的流動資金；N——計算期，N=20；ic——行業(yè)基準收益率，12%。由上述計算公式求得各方案的費用現(xiàn)值，見表2-8，2-9和2-10中。表2-8DH=914mm下各方案費用現(xiàn)值表方案參數(shù)DH=914mmK=0.05mmK=0.005mm1.31.41.51.31.41.5PC（萬元）26900582665257.52662136.82283504.62273194.42271813.34表2-9DH=1016mm下各方案費用現(xiàn)值表方案參數(shù)DH=1016mmK=0.05mmK=0.005mm1.31.41.51.31.41.5PC（萬元）2766415.792738566.2774750.925095682476415.12484433.4表2-10DH=1067mm下各方案費用現(xiàn)值表方案參數(shù)1067mmK=0.05K=0.0051.31.41.51.31.41.5PC（萬元）2766099.342735314.2772863.62551853.325315322533352.992.8.6最優(yōu)設計方案由費用現(xiàn)值法進行經(jīng)濟評價，PC最小值即為最優(yōu)方案。綜上，最優(yōu)設計方案為P=12MPa，DH=914mm，，K=0.005mm（有內涂）。設計輸氣量下全線站場布置及相關參數(shù)如圖2-1所示：進氣35×108m3/a4.111.8611.1128.39128.39129.3912.86來氣1371372101首站#1#2#3#18分輸45×108m3/a圖2-1最優(yōu)方案100%輸氣量沿線站場布置及相關參數(shù)圖說明：全線離心式壓縮機驅動方式為燃氣輪機驅動，燃氣輪機型號為PGT25型號；首站采用三級串聯(lián)壓縮來升壓。2.9管線應力校核管線壁厚設計的計算公式只考慮了管線在內壓作用下產(chǎn)生的環(huán)向應力，對于較大直徑的管線或者是某些特殊的安全需要，還應該核算軸向應力。軸向應力的相關公式： （2-16） （2-17）式中：——管線的軸向應力，Mpa;——鋼材彈性模量。取Mpa；——鋼材的線性膨脹系數(shù)，取；——管線安裝溫度，℃；——管線工作溫度，℃；——泊松比，取0.3；——管線的環(huán)向應力，Mpa;——鋼材內徑，cm；——鋼材的公稱壁厚，cm。埋地管線的當量應力可按最大剪應力破壞理論來計算和校核并滿足以下條件：對于同一種規(guī)格的鋼管，只需要對最小的壁厚進行穩(wěn)定性校核即可，并且整條管線有兩種壁厚，校核結果如下：表2-11等強度壁厚軸向應力校核表壁厚/mm校核結果16330.755.289391.725325.461合格2.10陰極保護計算衰減系數(shù)a的計算見式（2-18）： （2-18）單位長度管道縱向電阻的計算見式（2-15）： （2-19）單位長度上電流從土壤流入金屬管道的過渡電阻見式（2-16）： （2-20）式中：——單位長度管道縱向電阻，；——單位長度上電流從土壤流入金屬管道的過渡電阻，；——鋼管電阻率，??；——單位面積的防腐層過渡電阻，取。無限長管道計算見式（2-17）： （2-21）長度超出一個陰極保護站范圍的按有限長管道計算，見式（2-18）： （2-22）式中：——陰極保護站單側最長保護距離，m；——最大保護電位,V；——最小保護電位,V。本設計中陰極保護站與沿途各壓氣站合建，除壓氣站#18后的末段按無限長管道計算，其余各壓氣站間站間按有限長管道計算。2.11各輸氣量下的運行方案和運行參數(shù)全線壓縮機驅動為型號為PGT25型燃氣輪機a.100%輸氣量下，全線壓縮機全部投入運行，各運行參數(shù)按滿輸量考慮；繪制站場運行方案及運行參數(shù)如圖2-2：4.111.8611.1128.39128.39129.3912.864來氣501371372101首站#1#2#3#18末站圖2-2100%輸氣量下各站運行方案及運行參數(shù)b.80%輸氣量下，全線壓縮機開啟，保持各站出站壓力為設計壓力12MPa，根據(jù)輸氣量及站間距計算出所需壓比；繪制站場運行方案及運行參數(shù)如圖2-3：4.111.8611.39129.5129.51210.1912.864來氣501371372101首站#1#2#3#18末站圖2-380%輸氣量下各站運行方案及運行參數(shù)c.60%輸氣量下，滿足末段調峰能力下，開機方案為：首站和壓氣站#3,、5、7、9、11、13、15、18啟動，其他壓氣站停運，繪制站場運行方案及運行參數(shù)如圖2-4：4.111.868.3128.84128.48128.6612.864來氣3252612882101首站#3#5#7#18末站圖2-460%輸氣量下各站運行方案及運行參數(shù)d.40%輸氣量下，開機方案為：僅啟動首站#5,9，13,18，其他各站場均停運。繪制站場運行方案及運行參數(shù)如圖2-5：4.111.867.99128.12128.6128.4812.864來氣5862101首站#5#9#13#18末站圖2-540%輸氣量下各站運行方案及運行參數(shù)在輸氣過程中，為了實現(xiàn)輸送任務，需要對壓縮機流量進行調節(jié)時，可采用以下方法：=1\*GB3①進氣管裝導向片；=2\*GB3②改變轉速；=3\*GB3③排氣管節(jié)流；=4\*GB3④進氣管節(jié)流。2.12主要設備選型（1）燃氣輪機的選型壓氣站所需總功率： （2-23）式中：G——質量流量，kg/s；按下式計算：q——體積流量，m3/d；P0——標準大氣壓，取P0=1.033×104kg/m2；T——氣體在壓縮機入口處的溫度，取T=294K；R——氣體常數(shù)，kg·m/（kg·K)； （2-24）——通用氣體常數(shù)，??；——氣體分子量，；H——多變能量頭，kg·m/kg，按下式計算： （2-25）k——比熱比，近似計算中對輸氣管條件下的天然氣取k=1.4～1.6，該設計中取k=1.5；Z——吸入條件下的天然氣壓縮性系數(shù)；?——壓比；——多變效率，取。選取燃氣輪機型號為PGT25型號，保證全線壓氣站型號一致，首站燃壓機組配置為5用1備（首站需三級串聯(lián)升壓），其余燃壓機組配置為1用1備。（2）分離器的設計旋風分離器是利用旋轉的含塵氣體所產(chǎn)生的離心力，將粉塵從氣流中分離出來的一種干式氣—固分離裝置，對于捕集5~10微米以上的粉塵效率較高。1.旋風分離器的直徑旋風分離器的筒體直徑可以參考《天然氣工程手冊》中的公式來求取，公式如下： （2-26）式中：D——旋風分離器的筒體直徑，m；Q——工作條件下的氣體流量，m3/s；——阻力系數(shù)，一般取；——工作條件下的氣體密度，kg/m3；——水力損失（即旋風分離器的壓降），kg/m2。實驗證明值在55~180米范圍內，旋風分離器的凈化程度不低于95%，若小于55米，氣體凈化程度降低，當大于180米時凈化程度不穩(wěn)定，但分離器的壓力將增大。一般先取計算分離器直徑。在分離除塵過程中，分離設備設置為3臺旋風分離器。2.由已求出的直徑D取整，并選取分離器直徑后，再作如下演算計算分離器進出口管徑 （2-27）式中：d——分離器進口或出口管徑，m；——工作條件下的氣體流量，m/s——氣體在進口管或出口管中的流速，m/s；一般進口流速取15m/s，出口流速取10m/s。分離器相關參數(shù)繪制表格如表2-12：表2-12分離器參數(shù)計算表臺數(shù)標況流量（Nm3/s）工作條件流量（m3/s）分離器筒徑（m）進口管徑（m）出口管徑（m）366.140.8270.80.270.32（3）閥門種類及選用由規(guī)范及各種閥門的用途，站內選用的閥門類型如下：1.球閥：球閥是用來截斷管路介質用的閥門，不能用于調節(jié)流量。球閥因其通徑與管路相同，故在輸氣管線中普遍采用；2.緊急切斷閥：主要用于各站場的越站旁通流程；3.止回閥：凡不允許管路中介質倒流的場合大都需要安裝止回閥，如離心式壓縮機出氣口等；4.安全閥：安全閥在受壓的管道和容器上起保護作用，輸氣站中主要使用彈簧式安全閥；5.節(jié)流閥：節(jié)流閥也叫針型閥，主要用于調節(jié)流量和截流降壓，在站場內主要采用角式節(jié)流閥；6.閥套式排污閥：用于清管器收球裝置的排污過程。2.13站場工藝設計2.13.1各站工藝流程（1）首站流程說明a.正常工作流程：氣田來氣——旋風子多管分離器——燃壓機組（兩級壓縮）——計量調壓——去長輸干線b.清管流程：庫車首站清管器發(fā)球筒——清管器通過指示器——清管三通——下游長輸管線（2）末站（與城市門站合建）流程說明a.正常工作流程：上游來氣——旋風子多管分離器——穩(wěn)壓計量——給各類用戶配氣；b.清管流程：上游來氣——清管三通——清管器通過指示器——末站清管器收球筒（3）分輸站流程說明a.正常工作流程：上游來氣——旋風子多管分離器——燃壓機組——計量——向用戶配氣——去下游干線b.清管流程：1.上游來氣——清管三通——清管器通過指示器——分輸站清管器收球筒2.清管器發(fā)球筒——清管三通——清管器通過指示器——去下游干線c.越戰(zhàn)流程：上游來氣——清管三通——越戰(zhàn)電動閥——清管三通——去下游干線2.13.2輔助站場布置（1）清管站建設輸氣管線在施工過程中積存下來的污物和管道投產(chǎn)運行時所積存下來的腐蝕產(chǎn)物，都是影響氣質、降低輸氣能力、堵塞儀表、影響計量精度和加劇管線內部腐蝕的主要因素。為此，應于管線投產(chǎn)前和運行過程中加以清除。庫車-蘭州輸氣管線全長2314km,清管站建設間距取80～120km。清管設備布置時盡量考慮與沿途站場合并，站間距過長時考慮單獨設置清管站。本設計中，最優(yōu)方案清管站布置為：清管設備與沿途站場合并。（2）干線截斷閥室建設根據(jù)《輸氣管道工程設計規(guī)范》的規(guī)定，截斷閥位置應該選擇在交通方便、地形開闊、地勢較高的地方。不同等級地區(qū)截斷閥的設置間距不同，截斷閥最大間距應符合下列規(guī)定：一級地區(qū)為主的管段不宜大于32km；二級地區(qū)為主的管段不大于24km；三級地區(qū)為主的管段不大于16km；四級地區(qū)為主的管段不大于8km。上述規(guī)定的閥門間距可以稍作調整，使閥門安裝在更容易接近的地方。庫車-蘭州輸氣管道所處地區(qū)等級為一級地區(qū)。則需要建設的截斷閥室為座。庫車蘭州輸氣管道工藝設計計算書3.1方案計算過程與最優(yōu)方案3.1.1天然氣物理性質計算1.天然氣的組成數(shù)據(jù)（見表3-1）表3-1天然氣的組成數(shù)據(jù)組分CH4C2C3iC4nC4iC5N2Mol%95.79210.570.540.010.092.天然氣每種組分的基本物性參數(shù)（見表3-2）表3-2天然氣各組分基本物性參數(shù)表組分摩爾百分數(shù)(%)摩爾質量（g/mol）燃氣低熱（kJ/Nm3）密度（kg/Nm3）CH495.7916.0430359060.7174C2230.0700643971.353C3144.0970932442.0102iC40.5758.12401228572.6912nC40.5458.12401236492.703iC50.01724386N20.0928.0134——1.2504計算結果為：天然氣的平均分子量；密度；；相對密度：；燃氣低熱值輸氣管道末段的處理計算管線的全長2314K米長，設定壓力PH=12MPa，自取設計方案DH=1016mm，?=1.5，K=0.05mm（無內涂）為例進行計算，以此為準進行比較，全線地區(qū)等級為一級地區(qū)，設計鋼種預選為等級為X70鋼，因此F=0.72，計算步驟如下：3.1.2輸氣管道末段計算管線全長2314km，在2104km處有一分輸站，分輸氣量為45×，為了使設計合理，分輸站的位置在末段以前，預選末段長度為=210KM,分輸后輸氣能力，每日輸氣×106m3/d,調峰能力為日輸氣量的20%。由于不同級別的管徑影響，可以通過改變末段的最高起點壓力P1max來滿足調峰要求。儲氣能力的計算：（1）計算輸氣末段的壓縮因子和平均溫度：設計壓力PH=12MPa下,P1max=11.8MPa，P2min=4MPa，可以近似認為Z1=Z2=Z，且T1=T2=Tcp1）計算燃氣末段然氣的壓縮系數(shù)的平均值：2）計算末段水力摩阻系數(shù)：E——水力效率系數(shù)，有清管裝置，E=0.95；無清管裝置，E=0.923）計算末段天然氣平均溫度：初定℃，末段長度；計算末端，，；其中（）其中——計算段起點天然氣的溫度，其中=17.572℃此計算結果與初定相差較大，重新帶入按上述過程計算得=17.618計算結果相近取天然氣的平均溫度為17.618（2）試算設計壓力，能否滿足調峰要求：1）儲氣開始階段：2）儲氣結束階段：3）末段輸氣管的儲氣能力為：不滿足調峰，可以通過提高P1max來滿足調峰由求末段起點壓力的程序計算得：P1max=11.81MPa。3.1.3輸氣管線平均站間距計算1）計算輸氣管評估性通過能力：×106m3/d2）計算鋼管的壁厚δ（初定地區(qū)等級為Ⅰ類，設計系數(shù)F=0.72）：，向上圓整為20mm3）確定輸氣管道內徑：4）計算壓縮機的入口壓力PB：5）計算壓氣站出站壓力P1：其中在壓氣站出口端的工藝管線和設備中的壓力損失為0.14MPa6）計算計算段的終點壓力P2：在壓氣站進口端的一級除塵裝置和連接管線中的壓力損失為0.19MPa7）計算輸氣管計算段的平均壓力Pcp：8）計算水力摩阻系數(shù)：9）按近似公式計算天然氣的平均壓縮系數(shù)：10）計算輸氣管中天然氣平均溫度：初定℃，；計算，，；（其中取）終上，計算結果()與所設值（）基本接近，無需重新計算。11）計算壓氣站間距l(xiāng)：（其他各方案計算段平均站間距及相關熱力計算由所編制程序求得）3.1.4設計方案的調整確定末端及平均站間距長度后，由后往前進行布站（距首站50km處有進氣點），考慮盡量將壓氣站與注入站合并，并站后均分各站間距，調站后保證輸氣干線上各壓氣站出口壓力為設計壓力PH=12MPa，重新核算壓比，保證各站壓比在范圍1.2~1.6間。通過調站后壓比計算出離首站最近壓氣站的進口壓力，倒推出滿足輸氣量要求的首站出站壓力。若倒推出的首站出站壓力大于12MPa，則考慮保證首站出口壓力為設計壓力PH=12MPa，計算下一壓氣站的進口壓力，從而得出該站的壓比。首站采用兩機串聯(lián)來提壓，最后一個壓氣站根據(jù)調峰需要的P1max來采取提壓措施。對于示例方案，從后往前布14個壓氣站后，壓氣站#1距進氣點100km，不能考慮并站。核算各壓氣站的壓比：設計壓力PH=12MPa，各站間出站壓力為P1=11.86MPa，l=150km時，Tcp=287.1K，Z=0.8141）壓氣站#1~#13，進口壓力為8.206-0.19=8.016MPa，出口壓力為12MPa，壓比2）壓氣站#14，進口壓力為8.016MPa，出口壓力為11.81MPa，壓比進氣站：氣站的壓力為=3）首站：首站至進氣站壓力為P2=10.7MPa，推算首站出站壓力，l=50km，，運行程序得：Tcp=286.1K，Z=0.814即首站需提壓到11.4MPa，首站進站壓力為4.19MPa，采用兩級串并聯(lián)，壓比調整后布站方案見表3-3：表3-3方案DH=1016mm，?=1.5，K=0.05布站情況站場距起點里程/km站間距/km管徑/mm備注首站01016×20與壓氣站合并進氣站50501016×20#11541041016×20與清管站合并#23041501016×20與清管站合并#34541501016×20與清管站合并#46041501016×20與清管站合并#57541501016×20與清管站合并#69041501016×20與清管站合并#710541501016×20與清管站合并#812041501016×20與清管站合并#913541501016×20與清管站合并站場距起點里程/km站間距/km管徑/mm備注#1015041501016×20與清管站合并#1116541501016×20與清管站合并#1218041501016×20與清管站合并#1319541501016×20與清管站合并#1421041501016×20與分輸站、清管站合并末站23142101016×20與城市門站合并3.1.5燃壓機組的選型與燃料氣耗量的計算（1）燃壓機組的選型：壓氣站#1～#14所需總功率（單站計算功率）：1）按天然氣組分計算天然氣平均分子量：2）計算氣體常數(shù)：3）將體積流量換算成質量流量4）計算在壓縮機入口條件下天然氣的壓縮性系數(shù)（壓縮機入口壓力）：5）計算多變能量頭（取k=1.5）：6）計算一個壓氣站所需的總功率（取多變功率）：根據(jù)壓氣站單站計算功率，初選DR61P型燃氣輪機，該機在ISO條件下的額定功率：7）計算實際工作條件下該型號燃氣輪機的可用功率：實際工作條件及有關修正系數(shù)如下：環(huán)境溫度，10℃Ft=1；站址海拔高度選取最大為2700m，F(xiàn)a=0.73；進氣系統(tǒng)壓力損失修正系數(shù)近似取Fin=0.985；排氣系統(tǒng)壓力損失修正系數(shù)近似取Fex=0.995；可用功率：8）確定壓氣站所需燃-壓機組數(shù)：即中間壓氣站需設DR61P型燃氣輪機驅動的燃-壓機組2用1備。全線盡量采用同一型號的燃壓機組。9）確定每臺壓縮機所需的實際功率：功率利用率：DR61P型號燃氣輪機ISO條件下額定熱耗率換算成實際工作條件下的熱耗率：10）燃料氣耗量（單位功率，單位時間的燃料氣耗量）：所輸天然氣低熱值（2）各站燃料氣耗量的計算：1）壓氣站#1~#14燃料氣耗量：2）首站燃料氣耗量：首站壓力需由4.19MPa提到11.4MPa，壓縮機兩級串并聯(lián)：壓比首站質量流量：首站為兩級串聯(lián)壓縮：m3/a3）滿足末段儲氣的最后一個壓氣站燃料氣耗量：壓氣站壓力由8.016MPa提到11.81MPa，壓比質量流量（為分輸后的質量流量，其中）：（以上為100%輸氣量下的燃料氣年耗量計算過程，各年生產(chǎn)負荷下的燃料氣年耗量計算同理可求得。）3.1.6費用現(xiàn)值計算（1）燃料氣費用計算：選定壓縮機型號后（該算例中燃氣輪機型號為DR61P），先確定各輸氣量下全線的運行方案和運行參數(shù)，由相應壓比和輸氣能力計算出離心壓縮機的實際功率，然后計算求得各燃壓機組的年耗氣量，乘以燃氣價格即可求得燃料氣費用。各輸氣量下燃料氣費用見如下各表（注：進出口壓力單位為MPa，,質量流量單位為106m3/d，耗氣量單位為m3，燃料氣費用單位為萬元）：各年生產(chǎn)負荷下燃料氣費用見如下各表：表3-4100%輸量下燃料氣費用表站數(shù)100%壓比進口壓力出口壓力體積流量耗氣量首站兩級串聯(lián)ε=1.644.1911.442.86137788930.9#11.4978.0161252.8662686085.3#21.4978.0161252.8662686085.3#31.4978.0161252.8662686085.3#41.4978.0161252.8662686085.3#51.4978.0161252.8662686085.3#61.4978.0161252.8662686085.3#71.4978.0161252.8662686085.3#81.4978.0161252.8662686085.3#91.4978.0161252.8662686085.3#101.4978.0161252.8662686085.3#111.4978.0161252.8662686085.3#121.4978.0161252.8662686085.3#131.4978.0161252.8662686085.3#141.4738.01611.814045268835.4總耗氣997976875.2燃料氣費用1496965313表3-580%輸量下燃料氣費用表站數(shù)80%壓比進口壓力出口壓力質量流量耗氣量首站兩級串聯(lián)?=1.584.1910.534.29110413059.9#11.279.441244.2929589737.86#21.279.441244.2929589737.86#31.279.441244.2929589737.86#41.279.441244.2929589737.86#51.279.441244.2929589737.86#61.279.441244.2929589737.86#71.279.441244.2929589737.86#81.279.441244.2929589737.86#91.279.441244.2929589737.86#101.279.441244.2929589737.86#111.279.441244.2929589737.86#121.279.441244.2929589737.86#131.279.441244.2929589737.86#141.069.4410.0131.435328859.1總耗氣500408511.2燃料氣費用750612766表3-660%輸量下燃料氣費用表站數(shù)60%壓比進口壓力出口壓力質量流量耗氣量首站兩級串聯(lián)?=1.674.1911.6725.786150801.92#11.1610.351235.714531390.41#21.1610.351235.714531390.41#31.1610.351235.714531390.41#41.1610.351235.714531390.41#51.1610.351235.714531390.41#61.1610.351235.714531390.41#71.1610.351235.714531390.41#81.1610.351235.714531390.41#91.1610.351235.714531390.41#101.1610.351235.714531390.41#111.1610.351235.714531390.41#121.1610.351235.714531390.41#131.1610.351235.714531390.41#14總耗氣275058877.3燃料氣費用412588315.9表3-740%輸量下燃料氣費用表站數(shù)40%壓比進口壓力出口壓力質量流量耗氣量首站兩級串聯(lián)?=1.674.1911.717.1457746928.15#11.0911.011227.146508936.23#21.0911.011227.146508936.23#31.0911.011227.146508936.23#41.0911.011227.146508936.23#51.0911.011227.146508936.23#61.0911.011227.146508936.23#71.0911.011227.146508936.23#81.0911.011227.146508936.23#91.0911.011227.146508936.23#101.0911.011227.146508936.23#111.0911.011227.146508936.23#121.0911.011227.146508936.23#131.0911.011227.146508936.23#14總耗氣142363099.1燃料氣費用213544648.7表3-8各年生產(chǎn)負荷下燃料氣費用表負荷燃料氣費用40%60%80%100%S（萬元）213554125975061149696（2）工資及福利初步確定各站職工編制如下表3-9所示：表3-9各站職工編制表首站末站壓氣站（#1——#13）壓氣站（#14）注入站清管站分輸站各站人數(shù)701540455各清管站與沿途各站場合并分輸站與#14壓氣站合并領導人數(shù)105771普通工人601033384站數(shù)111311總人數(shù)：70×1﹢15×1﹢40×13+45×1+5=655(人)其中領導干部：10﹢5+7×13+1=107（人），普通員工：655-107=548（人）則職工工資總和為：107×10﹢548×6=4358（萬元）職工福利總和為：4358×14%=610.12（萬元）故職工工資及福利總和為：4358+610.12=4968.12（萬元）（3）其他費用其它費用=職工工資及福利總和×2=4968.12×2=9936.24（萬元）（4）固定資產(chǎn)投資輸氣管理處投資=20000萬元干線站站投資=8000×1+2000×17+7500×15=154500（萬元）線路投資=6961324×10-4×2314=1610850.4（萬元）固定資產(chǎn)投資=（輸氣管理處投資+干線站場投資+線路投資）/0.9=（20000+154500+1610850.4）/0.9=2100412（萬元）（5）固定資產(chǎn)原值建設期借款利息（分三年計算）：t=1，建設期借款利息=固定資產(chǎn)投資×70%×30%/2×6.5%=2100412×70%×30%/2×6.5%=14335.3（萬元）t=2，建設期借款利息=（第2年初貸款本息累計額+固定資產(chǎn)投資×70%×50%/2）×6.5%=（2100412×70%×30%+14335.3+2100412×70%×50%/2）×6.5%=53494.6（萬元）t=3，建設期借款利息=（第3年初貸款本息累計額+固定資產(chǎn)投資×70%×20%/2）×6.5%=（2100412×70%×30%+14335.3+2100412×70%×50%+53494.6+2100412×70%×20%/2）×6.5%=90420.8（萬元）建設期借款總利息=14335.3+53494.6+90420.8=158250.7（萬元）固定資產(chǎn)總投資=固定資產(chǎn)投資+建設期借款利息+固定資產(chǎn)方向調節(jié)稅（固定資產(chǎn)投資方向調節(jié)稅率為0）=2100412+158250.7+0=2258662.7（萬元）固定資產(chǎn)原值=固定資產(chǎn)總投資固定資產(chǎn)形成率=2258662.7×0.85=1919863.3（萬元）（6）年折舊費年折舊費=固定資產(chǎn)原值綜合折舊率=1919863.3×7.14%=137078.24（萬元）（7）修理費年修理費=年折舊費×20%=137078.24×20%=27415.6（萬元）（8）輸氣損耗輸氣損耗費用計算，輸氣損耗費(為燃氣價格），各生產(chǎn)負荷下輸氣損耗見表3-10：表3-10各生產(chǎn)負荷下輸氣損耗費用表生產(chǎn)負荷40%60%80%100%輸氣損耗費（萬元）27000405005400067500（9）經(jīng)營成本經(jīng)營成本=燃料氣費用+工資及福利+其他費用+修理費+損耗費各年經(jīng)營成本見表3-11：表3-11方案DH=1016mm，?=1.5，K=0.05mm各年經(jīng)營成本表年數(shù)1234567~20經(jīng)營成本（萬元）00090675124079171381259516（10）流動資金流動資金=C6×30%=259516×30%=77855（萬元）（11）投資建設期投資：N=1：I1=固定資產(chǎn)總投資×30%=2100412×30%=630123.6（萬元）N=2：I2=固定資產(chǎn)總投資×50%=2100412×50%=1050206（萬元）N=3：I3=固定資產(chǎn)總投資×20%=2100412×20%=4200824（萬元）生產(chǎn)期第一年投資：N=4：I4=流動資金總投=77855（萬元）以后各年投資均為0（12）費用現(xiàn)值費用現(xiàn)值計算見：式中：It──第t年的全部投資；Ct──第t年的經(jīng)營成本；Sv──計算期末回收的固定資產(chǎn)值（此處為0）；W──計算期末回收的流動資金；N──計算期，N=20；ic──行業(yè)基準收益率，12%。方案DH=1016mm，?=1.5，K=0.05mm的費用現(xiàn)值見表3-12：表3-12方案DH=1016mm，?=1.5，K=0.05mm的費用現(xiàn)值表tItCtSvW1630123.6000705738.43221050206.000001317378.406342008240005901855.2614778559067500265185.21775012407900218669.59376017138100338275.70567025951600573707.19618025951600642552.05979025951600719658.306810025951600806017.303611025951600902739.3801120259516001011068.106130259516001132396.278140259516001268283.832150259516001420477.892tItCtSvW160259516001590935.239170259516001781847.467180259516001995669.163190259516002235149.4632002595160778551752355.25故費用現(xiàn)值為（萬元）同上依次計算出各方案費用現(xiàn)值，分別統(tǒng)計于表3-13，3-14和3-15中。表3-13P=12MPa，DH=1016mm各方案費用現(xiàn)值表各方1016mm案費用K=0.05K=0.005（萬元）1.31.41.51.31.41.5輸氣管理處投資200002000020000200002000020000站場投資225200174700154500144400114100104000線路投資1610850.41610850.41610850.41610850.41610850.41610850.4固定資產(chǎn)投資2183588.72124176.92100412.22088529.882052882.82041000.47固定資產(chǎn)原值1995890.21941585.41919863.51909002.571876419.61865558.73年折舊費142506.56138629.21137078.25136302.784133976.36133200.893修理費28501.31327725.84027415.65127260.556826795.27326640.1786損耗費40%27000