蝸輪蝸桿傳動承載能力計(jì)算

普通圓柱蝸桿傳動承載能力計(jì)算斷、曲面膠上。因此，一般只對蝸輪輪齒進(jìn)行承載能力計(jì)算。由于蝸桿與蝸膠合而失效的可能性更大。因此，蝸桿傳動的承載能力往往受到抗和輪齒折斷，因此應(yīng)以保證齒根彎曲疲勞強(qiáng)度作為開式傳動面膠合或點(diǎn)蝕而失效。因此，通常是按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)外，閉式蝸桿傳動，由于散熱較為困難，還應(yīng)作ZCuSnlOPlZCuSnPbZn造鋁鐵青銅(ZCuAl10Fe3)Vsms用灰鑄鐵。為了防止變形，常對蝸輪輪傳動相似。在進(jìn)行蝸桿傳動的受力分析時，通常不考力分析>c)。注意蝸桿所受軸向力方向的確定。因?yàn)檩S向力的方向是由螺的方向，總是與它的轉(zhuǎn)向相反的；徑向力的方向則總是指向始公式仍來源于赫茲公式。接觸應(yīng)力0。荷下工作時，載荷分布不均現(xiàn)象將由于工作表面良好的磨合而工作類型IIIIII載荷性質(zhì)均勻，無沖擊不均勻，小沖擊不均勻，大沖擊每小時起動次數(shù)<2525-50>50起動載荷小較大大KAKA1許用接觸應(yīng)力>中查出蝸輪的基本許用接觸應(yīng)力[σ]H'，再接[σ]H=K接觸應(yīng)力[σ]H(MPa)<1220616695-07--1017213979-56250202-245000012312灰鑄鐵HT20020816896--28接觸應(yīng)力[σ]H'(MPa)≤45HRC>45HRC砂模鑄造150180金屬模鑄造220268砂模鑄造113公式中可得到按蝸輪接觸疲勞強(qiáng)度條件設(shè)計(jì)計(jì)算的公式為參數(shù)的匹配中心距模數(shù)分度圓直徑蝸桿頭數(shù)直徑系數(shù)分度圓導(dǎo)程角蝸輪齒數(shù)變位系數(shù)a(mm)m(mm)a(mm)m(mm)d1(mm)40118q01(3°10′47″622112411246112461′26″′25″08″08″0+++++041246112461124611246115″3°13′10″6238″3°13′28″625°42′38″313°10′47″625°42′38″313°13′10″61+0+55°42′38″31880246z時。3)本表摘自GB10085－1988。曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算通常只作彎曲強(qiáng)度的校核計(jì)算，但這種計(jì)算是必須進(jìn)行的。因?yàn)樾Ｖ苯佑绊懙轿仐U副的運(yùn)動平穩(wěn)性精度。由于蝸輪輪齒的齒形比較復(fù)應(yīng)力是比較困難的，所以常用的齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算方法就帶有蝸輪近似地當(dāng)做斜齒圓柱齒輪來考慮，于是得蝸輪齒根的彎曲應(yīng)力為>式名稱代號計(jì)算關(guān)系式說明中心距aa=(d1+d2+2x2m)/2按規(guī)定選取蝸桿頭數(shù)z1按規(guī)定選取蝸桿齒數(shù)z2按傳動比確定齒形角ααa=20°或αn=20°按蝸桿類型確定模數(shù)mm=ma=mn/cosγ按規(guī)定選取傳動比ii=n1/n2蝸桿為主動，按規(guī)定選取蝸輪變位系數(shù)x2蝸桿直徑系數(shù)qq=d1/m蝸桿分度圓直徑d1=mq按規(guī)定選取da1=d1+2ha1=d1+2mdf1=d1-2hf1=d1-2(m+c)c=mha1=·m=(da1-d1)hf1=(+)m=(d1-df1)adfmzdzqosndmzadxmfha2=(da2-d2)=m(+x2)hf2=(d2-df2)=m(-x2+)adfγθddxmmqx)zB11≤24≤de2x2b1≤da2+2m0≥(11+m0≥+m當(dāng)m=10~16mm時，增加35~40mm；蝸輪的基本許用彎曲應(yīng)力(MPa)鑄造方法單側(cè)工作砂模鑄造方法單側(cè)工作砂模鑄造40金屬模鑄造56砂模鑄造26金屬模鑄造3226砂砂模鑄造8057金屬模鑄造9064HT150砂模鑄造4028HT200砂模鑄造4834后可得蝸輪輪齒按彎曲疲勞強(qiáng)度條件設(shè)計(jì)的計(jì)算出后,可從<普通圓柱蝸桿基本尺寸和參數(shù)及其與蝸輪參數(shù)的匹配>表查出相應(yīng)的(四)蝸桿的剛度計(jì)算會造成輪齒上的載荷集