臥式鋼筋切斷機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

臥式鋼筋切斷機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第1章引言概述鋼筋切斷機(jī)是鋼筋加工必不可少的設(shè)備之一，它主要用語房屋建筑、橋梁、隧道、電站、大型水利等工程中對鋼筋的定長切斷目。鋼筋切斷機(jī)與其他切斷設(shè)備相比，具有重量輕、耗能少、工作可靠、效率高等特點(diǎn)，因此近年來逐步被機(jī)械加工和小型軋鋼廠等廣泛采用，在國民經(jīng)濟(jì)建設(shè)的各個領(lǐng)域發(fā)揮了重要的作用［1］。國內(nèi)外切斷機(jī)的對比：由于切斷機(jī)技術(shù)含量低、易仿造、利潤不高等原因，所以廠家?guī)资陙砘揪S持現(xiàn)狀，發(fā)展不快，與國外同行相比具體有以下幾方面差距。全球經(jīng)濟(jì)建設(shè)的快速發(fā)展為建筑行業(yè)，特別是為建筑機(jī)械的發(fā)展提供了一個廣闊的發(fā)展空間，為廣大生產(chǎn)企業(yè)提供一個展示自己的舞臺。面對競爭日益激烈的我國建筑機(jī)械市場，加強(qiáng)企業(yè)的經(jīng)營管理，加大科技投入，重視新技術(shù)、新產(chǎn)品的研究開發(fā)，提高產(chǎn)品質(zhì)量和產(chǎn)品售后服務(wù)水平，積極、主動走向市場，使企業(yè)的產(chǎn)品不斷地滿足用戶的需求，盡快縮短與國外先進(jìn)企業(yè)的差距，無疑是我國鋼筋切斷機(jī)生產(chǎn)企業(yè)生存與發(fā)展的必由之路［2］。題目的選取本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的任務(wù)是臥式鋼筋切斷機(jī)的設(shè)計(jì)。要求切斷鋼筋的最大直徑14mm，切斷速度為15次/分。在設(shè)計(jì)中通過計(jì)算和考慮實(shí)際情況選則合適的結(jié)構(gòu)及參數(shù)，從而達(dá)到設(shè)計(jì)要求，同時盡可能的降低成本，這也是一個綜合運(yùn)用所學(xué)專業(yè)知識的過程。畢業(yè)設(shè)計(jì)是對三年大學(xué)所學(xué)知識的一個總結(jié)，也是走上工作崗位前的一次模擬訓(xùn)練。鋼筋切斷機(jī)的工作原理工作原理：采用電動機(jī)經(jīng)一級三角帶傳動和二級齒輪傳動減速

后，帶動曲軸旋轉(zhuǎn)，曲軸推動連桿使滑塊和動刀片在機(jī)座的滑道中作往復(fù)直線運(yùn)動，使活動刀片和固定刀片相錯而切斷鋼筋。圖1-1鋼筋切斷機(jī)原理圖第2章電機(jī)選擇傳動方案簡述：選擇三級減速，先是一級帶減速，再兩級齒輪減速。首先采用一級帶傳動，因?yàn)樗哂芯彌_、吸振、運(yùn)行平穩(wěn)、噪聲小、和過載保護(hù)等優(yōu)點(diǎn)，并安裝張緊輪。然后采用兩級齒輪減速，因?yàn)辇X輪傳動可用來傳遞空間任意兩軸間的運(yùn)動和動力，并具有功率范圍大，傳動效率高，傳動比準(zhǔn)確，使用壽命長，工作安全可靠等特點(diǎn)。動力由電動機(jī)輸出，通過減速系統(tǒng)傳動，把動力輸入到執(zhí)行機(jī)構(gòu)。由于傳動系統(tǒng)作的是回轉(zhuǎn)運(yùn)動，而鋼筋切斷機(jī)的執(zhí)行機(jī)構(gòu)需要的直線往復(fù)運(yùn)動，為了實(shí)現(xiàn)這種轉(zhuǎn)換，可以采用曲柄滑塊機(jī)構(gòu)，盤行凸輪移動滾子從動件機(jī)構(gòu)，齒輪齒條機(jī)構(gòu)?？紤]現(xiàn)實(shí)條件，我決定采用曲柄滑塊機(jī)構(gòu)作為本機(jī)械的執(zhí)行機(jī)構(gòu)。2.1切斷鋼筋需用力計(jì)算為了保證鋼筋的剪斷，剪應(yīng)力應(yīng)超過材料的許應(yīng)剪應(yīng)力LL即切斷筋的條件為：T=QV口A本切斷機(jī)針對切斷鋼筋為牌號HRB400的普通熱軋鋼筋，其屈服強(qiáng)度。=400MPa。b剪切過程實(shí)際上是金屬塑性變形過程，金屬在塑性變形中沿晶格滑移，即形成所謂滑移線司。東北重型機(jī)械學(xué)院連家創(chuàng)教授，利用滑移線理論在考慮了剪刃側(cè)間隙及接觸摩擦的基礎(chǔ)上，推導(dǎo)出剪切機(jī)剪切力計(jì)算公式，并進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，其計(jì)算公式如下臼:冷剪時T二K?Ku(1+o)0b式中5-"-試件斷裂時的平均延伸率o 被剪鋼件的強(qiáng)度極限則由上式可得t二(0.56?0.62)?1?(1+16%)?400=259.84?287.68Mpa取最大值t=287.68Mpa由于切斷鋼1筋的最大直徑為14mm,則切斷機(jī)所需的切斷力為F切=max?nd2/4=287.68?n?142/4=44284.90N2剪刃行程行程太小，翹頭的工件通不過，行程太大，對于曲柄式剪切機(jī)會使曲柄增大，從而使剪切機(jī)的工作扭矩和驅(qū)動功率增大，相應(yīng)的結(jié)構(gòu)尺寸也將增大目。根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，剪刃形成可取20mm。則曲軸的偏心距為20mm。2.3功率計(jì)算由于切斷刀的速度與曲軸處的線速度不盡相同，因此使用曲軸處的線速度進(jìn)行計(jì)算可是計(jì)算結(jié)果偏于安全［4］。則切斷處的功率P：15x2兀P<Qx x20x0.001=1.39KW60查表可知在傳動過程中，帶傳動的效率為n=0.96；齒輪傳動的效率為n=0.97；滾動軸承的傳動效率為n=0.99；連桿傳動的效率為n=0.81。由以上可知總的傳動效率為：n=0.96-0.992-0.972-0.81=0.703P139由此可知所選電機(jī)功率最小應(yīng)為P'=—=—9=1.98KW“ 0.703查手冊并根據(jù)電機(jī)的工作環(huán)境和性質(zhì)選取電機(jī)為：丫系列封閉式三相異步電動機(jī)，代號為Y100L1-4,輸出功率為2.2kw,滿載轉(zhuǎn)速為1420r/min。第3章傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3.1基本傳動數(shù)據(jù)計(jì)算1.1分配傳動比電動機(jī)型號為Y,滿載轉(zhuǎn)速為1420r/min。(1)總傳動比i=1420=94.6715(2)分配傳動裝置的傳動比i=ioxi1上式中i。、*分別為帶傳動與減速器(兩級齒輪減速)的傳動比，在分配傳動比時，為使齒輪的傳動比圓整以獲得圓整齒數(shù)，同時使大帶輪的尺寸適當(dāng)增大以起到類似于飛輪的作用團(tuán)。因此，初步取i0=3.78,貝Ii=—=94.67/3.78=25。i0(3)分配減速器的各級傳動比按展開式布置，查閱有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，取'=5,則":5。1.2計(jì)算機(jī)構(gòu)各軸的運(yùn)動及動力參數(shù)⑴各軸的轉(zhuǎn)速IIIIIIIIIIII1420二3753.78nIIIIII1420二3753.78n375n=—= 2i5n75軸n=—2-=——=253 i34 5r/minr/minr/min⑵各軸的輸入功率I軸P1=P-n0=2.2X0.96=2.112KWII軸P2=P1-n12=2.112X0.99X0.97=2.208KWIII軸P3=P2-n23=2.208X0.97X0.99=1.947KW⑶各軸的輸入轉(zhuǎn)矩電動機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩

T=9550x^2-=14.796N?m0 1420I軸T=Txixn=14.796x3.78x0.96=53.692N?mII軸T2=Tx(2x\2=53.692x5x0.99x0.97=257.802N-mIII軸T3=T2xi23xn23=257.802x5x0.99x0.97=1237.836N-m3.2帶傳動設(shè)計(jì)已知條件：電動機(jī)功率Pj2.2KW,滿載轉(zhuǎn)速nj1420r/min,初定傳動比i°=3.78,電動機(jī)每天工作16小時。3.2.1確定計(jì)算功率查表8-7可知工況系數(shù)取KA=1.3,P=1.3X2.2=2.86kw。3.2.2帶型的確定由設(shè)計(jì)可知：V帶傳動的功率為2.2kw,小帶輪的轉(zhuǎn)速為1420r/min,大帶輪的轉(zhuǎn)速為375r/min。根據(jù)以上數(shù)值及小帶輪的轉(zhuǎn)速查圖8-11選取A型V帶因。3.2.3帶輪基準(zhǔn)直徑查閱相關(guān)手冊選取小帶輪基準(zhǔn)直徑為d=95mm,則大帶輪基準(zhǔn)0直徑為d1=3.78X95=359.1mm,選定d[355mm。3.2.4驗(yàn)算帶速丫_上d屋__兀x95x1420_706機(jī)/sV—60x010O—60x1000一.mS因?yàn)?m/s<v<30m/s,所以帶速合適。2.5計(jì)算實(shí)際傳動比d

1

dd

1

d0(1-￡)35595(1-0.015)=3.794則大帶輪實(shí)際轉(zhuǎn)速n=no=I'、。=374.3r/min氏375r/min,誤差可不予考慮。ii0 3.7942.6確定丫帶基準(zhǔn)長度和中心距由0.7(d+d)<a<2(d+d)貝I315<a<900,初選a=400mmo由式8-22得V帶基準(zhǔn)長度L'=2a+—(d+d)+&__do^-=2x400+—(95+355)+'55-9"=1549.11mmd0201 4a 2 4x4000查表8-2得：L=1400mmd由教材式8-23得實(shí)際中心距1400-1549.11=400+ =325.45mm中心距變化范圍為：304.45mm?367.45mm。2.7驗(yàn)算小帶輪包角驗(yàn)算小帶輪包角：a=180o-(d-d)5m=180。-355-95乂57.3。=134.223。>90。1 0a 325.452.8確定V帶的根數(shù) P根數(shù)的計(jì)算公式為Z> % p+△P0)K儀KL由n=1420r/min,d=95mm查表8-4a得知p0=1.07KW團(tuán)由n=1420r/min,i=3.794查表8-4b得Ap0=0.17KW查表8-5得Ka=0.88,查表8-2得KL=0.96P 286貝1[Z>t ea =r =2.73取Z=3p+△P0)K@KL (1.07+0.17)x0.88x0.963.2.9確定V帶張緊力由教材表8-3得：人型丫帶單位長度質(zhì)量為q=0.1Kg/m（F0）=500.°5-KaE+2=500義一0.88）*2.86+0.1*7.062=129.276Nmin K-v-Z 0.88義3*7.06應(yīng)使實(shí)際初拉力F0>（F0）i3.2.10確定軸上的載荷（壓軸力）壓軸力最小值為：（F） =2?Z-（F）?sin-=2x3x129.276xsin134.223°=714.583Npmin 0min223.2.11主要設(shè)計(jì)結(jié)果（1）小帶輪材料：選用鑄鐵HT1500。（2）小帶輪結(jié)構(gòu)尺寸：結(jié)構(gòu)形式采用整體式，內(nèi)孔直徑d=28mm。（3）大帶輪結(jié)構(gòu)尺寸：初算大帶輪孔徑：由公式d>A3c可初步計(jì)算大帶輪孔徑。0*n11初算輸入軸材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，去A°=110，則減速器輸P 2112入端軸的最小直徑d>110q—=110x3： =19.57mmmin3n 3375去d1=25mm，即大帶輪孔徑d大孔=25mm

S026AS026A圖3-1小帶輪結(jié)構(gòu)圖3.3高速級齒輪傳動設(shè)計(jì)已知條件：輸入功率P=2.112KW,小齒輪轉(zhuǎn)速n=375r/min,齒數(shù)比u=5,電動機(jī)驅(qū)動，工作壽命15年(每年工作300天)，兩班制工作，轉(zhuǎn)向不變圖。3.3.1選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)(1)按圖1-1所示傳動原理圖，選用直齒圓柱齒輪傳動［向。(2)切斷機(jī)為一般工作機(jī)器，轉(zhuǎn)速不高，故選用7級精度

(GB10095-88)。(3)由教材表10-1可知，選擇小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì))，硬度為280HBS；大齒輪材料為45鋼(調(diào)質(zhì))，硬度為240HBS。二者材料硬度差為40HBS。(4)選定小齒輪齒數(shù)為Z1=23，則大齒輪齒數(shù)Z2=23x5=115。3.3.2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由教材公式(10-9a)試算即…2.32即…2.32、**土1(Z1t(1)確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值1)試選載荷系數(shù)K=1.3S2)計(jì)算小齒輪傳遞’的轉(zhuǎn)矩萬95.5x萬95.5x105PT= 11n195.5x105x2.112375N?mm=5.379x104N?mm3)由教材表3)由教材表10-7選取齒寬系數(shù)。d=1。4)由教材表10-6可知材料的彈性影響Z=189.8MPa2。E5)由教材圖(10-21d)的：小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限。Hl.1=600MPa；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限Hhml6)由教材式6-13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N1=60nJ4=60x375x1x(2x8x300x15)=1.62x1091.62x109N= =0.324x1092 57)由教材圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)K=0.90，K=0.958)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 ^取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由教材是10-12得b]=Khn，iim1=0.9x600MPa=540MPaH1Sb]=Khn20―2=0.95x550MPa=522.5MPablH2S(2)計(jì)算

1）試算小齒輪分度圓直徑d,It帶入I］中較小值H4-?7 KT1）試算小齒輪分度圓直徑d,It帶入I］中較小值H4-?7 KTd>2.32J—if\。1dc”1.3x5.379x1046(189.8、=z.JZqI ?- 51522.5J2mm=51.709mm2）計(jì)算圓周速度vTidn

v= —60x1000兀x51.709x375

60x1000mls=1.02m/53）計(jì)算尺寬bb= -d=1x51.709mm=51.709mmdIt4)計(jì)算齒寬與齒高之比b/h。模數(shù)d51.709 …0m= = mm=2.248mmtz231齒高h(yuǎn)=2.25m=2.25x2.248mm=5.058mm

t=10.22h5.0585）計(jì)算載荷系數(shù)。根據(jù)v=l.02m/s,7級精度，由圖10-8得K=1.12M；直齒輪，K=K=1口； "HaFa由教材表10-2查得使用系數(shù)K=1C12］；A由教材表10-4用插值法查得7級精度、小齒輪相對支承非對稱布置是，K=1.4耶b51709由丁=^^=1022，長0=1.4查教材圖10-13得K/1.35,故載h5.058 坪 邛荷系數(shù)K=KKKK=1x1.12x1x1.423=1.594回

AVHa6）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由教材式

(10-10a)得：7 7，味 1.594=55.345mmd=d=51.709x3=55.345mmi 113K +1.37）計(jì)算模數(shù)m。dm=Z1dm=Z1 mm=2.92mm243.3按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由教材式（10-5）得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為（1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1）由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限。FE「500MPa；大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限。隹2=380MPa；2）由圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)K=0.85,K=0.88;3）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力。 EN'EN2取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由式（10-12）得口]=Kfn，fe1=0.85x500MPa=303.57MPaf1 S 1.4口]=%2。fe2=0.88X380MPa=238.86MPaF2 S 1.44）計(jì)算載荷系數(shù)K。K=KAKVKFKF^=1x1.12x1x1.35=1.5125）查取齒形系數(shù)。由表10-5查得Y=2.69；Y=2.18。6）查取應(yīng)力校正系數(shù)。 a由表10-5查得Y=1.575；Y=1.79 aYY,.a,7）計(jì)算大小齒輪的口并加以比較。F

珠詈二°-01396YY2.18*1.79Fa2p2= =0.01634TTJ238.86F2大齒輪的數(shù)值大。(2)設(shè)計(jì)計(jì)算：2x：2x1.512x5.379x104: 1x232x0.01634=1.71mm對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于有齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑(即模數(shù)與齒數(shù)的乘積)有關(guān)口，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)1.71并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=2.5mm，按齒面接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑d算得的分度圓直徑d1=55.345mm，算出小齒輪齒數(shù)d55.345

一= m2大齒輪齒數(shù)Z2=5x28=140這樣設(shè)計(jì)出的齒輪傳動，既滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)口。3.3.4幾何尺寸計(jì)算（1）計(jì)算分度圓直徑d=zm=28x2=56mmd=zm=140x2=280mm（2）計(jì)算中心距a=4=W=168mm2 2（3）計(jì)算齒輪寬度b=。d=1x56=56mm取B=56mm,B=60mm

3.5結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及繪制齒輪零件圖齒輪的結(jié)構(gòu)形式圖如圖3-2所示：k022A56圖3-2高速級齒輪傳動大齒輪結(jié)構(gòu)圖3.4低速級齒輪傳動設(shè)計(jì)已知條件：輸入功率P=2.208KW,小齒輪轉(zhuǎn)速n=75r/min，齒數(shù)比u=5,電動機(jī)驅(qū)動，工作壽命15年(每年工作300天)，兩班制工作，轉(zhuǎn)向不變。3.4.1選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)(1)按圖1-1所示傳動原理圖，選用直齒圓柱齒輪傳動。(2)切斷機(jī)為一般工作機(jī)器，轉(zhuǎn)速不高，故選用7級精度(GB10095-88)。(3)由教材表10-1可知，選擇小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì))，硬度為280HBS；大齒輪材料為45鋼(調(diào)質(zhì))，硬度為240HBS。二者材料硬度差為40HBS。(4)選定小齒輪齒數(shù)為Z1=23，則大齒輪齒數(shù)Z2=23x5=1153.4.2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由教材公式(10-9a)進(jìn)行試算即,、皿KTu土11Z即I,d^2.32§?-：—3-? e31 6d U(匕h」(1)確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值1)試選載荷系數(shù)K=1.32)計(jì)算小齒輪傳遞’的轉(zhuǎn)矩3)95.5x1053)95.5x105P a95.5x105x2.20875N?mm=25.82x104N?mm由教材表10-7選取齒寬系數(shù)6d=1。4)由教材表10-6可知材料的彈性影響Ze=189.8MPa2%5)由教材圖(10-21d)的：小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限o.=600MPa；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限o.=550MPa。Hlim36)由教材式6-13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù).4N=60njL=60x75x1x(2x8x300x15)=0.32x109z 0.32x109N= =0.064x1094 5

7）由教材圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)KN3=1.1，KN4=1.158）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 ^ 仆取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1，由教材是10-12得［9］：]=Khn30iim37）由教材圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)KN3=1.1，KN4=1.158）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 ^ 仆取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1，由教材是10-12得［9］：]=Khn30iim3=1.1x600MPa=660MPaH3S]=K的4°iim4=1.15x550MPa=632.5MPaH4S（2）計(jì)算1）試算小齒輪分度圓直徑d3，帶入IJ中較小值KT>2.3231—36dU土1U2=2.323,產(chǎn)x筋82x104.6f)51522.5；mm=76.796mm2)計(jì)算圓周速度vndnv=60x310003）計(jì)算尺寬bb=。-d=1x76.796mm=76.796mm模數(shù)齒高d-^t-

z376.79623mm=3.339模數(shù)齒高d-^t-

z376.79623mm=3.339mmh=2.25m=2.25x3.339mm=7.513mm

tb_76.796b_76.796h―7.513=10.225）計(jì)算載荷系數(shù)。根據(jù)v=0.30m/s，7級精度，由圖10-8得K=1.05；直齒輪，K=K=1；Ha Fa由教材表10-2查得使用系數(shù)Ka=1；由教材表10-4用插值法查得7級精度、小齒輪相對支承非對

稱布置是，K5=1.426由b=51.709=I。？？，k1.426查教材圖10-13得K。=1.35,故h5.058 坪 fp載荷系數(shù)K=KA-KV.KH?K郎=1x1.05x1x1.426=1.49736）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由教材是（10-10a）1K 1.4973d=d'——=76.796x丁——=80.450mm3 313K 弋1.37）計(jì)算模數(shù)m。d一zd一z380.45023mm=3.50mm4.3按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由教材式（10-5）得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為?2KT(YYm>1 33oz2'd3（1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1）由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限。FE1=500MPa；大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限。=380MPa；FE22）由圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)K=0.85,K=0.88;3）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力。 EN3EM取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由式（10-12）得1n]=Kfn3。fe3=0.85x500MPa=303.57MPaF3 S 1.4n]=Kfn4。FE4=0.88x380MPa=238.86MPaF4 S 1.44）計(jì)算載荷系數(shù)K。K=KAKVKFKFp=1x1.05x1x1.35=1.418

5）查取齒形系數(shù)。由表10-5查得Y=2.69；6）查取應(yīng)力校正系數(shù)。由表10-5查得 5）查取齒形系數(shù)。由表10-5查得Y=2.69；6）查取應(yīng)力校正系數(shù)。由表10-5查得 YS3=1.575；YF4=2.18。\4=1.79YY 7）計(jì)算大小齒輪的口,并加以比較。F-|^a3~了3F3YYgr4F4卷等二0.013962.18*1.79:0.01634238.86大齒輪的數(shù)值大。（2）設(shè)計(jì)計(jì)算；2x1.418x25.82x104 ”1 x0.01634=2.83mm1x232對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于有齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)圖，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)2.83并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=3.0mm，按齒面接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑4=80.450mm，算出小齒輪齒數(shù)d80.450=26.8氏27大齒輪齒數(shù)z=5x27=135這樣設(shè)計(jì)出的齒輪傳動，既滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)目。3.4.4幾何尺寸計(jì)算（1）計(jì)算分度圓直徑d=zm=27x3=81mmd=zm=135x3=405mm（2）計(jì)算中心距四理二243mm

2

(3)計(jì)算齒輪寬度b=。d=1*81=81mm取B4=81mm,B=85mm4.5結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及繪制齒輪零件圖高速級齒輪傳動的小齒輪及大齒輪的結(jié)構(gòu)形式圖如圖3-3和圖3-4所示1.5X450OEhll留力0,025A1.5X450OEhll留力0,025A|/歷.025卜圖3-3低速級齒輪傳動小齒輪結(jié)構(gòu)圖

819任矍819任矍LDIsla3宅一二包圖3-4低速級齒輪傳動大齒輪結(jié)構(gòu)圖3.5軸的設(shè)計(jì)與校核軸是組成機(jī)械的主要零件之一。一切作回轉(zhuǎn)運(yùn)動的傳動零件，都必須裝在軸上才能進(jìn)行運(yùn)動及動力的傳遞，同時它又通過軸承和機(jī)架聯(lián)接，由此形成一個以軸為基準(zhǔn)的組合體一軸系部件圓。

為保證軸上零件可靠工作，需要零件在工作過程中有準(zhǔn)確的位置，即零件在軸上必須有準(zhǔn)確的定位和固定b］。零件在軸上的準(zhǔn)確位置包括軸向和周向兩個方面［9］。5.1輸入軸的設(shè)計(jì)與校核（1）選擇軸的材料軸的力學(xué)模型是梁，多數(shù)要轉(zhuǎn)動，因此其應(yīng)力通常是對稱循環(huán)。其可能的失效形式有：疲勞斷裂、過載斷裂、彈性變形過大等。軸上通常要安裝一些帶輪轂的零件，因此大多數(shù)軸應(yīng)作成階梯軸，切削加工量大。綜上所述，要求軸的材料有良好的綜合機(jī)械性能，常采用中碳鋼、中碳合金鋼。碳素鋼35、45、50等優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼因具有較高的綜合力學(xué)性能，應(yīng)用較多，其中以45鋼用得最為廣泛。為了改善其力學(xué)性能，應(yīng)進(jìn)行正火或調(diào)質(zhì)處理。不重要或受力較小的軸，則可采用Q235、Q275等碳素結(jié)構(gòu)鋼。合金鋼合金鋼具有較高的力學(xué)性能，但價格較貴，多用于有特殊要求的軸。例如采用滑動軸承的高速軸，常用20Cr、20CrMnTi等低碳合金結(jié)構(gòu)鋼，經(jīng)滲碳淬火后可提高軸頸耐磨性；汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子軸在高溫、高速和重載條件下工作，必須具有良好的高溫力學(xué)性能，常采用401心、38CrMoAlA等合金結(jié)構(gòu)鋼。值得注意的是：鋼材的種類和熱處理對其彈性模量的影響甚小，因此，如欲采用合金鋼或通過熱處理來提高軸的剛度并無實(shí)效。此外，合金鋼對應(yīng)力集中的敏感性較高，因此設(shè)計(jì)合金鋼軸時，更應(yīng)從結(jié)構(gòu)上避免或減小應(yīng)力集中，并減小其表面粗糙度值。軸的毛坯以鍛件優(yōu)先，其次是圓鋼，尺寸較大或結(jié)構(gòu)復(fù)雜者可考慮鑄鋼或球墨鑄鐵。例如，用球墨鑄鐵制造曲軸、凸輪軸，具有成本低廉、吸振性較好，對應(yīng)力集中的敏感性較低、強(qiáng)度較好等優(yōu)點(diǎn)。在本次畢業(yè)設(shè)計(jì)中輸入軸選取45鋼調(diào)質(zhì)，硬度230HBS，強(qiáng)度極限o=640MPa,屈服極限。=355MPa,彎曲疲勞極限o=275MPa,剪B S -1切疲勞極限t1=155MPa，對稱循環(huán)變應(yīng)力時的許用應(yīng)力［oS］=60MPa（2）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)就是使軸的各部分具有合理的形狀和尺寸。其主要要求是：（a）軸應(yīng)便于加工，軸上零件要易于裝拆（制造安裝要求）；（b）軸上零件要有準(zhǔn)確的工作位置（定位），各零件要牢固而可靠地相對固定；（c）受力合理，減小應(yīng)力集中國。為便于軸上零件的裝拆，常將軸做成階梯形。對于一般剖分式箱體中的軸，它的直徑從軸端逐漸向中間增大b1。如圖3-5所示，可依次將齒輪、套筒、左端滾動軸承、墊片和鎖緊螺母、透蓋和帶輪從軸的左端裝拆，另一滾動軸承和彈性檔圈從右端裝拆。為使軸上零件易于安裝，軸端及各軸段的端部應(yīng)有倒角。軸上磨削的軸段，因砂輪不能磨削到角根部，因此應(yīng)切出砂輪越程槽山。車制螺紋的軸段，為便于切制螺紋，應(yīng)有退刀槽。各軸段的鍵槽應(yīng)盡可能劃一（截面尺寸），而且應(yīng)布置在同側(cè)母線上以便于加工。在滿足使用要求的情況下，軸的形狀和尺寸應(yīng)力求簡單，精度要求應(yīng)合理以便于降低加工成本b］。一軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如圖3-5所示。niivIII圖3-5切斷機(jī)輸入軸裝配草圖Fti-1917.57NI

ILFm=1411.Fm=53L39NF雁=506.45X圖3-6c輸入軸支反力計(jì)算圖圖3-6f合成彎矩圖

（3）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度1）繪出軸的計(jì)算簡圖，軸的計(jì)算簡圖如圖3-6b所示。2）計(jì)算作用在軸上的力作用在小齒輪上的受力2T -, 一一二2*（3）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度1）繪出軸的計(jì)算簡圖，軸的計(jì)算簡圖如圖3-6b所示。2）計(jì)算作用在軸上的力作用在小齒輪上的受力2T -, 一一二2*53,692義103N=1917.57Nd13）計(jì)算支反力垂直面（V面）如圖3-6c所示FNV1（；L2）+Ft1L2FNV1-FL

lJ1LFNV1-FL

lJ1L 二一1411.12N58.5+163ZMV1=0Fnv2(L]+L2)+FX=0FNV2-1917.57*58.58 =-506.45N58.5+163水平面（H面）因?yàn)檩S上的齒輪為直齒輪，所以在水平面上載荷沒有分布，即FNH1=FNH2=0NF力在支點(diǎn)產(chǎn)生的支反力ZMF2=0FNF1(L]+L2)-FPL3=0FNF1FL——P—3L+L531.39乂82=196.72N58.5+163ZMF1=0

則F (LNF2 1+L2)-FPG]+L2+L)=0口F(L+L+L)531.39x(58.5+163+82)F =-P—1 2 3-= =728.11Nnf2 L]+L2 58.5+163因?yàn)镕p方向未定，因此可按最不利的情況考慮4）作彎矩圖垂直面彎矩，如圖3-6d所示。M=FL=1411.12x58.5N-mm=82550N-mmM=FL=506.45x163N-mm=82550N-mm水平面彎矩因水平方向上作用力為0，所以水平彎矩也為0Fp力產(chǎn)生的彎矩，如圖3-6e所示。M=F(L+L)=196.72x(58.5+163)=43573.48N?mm合‘成彎矩:如圖3-6f所示。M=、M2+M2+M=<825502+02+43573.48vV1H1F1=126123.48N?mm=126.1N?mM=,'M2+M2+M=<825502+02+43573.48、V2 H2F2=126123.48N?mm=126.1N?mM3=MF=43573.48N.mm=43.6N.m5)作轉(zhuǎn)矩圖，如圖3-6g所示。T=53.7N.mm6)作計(jì)算彎矩圖，如圖3-6h所示。單項(xiàng)運(yùn)轉(zhuǎn)扭轉(zhuǎn)應(yīng)力按脈動循環(huán)變應(yīng)力，取系數(shù)=0.6kL則M=m=126.1N.mmM =<M2+1th=x,126.12+(0.6x53.7)2=130.2N.mmTOC\o"1-5"\h\zca2 2M =\'：M2+[tb=<43.62+(0.6x53.7)2=54.2N.mm\o"CurrentDocument"ca3 f3 土M4=aT=0.6X53.7=32.2N.mmM—M 130.2—54.2一M=M— ca3x30=130.2— x30=116.2N-mm\o"CurrentDocument"caW ca2 L 163M—M 一130.2—54.2一M=M+ ca3x28=54.2+ x28=67.3N-mm\o"CurrentDocument"caV ca3L 1637)按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度由彎矩圖可知，a截面的計(jì)算彎矩最大，該處計(jì)算應(yīng)力為OcaM OcaM ca2W130.2x1030.1x513=9.82MPaW截面的計(jì)算應(yīng)力為M caM caWw116.2x1030.1x423=15.7MPaV截面的計(jì)算應(yīng)力為ocaV截面的計(jì)算應(yīng)力為ocaM_67.3x103W_0.1x363=14.4MPa以上應(yīng)力值均小于軸的材料的許用應(yīng)力I]=60MPa,-以上應(yīng)力值均小于軸的材料的許用應(yīng)力I]=60MPa,-1故一軸安(4)輸入軸的剛度驗(yàn)算算軸受彎矩作用會產(chǎn)生彎曲變形，受轉(zhuǎn)矩作用會產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)變形。軸的剛度不夠就會影響軸的正常工作。例如電機(jī)轉(zhuǎn)子軸的撓度過大，會改變轉(zhuǎn)子與定子的間隙而影響電機(jī)的性能；機(jī)床主軸的剛度不夠，將影響加工精度。因此，為了使軸不致因剛度不夠而失效，設(shè)計(jì)時必須根據(jù)軸的工作條件限制其變形量，即撓度W口、轉(zhuǎn)角W口、扭角W口k］。式中口、口、口分別為許用撓度、許用轉(zhuǎn)角和許用扭角。

57.3TTL57.3x27165

-i i-= IP1Gi/nd4=251200328.1X57.3TTL57.3x27165

-i i-= IP1Gi/nd4=251200328.1X104工牛

i=1pii=19立牛i=1 piIP2兀d4=52088832Ip3兀d4一=83436232IP4兀d4—=127170032Ip5兀d4一=186189632IP6兀d4i=83436232IP7兀d4=25120032IP8兀d4=16481232=19.25340157 27 59 95) + + + 125120052088883436212717001861896834362251200164812)=0.12<0.5所以軸的剛度足夠5.2二軸的設(shè)計(jì)與校核(1)選擇軸的材料軸的力學(xué)模型是梁，多數(shù)要轉(zhuǎn)動，因此其應(yīng)力通常是對稱循環(huán)。其可能的失效形式有：疲勞斷裂、過載斷裂、彈性變形過大等。軸上通常要安裝一些帶輪轂的零件，因此大多數(shù)軸應(yīng)作成階梯軸，切削加工量大。綜上所述，要求軸的材料有良好的綜合機(jī)械性能，常采用中碳鋼、中碳合金鋼因。碳素鋼35、45、50等優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼因具有較高的綜合力學(xué)性能，應(yīng)用較多，其中以45鋼用得最為廣泛。為了改善其力學(xué)性能，應(yīng)進(jìn)行正火或調(diào)質(zhì)處理。不重要或受力較小的軸，則可采用Q235、Q275等碳素結(jié)構(gòu)鋼k］。合金鋼合金鋼具有較高的力學(xué)性能，但價格較貴，多用于有特殊要求的軸。例如采用滑動軸承的高速軸，常用20Cr、20CrMnTi等低碳合金結(jié)構(gòu)鋼，經(jīng)滲碳淬火后可提高軸頸耐磨性；汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子軸在高溫、高速和重載條件下工作，必須具有良好的高溫力學(xué)性能，常采用401心、38CrMoAlA等合金結(jié)構(gòu)鋼k］。值得注意的是：鋼材的種類和熱處理對其彈性模量的影響甚小，因此，如欲采用合金鋼或通過熱處理來提高軸的剛度并無實(shí)效。此外，合金鋼對應(yīng)力集中的敏感性較高，因此設(shè)計(jì)合金鋼軸時，更應(yīng)從結(jié)構(gòu)上避免或減小應(yīng)力集中，并減小其表面粗糙度值圖。軸的毛坯以鍛件優(yōu)先，其次是圓鋼，尺寸較大或結(jié)構(gòu)復(fù)雜者可考慮鑄鋼或球墨鑄鐵。例如，用球墨鑄鐵制造曲軸、凸輪軸，具有成本低廉、吸振性較好，對應(yīng)力集中的敏感性較低、強(qiáng)度較好等優(yōu)點(diǎn)。在本次畢業(yè)設(shè)計(jì)中二軸選取45鋼調(diào)質(zhì)，硬度230HBS，強(qiáng)度極限oj640MPa,屈服極限。s=355MPa,彎曲疲勞極限O］=275MPa,剪切疲勞極限t=155MPa，對稱循環(huán)變應(yīng)力時的許用應(yīng)力［。］=60MPa。（2）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) S二軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如圖3-7所示：

LI=58 L2=92.5 L3-94.5 圖3-7二軸結(jié)構(gòu)形式圖(3)按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度1)繪出軸的計(jì)算簡圖軸的計(jì)算簡圖如圖3-8b所示VIIVIII圖3-8a二軸的計(jì)算簡圖圖3-8c垂直面（V面）支反力圖3-8d合成彎矩圖T哂7項(xiàng).皿圖3-8e轉(zhuǎn)矩圖乳S309.OR.m圖3-8f計(jì)算轉(zhuǎn)矩圖2）計(jì)算作用在軸上的力2T2TF=F=—112 11d156作用在大齒輪2上的力2x53.692x103 二1917.57N因?yàn)榇簖X輪2是直齒圓柱齒輪，所以F=F=0N岸用在小齒輪3上的受力2TF=-2

t3 d32X257.8X103二6365.43N813）計(jì)算支反力垂直面(V面)，如圖3-8c所示ZmV4=0FV1(L+L2+L3)+F2(L2+L3)-FL3=0FL-F(L+L) 6365.43x69.5-1917.57x(92.5+69.5),F=4——4二——3-= =598.87Nn1 L+L+L 58+92.5+69.51 2 3ZmV1=0FV4(L1+L2+L3)-F3(L1+L2)+F2L1=0F =F34+L)-F2%=6365.43x(58+92.5)-1917.57x58=3848.99NNV4 L]+L2+L 58+92.5+69.5水平面(H面)134=04)作彎矩圖垂直面彎矩，如圖3-8d所示。M=FL=598.87X58=34734.46N.mm=34.7mY=R4(L2+L3)-F3L2=3848.99x(92.5+69.5)-6365.43x92.5=34734.11N?mm=34.7N.mM=F(L+L)+FL=598.87X(58+92.5)+1917.57X92.5=267505.16N.mm=267.5N.mM=FL=3848.99X69.5=267504.81N.mm=267.5N.m水平面彎矩因?yàn)槎S在水平方向沒有受力，所以二軸水平方向上的彎矩也為0。合成彎矩，如圖3-8d所示。M1=JM；]+M\=34.7N.mM2=\；M；2+MHH=34.7N.m=267.5N.mM4=.1；M;4+M\=267.5N.m5）作轉(zhuǎn)矩圖，如圖3-8e所示。T=257.8N.mm6m）作計(jì)算轉(zhuǎn)矩圖，如圖3-8f所示。單項(xiàng)運(yùn)轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)應(yīng)力按脈動循環(huán)變應(yīng)力，取系數(shù)a=0.6,則M1=M1=34.7N.mM2=$M2+QT}=、/34.72+（0.6x257.8%=158.5N.m

M3=6M;+JT%=J267.52+(0.6x257.8%=309.0N.mM=M=267.5N.mIlc截面的計(jì)算彎矩TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"M 267.5M=M——ca4x40.5=267.5— x40.5=111.6N.m\o"CurrentDocument"ca口ca4 L 69.5M—M 309.0—158.5M=M——^3 盤x42.5=309.3— x42.5=23.9N.m\o"CurrentDocument"ca皿 ca3L 92.5McaLMca3McaLMca3Mca3一5a2L2x(42.5+22),309.0—309.0-158.5923x(42.5+22)=204.1N.m7)按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度由計(jì)算彎矩圖可知，A截面的計(jì)算彎矩最大，該處的計(jì)算應(yīng)力為：ocaAM ocaAM ca3W309.0x1030.1x423=41.7MPaII截面的計(jì)算應(yīng)力為ocancaocancan111.6x1030.1x403=17.4MPaIII截面的計(jì)算應(yīng)力為ocainMocainM—canw239.9x1030.1x4234MPaW截面的計(jì)算應(yīng)力為ocaIVMocaIVM caVw204.1x1030.1x423=27.5MPa以上計(jì)算應(yīng)力均小于許用應(yīng)力I[=60MPa以上計(jì)算應(yīng)力均小于許用應(yīng)力I[=60MPa,全的。故切斷機(jī)二軸是安(4)二軸的剛度校核軸受彎矩作用會產(chǎn)生彎曲變形，受轉(zhuǎn)矩作用會產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)變形。軸受彎矩作用會產(chǎn)生彎曲變形，受轉(zhuǎn)矩作用會產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)變形。軸的剛度不夠就會影響軸的正常工作。例如電機(jī)轉(zhuǎn)子軸的撓度過大，會改變轉(zhuǎn)子與定子的間隙而影響電機(jī)的性能；機(jī)床主軸的剛度不夠，將影響加工精度。因此，為了使軸不致因剛度不夠而失效，設(shè)計(jì)時必須根據(jù)軸的工作條件限制其變形量，即撓度W口、轉(zhuǎn)角W口、扭角W口k]。式中口、口、口分別為許用撓度、許用轉(zhuǎn)角和許用扭角。57.3丁TL 57.3x27165STL $TL。0= 乙= 乙=19.2乙=0.12GiJ g1x104,/ i/①0=0.12<0.5所以軸的剛度足夠。3.6平鍵的強(qiáng)度校核3.6.1鍵的選擇鍵的類型應(yīng)根據(jù)鍵聯(lián)接的結(jié)構(gòu)使用要求和工作狀況來選擇。選擇時應(yīng)考慮傳遞轉(zhuǎn)拒的大小，聯(lián)接的對中性要求，是否要求軸向固定，聯(lián)接于軸上的零件是否需要沿軸滑動及滑動距離長短，以及鍵在軸上的位置等bL鍵的主要尺寸為其橫截面尺寸（鍵寬b鍵高h(yuǎn)）與長度L。鍵的橫截面尺寸bXh依軸的直徑d由標(biāo)準(zhǔn)中選取bL鍵的長度L一般可按輪轂的長度選定，即鍵長略短于輪轂長度，并應(yīng)符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的長度系列bL故根據(jù)以上所提出的以及該機(jī)工作時的要求，故選用人型普通平鍵。因?yàn)槿S受力最大，所以其上的鍵承受較大的作用力，其應(yīng)力也較大，因此，我們對三軸上的鍵進(jìn)行校核。根據(jù)三軸上的齒輪的寬度，并查閱相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)后，得出該鍵的結(jié)構(gòu)尺寸分別為：鍵寬b=16mm鍵高h(yuǎn)=10mm鍵長L=72mm3.6.2驗(yàn)算擠壓強(qiáng)度.平鍵聯(lián)接的失效形式有：對普通平鍵聯(lián)接而言，其失效形式為鍵，軸，輪轂三者中較弱的工作表面被壓潰kL工程設(shè)計(jì)中，假定壓力沿鍵長和鍵高均勻分布，可按平均擠壓應(yīng)力進(jìn)行擠壓強(qiáng)度或耐磨性的條件計(jì)算。即靜聯(lián)接：2T5=二<[5]pkldp式中T 傳遞的轉(zhuǎn)矩（N?mm）d 軸的直徑（mm）hk 鍵與輪轂的接觸高度（mm）,一般取k六一2l 鍵的接觸長度（mm）.圓頭平鍵l=L—b［5］ 許用擠壓應(yīng)力（MPa）鍵的工作長度l=L一b=（25一14）mm=11mm擠壓面高度k=%=102=5mm轉(zhuǎn)矩T=9.55義106P/n=9.55x106x1-87j5=1.19x106N?m許用擠壓應(yīng)力，查表［5］=60MPa，則，擠壓應(yīng)力5=2-=2x1.23x106MP=44.53MPa<60MPapkld 5x56x52 a所以此鍵是安全的。附：鍵的材料：因?yàn)閴簼⒑湍p是鍵聯(lián)接的主要失效形式，所以鍵的材料要求有足夠的硬度。國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，鍵用抗拉強(qiáng)度不低于600MPa的鋼制造，如45鋼、Q235等b］。3.7軸承的校核滾動軸承是又專業(yè)工廠生產(chǎn)的標(biāo)準(zhǔn)件。滾動軸承的類型、尺寸和公差等級均已制訂有國家標(biāo)準(zhǔn)，在機(jī)械設(shè)計(jì)中只需根據(jù)工作條件選擇合適的軸承類型、尺寸和公差等級等，并進(jìn)行軸承的組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)［6］。本節(jié)校核一軸的7207c軸承。查GB/T292-94，查得7207c軸承的性能參數(shù)為：Cr=30500N，C0=20000N，極限轉(zhuǎn)速6300r/min（脂潤滑）3.7.1求兩軸承的軸向力將軸系部件受到的空間力系分解為鉛垂面和水平面兩個平面力系。由3.5.1節(jié)計(jì)算結(jié)果可知F=1411.12N，F(xiàn)=506.45N，F(xiàn)t:1917.57N。

3.7.2求兩軸承的計(jì)算軸向力對于70000c型軸承，按表13-7,軸承派生軸向力Fd=eF,其中，e為表13-5中的判斷系數(shù)，其值由二的大小來確定，但現(xiàn)在C0軸承軸向力Fa未知，故先初取e=0.4，因此可估算Fa2二Fd2=202.58=202.58NF―alFa2二Fd2=202.58=202.58NF―al二C0564.4520000=0.0282由表F-a2C0202.5820000二0.010113-5進(jìn)行插值計(jì)算，的e1=0.422，e2=0.401。再計(jì)算F-a1CF-a1C0F-a2C203.0920000=0.0102F=eF=0.422義1411.12=595.49NF2=e2F2=0.401義506.45=203.09NF1=F+Fd1=0+595.49=595.49NF2=Fd2=203.09=203.09N595.49 =0.029820000兩次計(jì)算的士值相差不大，因此確定3=0.422,er0.401,C 1 20F1=595.49N，F(xiàn)2=203.09兩次計(jì)算的士值相差不大，因此確定3=0.422,er0.401,C 1 20F1=595.49N，F(xiàn)2=203.09N。3.7.3求軸承當(dāng)量動載荷P］和P2F——1-Fr1F——a2F595,45=0.422=e1411.12 1203.09 =0.401=e506.45 2由表13-5r2分別進(jìn)行查表或插值計(jì)算的徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為對軸承1X1=0.44,對軸承2X2=1，Y1=1.327Y=02因軸承運(yùn)轉(zhuǎn)中有中等沖擊載荷，按表13-6，f=1.2—1.8，=1,5。則 pP1P2=fp81Fr1二f6￡+YF)=1.5x(0.44x1411.12+1.327x595.45卜=2116.58N)=1.5xGx506.45+0x203.09卜=759.68N3.7.4驗(yàn)算軸承壽命因?yàn)镻JP2,所以按軸承1的受力大小驗(yàn)算10660x375x[%]3

12116.58)=132988.15h>L'h故所選軸承滿足壽命要求。第4章潤滑與密封傳動件的潤滑切斷機(jī)傳動件和軸承都需要良好的潤滑，其目的是為減少摩擦、磨損，提高效率，防銹國。因?yàn)楸敬卧O(shè)計(jì)的臥式鋼筋切斷機(jī)的結(jié)構(gòu)簡單，成本較低，且對切斷精度要求不高