學士某層框架旅館結構設計計算書

09屆畢業(yè)設計PAGE畢業(yè)設計（論文）設計題目：姓名：學號：院（系）：土木工程與建筑學院專業(yè)：土木工程指導老師：PAGE100武漢工業(yè)學院09屆畢業(yè)設計PAGE83摘要本文對旅館進行建筑設計及結構設計，并對設計給予相應的說明，詳述本旅館的結構布置，根據建筑設計和相關規(guī)范條款給出合理的柱網圖,按照相關規(guī)范的要求將建筑設計部分完成，包括平面、立面、剖面等建筑圖紙；在綜合考慮了結構在各種恒載、活載、風荷載以及地震荷載作用下的情形后，詳細的分析了結構在風荷載和地震荷載作用下的橫向和縱向的各種性能，具體的計算了結構的梁、柱的彎矩、軸力、剪力，并進行了相應的內力組合，并由此進行了框架配筋部分，完成樁基礎的有關計算,并通過廣廈CAD進行電算校核。從而比較完整地完成了該旅館的設計工作。關鍵詞：建筑設計、結構設計、荷載、內力組合、電算ABSTRACTThistitlewilldothearchitectureandstructuredesignforthehotelbuildingandgivesomeillumination，andtellthedisposalofstructure,andalsodrawthereasonablecolumniationplanaccordingtothearchitecturedesignandthecorrelativecodes.Inaccordancewiththerelevantspecificationstoarchitecturaldesign,theconstructiondrawingsareaccomplished,includingtheplane,elevation,sectionandtheotherdrawings.Italsoresearchesthesituationswithpermanentload,liveload,windload,andsnowloadactingonthedesignedstructure,andanalyzesthecharacterofstructurewiththewindloadandearthquakeactingon,andcalculatesthemoment,axialstressandshearofbeamsandcolumnsofthestructure,combinesthevalueofanyload,andcheckswithGuangsha-CADzooming.Attheend,thebasementofthestructureisaccomplished.Infinal,thehotel’sdesignisachievedcompletly.Keywords:architecturedesign,structuredesign,InternalForceCombination，zooming前言畢業(yè)設計是在校完成本科學習的最后一個實踐環(huán)節(jié)，它的目的是通過設計，將大學四年所學的基礎理論和專業(yè)技能知識融會貫通，達到學以致用的目的，來具體地分析和解決一個實際問題。在做畢業(yè)設計的過程中，所學知識得到疏理和運用，它既是一次檢閱，又是一次鍛煉。在作完畢業(yè)設計后，能使自己的動手和動筆能力得到提高，增強跨入社會的競爭能力。我的設計題目是旅館設計，根據設計任務書的要求，此次設計的內容包括建筑設計和結構設計兩大部分。首先在建筑設計部分，要求達到初步設計或擴大初步設計的深度，了解和掌握建筑設計的相關知識，這是我們應掌握的基本素質。其次在結構設計部分，結構設計的內容包括：結構方案的選擇和確定、結構計算書的編制和結構施工圖的繪制。結構計算書包括構件截面尺寸選擇、荷載計算和框架內力計算、荷載內力組合、框架的抗震設計、框架配筋和柱下基礎設計等。最后，利用廣廈CAD軟件來校核手算結果。目錄摘要IABSTRACTII前言III目錄IV1.建筑設計說明11.1設計依據11.2工程概況11.3其它情況12.結構設計說明22.1工程概況22.2地質資料22.3基礎選型22.4建筑材料22.5統(tǒng)一構造2HYPERLIINK\\l"__Toc7749055321""2.6施工工要求3HYPERLIINK\\l"__Toc7749055322""2.7荷載載說明3HYPERLIINK\\l"__Toc7749055328""2.8沉降降觀測3HYPERLIINK\\l"__Toc7749055330""2.9設計計規(guī)范及依依據3HYPERLIINK\\l"__Toc7749055331""3.結構布布置及計算算簡圖4HYPERLIINK\\l"__Toc7749055332""3.1結構構布置4HYPERLIINK\\l"__Toc7749055337""3.2基礎礎平面布置置5HYPERLIINK\\l"__Toc7749055339""3.3確定定底層柱高高及各層梁梁、柱線剛剛度5HYPERLIINK\\l"__Toc7749055340""4.荷載計計算7HYPERLIINK\\l"__Toc7749055341""4.1恒荷荷載及活荷荷載計算7HYPERLIINK\\l"__Toc7749055342""4.2風荷荷載計算9HYPERLIINK\\l"__Toc7749055343""4.3地震震作用計算算10HYPERLIINK\\l"__Toc7749055399""5．內力計計算14HYPERLIINK\\l"__Toc7749055400""5.1地震震荷載作用用下的內力力計算14HYPERLIINK\\l"__Toc7749055401""5.2風荷荷載作用下下的內力計計算21HYPERLIINK\\l"__Toc7749055402""5.3豎向向恒荷載內內力計算27HYPERLIINK\\l"__Toc7749055411""5.4活荷荷載作用下下的內力計計算39HYPERLIINK\\l"__Toc7749055422""6．荷載內內力組合47HYPERLIINK\\l"__Toc7749055423""6.1彎矩矩調幅47HYPERLIINK\\l"__Toc7749055424""6.2橫向向框架梁內內力組合47HYPERLIINK\\l"__Toc7749055425""6.3橫向向框架柱內內力組合49HYPERLIINK\\l"__Toc7749055426""7．構件設設計51HYPERLIINK\\l"__Toc7749055427""7.1框架架梁配筋計計算51HYPERLIINK\\l"__Toc7749055428""7.2框架架柱配筋計計算52HYPERLIINK\\l"__Toc7749055429""8．樓梯設設計54HYPERLIINK\\l"__Toc7749055430""8.1梯段板設設計54HYPERLIINK\\l"__Toc7749055431""8.2平臺板設設計55HYPERLIINK\\l"__Toc7749055432""8.3平臺梁設設計55HYPERLIINK\\l"__Toc7749055433""9．基礎設設計57HYPERLIINK\\l"__Toc7749055434""9.1工程地質質及水文資資料57HYPERLIINK\\l"__Toc7749055435""9.2承臺設計計57HYPERLIINK\\l"__Toc7749055436""10.電算算分析60HYPERLIINK\\l"__Toc7749055437""結束語61HYPERLIINK\\l"__Toc7749055438""謝辭62HYPERLIINK\\l"__Toc7749055440""參考文獻獻631.建筑設計說說明1.1設計依據據（1）指導老師審批通通過的總平平面及單體體方案（2）畢業(yè)設計指導書書（3）有關設計規(guī)范1.2工程概況況（1）建筑物使用年限限：50年（2）建筑物抗震設防防烈度：77度（3）建筑層數及建筑筑面積：主主體十二層局部部五層，總高高40.8800mm，總建筑筑面積88853.006mm22（4）室內設計標高為為±0.0000m，等等于絕對標標高值200.0000m,室內外高高差4500mm（5）立面各落水管按按建筑規(guī)范范要求的距距離布置，均均采用外排排水形式；；散水采用用2%坡度墻面面彩砂涂料料（6）墻身作法：砌砌體采用加加氣混凝土土砌塊1.3其它情況況（1）建筑設計圖中所所注尺寸，除除標高以米米計外，其其它均以毫毫米計（2）所有屋面排水的的落水管下下均設水簸簸箕，參見見98ZJJ201--34-C（3）窗臺高度為9000mm，欄桿桿做法見98ZJJ401--25-2B（4）PVC雨水管安安裝離墻面面30,離地面150（5）建筑施工圖必須須與其他專專業(yè)施工圖圖密切配合合施工（6）墻身做法：墻墻身為普通通機制磚填填充墻，用用M5混合砂漿漿砌成，內內粉刷為混混合砂漿底底，紙筋灰灰面，厚220mm，“803”內墻涂料料兩度。外外粉刷為1：3水泥砂漿漿底，厚220mm，陶陶瓷磚貼面面。（7）樓面做法：樓樓板頂面為為20mmm厚水泥砂砂漿找平，5mm厚1：2水泥砂漿加“107”膠水著色粉面層；樓板底面為15mm厚紙筋面石灰抹底。涂料兩度。（8）屋面做法：不不上人屋面面，現澆樓樓板上鋪膨膨脹珍珠巖巖保溫層，檐檐口處厚1100mmm，2%自兩側檐檐口向中間間找坡。1：2水泥砂漿漿找平層厚厚20mmm。三氈二二油防水層層，撒綠砂砂保護。（9）未盡事宜均按照照國家、省省、市有關關施工驗收收規(guī)范執(zhí)行行，水、電電圖施工，未未盡事宜參參照現行設設計規(guī)范和和施工規(guī)范范2.結構設計說說明2.1工程概況況本工程為十二層層旅館，結結構總高度度為40..800mm。采用現現澆混凝土土框架結構構體系，結結構有效使使用年限為為50年。耐火火等級為Ⅱ級，樁安安全等級為為二級。（1）氣象資料氣溫：最高溫度度，40℃；最低溫溫度，-8℃主導風向：夏季季，東南風風；冬季，北北偏東風；；B類粗糙度度基本風壓值:0.355kN/㎡基本雪壓值:0.5kN/㎡最大降雨雨量:150mmm/d（2）本工程按7度度設防設計計；設計基基本地震加加速度值為為0.1g；設計地地震分組為為第一組。2.2地質資料料根據巖土工程勘勘察資料自自上而下土土層分布情情況為：(1)雜填土，底底層厚度0.600~1.550m；(2)含泥中砂砂，土質均均勻，不液液化，中壓壓縮性，fak==200kkPa;底層厚度15.50~~20.900m。(3)地下水常常年穩(wěn)定水水位埋深6m，水質對對砼無腐蝕蝕性。2.3基礎選型型根據擬建建筑物物的結構形形式和荷載載特點，結結合場區(qū)巖巖土工程條條件，擬建建旅館采用預預制方樁（PHC）。2.4建筑材料料（1）鋼筋：Ⅰ級鋼筋筋fy=2100，Ⅱ級鋼筋fy=3000（2）焊條：HPBB235鋼筋間及HPB2235與HRB3335鋼筋間焊焊接采用E43型；HRB335鋼鋼筋間的焊焊接采用E50型；電弧弧焊縫厚度度凡圖上未未說明的均均為6mmm，鋼筋搭搭接縫長度度除圖上說說明外單面面焊縫不少少于10d，雙面焊焊縫不少于于5d；鋼筋網網和鋼筋骨骨架應采用用綁扎與搭搭接接頭，搭搭接長度≥48d，且不小小于3000mm，柱柱的縱向鋼鋼筋優(yōu)先采采用焊接接接頭。（3）混凝土強度等等級，當各各分圖有規(guī)規(guī)定時以分分圖為準，分分圖無規(guī)定定時采用C30..2.5統(tǒng)一構造造（1）混凝土保護層厚厚度（mm）0.000以下下構件：基基礎為400mm，基基礎拉梁為為40mmm，柱為300mm0.000以上上構件：一一類環(huán)境：：板為155mm，梁梁為25mmm，柱為為30mmm二a類環(huán)境：：板為200mm，梁梁為30mmm，柱為為30mmm（2）凡主梁與非主主梁高度相相同時，主主梁的底筋筋在下，次次梁的底筋筋在上。（3）現澆樓、屋面面板支座負負筋布置詳詳見結施圖圖。（4）現澆板內鋼筋筋放置：板底鋼筋：短跨跨方向在下下，長跨方方向在上板面鋼筋：短跨跨方向在上上，長跨方方向在下（5）屋面采用建筑筑調坡，調調坡所用混混凝土與屋屋面梁混凝凝土相同。2.6施工要求求（1）現澆梁、板的的孔洞均應應預留，埋埋件也應預預埋，不能能事后補鑿鑿或補埋。梁梁上開洞須須加固處理理。（2）因建筑物防雷雷的要求，配配合電氣專專業(yè)施工圖圖。在有避避雷接地要要求的框架架柱內，柱柱橫截面上上外側對角角的兩根縱縱筋采用焊焊接，即縱縱筋從基礎礎到屋面女女兒墻夾墻墻柱均應連連通。（3）外露鐵件均應應除銹后，紅紅丹二度，油油漆二度。（4）本工程樓（屋屋）面結構構構件標高高取與建筑筑樓（屋）面面低30mmm。（5）電梯井道內的的結構細部部構造按電電梯公出具具的土建施施工圖施工工。（6）本工程所有構構件的焊接接，要求焊焊縫均要達達到與母材材等強，型型鋼、鋼管管、鋼件的的焊接質量量應達到二二級檢驗標標準，其他他構件焊接接質量應達達到三級檢檢驗標準，并并符合《鋼鋼結構工程程施工及驗驗收規(guī)范》的的有關要求求。2.7荷載說明明本工程荷載依據據國家現行行荷載規(guī)范范取值如下下：（1）基本風壓：00.35kkN/mm2（2）基本雪壓：00.50kkN/mm2（3）樓面活荷載標標準值取1.5kN/mm2（樓梯取3.5kN/mm2），屋面面取1.5kkN/mm2。（4）未經技術鑒定定或設計許許可，不得得改變結構構的用途和和使用環(huán)境境2.8沉降觀測測（1）采用隱蔽或觀觀測點（2）主體結構施工工工期每層層觀測一次次。主體結結構驗收后后進行砌體體施工時，每每月觀測一一次。視沉沉降情況決決定驗收后后的觀測間間隔時間。2.9設計規(guī)范范及依據（1）《混凝土結構構設計規(guī)范范》（GB500010—2002）（2）《建筑地基基基礎設計規(guī)規(guī)范》（GB500007—2002）（3）《砌體結構設設計規(guī)范》（GB50003—2001）（4）《建筑結構荷荷載規(guī)范》（GB50009—2001）（5）《混凝土結構構工程施工工質量驗收收規(guī)范》（GB500204—2002）（6）《湖北省地方方標準建筑筑地基基礎礎技術規(guī)范范》（GB42212422—2009）3.結構布置及及計算簡圖圖3.1結構布置置3.1.1樓層層結構平面面布置本設計采用鋼筋筋混凝土框框架結構。梁梁、柱為現現澆框架，樓樓層板和屋屋面板均采采用鋼筋混混凝土現澆澆板，結構構平面布置置如圖所示示，屋面、樓樓面、墻身身做法見建建筑施工圖圖。因為本結構的柱柱網布置為為正方形,,裙樓的柱柱網接近正正方形,就采用縱縱橫向框架架混合承重重方案。此此方案具有有較好的整整體工作性性能,對抗震有有利。通常,橫向框架架的間距,,荷載都相同同,因此往往往取出主樓樓有代表性性的一榀橫橫向框架（9號軸線）作作為計算單單元進行計計算,縱向平面面框架的計計算方法與與橫向相同同,故從略。結構平面布置如如下：圖3.1結構平平面布置圖圖3.1.2確確定梁截面面尺寸截面高度——可可取計算跨跨度的1/8~~1/122；不宜大大于凈跨的的1/4截面寬度——可可取截面高高度h的1/2~~1/3；考慮到旅館建筑筑美觀和空空間使用效效率，框架架梁選用截截面均為200mmm×4000mm。3.1.3確定定板的厚度度取板厚100。衛(wèi)衛(wèi)生間，辦辦公室樓面面厚為方便便施工取100，屋屋面板厚取取120。3.1.4確確定柱截面面尺寸框架柱的的截面尺寸寸一般根據據柱的軸壓壓比極限值值按下列公公式計算：：Ac梁、板、柱的混混凝土等級級全部選用C30。故取fc=14.33N/mmm2。根據地地質資料該該框架結構構的抗震等等級為二級，其軸軸壓比限值值[N]=1.00，各層重重力荷載近近似值12:根據中柱柱的負載面積積確定1~5層中柱的截截面（方柱柱）尺寸為550mmm550mmm，部分為400mmm4000mm，邊柱尺寸寸為400mmm4000mm；6~12層柱子尺尺寸均為400mmm4000mm。3.2基礎平面面布置根據擬建建筑物物的結構形形式和荷載載特點，結結合場區(qū)巖巖土工程條條件，并考考慮周邊已已有建筑經經驗，擬建建建筑物采用用預制樁（PHC），樁端伸入持力層1.2m。具體設計見結構圖。3.3確定底層層柱高及各各層梁、柱柱線剛度底層層柱高：36600+500+4550=45500mm，其它各各層柱高均均為3300mm。確定定梁，柱慣慣性矩如下下：一~五層柱中柱柱：邊柱：梁：I在在求梁截面面慣性矩時時考慮到現現澆樓板作作用，取六~十二層柱：柱：底層柱中柱：邊柱：二至五五層柱：中柱：邊柱：六至十二層柱：：在內力計算中，除除底層以外外其他各層層柱的線剛剛度均乘以以0.9的折折減系數：：底層柱:中柱：邊柱：二至五層柱：中柱邊柱：六至十二層柱：：框架梁：圖3.2計算簡簡圖4.荷載計算4.1恒荷載及及活荷載計計算在本設計計中，是如如此簡化計算的：：布置在一一榀橫向框框架上的連連系梁荷載載轉換成橫橫向框架梁梁上的線荷荷載，而橫橫向上的連連系梁荷載載就轉移成成板荷載再再來計算。再再在配筋中中計算附加加鋼筋時按按集中荷載載來算。（1）屋面荷載標準值值油氈防水層（三三氈四油上上鋪小石子子）0.4kN／m220mm厚1：：2.5水泥砂漿漿找平層00.02××20=00.4kkN／m225mm厚擠塑塑聚苯保溫溫層0.0225×100=1.225kNN／m2100mm厚鋼鋼筋混凝土土樓板0..1×255=2.55kN／m220mm厚抹灰灰00.02××17=00.34kN／m2平屋面裝飾0.55kN／m2屋面恒載3.899kN／m2框架梁梁自重0.200.4025=3..125kkN/m梁側粉刷2（0.5-0.112）0.02217=00.25884kN//m次梁：次梁自重0.2200.4025=2kN/mm梁側粉粉刷2（0.40-0..12）0.02217=00.19004kN//m所以：屋面恒載改為：：3..89+=5.111kN/因此，作用于頂頂層框架梁梁上的線荷荷載為：=55.113.66=18.440活載：q=0..73.66=2.552（2）樓面框架梁線性性荷載標準準值：樓面:25mm厚水泥泥砂漿面層層：00.0255×20==0.500kN/mm2100mm厚現現澆鋼筋混混凝土樓板板：00.1×225=2..5kN//m215mm厚紙筋筋石灰抹底底：00.0155×16==0.244kN/mm2樓面恒荷載：33.24kN/mm2框架梁自重0.2250.5025==3.1225kN//m梁側粉刷2（0.5-0.112）0.02217=00.25884kN//m次梁：次梁自重0.200.4025=2kN/mm梁側粉粉刷2（0.40-0..10）0.02217=00.2044kN/mm所以：樓面恒載改為：：3.244+=4.466kN/梁自重：g1=3.1125+00.25884=3..38kN/板傳來的荷載：：g2=4.4463.66=16..01kN/樓面活載：q==1.53..6=5..4kN/（3）屋面框架節(jié)點點集中荷載載標準值：：邊柱縱向框架梁梁自重0.2250.53.6255=11..25粉刷0.022（0.4-0.112）23.6177=0.6690.9高高女兒墻自自重0.993.63..6=11.666縱向框架梁傳來來屋面自重重33.63..60.553.899=12.660粉刷1.3320.0223.6177=3.118kN頂層邊節(jié)點集中中荷載kN中柱縱向框架梁梁自重0.2550.53.6255=11..25kNN粉刷0.022（0.4-0.112）23.6177=0.669縱向框架系梁傳傳來屋面自自重3.63.600.53..89=12.6600.5（3.66+3.66-2.11）2.1//24.887=133.04頂層中節(jié)點集中中荷載kN活載:QA=QQF=0.553.60..53.660.7==1.266kNQc==QD=0.553.60..53.660.7++0.5((3.6++3.6--2.1))2.1//20.77=1.888kN（4）樓面框架節(jié)點點集中荷載載標準值：：邊柱連系梁自重11.225kN粉刷0.669kN連系梁傳來樓面面自重0.53..60.553.63..24=10.550kN222.44kkN中間層邊節(jié)點集集中荷載：：GA=GF=22..44kkN二至五層框架柱柱自重:0..40.443.3255=15..68kkN0.5550.5553.3255=24..96kkN六至十二層框架架柱自重:0..40.443.3255=15..68kkN中柱連系梁自重111.255kN粉刷00.69kkN連系梁傳來樓面面自重3.63..63.224=10.5500.5(3.66+3.66-2.11)2.1//22.774=7..34kNN29.78kNN中間層節(jié)點集中中荷載kNN二至五層框架柱柱自重:00.5500.5533.3255=24..96kkN六至十二層框架架柱自重:0.40..43.3325=115.688kN活載:QA=QF=0.553.60..53.661.5==2.7kkNQcc=QD=0.553.60..53.661.5+00.5(3.6++3.6--2.1))2.1//21.55=4.002kN4.2風荷載計計算風壓標準值計算算公式：ω=βzμsμzωo對于矩形平面μμs=1.3；μz可查規(guī)范范。將風荷荷載換算成成作用于框框架每層節(jié)節(jié)點上的集集中荷載，計計算過程如如表4.1所示。A為一榀框框架各層節(jié)節(jié)點的受風風面積。表4.1風荷荷載計算層次βzμzμsωoZ(m)A(㎡)Pw(kN)11.531.561.30.3540.357.56331.2821.51.521.30.3537.0511.88456.6231.471.471.30.3533.7511.88394.2241.431.431.30.3530.4511.88336.5851.381.371.30.3527.1511.88277.4661.341.321.30.3523.8511.88228.0371.261.261.30.3520.5511.88176.3581.231.191.30.3517.2511.88136.4891.161.111.30.3513.9511.8897.09101.081.021.30.3510.6511.8863.42110.9611.30.357.3511.8838.14120.770.81.30.354.0512.9614.714.3地震作用用計算（1）建筑物總重力力荷載代表表值Gi的計算1）集中于屋蓋處處的質點重重力荷載代代表值G11：50%雪荷載：：0.50..53955.79==98.995kN屋面恒荷載：33.893395.779=15539.662kN橫梁：33.38114.188=3811.26kkN縱梁：（53.6++4.2++5.1）11.9944+77.2111.94==13899.82kkN女兒墻：0..93.66（17.332+144.12++7.2）=2266.8kNN柱重：0..40.4425271.665=1778.2kkN橫墻：3.6(1661.655+2.1121..665)=5595.119kN縱墻：[30.994-3..65-111(2.1++9)-55.1]3.61..65=4400.995kN窗：1112.111.80..50.44=8.332kNG11=48199.11kkN2）集中于六至十十二層處的的質點重力力荷載代表表值G10~G5：50%樓面活荷荷載：0.551.53995.799=2966.84kkN樓面活荷載：3.244395..79=11539..62kNN橫梁：33.38114.188=3811.26kkN縱梁：（53.6++4.2++5.1）11.9944+77.2111.94==13899.82kkN柱重：220.440.4255271.665=3556.9kkN橫墻：23.6(1661.655+2.1121..665)=11190..39kNN縱墻：2[30..94-33.65--11(2.1++9)-55.1]3.61..65=8801.99kN窗：22112.111.80..50.44=16..64kNNG10=G9=GG8==G7=G6=G5=51115.6kkN3）集中于五層處處的質點重重力荷載代代表值G4：50%樓面（主主樓）活荷荷載：0..51.55395..79=2296.884kN50%雪荷載：：0.50..53744.17==93.554kN女兒墻：0..93.66（17.44+38..1+133.8）=2244.53kkN樓面恒載：3..893774.177=14555.522kN橫梁：3..38（34.88+18..9+577.9）+3811.26==768..47kNN縱梁：（64.88+40..2+3..6）11.994+13389.882=26686.550kN柱重：1788.2+2240.440.44661.655+2200.5500.552221.665=711..24kNN墻：28544.76kkN窗：20.666kNG4=9102.066kN3）集中于三、四四層處的質質點重力荷荷載代表值值G3~G2：50%樓面活荷荷載：0.511.57779.988=5844.99kkN樓面恒載：3.2247799.98==25277.14kkN橫梁：7758.447kN縱梁：26686.550kN柱重：7111.24kkN墻：37717.224kN窗：30.773kNG3=G2=101153.883kN4）集中于一層處處的質點重重力荷載代代表值G1：50%樓面活荷荷載：0.511.57779.988=5844.99kkN樓面恒載：3.2247799.98==25277.14kkN橫梁：7558.477kN縱梁：26886.500kN柱重：12677.92kkN墻：44421.226kN窗：99.08kkNG1=122555.36kkN(2)地震作用用計算1）橫向框架柱側側移剛度D值計算如如表4.22：表4.2橫向框框架柱側移移剛度D值計算項目層柱k=∑ib／2ic（一般層）k=∑ib／ic（底層）α=k／2＋k（一般層）α=0.5＋k／／2＋k（底層）12／h2D=α×ic×12／／h2(kN／mm))根數底層中框架邊柱1.860.610.5812.2029中框架中柱（5550）1.990.620.585.0722中框架中柱（4400）7.160.840.5816.6810∑D632.09二三四五層中框架邊柱1.340.401.120.9229中框架中柱（5550）1.450.421.18.9722中框架中柱（4400）5.170.721.137.6010∑D1179.911六至十二層中框架邊柱1.340.401.120.9217中框架中柱5.170.721.137.6013∑D844.362）框架自振周期期的計算T1=1.7×αoo×=1.77×0.66×=0..736s。αo：結構基本周期期修正系數數，考慮到到填充墻使使框架自震震周期減小小的影響，取αo為0.6。T：框架的頂點位位移，見表表4.3。表4.3橫向框框架頂點位移移計算（ξi為層間相相對位移）層次Gi(kN)∑Gi(kN)∑Di(kN／mm))ξi=∑Gi／∑Di△（mm）112255.33686493.993552.11136.84136.84210153.88374238.557932.7662.92199.76310153.88364084.774932.7654.31254.0749102.653930.991932.7645.71299.7855715.644828.331932.7637.99337.7765715.639112.771539.9646.32384.1075715.633397.111539.9639.55423.6585715.627681.551539.9632.78456.4395715.621965.991539.9626.01482.45105715.616250.331539.9619.25501.69115715.610534.771539.9612.48514.17124819.1114819.111539.965.71519.882）地震作用計算算本工程設防防烈度為7度；設計基基本地震加加速度值為為0.1gg；設計地地震分組為為Ⅱ組，Ⅱ類場地土土。則特征周周期Tg=0.400,地震影響響系數αmax=00.08..α1=(Tg／TT1)00.9×αmax==(0.440／0.7366)0.9×00.08==0.0446結構等效總重力力荷載：Geq==0.855GL=0.885×866493..93=7735199.84kkNT1>1.4TTg=1.44×0.44=0.556s,故需要考考慮框架頂頂部附加集集中力的作作用,則δn=0.08T11+0.001=0..08×00.7366+0.001=0..069框架橫向水平地地震作用標標準值為:結構底部:FFEK=α1×Geq=0..046×733519..84=33381..91kNN△Fn=δn×FEK=0..069×33811.91==233..35kNN∑GiHi=166833332，各樓樓層地震作作用和地震震剪力標準準值見表44.4。4.4樓層地震震作用和地地震剪力標標準值計算算表層次hi(m)Hi(m)Gi(KN)GiHiGiHi／(∑∑GiHi)Fi(KN)Vi(KN)14.554.5512255.33655761.8890.033104.33381.91123.37.8510153.88379707.5570.047149.093277.61133.311.1510153.883113215..20.067211.763128.52243.314.459102.6131532..60.078246.022916.76653.317.755715.6101451..90.060189.762670.74463.321.055715.6120313..40.071225.042480.98873.324.355715.6139174..90.083260.322255.94483.327.655715.6158036..30.094295.61995.62293.330.955715.6176897..80.105330.881700.022103.334.255715.6195759..30.116366.151369.144113.337.555715.6214620..80.127401.431002.999123.340.854819.111196860..60.117601.56601.565．內力計算5.1地震荷載載作用下的的內力計算算地震作用下的內內力計算，地地震作用力力沿豎向呈呈倒三角形形分布，內內力計算采采用D值法，采采用公式：：Vjk=Djk／／∑Djk×Vfk（1）各柱分配的剪剪力見表5.1表5.1各柱分分配的剪力力(kN)層數DADCDDDF∑DVfkVAVCVDVF19.116.796.796.79632.093381.91148.7436.3336.3336.33211.2515.3815.3815.381179.93277.61131.2542.7242.7242.72311.2515.3815.3815.381179.93128.52229.8340.7840.7840.78411.2515.3815.3815.381179.92916.76627.8138.0238.0238.02511.2515.3815.3815.381179.92670.74425.4634.8134.8134.81611.2526.8326.8311.25844.362480.98833.0678.8378.8333.06711.2526.8326.8311.25844.362255.94430.0671.6871.6830.06811.2526.8326.8311.25844.361995.62226.5963.4163.4126.59911.2526.8326.8311.25844.361700.02222.6554.0254.0222.651011.2526.8326.8311.25844.361369.14418.2443.5143.5118.241111.2526.8326.8311.25844.361002.99913.3631.8731.8713.361211.2526.8326.8311.25844.36601.568.0219.1119.118.02（2）確定反彎點高高度地震荷載載呈倒三角角形分布根據假定2，反反彎點高度度y=0..5h（3）計算柱端彎矩矩由柱剪力Vijj和反彎點點高度y，按下列列公式可求求得柱端彎彎矩。上端Mcu=VVij×(hh-y)下端Mcl=Vij×y計算結果見表55.2表5.2各柱柱柱端彎矩計計算（KN/mm）層次A柱C柱D柱F柱M上M下M上M下M上M下M上M下1110.89110.8982.6582.6582.6582.6582.6582.65251.5651.5670.4970.4970.4970.4970.4970.49349.2249.2267.2967.2967.2967.2967.2967.29445.8945.8962.7362.7362.7362.7362.7362.73542.0242.0257.4457.4457.4457.4457.4457.44654.5454.54130.08130.08130.08130.0854.5454.54749.5949.59118.28118.28118.28118.2849.5949.59843.8743.87104.63104.63104.63104.6343.8743.87937.3737.3789.1389.1389.1389.1337.3737.371030.1030.1071.7871.7871.7871.7830.1030.101122.0522.0552.5952.5952.5952.5922.0522.051213.2213.2231.5431.5431.5431.5413.2213.22（4）計算梁端彎矩矩梁端彎矩可按節(jié)節(jié)點彎矩平平衡條件，將將節(jié)點上下下柱端彎矩矩之和按左左右梁的線線剛度比例例分配。計計算結果如如下表5.3。計算公式：Mbbl=(MMcu+Mcl)×k1／(k1＋k2)；MMbr=(MMcu+Mcl)×k1／(k1＋k2)表5.3梁端彎彎矩計算層次M梁=(Mcu+MMcl)×k1／(k1＋k2)M邊lM邊rM中l(wèi)M中rM邊lM邊rk1/(k1++k2)1162.4539.82113.32113.3239.82153.140.262100.7835.82101.96101.9635.82137.780.26395.1133.8196.2196.2133.81130.020.26487.931.2588.9388.9331.25120.170.26596.5648.75138.76138.7648.75111.980.266104.1464.57183.78183.7864.57104.140.26793.4757.96164.95164.9557.9693.470.26881.2550.38143.38143.3850.3881.250.26967.4741.84119.08119.0841.8467.470.261052.1532.3492.0392.0332.3452.150.261135.2721.8762.2562.2521.8735.270.261213.228.223.3423.348.213.220.26圖5.1水平地地震作用下下的彎矩圖圖（kN?m）（5）計算梁端剪力力示意圖如如下圖計算公式：Vbb=(MMbl+Mbr)／l（6）計算柱軸力計算結果見表55.4：表5.4柱端剪力力、梁端剪剪力、柱子子軸力計算算層次V柱V梁N柱VAVCVDVFVACVCDVDFNANCNDNF148.7436.3336.3336.3333.71107.9332.16242.731022.0441003.666261.11231.2542.7242.7242.7222.7797.1028.93209.02947.83927.89228.95329.8340.7840.7840.7821.4991.6327.30186.25873.49859.72200.02427.8138.0238.0238.0219.8684.6925.24164.76803.34795.39172.71525.4634.8134.8134.8124.22132.1626.79144.91738.51735.94147.48633.0678.8378.8333.0628.12175.0328.12120.69630.57630.57120.69730.0671.6871.6830.0625.24157.1025.2492.57483.66483.6692.57826.5963.4163.4126.5921.94136.5621.9467.33351.80351.8067.33922.6554.0254.0222.6518.22113.4118.2245.39237.18237.1845.391018.2443.5143.5118.2414.0887.6514.0827.18141.99141.9927.181113.3631.8731.8713.369.5259.299.5213.1068.4268.4213.10128.0219.1119.118.023.5722.233.573.5718.6618.663.57圖5.2水平地地震作用下下的梁剪力圖、柱柱軸力圖（kN）圖5.3水平地震震作用下的的柱端剪力圖（kN）5.2風荷載作作用下的內內力計算（1）各柱所分配的的剪力計算算結果見表表5.5。表5.5各柱所所分配剪力力計算（kN）層數ACDF∑DVfkVAVCVDVF19.116.796.796.79632.09331.284.773.563.563.56211.2515.3815.3815.381179.911456.624.355.955.955.95311.2515.3815.3815.381179.911394.223.765.145.145.14411.2515.3815.3815.381179.911336.583.214.394.394.39511.2515.3815.3815.381179.911277.462.653.623.623.62611.2526.8326.8311.25844.36228.033.047.257.253.04711.2526.8326.8311.25844.36176.352.355.65.62.35811.2526.8326.8311.25844.36136.481.824.344.341.82911.2526.8326.8311.25844.3697.091.293.093.091.291011.2526.8326.8311.25844.3663.420.842.022.020.841111.2526.8326.8311.25844.3638.140.511.211.210.511211.2526.8326.8311.25844.3614.710.20.470.470.2（2）確定反彎點高高度根據假定2，反反彎點高度度y=0..5h（3）計算柱端彎矩矩由柱剪力Vijj和反彎點點高度y，按下列列公式可求求得柱端彎彎矩。計算結結果見表5.6上端Mcu=VVij×(hh-y)下端Mcl=Vij×y表5.6柱端彎彎矩計算結結果層次A柱C柱D柱F柱M上M下M上M下M上M下M上M下110.8610.868.18.18.18.18.18.127.187.189.829.829.829.829.829.8236.26.28.488.488.488.488.488.4845.35.37.247.247.247.247.247.2454.374.375.975.975.975.975.975.9765.015.0111.9611.9611.9611.965.015.0173.883.889.259.259.259.253.883.888337.167.167.167.163392.132.135.095.095.095.092.132.13101.391.393.333.333.333.331.391.39110.840.8422220.840.84120.320.320.770.770.770.770.320.32表5.7梁端彎矩矩計算層次M梁=(Mcu+MMcl)×k1／(k1＋k2)M邊lM邊rM中l(wèi)M中rM邊lM邊rk1/(k1++k2)118.054.6613.2613.264.6617.920.26213.394.7613.5413.544.7618.30.26311.54.0911.6311.634.0915.720.2649.663.439.779.773.4313.210.2659.384.6613.2613.264.6610.980.2668.895.5115.6915.695.518.890.2676.884.2612.1412.144.266.880.2685.133.189.069.063.185.130.2693.532.196.236.232.193.530.26102.231.383.943.941.382.230.26111.160.722.052.050.721.160.26120.320.20.570.570.20.320.26（4）計算梁端彎矩矩梁端彎矩可按節(jié)節(jié)點彎矩平平衡條件，將將節(jié)點上下下柱端彎矩矩之和按左左右梁的線線剛度比例例分配。計計算結果如如表5.7：計算公式：Mbbl=(MMcu+Mcl)×k1／(k1＋k2)；MMbr=(MMcu+Mcl)×k1／(k1＋k2)圖5.4風荷載載作用下的的彎矩圖（kN?m）（5）計算梁端剪力力示意圖如如下圖計算公式：Vbb=(MMbl+Mbr)／l（6）計算柱子軸力力計算結果見表55.8：表5.8柱子剪剪力、梁端端剪力、柱柱子軸力計計算層次V柱V梁N柱VAVCVDVAVCVDVAVCVDVAVC14.773.563.563.563.7812.633.7621.5384.3281.9623.8924.355.955.955.953.0212.903.8417.7475.4873.1020.1233.765.145.145.142.6011.083.3014.7265.6164.0516.2843.214.394.394.392.189.312.7712.1257.1356.2712.9852.653.623.623.622.3412.632.619.9450.0049.7410.2163.047.257.253.042.4014.942.407.6039.7139.717.6072.355.615.612.351.8611.561.865.2027.1727.175.2081.824.344.341.821.398.631.393.3417.4717.473.3491.293.083.081.290.955.930.951.9610.2210.221.96100.842.022.020.840.603.750.601.005.255.251.00110.511.211.210.510.311.950.310.402.102.100.40120.190.470.470.190.090.540.090.090.460.460.09圖5.55風荷載載作用下的的梁剪力圖、柱軸力圖（kN）圖5.6風荷載載作用下的的柱端剪力圖（kN）5.3豎向恒荷荷載內力計計算豎向恒載作用下下的內力計計算采用分分層法，作作修正如下下：1）除底層層外其它各各層柱子的的線剛度均均乘以折減減系數0.9；2）除底層層外其它各各層柱子的的彎矩傳遞遞系數均為為1／3。（結構構內力用彎彎矩分配法法計算）5.3.1頂層層（1）計算固端彎矩矩（假定所所有彎矩以以順時針為為正）把梯形荷載化作作等效均布布荷載g邊’=gAC1+（1-2α2+α3）×gAC22=3.338＋（1-2××0.322+0.333）×14=155.24kkN／mg中’=gCD1+55/8×ggCD2=3.338＋5/8××8.177=8..49kNN／mMAC=1／122g邊’L2邊=1／12×115.244×62=45..72kkN·mMCD=1／3g中’L2中=1／3×8..49×11.0522=3.112kNN·mMDC=1／6g中’L2中=1／6×8.499×1.0552=1.566kN··m（2）分配系數為計算簡便，將將各層分配配系數統(tǒng)計計如表5.9：表5.9彎矩分分配系數表表層次iAiCiDiFiL1iL2uA下柱uA上柱uA右梁uC左梁uC上柱uC下柱uC右梁11.405.035.035.032.607.430.240.330.430.160.420.310.1121.946.946.946.942.607.430.300.300.400.140.380.380.1031.946.946.946.942.607.430.300.300.400.140.380.380.1041.946.946.946.942.607.430.300.300.400.140.380.380.1051.946.946.946.942.607.430.300.300.400.190.150.520.1461.941.941.941.942.607.430.300.300.400.310.230.230.2271.941.941.941.942.607.430.300.300.400.310.230.230.2281.941.941.941.942.607.430.300.300.400.310.230.230.2291.941.941.941.942.607.430.300.300.400.310.230.230.22101.941.941.941.942.607.430.300.300.400.310.230.230.22111.941.941.941.942.607.430.300.300.400.310.230.230.22121.941.941.941.942.607.430.430.570.410.300.29（3）彎矩分配圖下柱上柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁-45.7245.72-3.12-1.560.430.000.570.410.000.300.291.0019.660.0026.0613.03-11.40-22.810.00-16.69-16.1316.134.900.006.503.25-0.67-1.330.00-0.98-0.940.940.290.000.3824.850.00-24.8537.860.00-17.66-20.2015.525.3.266-11層層（1）計算固端彎矩矩（假定所所有彎矩以以順時針為為正）把梯形荷載化作作等效均布布荷載g邊’=gAC1+（1-2α2+α3）×gAC22=3.338＋（1-2××0.322+0.333）×11..66=133.26kkN／mg中’=gCD1+55/8×ggCD2=3.338＋5/8××6.8=7..63kNN／mMAC=1／122g邊’L2邊=1／12×113.266×62=39.778kNN·mMCD=1／3g中’L2中=1／3×7..63×11.0522=2.800kN··mMDC=1／6g中’L2中=1／6×7..63×11.0522=1.400kN··m（2）分配系數6-11層分配配系數見表表5.9。（3）彎矩分配圖下柱上柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁-39.7839.78-2.80-1.400.300.300.400.310.230.230.221.0011.9311.9315.917.96-6.97-13.93-10.34-10.34-9.899.892.092.092.791.39-0.22-0.43-0.32-0.32-0.310.310.060.060.0914.0914.09-28.1834.77-10.66-10.66-12.998.795.3.35層（1）計算固端彎矩矩（假定所所有彎矩以以順時針為為正）把梯形荷載化作作等效均布布荷載g邊’=gAC1+（1-2α2+α3）×gAC22=3.338＋（1-2××0.322+0.333）×11..66=133.26kkN／mg中’=gCD1+55/8×ggCD2=3.338＋5/8××6.8=7..63kNN／mMAC=1／122g邊’L2邊=1／12×113.266×62=39..78kkN·mMCD=1／3g中’L2中=1／3×7..63×11.0522=2.880kNN·mMDC=1／6g中’L2中=1／6×7..63×11.0522=1.440kNN·m（2）分配系數5層分配系數見表表5.9。（3）彎矩分配圖下柱上柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁-39.7839.78-2.80-1.400.300.300.400.190.150.520.141.0011.9311.9315.917.96-4.27-8.54-6.74-23.37-6.296.291.281.281.710.85-0.08-0.16-0.13-0.44-0.120.120.020.020.0313.2413.24-26.4839.89-6.87-23.81-9.215.015.3.422-4層（1）計算固端彎矩矩（假定所所有彎矩以以順時針為為正）把梯形荷載化作作等效均布布荷載g邊’=gAC1+（1-2α2+α3）×gAC22=3.338＋（1-2××0.322+0.333）×11..66=133.26kkN／mg中’=gCD1+55/8×ggCD2=3.338＋5/8××6.8=7..63kNN／mMAC=1／122g邊’L2邊=1／12×113.266×62=39..78kkN·mMCD=1／3g中’L2中=1／3×7..63×11.0522=2.880kNN·mMDC=1／6g中’L2中=1／6×7..63×11.0522=1.440kNN·m（2）分配系數2-4層分配系系數見表5.9。（3）彎矩分配圖下柱上柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁-39.7839.78-2.80-1.400.300.300.400.140.380.380.101.0011.9311.9315.917.96-3.15-6.29-17.08-17.08-4.494.490.940.941.260.63-0.04-0.09-0.24-0.24-0.060.060.010.010.0212.8912.89-25.7841.99-17.31-17.31-7.363.165.3.5底底層（1）計算固端彎矩矩（假定所所有彎矩以以順時針為為正）把梯形荷載化作作等效均布布荷載g邊’=gAC1+（1-2α2+α3）×gAC22=3.338＋（1-2××0.322+0.333）×11..66=133.26kkN／mg中’=gCD1+55/8×ggCD2=3.338＋5/8××6.8=7..63kNN／mMAC=1／122g邊’L2邊=1／12×113.266×62=39..78kkN·mMCD=1／3g中’L2中=1／3×7..63×11.0522=2.880kNN·mMDC=1／6g中’L2中=1／6×7..63×11.0522=1.440kNN·m（2）分配系數底層分配系數見見表5.9。（3）彎矩分配圖下柱上柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁-39.7839.78-2.80-1.400.240.330.430.160.420.310.111.009.5513.1317.118.55-3.64-7.29-19.12-14.12-5.015.010.871.201.570.78-0.06-0.13-0.33-0.24-0.090.090.020.020.0310.4414.35-24.7941.71-19.45-14.36-7.893.695.3.6恒荷荷載作用下下的彎矩圖圖圖5.7恒荷載載作用下的的彎矩圖5.3.7恒荷荷載作用下下的梁剪力力、柱軸力力（1）AC跨梁端剪力計算算結果見表表5.9其中u=(l-a))×q/22;VA=gl//2+u--ΣMik/l;;VA=-(ggl/2++u+ΣMik/l))（2）CD跨梁端剪力計算算結果見表表5.100其中VC=gl/2+ll×q/44;VDD=-(ggl/2+l××q/4))（3）AC跨跨中彎矩計算算結果見表表：5.111其中VA=gl/2+uu-ΣMik//l;MM=gl//2×l//4+u××1.055-MAAB-VA×l/22（4）柱軸力計算結結果見表55.125.3.8恒荷荷載作用下下的梁剪力力圖、柱軸軸力圖見圖5.8。層次q(kN/m))g(kN/m))a(m)l(m)gl/2uMAB(kN/mm)MBA(kN/mm)ΣMik/lVAVC111.663.381.806.0010.1424.49-24.7941.742.8331.80-37.45211.663.381.806.0010.1424.49-25.8741.992.6931.94-37.31311.663.381.806.0010.1424.49-25.8741.992.6931.94-37.31411.663.381.806.0010.1424.49-25.8741.992.6931.94-37.31511.663.381.806.0010.1424.49-26.4839.892.2432.39-36.86611.663.381.806.0010.1424.49-28.1834.771.1033.53-35.72711.663.381.806.0010.1424.49-28.1834.771.1033.53-35.72811.663.381.806.0010.1424.49-28.1834.771.1033.53-35.72911.663.381.806.0010.1424.49-28.1834.771.1033.53-35.721011.663.381.806.0010.1424.49-28.1834.771.1033.53-35.721111.663.381.806.0010.1424.49-28.1834.771.1033.53-35.721214.003.381.806.0010.1429.40-24.8537.862.1737.37-41.71表5.9AC跨跨梁端剪力力計算（kN）表5.10CDD跨梁端剪剪力（kN）層次q(kN/m))g(kN/m))l(m)gl/2l×q/4VC（kN）VD（kN）111.663.382.103.556.129.67-9.67211.663.382.103.556.129.67-9.67311.663.382.103.556.129.67-9.67411.663.382.103.556.129.67-9.67511.663.382.103.556.129.67-9.67611.663.382.103.556.129.67-9.67711.663.382.103.556.129.67-9.67811.663.382.103.556.129.67-9.67911.663.382.103.5