鋼管混凝土拱橋新規(guī)范中的設(shè)計新理念

鋼管混凝土拱橋新規(guī)范中的設(shè)計新理念鋼管混凝土拱橋新規(guī)范中的設(shè)計新理念鋼管混凝土拱橋新規(guī)范中的設(shè)計新理念龔俊虎(中鐵第四勘察設(shè)計院集團(tuán)有限公司,武漢430063)摘要：最新發(fā)布的《公路鋼管混凝土拱橋設(shè)計規(guī)范》(JTG/TD65-06-2015)以及《鋼管混凝土拱橋技術(shù)規(guī)范》(GB50923—2013)傳達(dá)出一些鋼管混凝土拱橋的設(shè)計新理念,主要包括：(1)鋼管混凝土拱橋的鋼管應(yīng)優(yōu)先采用直縫焊接管；(2)鋼管混凝土拱橋的管內(nèi)混凝土推薦采用自密實補(bǔ)償收縮混凝土；(3)啞鈴形截面鋼管混凝土拱腹腔內(nèi)的混凝土不應(yīng)計入主拱截面受力；(4)鋼管混凝土主拱節(jié)段應(yīng)采用焊接對接接頭；(5)鋼管混凝土拱橋宜采用以直代曲法形成主拱線形；(6)中、下承式拱橋懸吊橋面系應(yīng)具有整體強(qiáng)健性且橫梁間必須設(shè)置加勁縱梁形成連續(xù)結(jié)構(gòu)體系。關(guān)鍵詞：鋼管混凝土；拱橋；設(shè)計新理念；啞鈴形截面；直縫焊接管；自密實補(bǔ)償收縮混凝土2015年12月1日，由交通運輸部發(fā)布的《公路鋼管混凝土拱橋設(shè)計規(guī)范》(JTG/TD65-06—2015)[1]開始施行，該規(guī)范由四川省交通運輸廳公路規(guī)劃勘察設(shè)計研究院主編，總結(jié)了已建鋼管混凝土拱橋設(shè)計、施工方面的經(jīng)驗和最新的科研成果，較該院之前主編的《公路鋼管混凝土橋梁設(shè)計與施工指南》[2]有了許多新的設(shè)計與施工理念，并且以規(guī)范的形式進(jìn)行了發(fā)布。在該規(guī)范發(fā)布之前，2014年6月1日，由住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部和國家質(zhì)檢總局聯(lián)合發(fā)布的《鋼管混凝土拱橋技術(shù)規(guī)范》(GB50923—2013)[3]開始實行，由福州大學(xué)聯(lián)合中建海峽建設(shè)發(fā)展有限公司主編，適用于城市橋梁與公路橋梁中的鋼管混凝土拱橋。因此，目前進(jìn)行公路鋼管混凝土拱橋設(shè)計時，有2本規(guī)范可以參考。鐵路鋼管混凝土拱橋目前尚無類似規(guī)范可依，進(jìn)行鐵路鋼管混凝土拱橋設(shè)計時，一般也要參考上述2本規(guī)范進(jìn)行設(shè)計。本文主要談?wù)勥@2本規(guī)范中一些與以往設(shè)計理念不同的新規(guī)定。1鋼管混凝土拱橋的鋼管應(yīng)優(yōu)先采用直縫焊接管2008年出版的《公路鋼管混凝土橋梁設(shè)計與施工指南》第1.1.3條中規(guī)定：“鋼管可采用符合國家及相關(guān)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的直縫焊接管、螺旋焊接管或無縫鋼管”，將直縫焊接管和螺旋焊接管置于同等位置，均可選用。無縫鋼管單價較貴，僅當(dāng)管徑小于350mm時選用。在實際工程中，公路、鐵路鋼管混凝土拱橋的鋼管直徑一般為600～1500mm[4]，因此一般選用卷制焊接管，卷制焊接管分為直縫焊接管和螺旋焊接管，如圖1和圖2所示。以往受限于國內(nèi)的焊接設(shè)備和工藝技術(shù)條件，鋼管混凝土拱橋的鋼管設(shè)計時一般參考壓力管道的制造方法推薦采用螺旋焊接管。但是螺旋焊接管存在焊接殘余應(yīng)力大、幾何尺寸精度較低、焊縫長度較長、焊接質(zhì)量不易控制且在制作拱肋時螺旋焊縫易與其他焊縫交叉等等諸多缺點。隨著國內(nèi)焊接技術(shù)的提高，直縫焊接管因其制造尺寸精度高、質(zhì)量可靠、殘余應(yīng)力小、成本較低等優(yōu)勢逐漸替代螺旋焊接管和無縫鋼管。相關(guān)對比研究已經(jīng)證明，國產(chǎn)直縫焊接管在質(zhì)量和力學(xué)性能上毫不遜色于無縫鋼管。因此在新規(guī)范JTG/TD65-06—2015和GB50923—2013中有鋼管“宜采用卷制焊接直縫管”或“宜采用直縫焊接管”的規(guī)定。因此新的設(shè)計理念是：鋼管混凝土拱橋的鋼管一般情況下宜采用直縫焊接管，當(dāng)鋼管徑厚比不滿足卷制要求時，仍可采用螺旋焊接管，但是應(yīng)對焊接質(zhì)量進(jìn)行嚴(yán)格控制。圖1直縫焊接管圖2螺旋焊接管2鋼管混凝土拱橋的管內(nèi)混凝土推薦采用自密實補(bǔ)償收縮混凝土2008年出版的《公路鋼管混凝土橋梁設(shè)計與施工指南》在設(shè)計篇中規(guī)定：“鋼管內(nèi)混凝土采用普通混凝土，其強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C30級”，在安裝篇中規(guī)定“鋼管混凝土宜采用自密實微膨脹混凝土”。這樣的分篇規(guī)定易導(dǎo)致設(shè)計與施工完全脫節(jié)，因此在以往的設(shè)計中通常對管內(nèi)混凝土的性能指標(biāo)要求不高，往往簡單表述為：“微膨脹混凝土”、“無收縮混凝土”等。同時，為了保證管內(nèi)混凝土的灌注質(zhì)量，經(jīng)常采取抽真空灌注的方式。但是即使設(shè)計上這樣要求，施工時也經(jīng)常發(fā)生管內(nèi)混凝土灌注后發(fā)現(xiàn)較多的脫空或空洞現(xiàn)象。而新發(fā)布的JTG/TD65-06—2015第3.3.1條關(guān)于混凝土材料作出了新的規(guī)定：“鋼管內(nèi)灌注的混凝土應(yīng)采用自密實補(bǔ)償收縮混凝土，其強(qiáng)度等級宜為C30～C80”，并且對自密實補(bǔ)償收縮混凝土的塌落度、擴(kuò)展度、自由膨脹率等性能指標(biāo)作了嚴(yán)格要求，圖3為自密實混凝土塌落度、擴(kuò)展度的測定。GB50923—2013在第12.1.2條中亦有“管內(nèi)混凝土宜采用自密實補(bǔ)償收縮混凝土”的規(guī)定，并要求管內(nèi)灌注的混凝土滿足《自密實混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》的相關(guān)規(guī)定。圖3自密實混凝土塌落度、擴(kuò)展度測定新規(guī)范的設(shè)計理念可以這樣理解：從管內(nèi)混凝土采用泵送頂升法的施工特征來說，管內(nèi)混凝土要求具有高流動性，能夠依靠自重流動、無需振搗而達(dá)到密實，而自密實混凝土恰恰能滿足這一要求；從鋼管混凝土的受力特性來說，管內(nèi)混凝土要求有較高的體積穩(wěn)定性能以確保鋼管混凝土結(jié)構(gòu)受力時抱箍作用良好，因此管內(nèi)混凝土應(yīng)有一定的自由膨脹率[5,6]。在以往的規(guī)定中針對鋼管混凝土這一特性要求采用微膨脹混凝土，現(xiàn)在新規(guī)范要求采用補(bǔ)償收縮混凝土，所謂補(bǔ)償收縮混凝土只是在膨脹劑的摻量上和微膨脹混凝土有所不同，補(bǔ)償收縮混凝土的膨脹量剛好等于收縮量，即沒有干燥變形，而微膨脹混凝土膨脹劑的摻量略大，使膨脹量超過收縮量[7]。綜合對自密實性能和補(bǔ)償收縮性能兩方面的要求，管內(nèi)灌注的混凝土推薦采用自密實補(bǔ)償收縮混凝土。3啞鈴形截面鋼管混凝土拱腹腔內(nèi)的混凝土不應(yīng)計入主拱截面受力2008年出版的《公路鋼管混凝土橋梁設(shè)計與施工指南》對單肢柱和格構(gòu)式組合柱等鋼管混凝土構(gòu)件的計算作了規(guī)定，并未對啞鈴形截面(圖4)鋼管混凝土拱的計算作單獨的規(guī)定，但在公路、鐵路橋梁實際工程中啞鈴形截面的應(yīng)用非常多，啞鈴形截面鋼管混凝土拱的設(shè)計中常常碰到的問題是腹腔內(nèi)的混凝土是否應(yīng)計入主拱截面受力。圖5為施工中的啞鈴形鋼管混凝土主拱。由于鋼腹板和腹腔內(nèi)的混凝土并圓管形鋼管混凝土，沒有抱箍作用[8]，應(yīng)該在多大程度上考慮鋼腹板和腹腔內(nèi)的混凝土參與主拱截面受力成為一個需要解決的問題。圖4啞鈴形鋼管混凝土截面圖5施工中的啞鈴形鋼管混凝土主拱在新發(fā)布的JTG/TD65-06—2015第4.3.3條中有了明確的規(guī)定：“啞鈴形鋼管混凝土主拱計算時，腹腔內(nèi)的混凝土不應(yīng)計入主拱截面受力，而僅計算其自重影響?！痹贕B50923—2013第5.2.6條和5.2.7條關(guān)于鋼管混凝土啞鈴形構(gòu)件強(qiáng)度計算公式中，啞鈴形截面的強(qiáng)度計算中只考慮了鋼管混凝土主肢的連接鋼板(鋼腹板)的影響，沒有考慮腹腔內(nèi)的混凝土參與主拱截面受力。這主要是因為，腹腔內(nèi)的混凝土不能采用壓力灌注、澆筑密實度難以保證、混凝土收縮等因素，導(dǎo)致混凝土與上下弦主管、腹板無約束作用[9]。研究表明，腹腔內(nèi)的混凝土對軸壓承載力的貢獻(xiàn)率約為5%，受彎時的貢獻(xiàn)率更小[10]。因此新的設(shè)計理念是：啞鈴形截面鋼管混凝土拱的鋼腹板應(yīng)計入截面受力，而腹腔內(nèi)的混凝土不應(yīng)計入截面受力，只能計其自重。這也從另外一個側(cè)面說明啞鈴形截面鋼管混凝土拱的腹腔內(nèi)混凝土可以灌注也可不灌。4鋼管混凝土主拱節(jié)段應(yīng)采用焊接對接接頭2008年出版的《公路鋼管混凝土橋梁設(shè)計與施工指南》中針對鋼管拱肋的節(jié)段接頭規(guī)定：“鋼管拱肋節(jié)段接頭，宜采用對接接頭和內(nèi)法蘭等構(gòu)造連接，一般當(dāng)鋼管直徑大于800mm時，采用內(nèi)法蘭連接和對接接頭，管徑小于800mm時，也可采用外法蘭盤、外包鋼板圍焊連接?！痹阡摴芑炷凉皹蛟O(shè)計中，一方面出于美觀的考慮基本不用外法蘭盤連接，另一方面常用的啞鈴形截面采用外法蘭盤連接在構(gòu)造上處理較為困難，因此外法蘭盤連接在主拱節(jié)段連接中極少采用，普遍采用的是外包鋼板圍焊連接(圖6)和設(shè)置內(nèi)法蘭臨時連接的對接焊接方式(圖7)。圖6鋼管節(jié)段采用外包鋼板圍焊連接接頭圖7鋼管節(jié)段采用內(nèi)法蘭臨時連接的對接接頭外包鋼板圍焊連接方式因構(gòu)造簡單、施焊方便，在實際工程中大量應(yīng)用，部分鋼管混凝土拱橋當(dāng)主拱鋼管直徑大于800mm時拱肋節(jié)段仍然采用了外包鋼板圍焊連接。但是這種連接方式應(yīng)用于鋼管拱肋的節(jié)段接頭實際上是存在問題的，其主要原因是：鋼管本身屬于環(huán)狀閉口截面，拱肋節(jié)段采用外包鋼板圍焊連接時，對于單個被連接主管而言，一般只能在管外側(cè)焊接一道環(huán)形角焊縫，對于純壓或壓彎構(gòu)件而言，這種連接方式屬于端角焊縫式搭接連接，搭接連接焊縫應(yīng)力狀態(tài)復(fù)雜(圖8)，承受動力荷載性能差，一般只用于非主要受力構(gòu)件。而且，根據(jù)端角焊縫的破壞形態(tài)，可以很容易計算得出采用單側(cè)等厚度鋼板作搭接連接時焊縫承載能力約為對接焊縫強(qiáng)度的一半左右，即采用單側(cè)端角焊縫搭接連接時，搭接鋼板的厚度將達(dá)到2倍以上被搭接鋼板厚度，而角焊縫高度過高時，不但焊接殘余應(yīng)力大而且焊縫質(zhì)量也難以保證。圖8端角焊縫式搭接連接及其應(yīng)力狀態(tài)示意針對上述問題，在新發(fā)布的JTG/TD65-06—2015第8.2.8條中作出了新的規(guī)定：“主拱節(jié)段應(yīng)采用焊接對接接頭。當(dāng)主拱主管直徑大于600mm時，宜采用內(nèi)法蘭作臨時連接?！痹撘?guī)范不再推薦外包鋼板圍焊連接、外法蘭盤連接等連接方式作為鋼管拱肋的節(jié)段接頭。但是考慮到鋼管內(nèi)混凝土灌注施工的可行性，當(dāng)采用內(nèi)法蘭盤連接時，法蘭盤構(gòu)造應(yīng)具有使管內(nèi)混凝土連成一體的通透性[11]，關(guān)于這一點，在新發(fā)布的GB50923—2013第7.2.12條中作了詳細(xì)規(guī)定。因此新規(guī)范傳達(dá)的新設(shè)計理念是：作為承受動力荷載的主要受力構(gòu)件，鋼管混凝土主拱的鋼管節(jié)段不宜采用外包鋼板圍焊的連接方式，而應(yīng)采用焊接對接接頭。5鋼管混凝土拱橋宜采用以直代曲法形成主拱線形鋼管混凝土拱肋的設(shè)計線形一般采用懸鏈線、拋物線或圓曲線，實際施工過程中就存在分節(jié)段制造安裝的精度控制方式的選擇問題，即主拱肋是采用設(shè)計曲線節(jié)段(圖9)還是采用小段直線節(jié)段拼接(以直代曲法，如圖10所示)形成拱軸線[12]。如采用小段折線代替曲線，就不需要進(jìn)行彎管加工，鋼管節(jié)段也不存在因彎管加工而產(chǎn)生的殘余應(yīng)力，省去彎管工序，也可以提高施工效率。但是以直代曲法因鋼管對接時有折角，只有當(dāng)折角較小時，才能采用自動焊接，當(dāng)折角較大時，難以采用自動焊接，而且還需要控制因折線可能引起的過大施工誤差[13]。如采用設(shè)計拱軸線的曲線節(jié)段進(jìn)行拼裝，則焊接上完全可以自動焊接，但是需要對鋼管進(jìn)行彎曲加工，不但生產(chǎn)效率較低而且會產(chǎn)生殘余應(yīng)力[14]。針對這一問題，《公路鋼管混凝土橋梁設(shè)計與施工指南》和GB50923—2013第8.2.2條和8.2.3條的規(guī)定同時肯定曲線法和以直代曲法形成拱軸線形均可行。圖9鋼管混凝土節(jié)段采用設(shè)計曲線形成拱軸線圖10鋼管混凝土節(jié)段采用以直代曲法形成拱軸線在以往的設(shè)計中，往往從嚴(yán)格控制主拱線形施工精度方面考慮，要求施工時嚴(yán)格采用設(shè)計拱軸線的曲線節(jié)段形成主拱線形，但是大量施工經(jīng)驗表明彎管工藝在施工中實際上是很難同時保證鋼管的制造精度和主拱線形精度要求的。新發(fā)布的JTG/TD65-06—2015第8.2.9條則作出了不同的規(guī)定：“主拱主管在工廠加工時宜采用折線形成，折線長度不應(yīng)大于主拱的主桁間距和有限元計算模型的梁單元長度中的較小值。用折線代替曲線時，其主管接頭位置應(yīng)避開主桁的節(jié)點位置。主拱制造時不宜采用火焰煨彎的工藝?！痹撘?guī)范推薦優(yōu)先采用以直代曲法形成主拱線形，并且強(qiáng)調(diào)了火焰煨彎工藝會造成鋼管圓度、直線度等誤差增大，且工藝要求高、控制難度大[15]，不能保證主拱鋼管制造質(zhì)量要求。這說明只要折線長度劃分合理以直代曲法即可同時保證鋼管的制造精度和主拱線形精度達(dá)到規(guī)范要求，因此JTG/TD65-06—2015傳達(dá)的新設(shè)計理念是：曲線法過度強(qiáng)調(diào)成拱節(jié)段線形嚴(yán)格與理論設(shè)計線形完全一致，實際施工時反而難以保證施工精度，優(yōu)先采用以直代曲法形成主拱線形，即可保證鋼管混凝土主拱的施工精度達(dá)到規(guī)范要求。6中、下承式拱橋懸吊橋面系應(yīng)具有整體強(qiáng)健性且橫梁間必須設(shè)置加勁縱梁形成連續(xù)結(jié)構(gòu)體系在以往的設(shè)計理念中，中、下承式拱橋的懸吊橋面系一般認(rèn)為是以橫向受力為主的結(jié)構(gòu)，鐵路橋梁設(shè)計時出于對結(jié)構(gòu)整體剛度(縱、橫向剛度)的要求一般采用下承式拱梁組合結(jié)構(gòu)，其橋面系即為主要進(jìn)行縱向傳力的主梁(系梁)，而公路橋梁對橋面系的縱向剛度要求不高，其中，下承式拱橋的懸吊橋面系一般采用橋面板簡支于橫梁上的結(jié)構(gòu)形式，未設(shè)置主縱梁形成縱橋向連續(xù)的結(jié)構(gòu)體系，橋面系的縱向傳力性能較差，一旦拱橋的吊桿因為各種原因發(fā)生斷裂，極易引發(fā)簡支橋面板和橫梁墜落事故。針對這一問題，GB50923—2013第7.5.1條規(guī)定：“中承式和下承式拱橋的懸吊橋面系應(yīng)采用整體性結(jié)構(gòu)，以橫梁受力為主的懸吊橋面系必須設(shè)置加勁縱梁，并應(yīng)具有一根橫梁兩端相對應(yīng)的吊索失效后不落梁的能力?！毙掳l(fā)布的JTG/TD65-06—2015第8.7.2條則作出了更加嚴(yán)格的規(guī)定：“中、下承式鋼管混凝土拱橋的橋面梁(板)必須采用連續(xù)結(jié)構(gòu)體系，連續(xù)結(jié)構(gòu)體系的主縱梁應(yīng)滿足2倍吊索跨度的承載能力要求。對于橋面梁(板)與吊桿橫梁分離的結(jié)構(gòu)體系，主縱梁應(yīng)設(shè)在吊桿橫梁的吊桿對應(yīng)位置處。”上述2本規(guī)范雖然在文字表述上稍有不同，但是都要求在橫梁之間必須設(shè)置主加勁縱梁，并且要求主加勁縱梁應(yīng)有足夠的強(qiáng)度承擔(dān)一根橫梁的吊桿偶然斷裂時的荷載作用。因此新的設(shè)計理念是：在采取多種措施加強(qiáng)吊索安全性的同時，加強(qiáng)中、下承式拱橋懸吊橋面系的整體傳力性能，使結(jié)構(gòu)具有在偶然狀況下避免發(fā)生災(zāi)難性破壞的能力。7結(jié)語最新發(fā)布的《公路鋼管混凝土拱橋設(shè)計規(guī)范》(JTG/TD65-06—2015)以及《鋼管混凝土拱橋技術(shù)規(guī)范》(GB50923—2013)傳達(dá)出一些鋼管混凝土拱橋的設(shè)計新理念，主要包括：(1)鋼管混凝土拱橋的鋼管應(yīng)優(yōu)先采用直縫焊接管；(2)鋼管混凝土拱橋的管內(nèi)混凝土推薦采用自密實補(bǔ)償收縮混凝土；(3)啞鈴形截面鋼管混凝土拱腹腔內(nèi)的混凝土不應(yīng)計入主拱截面受力；(4)鋼管混凝土主拱節(jié)段應(yīng)采用焊接對接接頭；(5)鋼管混凝土拱橋宜采用以直代曲法形成主拱線形；(6)中、下承式拱橋懸吊橋面系應(yīng)具有整體強(qiáng)健性且橫梁間必須設(shè)置加勁縱梁形成連續(xù)結(jié)構(gòu)體系。這些全新的設(shè)計理念體現(xiàn)了近年來我國鋼管混凝土拱橋的設(shè)計、施工經(jīng)驗和最新的研究成果。參考文獻(xiàn)：[1]中華人民共和國交通運輸部.JTG/TD65-06—2015公路鋼管混凝土拱橋設(shè)計規(guī)范[S].北京:人民交通出版社股份有限公司，2015.[2]四川省交通廳公路規(guī)劃勘察設(shè)計研究院.公路鋼管混凝土橋梁設(shè)計與施工指南[M].北京:人民交通出版社，2008.[3]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.GB50923—2013鋼管混凝土拱橋技術(shù)規(guī)范[S].北京:中國計劃出版社，2013.[4]陳寶春.鋼管混凝土拱橋設(shè)計與施工[M].北京:人民交通出版社，2000.[5]李曉克.鋼管混凝土拱橋高性能混凝土研究[J].甘肅科技，2015(11):91-93.[6]李暉，周雪.補(bǔ)償收縮混凝土在巫山長江大橋鋼管混凝土拱橋中的應(yīng)用[J].膨脹劑與膨脹混凝土，2006(2):16-19.[7]葛勇，王起才，耿江偉，等.膨脹劑對鋼管混凝土徐變及承載力的影響研究[J].鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計，2016(9):71-74.[8]吳廣明，劉志春，吳曉輝.蘭渝鐵路96m下承式鋼管混凝土拱橋設(shè)計[J].鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計，2013(12):74-78.[9]龔俊虎，王華成，黃北平.V形剛構(gòu)拱組合橋的梁拱組合效應(yīng)分析[J].鐵道工程學(xué)報，2010(6):61-64.[10]李國強(qiáng)，徐升橋.鐵路橋梁鋼管混凝土結(jié)構(gòu)體系參數(shù)研究[J].鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計，2013(4):27-30.[11]徐升橋.鐵路橋梁鋼管混凝土結(jié)構(gòu)基本設(shè)計參數(shù)研究[J].鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計，2011(3):52-55.[12]王建軍，韓玉，馮智，等.合江長江一橋200t級鋼管拱肋節(jié)段拼裝工藝[J].西部交通科技，2015(7)：39-42.[13]謝大鵬，胡國偉.高速鐵路大跨度梁拱組合橋鋼管拱原位拼裝方案設(shè)計研究[J].高速鐵路技術(shù)，2014(3):100-104.[14]韋有波.西溪河特大跨度鋼管混凝土拱橋轉(zhuǎn)體施工控制[J].鐵道建筑，2015(12):15-18.[15]潘壽東.帶副拱中承式菱形變截面鋼管混凝土系桿拱橋主拱肋安裝技術(shù)[J].鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計，2014(6):76-82.NewDesignConceptsintheNewCodeofConcrete-filledSteelTubeArchBridgeGONGJun-hu(ChinaRailwaySIYUANSurveyandDesignGroupCo.,Ltd.,Wuhan430063,China)Abstract：ThelatestreleaseofSpecificationsforDesignofHighwayConcrete-filledSteelTubularArchBridges(JTG/TD65-06—2015)andTechnicalCodeforConcrete-filledSteelTubeArchBridge(GB50923—2013)offerssomenewconceptsindesigningconcrete-filledsteeltubearchbridges,whichmainlyinclude：(1)thesteeltubeofconcrete-filledsteeltubearchbridgeshouldgiveprioritytothelongitudinally-weldedpipe;(2)theshrinkage-compensatingandself-compactingconcreteisrecommendedforthetubeofconcrete-filledsteeltubearchbridge;(3)theconcretebetweenwebplatesofconcrete-filledsteeltubearchbridgewithdumbbellsectionshouldnotbeincludedinthestres