2019年注冊巖土工程師專業(yè)案例考試真題及答案下午卷

2019年注冊巖土工程師專業(yè)案例考試真題及答案下午卷一、案例分析題（每題的四個(gè)備選答案中只有一個(gè)符合題意）某Q3沖積黏土的含水量為30%,密度為1.9g/cm3,土顆粒比重為2.70,在側(cè)限壓縮試驗(yàn)下，測得壓縮系數(shù)al-2=0.23MPa-l,同時(shí)測得該黏土的液限為40.5%,塑限為23.0%。按《鐵路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（TB10012—2019）確定黏土的地基極限承載力值pu最接近下列哪個(gè)選項(xiàng)？（）240kPa446kPa484kPa730kPa【答案】B【解析】根據(jù)《鐵路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（TB10012—2019）附錄C.0.2表C.0.2-6注解規(guī)定，Q3以以前沖、洪積黏性土地基的極限承載力，當(dāng)壓縮模量小于lOMPa時(shí)，其基本承載力可按黏性土表C.0.2-5確定。初始孔隙比："一（1+"一（1+頑可2.70x1.0(1+0.30)式中，Gs為土顆粒比重，PW為水的密度，3為質(zhì)量含水量，P為密度。壓縮模量：--1+0-8.03MPa<10MPa

av_-0.23因此極限承載力按表C.0.2-5確定。液性指數(shù)：按IL和e0插值得:ph-4S4- x（0.847-0.8）-448.75kPa故選項(xiàng)B最接近?，F(xiàn)場檢驗(yàn)敞口自由活塞薄壁取土器，測得取土器規(guī)格如圖所示。根據(jù)檢定數(shù)據(jù)，該取土器的鑒定結(jié)果符合下列哪個(gè)選項(xiàng)？（請給出計(jì)算過程）（）o

///:夕 r 區(qū)=75mm1/日11項(xiàng)■/.L!,IJ.■. Z5w-77mm題2圖取土器的內(nèi)間隙比、面積都符合要求取土器的內(nèi)間隙比、面積都不符合要求取土器的內(nèi)間隙比符合要求，面積不符合要求取土器的內(nèi)間隙比不符合要求，面積符合要求【答案】A【解析】根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021—2001）（2009年版）附錄F.0.1規(guī)定，取土器技術(shù)參數(shù)應(yīng)符合表F.0.1的規(guī)定。面積比：'、'功x100%=—一三-xl00%=5.4%<10%D： 7#式中，Dw為取土器管靴外徑，De為取土器內(nèi)口刃徑。內(nèi)間隙比：75-J57575-J575X100%=0式中，Ds為取樣管內(nèi)徑。根據(jù)附表F.0.1規(guī)定，該取土器滿足敞口自由活塞薄壁取土器對于內(nèi)間隙比，面積比的要求。某河流發(fā)育三級階地，其剖面示意圖如圖所示。三級階地均為砂層，各自顆粒組成不同,含水層之間界線未知。III級階地上有兩個(gè)相距50m的鉆孔，測得孔內(nèi)潛水水位高度分別為20m>15m,含水砂層①的滲透系數(shù)k=20m/do假定沿河方向各階地長度、厚度穩(wěn)定；地下水除穩(wěn)定的側(cè)向徑流外，無其他源匯項(xiàng)，含水層接觸處未見地下水出露。擬在I級階地上修建工程，如需估算流入含水層③的地下水單寬流量，則下列哪個(gè)選項(xiàng)是正確的？（）題3圖不能估算，最少需要布置4個(gè)鉆孔，確定含水層①與②、②與③界線和含水層②、③的滲透系數(shù)不能估算，最少需要布置3個(gè)鉆孔，確定含水層②與③界線和含水層②、③的滲透系數(shù)可以估算流入含水層③的地下水單寬流量，估算值為35m3/d可以估算流入含水層③的地下水單寬流量，估算值為30m3/d【答案】C【解析】依據(jù)題意，該地下水除穩(wěn)定的側(cè)向徑流外，無其他源匯項(xiàng)，即流過含水層①、②、③的流量是相等的，因此根據(jù)ZK1、ZK2就可以估算通過含水層③的流量：含水層①的水力梯度為：I50過流斷面面積為：4+爪 20—15 JA-——kB xl,0=17.5nr2 2則得單寬流量為：-20x0.1x17.5-35.0n?/d某平原區(qū)地下水源地（開采目的層為第3層）土層情況見下表，已知第3層礫砂中承壓水初始水頭埋深4.0m,開采至一定時(shí)期后下降且穩(wěn)定至埋深32.Om；第1層砂中潛水位埋深一直穩(wěn)定在4.0m,試預(yù)測抽水引發(fā)的第2層最終沉降量最接近下列哪一選項(xiàng)？（水的重度10kN/m3）（）層與土名房頂埋深（m）重度7(kKkL3)孔隙比皿壓矯系救a（MPa1）1砂008粉質(zhì)黏土IftJOIUD0.S503034D.02D.2O.t4甘LJ-I5D.0TOC\o"1-5"\h\z680mm770mm860mm930mm【答案】A【解析】根據(jù)《工程地質(zhì)手冊》（第五版）第719頁，可知計(jì)算步驟如下：（1）由于在粉質(zhì)黏土頂面與承壓水位之間存在水頭差，產(chǎn)生滲流作用，滲流的存在使得其附加應(yīng)力增量在粉質(zhì)黏士中是線性增加的，即：在粉質(zhì)黏土層頂面的附加應(yīng)力變化量為：在粉質(zhì)黏土層底面的附加應(yīng)力變化量為：=（32-4）x10=280kPa（2）抽水引起的第2層的沉降量計(jì)算壓縮模量為：沉降量為:其空藥。6.17-6S0.^mni其空藥。6.17-6S0.^mni某軟土層厚度4m,在其上用一般預(yù)壓法修筑高度為5m的路堤，路堤填料重度18kN/m3,以18mm/d的平均速率分期加載填料，按照《公路路基設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD30—2015）,采用分層總和法計(jì)算的軟土層主固結(jié)沉降為30cm,則采用沉降系數(shù)法估算軟土層的總沉降最接近下列何值？（）30.7cm32.4cm34.2cm41.6cm【答案】B【解析】根據(jù)《公路路基設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD30-2015)第7.7.2條規(guī)定，總沉降宜采用沉降系數(shù)與主固結(jié)沉降按下式計(jì)算：S=幢式中，Sc為主固結(jié)沉降，應(yīng)采用分層總和法計(jì)算，ms為沉降系數(shù)，與地基條件、荷載強(qiáng)度、加荷速率等因素有關(guān)，可按下式計(jì)算：既=0.123/7 +vH)+Y=OJ23xl807(0.9x5°2+0.005x5)-0,1-1.078式中，y為填料重度，0為地基處理類型系數(shù)，一般預(yù)壓時(shí)取0.90,v為加載速率修正系數(shù)，采用分期加載，速率小于20mm/d時(shí)取0.005,H為路堤中心高度，Y為地質(zhì)因素修正系數(shù)，滿足軟土層不排水抗剪強(qiáng)度小于25kPa、軟土層的厚度大于5m、硬殼層厚度小于2.5m三個(gè)條件時(shí)，Y=0,其他情況下可取Y=-0.Io因此可得沉降量：S—t^Sc-1.078x30—32.34cm某條形基礎(chǔ)埋深2m,地下水埋深4m,相應(yīng)于作用標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸心荷載為480kN/ni,土層分布及參數(shù)如圖所示，軟弱下臥層頂面埋深6m,地基承載力特征值為85kPa,地基壓力擴(kuò)散角為23°,根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007—2011),滿足軟弱下臥層承載力要求的最小基礎(chǔ)寬度最接近下列哪個(gè)選項(xiàng)？(基礎(chǔ)及其上土的平均重度取20kN/m3,水的重度yw=10kN/m3)()。澱泥質(zhì)土^85kPaTOC\o"1-5"\h\z2.Om3.Om4.Om5.Om【答案】B【解析】根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007—2011)第5.2.7條規(guī)定，當(dāng)?shù)鼗芰臃秶鷥?nèi)有軟弱下臥層時(shí)，應(yīng)按下式驗(yàn)算軟弱下臥層的地基承載力：式中，pz為相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，軟弱下臥層頂面處的附加壓力值，pcz為軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值，faz為軟弱下臥層頂面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值?；A(chǔ)底面處土的自重應(yīng)力為：pc=18X2=36kPao軟弱下臥層頂面處土的自重應(yīng)力為：pcz=18X4+(18-10)X2=88kPao舟=扃+"^(』-。5)=E.O/宀%項(xiàng))氣(6一0.5)-165.67kPa對于條形基礎(chǔ)：?[b(pk-pcy\P二 b+2ztan0式中，b為條形基礎(chǔ)寬度，pk為基礎(chǔ)底面處的平均壓力值，z為基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離。則有：faz~Pc2~Yg^+Pc480-(166.67-88)x2x4xtan23°165^7-8S-20x2+36=294m如圖所示條形基礎(chǔ)，受軸向荷載作用，埋深d=1.0m,原基礎(chǔ)按設(shè)計(jì)荷載計(jì)算確定的寬度為b=2.0ni,基底持力層經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值fa=100kPao因新增設(shè)備，在基礎(chǔ)上新增豎向荷載Fk=80kN/mo擬采用加大基礎(chǔ)寬度的方法來滿足地基承載力設(shè)計(jì)要求,且要求加寬后的基礎(chǔ)仍符合軸心受荷條件，求新增荷載作用一側(cè)基礎(chǔ)寬度的增加量bl值，其最小值最接近下列哪個(gè)選項(xiàng)？(基礎(chǔ)及其上土的平均重度取20kN/m3)()o題7圖0.25m0.50m0.75m1.00m【答案】C【解析】根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007—2011)第5.2.2條規(guī)定，可得計(jì)算步驟如下:荷載Fk計(jì)算AA-^-20x1.0-f-lOOkPa2 八解得：Fk=160kN/mo增加荷載后的基礎(chǔ)最小寬度計(jì)算假設(shè)基礎(chǔ)寬度增加后仍然小于等于3m,則地基承載力特征值fa保持不變。其-勺孔頊-典孝+2。司。

宜 b'<￡=100kPa解得：bzN3m,取b‘=3mo荷載一側(cè)基礎(chǔ)寬度增量計(jì)算加寬后的基礎(chǔ)仍符合軸心受荷條件，應(yīng)使Fk和Fkl對加寬后基礎(chǔ)中心的力矩相同，即:代入數(shù)據(jù)解得：bl=0.75mo某柱下獨(dú)立圓形基礎(chǔ)底面直徑3.0m,柱截面直徑0.6m。按照《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007—2011)規(guī)定計(jì)算，柱與基礎(chǔ)交接處基礎(chǔ)的受沖切承載力設(shè)計(jì)值為2885kN,按

沖切控制的最大柱底軸力設(shè)計(jì)值F接近下列哪個(gè)選項(xiàng)？（）題8圖2380kN2880kN5750kN7780kN【答案】C【解析】根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第8.2.8條。（1） 單位面積凈反力FFFp.-一二 、——二 」A 3.14必，'4 7.065（2） 凈反力設(shè)計(jì)值土14”土14”土儼Ai ； -3.54m2地基土凈反力設(shè)計(jì)值為:則得：F<575^.8kNo故選項(xiàng)C最接近。某建筑場地設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.2g,設(shè)計(jì)地震分組為第一組，采用直徑800nmi的鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，承臺底面埋深3.0m,承臺底面以下樁長25.0m,場地地層資料見下表，地下水位埋深4.0m,按照《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）的規(guī)定，地震作用按水平地震影響系數(shù)最大值的10%采用時(shí)，單樁豎向抗震承載力特征值最接近下列哪個(gè)選項(xiàng)？（）題9表+FF和房底埋深(m)實(shí)測標(biāo)準(zhǔn)貫人錘擊數(shù)N臨界標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值:kPa)①粉危黏土5―-―-3589134A③密實(shí)中砂50——702-0D2380kN2650kN2980kN3320kN【答案】C【解析】根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50011—2010)(2016年版)第4.4.3條規(guī)定，單樁的豎向和水平向抗震承載力特征值，可均比非抗震設(shè)計(jì)時(shí)提高25%O又因?yàn)?，承臺地面埋深3.0m,其底面上的非液化土層厚度為3m>1.5ni,其底面下的非液化土層厚度為2m>1.0ni,滿足第4.4.3條第2款的要求，②粉土N=9VNcr=13,為液化土，承臺底下2m范圍內(nèi)及液化層不計(jì)側(cè)阻力。貝IJ：Qux= -Qpk="￡知土+Gw紜=3.14x0.8x70x20-3.14x0.42x2500=4772.8kN式中，u為樁身周邊長度，qpk、qsik為樁端阻力特征值、樁側(cè)阻力特征值，Ap為樁底端橫截面面積，li為第i層巖土的厚度。則抗震設(shè)計(jì)時(shí)的單樁豎向承載力：R--1.25x-^-1.25x^^-2983kNdi q ]如圖所示軸向受壓高承臺灌注樁基礎(chǔ)，樁徑800mm,樁長24m,樁身露出地面的自由長度10=3.80m,樁的水平變形系數(shù)a=0.403m—1,地層參數(shù)如圖所示，樁與承臺連接按釵接考慮。未考慮壓屈影響的基樁樁身正截面受壓承載力計(jì)算值為6800kNo按照《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008),考慮壓屈影響的基樁正截面受壓承載力計(jì)算值最接近下列哪個(gè)選項(xiàng)？(淤泥層液化折減系數(shù)取0.3,樁露出地面10和樁的入土長度h分別調(diào)整為M0=10+(1—Pl)dl,h'=h—(1—Pl)dl,dl為軟弱土層厚度)()。淤泥-i.lI_i_l淤泥-i.lI_i_l-.-題io圖3400kN4590kN6220kN6800kN【答案】B【解析】根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—2008)第5.8.4條規(guī)定，對于高承臺基樁、樁身穿越可液化土或不排水抗剪強(qiáng)度小于10kPa(地基承載力特征值小于25kPa)的軟弱土層的基樁,應(yīng)考慮壓屈影響?？砂幢疽?guī)范式(5.8.2-1)、式(5.8.2-2)計(jì)算所得樁身正截面受壓承載力乘以穩(wěn)定系數(shù)折減。高承臺樁基，樁身穿越淤泥土層(cu=9kPa,fak=20kPa),cu=9kPa<lOkPa,fak=20kPa<25kPa,因此需要考慮樁身壓屈影響。樁身穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算樁露出地面長度為：lz0=10+(1—Pl)dl=3.80+(1-0.30)X13.0=12.9mo樁的入土長度為：h'=h—(1—Pl)dl=24.0-3.8-(1—0.30)X13.0=11.Im.4.0_4.0a0.043查表5.8.4-1可得樁身壓曲計(jì)算長度為:( 40、I=0.7x，十——=07x(129+993)=159&ni

k仁丿^/r/-15.9S/0.8-19.975查表5.8.4-2可得:<p=0.70+。駕x(19.975-19)-0.676

（3）考慮壓屈影響的基樁正截面受壓承載力計(jì)算值6800X0.676=4596.8kN某地基采用注漿法加固，地基上的土粒比重為2.7,天然含水量為12%,天然重度為15kN/m3o注漿采用水泥漿，水灰比（質(zhì)量比）為1.5,水泥比重為2.8。若要求平均孔隙充填率（漿液體積與原土體孔隙體積之比）為30%,求每立方米土體平均水泥用量最接近下列何值？（重力加速度g取10m/s2）（）o82kg95kg100kg110kg【答案】A【解析】土體孔隙率為：1- 1 0.504Qp"】一由） 2.7x1x1.2式中，Gs為土顆粒比重，Pw為水的密度，3為質(zhì)量含水量，p為密度。土中孔隙體積除以土體體積為孔隙率，則每1費(fèi)土體孔隙體積為：V孔隙=nXl=0.504m3o每lm3土體注漿所需漿液體積為：V=0.30X0.504=0.151m3o則所需水泥質(zhì)量為：2800x0.1511+1>X.28OO/IOOD2800x0.1511+1>X.28OO/IOOD=81.3ketJ某地基采用擠密法石灰樁加固，石灰樁直徑300mm,樁間距Im,正方形布樁，地基土天然重度Y=16.8kN/m3,孔隙比e0=1.40,含水量?=50%。石灰樁吸水后體積膨脹率1.3（按均勻側(cè)脹考慮），地基土失水并擠密后重度Y=17.2kN/m3,承載力與含水量經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式fak=110-100?（單位為kPa）,處理后地面標(biāo)高未變化。假定樁土應(yīng)力比為4,求處理后復(fù)合地基承載力特征值最接近下列哪個(gè)選項(xiàng)？（重力加速度g取10m/s2）（）o70kPa80kPa90kPalOOkPa【答案】C【解析】根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.1.5條規(guī)定，復(fù)合地基承載力特征值可按下式計(jì)算：媼-I1-磯《-1）|扁式中，fspk為復(fù)合地基承載力特征值，fsk為處理后樁間土承載力特征值，可按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)確定；n為復(fù)合地基樁土應(yīng)力比；m為面積置換率。（1）面積置換率

處理后地基孔隙比2^^丄0.。92處理后地基孔隙比2^^丄0.。92IOx1.01十，I4-e0.092=-一丄1+1.4解得：弓一1賓處理后樁間土承載力計(jì)算1+勻￥。1+勻￥。5-。.七6心1+1.40地基土失水后含水量為:「=公52「=公52一】技如「頃”0.3942.69x10承載力為:-LIO-LOO^-110-100x0394-70.6kPa復(fù)合地基承載力特征值底t-斗-小3-1)］厶-I1-0.092x(4-1)］婦0,6-90.09kPa某換填墊層采用無紡?fù)凉た椢镒鳛榉礊V材料，已知其下土層滲透系數(shù)k=lX10-4cm/s,顆分曲線如下圖所示，水位長期保持在地面附近，則根據(jù)《土工合成材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》(GB/T50290—2014)及土工織物材料參數(shù)表(見下表)確定合理的產(chǎn)品是下列哪個(gè)選項(xiàng)？()

題13圖題13表,4三規(guī)格厚度(mm)握持強(qiáng)度(kN)斷裂的長率巳(%)穿刺強(qiáng)度(IN)撕套強(qiáng)度:成等效孔徑(眼)(nun)垂直滲透系數(shù)(emW產(chǎn)品一300L.610.0n：1.80.2E0U071.0產(chǎn)品二2iD2.212.5602.60352.0產(chǎn)品三5DD2.215.D401.00420.201.0產(chǎn)品四3QD2_2r5403.Q0.490.202.0產(chǎn)品一產(chǎn)品二產(chǎn)品三產(chǎn)品四【答案】D【解析】根據(jù)《土工合成材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》(GB/T50290—2014)第4.1.5條、第4.2.4條。作為反濾材料，無紡?fù)凉た椢飭挝幻娣e質(zhì)量不應(yīng)小于300g/m2,產(chǎn)品二不合格；產(chǎn)品三：e=40%<50%,要求的穿刺強(qiáng)度不小于2.2kN,產(chǎn)品指標(biāo)為1.OkN,不合格；根據(jù)顆粒分析曲線，dl5=0.03mm,等效孔徑要求：095^3dl5=3X0.03=0.09mm,產(chǎn)品一不合格。綜上所述，可知只有產(chǎn)品四是合格的，故選擇D項(xiàng)。一重力式毛石擋墻高3m,其后填土頂面水平，無地下水，粗糙墻背與其后填土的摩擦角近似等于土的內(nèi)摩擦角，其他參數(shù)見附圖。設(shè)擋墻與其下地基土的摩擦系數(shù)為0.5,那么該擋墻的抗水平滑移穩(wěn)定性系數(shù)最接近下列哪個(gè)選項(xiàng)？().I■ 1■. .I■ 1■. 1■. ■題14圖TOC\o"1-5"\h\z2.52.62.72.8【答案】C【解析】-35c<ff-滿足坦墻條件。-35c<ff-滿足坦墻條件。以過墻踵豎直面為計(jì)算面，該面土壓力按朗肯理論計(jì)算為:20c1 □ 1 >20cE6--yH^Kv--x20x32xtan*45LL j \-44.lkzN.fm擋墻自重為:W=-ix(l+.1)x3x20-150kN/m過墻踵三角形土體自重為:甲‘一:邳廠心。-9。心加可得該擋墻的抗水平滑移穩(wěn)定性系數(shù)為:(W+Wf)u(150+90)x05—44.1—2.7244.1如圖所示，一傾斜角度15°的巖基粗糙面上由等厚黏質(zhì)粉土構(gòu)成的長坡，土巖界面的有效抗剪強(qiáng)度指標(biāo)內(nèi)摩擦角為20°,黏聚力為5kPa,土的飽和重度20kN/m3,該斜坡可看成無限長，圖中H=1.5m,土層內(nèi)有與坡面平行的滲流，則該長坡沿土巖界面的穩(wěn)定性系數(shù)最接近下列哪選項(xiàng)？（）題15圖TOC\o"1-5"\h\z0.681.352.102.50【答案】B【解析】根據(jù)《土力學(xué)》（清華大學(xué)第二版）第258頁，取單位長度斜坡分析（見題15解圖）。在土條內(nèi)發(fā)生平行于坡面的滲流，則水力梯度為：i'-sma-sinl5"o題15解圖單位長度斜坡面積為：A=1X1.5Xcosl5°=1.45m2o單位長度自重為：W=yzA=（20-10）XI.45=14.5kN/mo單位長度斜坡的滲流力為：J=YwiA=10Xsinl5iX1.45=3.75kN/mo則該長坡沿土巖界面的穩(wěn)定性系數(shù)為：W14.5xcos15°xtan20°4-5m114.5xsin15°-3.75-135某建筑邊坡采用采用懸臂式樁板擋墻支護(hù)，滑動面至坡頂面距離hl=4m,滑動面以下樁長h2=6m,滑動面以上土體的重度為yl=18kN/m3,滑動面以下土體的重度為Y2=19kN/m3,滑動面以下土體的內(nèi)摩擦角祖=35°,滑動方向地面坡度i=6°,試計(jì)算滑動面以下6m深度處的地基橫向承載力特征值fH最接近下列哪個(gè)選項(xiàng)？（）300kPa320kPa340kPa

370kPa【答案】D【解析】根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2013)第13.2.8條規(guī)定，當(dāng)設(shè)樁處沿滑動方向地面坡度小于8°時(shí)，地基y點(diǎn)的橫向承載力特征值可按下式計(jì)算?；瑒臃较虻孛嫫露萯=6動＜8動，可得地基橫向承載力特征值：cos(^D 1-ran35°cos35°ran35°cos35°!Sx4x1-sin35°l-sin35°-3^0JkPa式中，y為滑動面至計(jì)算點(diǎn)的距離，丫1為滑動面以上土體的重度，丫2為滑動面以下土體的重度，祖0為滑動面以下土體的等效內(nèi)摩擦角，hl為設(shè)樁處滑動面至地面的距離。兩車道公路隧道理深15m,開挖高度和寬度分別為10m和12m。圍巖重度為22kN/m3,巖石單軸飽和抗壓強(qiáng)度為30MPa,巖體和巖石的彈性縱波速度分別為2400m/s和3500m/so洞口處的仰坡設(shè)計(jì)開挖高度為15m,根據(jù)《公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范第一冊土建工程》(JTG3370.1-2018)相關(guān)要求,當(dāng)采用復(fù)合式襯砌時(shí)，預(yù)留變形量不宜小于下列哪個(gè)選項(xiàng)的數(shù)值？()TOC\o"1-5"\h\z37mm45mm50mm63mm【答案】C【解析】根據(jù)《公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范第一冊土建工程》(JTG3370.1—2018)第3.6.2條、3.6.4條和8.4.1條。(1)圍巖級別確定完整性系數(shù)：240013500丿240013500丿=0.479。瓦『十30=90x0.4?十30=72.3>足=300.044+0?4=0-04x30+0.4=1.6>玦=0.47取火..-LU'。

BQ=IOC+3/2；+250Kv=LOO+3x30+250x0.47=307.5 查表3.6.4,該隧道圍巖為IV級。 （2）查表8.4.1,圍巖為IV級，兩車道隧道預(yù)留變形量最小值為50mm。某地下泵房長33m,寬8m,筏板基礎(chǔ)，基底埋深9m,基底壓力65kPa,結(jié)構(gòu)頂部與地 面齊平，基底與地基土的摩擦系數(shù)為0.25o欲在其一側(cè)加建同長度，寬4m,基底埋深9m的地下泵房，擬建場地地層為均質(zhì)粉土，Y=18kN/m3,c=15kPa,祖=20°。加建部位基坑擬采用放坡開挖。假定地下泵房周邊側(cè)壁光滑，無地下水影響。為保證基坑開挖后現(xiàn)有地 下泵房的抗滑移穩(wěn)定系數(shù)不小于1.2,其另一側(cè)影響范圍內(nèi)應(yīng)至少卸去土的深度最接近下列哪個(gè)選項(xiàng)？（）現(xiàn)有庖下泵房 現(xiàn)有庖下泵房 題18圖TOC\o"1-5"\h\z7.3m5.0m4.0m1.7m【答案】D【解析】 （1）現(xiàn)有泵房左側(cè)土壓力計(jì)算 假設(shè)開挖深度為h,已知地下泵房周邊側(cè)壁光滑，符合朗肯條件，即有:=0.49 拉力區(qū)咼度為: y區(qū)1Sx7o.49 土壓力為:18x(9-卜2.38)'xd.49—4,41x(6.62—A) （2）現(xiàn)有地下泵房抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算現(xiàn)有地下泵房單位長度自重為：G-Sxlx65-520]<N/m則抗滑移穩(wěn)定系數(shù)為：廠G^i520x0.25 .rr.一——一 r上1,丄E攻441x(6.62-/2)^故解得：&乏L6拓。如圖所示，某巖坡坡頂有一高7.5m的傾倒式危巖體，其后緣裂縫直立，充滿水且有充分補(bǔ)給，地震峰值加速度為0.20g,巖體重度為22kN/m3,若采用非預(yù)應(yīng)力錨索加固，錨索橫向間距4m,作用在危巖體1/2高度處，傾角30°,則按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2013),為滿足地震工況，抗傾覆安全系數(shù)為1.6,單根錨索所需軸向拉力最接近下列哪個(gè)選項(xiàng)？(不考慮巖體兩側(cè)阻力及危巖體底部所受水壓力，水的重度yw=10kN/m3)()o題19圖50kN300kN325kN355kN【答案】D【解析】根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2013)第5.2.6條規(guī)定，塌滑區(qū)內(nèi)無重要建(構(gòu))筑物的邊坡采用剛體極限平衡法和靜力數(shù)值計(jì)算法計(jì)算穩(wěn)定性時(shí)，滑體、條塊或單元的地震作用可簡化為一個(gè)作用于滑體、條塊或單元重心處、指向坡外(滑動方向)的水平靜力，其值應(yīng)按下列公式計(jì)算：a一3式中，aw為邊坡綜合水平地震系數(shù)，由所在地區(qū)地震基本烈度按表5.2.6確定。危巖體自重為：G-yHb-22x7.5x3.5-577.5kN/m力臂P--V -ix]0x7.5J-281.25kN/m2 2力臂ap=jy/3=2.5m錨索拉力的力矩為:Har-一xsin60°=325mJ° 危巖體的單位寬度地震力為:Qs-awG-0.05x577.5-28.875kN/m力臂口口二丑，2=3.75m 抗傾覆穩(wěn)定性:57^. 1.75--x3.25p= 4 = 4 =]§Rf+2% 281.25x2.5+23.875x3.75 '故解得：—334炒。 擬開挖一個(gè)高度為12m的臨時(shí)性土質(zhì)邊坡，邊坡地層如下圖所示。邊坡開挖后土體易 沿巖土界面滑動，破壞后果很嚴(yán)重。已知巖土界面抗射強(qiáng)度指標(biāo)c=20kPa,祖=10°,邊 坡穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果見下表。按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2013)的規(guī)定，邊坡 剩余下滑力最接近下列哪一選項(xiàng)？()題20圖題20表?xiàng)l塊編號精面頒fl1°匸專玄T(kHin]抗涓'力R(kKLin)3039Z3939S.4720E87.03129.73344kN/m360kN/m382kN/m476kN/m【答案】C【解析】根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2013)第3.2.1條、第A.0.3條。邊坡高度12m的土質(zhì)邊坡，破壞后果很嚴(yán)重，查規(guī)范表3.2.1,邊坡安全等級為一級,查規(guī)范表5.3.2,臨時(shí)性邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)Fst=l.25o傳遞系數(shù)為：cos(30°-20°)-sin(30°-20°)tan1(F/1.25=0.96剩余下滑力按下式計(jì)算：￡=f_["_i+匸一？F井式中，Wi—1為第i—1計(jì)算條塊對第i計(jì)算條塊的傳遞系數(shù)，Ti為第i計(jì)算條塊單位寬度重力及其他外力引起的下滑力，Ri為第i計(jì)算條塊單位寬度重力及其他外力引起的抗滑力。第1計(jì)算條塊：R 39647P_工—一_39&39—— -81.21kN/m1.25可得邊坡剩余下滑力:

R 72973E-Wi—工—一一8L21x0.96+887.03-一-

」L L25=1.2IkN/m)o在鹽漬土地基上擬建一多層建筑，基礎(chǔ)埋深為1.5m,擬建場地代表性勘探孔揭露深度內(nèi)地層共分為5個(gè)單元層，各層土的土樣室內(nèi)溶陷系數(shù)試驗(yàn)結(jié)果見下表（試樣原始高度20mm）,該建筑溶陷性鹽漬土地基總?cè)芟萘孔罱咏铝心膫€(gè)選項(xiàng)？（勘探孔9.8m以下為非鹽漬土層）（)o題21表單元層層底K度（m）壓力F作用下變形耗定后土樣高度（mm）壓力P作用下浸水溶慮變形程定后土樣高度（mm：12.318.818.?218.217.835.118.418.247一518.718.fiS>.BIS.917.7A.A.B.C.D.188mm210mm249mm【答案】【解析】根據(jù)《鹽漬土地區(qū)建筑技術(shù)規(guī)范》（GB/T50942—2014）第4.2.4條、第4.2.5條、附錄D.1.5條。（1）各層土的溶陷系數(shù)按下式計(jì)算：式中，hO為鹽漬土不擾動土樣的原始高度，hp為壓力P作用下變形穩(wěn)定后土樣高度，hp，為壓力P作用下浸水溶濾變形穩(wěn)定后土樣高度。第1層土：1晩1&5=皿或-0.01

e20第2層土:題題22圖182-17815-0.02>0.0120第3層土:第4層土:不考慮溶陷;第5層土：邸一1”-。.。6~。120總?cè)芟萘?Jf電=￡靖九-0.015x800+0.02x1600+001x1100+0.06x2200=188rtmi式中，hi為第i層土的厚度。某擬建鐵路選線需跨一條高頻黏性泥石流溝。調(diào)查發(fā)現(xiàn)，在流通區(qū)彎道的溝坡上存在泥痕，其中斷面③北岸的曲率半徑為10m,泥面寬度為6m,泥位高度南北側(cè)分別為6m、4m(泥位高度指泥痕距溝底的垂直高度，重量加速度g=10m/s2,假定泥石流固體物質(zhì)顆粒比重2.7,水的重度10kN/m3)o依據(jù)《鐵路工程不良地質(zhì)勘察規(guī)程》(TB100027—2012),斷面③處近似泥石流流速最接近下列哪個(gè)選項(xiàng)？()4.8m/s5.8m/s6.6m/s7.3m/s【答案】C【解析】根據(jù)《鐵路工程不良地質(zhì)勘察規(guī)程》(TB100027—2012)第7.3.3條文說明規(guī)定，彎道處近似泥石流流速按下式計(jì)算：B為泥面寬度：B=6m；斷面③處彎道中心線曲率半徑：&=1。十6/2=13m兩岸泥位高差：<7—6—4-2m將數(shù)