淺談超臨界機(jī)組蒸汽側(cè)氧化皮產(chǎn)生與綜合治理_第1頁
淺談超臨界機(jī)組蒸汽側(cè)氧化皮產(chǎn)生與綜合治理_第2頁
淺談超臨界機(jī)組蒸汽側(cè)氧化皮產(chǎn)生與綜合治理_第3頁
淺談超臨界機(jī)組蒸汽側(cè)氧化皮產(chǎn)生與綜合治理_第4頁
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淺談超臨界機(jī)組蒸汽側(cè)氧化皮產(chǎn)生與綜合治理第1頁/共30頁主要內(nèi)容前言一、氧化皮產(chǎn)生與剝落機(jī)理二、宿州公司鍋爐氧化皮檢測(cè)情況三、氧化皮產(chǎn)生與剝落對(duì)機(jī)組的危害四、宿州公司鍋爐氧化皮綜合治理措施五、氧化皮導(dǎo)致停機(jī)事故案例第2頁/共30頁前言

上世紀(jì)70年代,國際上認(rèn)為蒸汽通流部件表面氧化層的形成與剝落主要有運(yùn)行工況和通流部件選材等方面有主要關(guān)系。隨著我國超(超)臨界高參數(shù)機(jī)組發(fā)展,蒸汽通流部件氧化皮剝落造成管道堵塞、爆管、主汽門卡澀和汽輪機(jī)部件侵蝕等問題在不斷出現(xiàn),雖各單位在機(jī)組檢修時(shí)采用不同方式進(jìn)行了處理,但其產(chǎn)生原因和規(guī)律及防治措施,還未得到有效徹底解決。目前隨著機(jī)組服役期的延長(zhǎng)和越來越多的機(jī)組承擔(dān)調(diào)峰任務(wù),以及高參數(shù)機(jī)組的發(fā)展,氧化皮產(chǎn)生與剝落問題更為突出。有的機(jī)組僅試運(yùn)行不久就出現(xiàn)該情況,尤其是奧氏體鋼的氧化皮剝落堵塞爆管表現(xiàn)更為明顯。這一類問題的產(chǎn)生不僅影響機(jī)組安全運(yùn)行,而且降低了機(jī)組的可靠性和經(jīng)濟(jì)性。第3頁/共30頁一、氧化皮產(chǎn)生與剝落機(jī)理1、高溫蒸汽管道內(nèi)壁氧化皮形成 從熱力學(xué)角度來講,鍋爐管內(nèi)壁產(chǎn)生蒸汽氧化現(xiàn)象是必然的,因?yàn)殍F與水反應(yīng),生成Fe(OH)2,飽和后,在一定溫度范圍轉(zhuǎn)化為Fe3O4,F(xiàn)e+H2O→Fe3O4+H2(高溫)此反應(yīng)在鐵表面進(jìn)行,在表面形成Fe3O4.氧化膜,并隨同有氫析出。當(dāng)溫度高于570℃,內(nèi)部氧化物的分布為FeO、Fe2O3、Fe3O4,F(xiàn)eO與金屬基體相結(jié)合不致密。氧化膜的生長(zhǎng)遵循塔曼法則,根據(jù)此法則氧化膜的生長(zhǎng)與溫度和時(shí)間有關(guān)。氧化膜的生長(zhǎng)速度與蒸汽壓力有關(guān),蒸汽壓力低比壓力高生長(zhǎng)速度快,不同材質(zhì)蒸汽側(cè)氧化皮生長(zhǎng)速度是不一樣的,一般來說金屬溫度對(duì)氧化速度的影響最大,而蒸汽壓力的影響相對(duì)較小,且溫度對(duì)于不同鋼種蒸汽氧化速度的影響方向和程度也不盡相同。第4頁/共30頁2、高溫蒸汽管道氧化皮剝落機(jī)理 在長(zhǎng)期高溫運(yùn)行過程中,奧氏體不銹鋼過熱器和再熱器管子內(nèi)壁在高溫蒸汽的作用下會(huì)不斷氧化從而形成連續(xù)的氧化皮,這種氧化產(chǎn)皮通常附著在管壁上,氧化皮的剝落一般具備兩個(gè)條件:一是氧化皮要達(dá)到一定厚度(不銹鋼0.1mm,CrMo鋼0.2-0.5mm);二是高溫蒸汽管道溫度變化頻繁,且幅度較大;又由于氧化皮的膨脹系數(shù)與奧氏體不銹鋼金屬的線膨脹系數(shù)相比差別很大,溫度變化時(shí)就會(huì)引起氧化皮破裂并從金屬表面剝離,因此在機(jī)組啟?;驕囟茸兓瘎×視r(shí)就會(huì)引起管內(nèi)氧化皮大面積剝落,脫落后的氧化皮屑掉入管子底部并逐漸聚集就會(huì)造成管子堵塞。(備注:不銹鋼線膨脹系數(shù)2.1×10-5;氧化物線膨脹系數(shù)0.9×10-5)第5頁/共30頁二、宿州公司氧化皮檢測(cè)情況1、機(jī)組概況華電宿州公司目前一期工程2×630MW機(jī)組,均為超臨界前后墻對(duì)沖直流鍋爐,機(jī)組分別于2007年9月、11月份投入商業(yè)運(yùn)行。自投運(yùn)以來未發(fā)生過由于氧化皮堵塞爆管事故。宿州公司#2機(jī)組為630MW,東方鍋爐(集團(tuán))股份有限公司生產(chǎn)超臨界機(jī)組,其型號(hào)為:DG1900/25.4-Ⅱ3型,鍋爐為超臨界參數(shù)變壓直流本生型鍋爐,一次再熱,單爐膛,尾部雙煙道結(jié)構(gòu),采用平行擋板調(diào)節(jié)再熱汽溫,固態(tài)排渣,全鋼構(gòu)架,全懸吊結(jié)構(gòu),平衡通風(fēng),半露天布置。#2機(jī)組自2007年11月投產(chǎn),截止2011年5月已運(yùn)行20000多小時(shí),未發(fā)生“四管”泄漏非停事故,但#2機(jī)組2011年5月檢修期間,#2鍋爐高溫再熱器出汽側(cè)彎頭發(fā)現(xiàn)大量氧化皮脫落堵管,#1鍋爐目前未出現(xiàn)大面積脫落現(xiàn)象。第6頁/共30頁2、#2鍋爐受熱面氧化皮檢測(cè)情況#2機(jī)組小修中,使用氧化皮檢測(cè)專用儀器對(duì)鍋爐受熱面管彎頭氧化皮沉淀情況進(jìn)行了全面檢查,并通過X射線拍片驗(yàn)證,高過及屏過(抽查)檢查情況較好,未發(fā)現(xiàn)氧化含量超標(biāo)彎頭,但檢查驗(yàn)證發(fā)現(xiàn)高再84只彎頭氧化皮堵管面積超過30%,已經(jīng)阻礙蒸汽流動(dòng),決定對(duì)氧化皮含量超標(biāo)彎頭進(jìn)行割管清理,其中堵管30%-40%,10只;堵管40%-50%,29只;50%以上堵管,45只。割管清理后100g以上的彎頭4只,最重106g。堵管面積彎頭數(shù)量30%-40%10只40%-50%29只50%以上45只第7頁/共30頁拍片與清理出氧化皮形態(tài)對(duì)照?qǐng)D第8頁/共30頁3、原因分析3.1運(yùn)行因素 由于鍋爐運(yùn)行時(shí)間已經(jīng)超過20000h,TP347H材料性能決定,已進(jìn)入了氧化皮脫落的高峰期,據(jù)調(diào)研,超臨界機(jī)組正常溫度運(yùn)行(571℃),氧化物高峰期一般在15000小時(shí)左右就會(huì)出現(xiàn)脫落堵塞管道,國內(nèi)機(jī)組高峰期最早的在3100小時(shí)左右。且運(yùn)行溫度越高,高溫氧化就會(huì)加速,氧化高峰期來的越早。TP347H管氧化皮厚度與內(nèi)壁溫度的關(guān)系圖(Mils:千分之一寸,1mils=25μm)571℃相當(dāng)于1159°F第9頁/共30頁3.2高再溫度偏高形成多層氧化膜按照國內(nèi)計(jì)算,管子內(nèi)壁一般比管子外壁高出50℃,因此高溫再熱器鋼管內(nèi)壁實(shí)際溫度應(yīng)為569℃+50℃=619℃;因而鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)用大量的SA-213TP347H(最高使用溫度650℃)不銹鋼材料,經(jīng)研究蒸汽溫度在538℃以下,鍋爐不銹鋼管料一般不產(chǎn)生氧化皮及剝落的問題,而蒸汽溫度在566℃以上時(shí)不銹鋼管料就會(huì)發(fā)生所生成的氧化皮剝落事故,特別是超臨界鍋爐不可避免產(chǎn)生氧化皮脫落.經(jīng)調(diào)取高再溫度曲線發(fā)現(xiàn)高再運(yùn)行一般在540℃-590℃,那么鋼材內(nèi)壁溫度基本在590℃-640℃,因此在管壁內(nèi)會(huì)不斷產(chǎn)生不致密的氧化膜。

目前通過運(yùn)行優(yōu)化燃燒調(diào)整,提高吹灰效率等方式,高再壁溫基本維持在570℃以下,但在每天升負(fù)荷時(shí)溫度還是較高。第10頁/共30頁3.3高再壁溫突降較嚴(yán)重 經(jīng)調(diào)取小修前高再壁溫曲線,我們發(fā)現(xiàn)一般在0.5h-1h內(nèi),溫降50℃以上,最高有70℃-80℃溫度突降,短時(shí)間內(nèi)溫度突降有利于氧化皮剝落,國內(nèi)有關(guān)手冊(cè)所顯示過熱器及再熱器管材鋼的熱脹系數(shù)一般在16~20×10-6/℃,而Fe3O4則分別為9.1×10-6/℃,由于熱脹系數(shù)的差異,當(dāng)氧化層達(dá)到一定厚度后,在溫度發(fā)生變化,尤其是發(fā)生反復(fù)的或劇烈的變化時(shí),氧化皮容易從金屬基體剝離。 目前通過降低減溫水投入速度,(或基本不用),加強(qiáng)尾部煙氣擋板調(diào)節(jié),溫降有所改善,一般在40℃左右。第11頁/共30頁三、氧化皮產(chǎn)生與剝落對(duì)機(jī)組的危害1、氧化皮剝落堆積會(huì)導(dǎo)致受熱面超溫爆管 機(jī)組在停機(jī)和啟動(dòng),以及負(fù)荷、溫度和壓力變化較大時(shí),鍋爐受熱面上達(dá)到剝離條件的氧化皮開始逐漸剝離下來,堆積在鍋爐受熱面蛇形管底部,從垂直管段剝離下來的氧化皮垢層,一部分被高速流動(dòng)的蒸汽帶出過熱器和再熱器,另有一些會(huì)落到U型彎處,當(dāng)某一根管子開始有了一些脫落物堆積時(shí),由于流動(dòng)阻力增加,氧化物堆積會(huì)降低彎頭處熱交換效率,它的管壁溫度就會(huì)比周圍的管子高.由于底部彎頭處氧化皮剝離物的不斷堆積,使得管內(nèi)通流截面減小,阻礙蒸汽流動(dòng),導(dǎo)致管內(nèi)的蒸汽流通量減少,使管壁金屬的溫度升高。當(dāng)堆積物量達(dá)到一定程度時(shí),則會(huì)造成管壁超溫而引起爆管。第12頁/共30頁某電廠(600MW超臨界鍋爐)06年4月在#1爐在運(yùn)行過程中爆管,轉(zhuǎn)入檢修,檢修中發(fā)現(xiàn)高溫過熱器、屏式高溫過熱器發(fā)生大面積氧化皮堵塞現(xiàn)象,高溫過熱器抽檢3屏60根管子,有17根管子堵塞,敲管后全部堵塞,高溫過熱器全部割管處理;屏式高溫過熱器敲管后全部割管處理;高溫再熱器內(nèi)氧化物含量未超標(biāo)不影響管子安全運(yùn)行未處理。啟動(dòng)先后消缺停機(jī)兩次,第三次啟動(dòng)時(shí)爆管,經(jīng)檢測(cè)又有100余根管子堵塞。#1爐屬于典型的超溫大面積爆發(fā)。第13頁/共30頁2、氧化物會(huì)對(duì)汽輪機(jī)部件造成侵蝕流動(dòng)蒸汽帶出的氧化皮對(duì)汽輪機(jī)部件產(chǎn)生固體顆粒侵蝕,造成汽輪機(jī)噴嘴和葉片侵蝕損壞。從過熱器和再熱器管剝離的氧化皮,部分被具有極高流速的蒸汽攜帶出過熱器和再熱器,這些被攜帶的氧化皮剝離物顆粒具有極大的動(dòng)能,它們會(huì)不斷地撞擊汽輪機(jī)噴嘴和葉片,使汽輪機(jī)的噴嘴和高壓級(jí)葉片受到很大損傷,使通流部分效率下降,機(jī)組出力損失,同時(shí)也縮短了檢修周期,增加了檢修費(fèi)用。第14頁/共30頁3、氧化物堆積造成主汽門卡澀隨流動(dòng)蒸汽帶出的氧化皮在主汽門處堆積,會(huì)很容易造成主汽門卡澀,從而導(dǎo)致機(jī)組停機(jī),主汽門無法關(guān)閉,威脅著機(jī)組的安全運(yùn)行,機(jī)組非停,降低設(shè)備可靠性,影響機(jī)組的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。4、氧化皮剝離堆積易堵塞疏水管 進(jìn)入汽輪機(jī)內(nèi)的氧化皮被蒸汽攜帶著一起流動(dòng)。在機(jī)組的啟動(dòng)階段,汽機(jī)側(cè)各路疏水均處于開啟狀態(tài),因而氧化皮會(huì)隨著蒸汽進(jìn)入疏水、抽汽系統(tǒng);降壓擴(kuò)容后,隨著流速下降蒸汽無法攜帶氧化皮時(shí),氧化皮開始沉積在系統(tǒng)彎頭等死角處,并容易堵塞細(xì)小管道、疏水閥門、逆止門等,使疏水系統(tǒng)產(chǎn)生內(nèi)在的安全隱患。第15頁/共30頁5、氧化皮剝離會(huì)嚴(yán)重污染水汽品質(zhì) 高溫高速蒸汽帶出過熱器和再熱器的氧化皮剝離物顆粒,在汽輪機(jī)內(nèi)經(jīng)過撞擊和沖蝕以后,顆粒本身會(huì)破碎、變小、變細(xì),并增加了一些葉片本身被沖蝕的產(chǎn)物,使水汽中鐵含量增加,造成鍋爐受熱面沉積速率增加。第16頁/共30頁四、宿州公司鍋爐氧化皮綜合治理措施

宿州公司從鍋爐運(yùn)行方式、運(yùn)行參數(shù)、鍋爐給水水質(zhì)和蒸汽品質(zhì)、啟停爐工藝控制、停爐保養(yǎng)和維護(hù)措施等方面,進(jìn)一步控制鍋爐受熱面管內(nèi)壁氧化皮產(chǎn)生剝落速度,降低氧化皮產(chǎn)生堆積所造成的危害。

第17頁/共30頁1、嚴(yán)禁鍋爐超溫運(yùn)行,嚴(yán)格控制蒸汽和金屬壁溫 根據(jù)本次#2鍋爐受熱面管內(nèi)壁氧化皮剝落堆積的檢測(cè)結(jié)果,準(zhǔn)備對(duì)氧化皮含量較多的23根管道增加溫度測(cè)點(diǎn),使高再壁溫測(cè)點(diǎn)增加到30個(gè),延寬溫度檢測(cè)范圍。同時(shí)嚴(yán)格規(guī)定運(yùn)行中高溫過熱器出口蒸汽溫度不超566±5℃,屏式過熱器出口溫度不超過540℃,高溫再熱器出口蒸汽溫度不超過569℃。 在鍋爐運(yùn)行中,嚴(yán)格執(zhí)行《機(jī)組運(yùn)行參數(shù)控制規(guī)定》,發(fā)現(xiàn)金屬溫度超過規(guī)定值,一定通過降低蒸汽溫度、調(diào)整運(yùn)行方式及必要時(shí)考慮降低機(jī)組的負(fù)荷運(yùn)行。在機(jī)組運(yùn)行中絕不允許蒸汽參數(shù)和受熱面金屬溫度長(zhǎng)時(shí)間超過規(guī)定值運(yùn)行。每周要組織召開超溫分析會(huì),總結(jié)分析超溫原因。第18頁/共30頁2、抑制受熱面溫度周期性波動(dòng)和溫度變化速率,減緩氧化皮剝落。盡可能減少啟停次數(shù)、頻度,減緩升溫和降溫速率。機(jī)組若停運(yùn)時(shí),嚴(yán)禁強(qiáng)制冷卻,應(yīng)采用悶爐處理(約72小時(shí)),以防止氧化皮脫落。2.1機(jī)組啟動(dòng)階段控制受熱面金屬溫度平穩(wěn)升高鍋爐點(diǎn)火階段采用多油槍、低油壓方式(不得低于設(shè)計(jì)保證值,注意霧化情況),利用油壓調(diào)整爐膛熱負(fù)荷,避免爐膛熱負(fù)荷大幅度波動(dòng)。制粉系統(tǒng)的啟動(dòng)要緩慢,給煤量要逐步增加,減溫水的投入要謹(jǐn)慎,防止汽溫大起大落。同時(shí)要確認(rèn)過熱器各疏水管暢通,否則需進(jìn)行檢修。2.2機(jī)組正常運(yùn)行中受熱面溫度變化率控制機(jī)組運(yùn)行中正常升、降負(fù)荷速率不超過10MW/min,在300~600MW負(fù)荷區(qū)間內(nèi)升、降負(fù)荷要維持屏式過熱器、高溫過熱器、再熱器出口蒸汽溫度額定,如由于升降負(fù)荷的擾動(dòng)造成上述溫度的波動(dòng)率超過5℃/min,要適當(dāng)降低機(jī)組的升、降負(fù)荷速率或暫停升降負(fù)荷,待溫度調(diào)整穩(wěn)定后繼續(xù)進(jìn)行負(fù)荷變動(dòng)操作。第19頁/共30頁2.3機(jī)組滑參數(shù)停機(jī)溫度變化率控制機(jī)組正常停機(jī)要采用滑停方式?;_^程中屏過、高過和高再出口蒸汽溫度的溫度變化率不高于1.8℃/min。為預(yù)防停爐后受熱面管內(nèi)積水造成停運(yùn)腐蝕,鍋爐帶壓放水壓力為1.0MPa。2.4機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)過程中溫度變化率控制機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)過程中嚴(yán)格按照機(jī)組升溫控制曲線控制蒸汽溫度。在機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)過程中機(jī)組并列前的溫升速率控制不高于3℃/min,機(jī)組并列后的升速率控制不高于1.8℃/min。第20頁/共30頁2.5機(jī)組事故停機(jī)溫度變化率控制

機(jī)組由于故障緊急停機(jī),爐膛通風(fēng)10分鐘后立即停止送、引風(fēng)機(jī)運(yùn)行并關(guān)閉送風(fēng)機(jī)出口和引風(fēng)機(jī)進(jìn)、出口擋板進(jìn)行悶爐,防止受熱面快冷。如緊急停爐后需要對(duì)鍋爐進(jìn)行冷卻,要控制高溫過熱器、屏式過熱器、高溫再熱器出口蒸汽溫度和上述受熱面金屬溫度降溫速率不超過3℃/min,主、再熱降壓速率不大于0.3Mpa/min;通風(fēng)冷卻時(shí)根據(jù)環(huán)境溫度控制風(fēng)機(jī)的出力,調(diào)整冷段過熱器和冷段再熱器入口煙氣溫度的降低速率不高于3℃/min。第21頁/共30頁2.6機(jī)組熱態(tài)啟動(dòng)過程中溫度變化率控制機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)過程中嚴(yán)格按照不同熱狀態(tài)的升溫控制曲線控制蒸汽溫度。在熱態(tài)啟動(dòng)過程中,為防止受熱面金屬溫度降低,鍋爐的煙風(fēng)系統(tǒng)要與其它系統(tǒng)同步啟動(dòng)。煙風(fēng)系統(tǒng)啟動(dòng)后爐膛通風(fēng)控制總風(fēng)量為35%,在爐膛通風(fēng)5分鐘結(jié)束立即點(diǎn)火,點(diǎn)火后要盡快投入燃料量,控制屏過、高過、高再的溫升速率為5~6℃/min,防止受熱面金屬溫度降低。第22頁/共30頁3、機(jī)組啟動(dòng)期間應(yīng)進(jìn)行受熱面吹掃當(dāng)汽水分離器壓力升至4MPa,逐漸關(guān)小高旁閥至5%開度,然后快開啟高旁閥;當(dāng)汽水分離器壓力降至2.5MPa,快速將高旁閥關(guān)至初始開度。注意監(jiān)視過熱器、再熱器受熱面管壁溫度的變化,發(fā)現(xiàn)個(gè)別溫度偏差較大,繼續(xù)采用重復(fù)快開高旁閥的方法進(jìn)行吹掃。過熱器、再熱器吹掃階段,每30min化驗(yàn)一次凝泵出口凝結(jié)水含鐵量,每小時(shí)化驗(yàn)一次給水鐵含量,密切關(guān)注熱井及凝水鐵的變化情況,當(dāng)凝水外狀澄清,鐵含量<1000g/l時(shí),過熱器、再熱器吹掃水質(zhì)合格。第23頁/共30頁當(dāng)凝水水質(zhì)合格,而過熱器、再熱器受熱面管壁溫度偏差仍較大時(shí),應(yīng)繼續(xù)進(jìn)行吹掃。進(jìn)一步吹掃過熱器、再熱器受熱面管壁溫度偏差大仍不能消除時(shí),機(jī)組停止啟動(dòng),對(duì)鍋爐有關(guān)受熱面管屏進(jìn)行檢查或停止吹掃進(jìn)行機(jī)組啟動(dòng)工作。嚴(yán)格控制汽水品質(zhì),保證沖洗效果,當(dāng)凝水水質(zhì)合格,并且受熱面管壁溫度偏差正常時(shí),吹掃工作結(jié)束。過熱器、再熱器吹掃階段應(yīng)密切監(jiān)視凝泵、電泵入口濾網(wǎng)差壓,做好交替清理兩臺(tái)凝泵入口濾網(wǎng)的準(zhǔn)備。夾雜著氧化皮的汽水混合物將對(duì)汽機(jī)高旁轉(zhuǎn)換閥密封面、主汽門前三路疏水閥閥座產(chǎn)生一定的沖刷,注意檢查處理。第24頁/共30頁4、加強(qiáng)運(yùn)行金屬溫度監(jiān)督和停爐檢查完善受熱面金屬溫度測(cè)點(diǎn)并加強(qiáng)受熱面金屬溫度測(cè)點(diǎn)的維護(hù),運(yùn)行中利用SIS加強(qiáng)受熱面金屬溫度的趨勢(shì)監(jiān)測(cè),根據(jù)受熱面金屬溫度變化情況指導(dǎo)停爐后受熱面內(nèi)氧化皮的檢查分析。4.1機(jī)組檢修做好受熱面內(nèi)氧化皮定期檢測(cè)工作。在檢修期間,采用氧化皮檢測(cè)儀對(duì)高溫過熱器、再熱器進(jìn)行氧化皮檢測(cè),發(fā)現(xiàn)有受熱面管氧化皮堆積應(yīng)及時(shí)進(jìn)行全面清理。4.2做好高溫過熱器及再熱器壁溫溫度突降監(jiān)視工作。宿州公司規(guī)定過熱器溫度突降1h內(nèi)溫度突降控制在60℃,再熱器溫度突降1h內(nèi)溫度突降控制在70℃.防止溫度變化劇烈導(dǎo)致氧化皮脫落堵管。4.3做好主汽門定期維護(hù)和檢查工作。檢修期間徹底清除主汽門處的高溫氧化皮,確保主機(jī)汽門不被卡澀,保證機(jī)組的安全運(yùn)行。第25頁/共30頁五、氧化皮導(dǎo)致停機(jī)事故案例1、某發(fā)電廠#4爐高過爆管(目前國內(nèi)最早氧化皮堵塞爆管)

#4鍋爐600MW超臨

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