單向雙向板配筋全圖

第1頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一梁板結(jié)構(gòu)即建筑結(jié)構(gòu)中的水平構(gòu)件，也即由豎向構(gòu)件支撐的部分。包括樓蓋、屋蓋、樓梯、雨篷等構(gòu)件。本章主要介紹這幾類構(gòu)件的基本受力和計(jì)算，構(gòu)造要求和識(shí)圖要點(diǎn)。本章提要第2頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一第3頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一第4頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一第5頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一第6頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一第7頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一第8頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一第9頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一之所以稱為梁板結(jié)構(gòu)，是因?yàn)樗綐?gòu)件：⑴在跨度大、使用上又無(wú)特殊要求時(shí)常由梁和板共同構(gòu)成水平構(gòu)件。如肋梁樓蓋、梁式樓梯。⑵在跨度較小或者使用上有特殊要求時(shí)，便不設(shè)梁，只做板。如無(wú)梁樓蓋、板式樓梯。第10頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一本章內(nèi)容2.1

概述2.2

鋼筋混凝土現(xiàn)澆單向板肋形樓蓋2.3

鋼筋混凝土現(xiàn)澆雙向板肋形樓蓋2.4

裝配式混凝土樓蓋2.5

樓梯和雨篷第11頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.1概述根據(jù)施工方法的不同，鋼筋混凝土樓蓋可分為裝配式、裝配整體式和現(xiàn)澆式三種。

裝配式混凝土樓蓋造價(jià)較低，施工進(jìn)度快，預(yù)制構(gòu)件質(zhì)量穩(wěn)定，便于工業(yè)化生產(chǎn)和機(jī)械化施工，故在建筑中應(yīng)用非常廣泛。為了提高裝配式樓蓋的整體性，可采用裝配整體式樓蓋。這種樓蓋是將各種預(yù)制構(gòu)件吊裝就位后，通過(guò)整結(jié)方法，使之構(gòu)成整體。由于現(xiàn)澆式樓蓋整體剛性好，抗震性強(qiáng)，防水性能好，故目前應(yīng)用較多。第12頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一現(xiàn)澆式樓蓋按樓板受力和支承條件不同，可分為肋形樓蓋和無(wú)梁樓蓋。

肋形樓蓋又可分為單向板肋形樓蓋、雙向板肋形樓蓋和井式樓蓋。

無(wú)梁樓蓋是指將板直接支承在柱頂?shù)闹鄙?，不設(shè)主、次梁，因而天棚平坦，凈空較高，通風(fēng)與采光較好，主要用于倉(cāng)庫(kù)、商場(chǎng)等建筑中，如圖2.1所示。第13頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.1樓蓋的主要結(jié)構(gòu)形式(a)單向板肋形樓蓋；(b)雙向板肋形樓蓋；(c)井式樓蓋；(d)無(wú)梁樓蓋第14頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.2鋼筋混凝土現(xiàn)澆單向板肋形樓蓋

肋形樓蓋是由板、次梁、主梁等構(gòu)件組成的，板的四周可支承于次梁、主梁或磚墻上。

這種彎曲后短向曲率比長(zhǎng)向曲率大很多的板叫單向板。當(dāng)板的長(zhǎng)邊與短邊相差不大時(shí)，由于沿長(zhǎng)向傳遞的荷載也較大，不可忽略，板彎曲后長(zhǎng)向曲率與短向曲率相差不大，這種板叫雙向板。兩種板的彎曲如圖2.2所示。

《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2002）以下簡(jiǎn)稱規(guī)范)中規(guī)定了這兩種板的界定條件：第15頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

（1）兩對(duì)邊支承的板應(yīng)按單向板計(jì)算。

（2）四邊支承的板，當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊之比小于或等于2時(shí)，應(yīng)按雙向板計(jì)算。

（3）四邊支承的板，當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊之比大于或等于3時(shí)，應(yīng)按單向板計(jì)算。

（4）四邊支承的板，當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊之比介于2和3之間時(shí)，宜按雙向板計(jì)算，但也可按沿短邊方向受力的單向板計(jì)算，此時(shí)應(yīng)沿長(zhǎng)邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造鋼筋。第16頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.2單向板與雙向板的彎曲(a)單向板；(b)雙向板第17頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.2.1單向板肋形樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置對(duì)結(jié)構(gòu)平面進(jìn)行合理的布置，即根據(jù)使用要求，在經(jīng)濟(jì)合理、施工方便前提下，合理地布置板與梁的位置、方向和尺寸，布置柱的位置和柱網(wǎng)尺寸等。

柱的布置：柱的間距決定了主、次梁的跨度，因此柱與承重墻的布置不僅要滿足使用要求，還應(yīng)考慮到梁格布置尺寸的合理與整齊，一般應(yīng)盡可能不設(shè)或少設(shè)內(nèi)柱，柱網(wǎng)尺寸宜盡可能大些。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，柱的合理間距即梁的跨度最好為：次梁4~6m，主梁5~8m。另外柱網(wǎng)的平面應(yīng)布置成矩形或正方形為好。第18頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

梁的布置：次梁間距決定了板的跨度，將直接影響到次梁的根數(shù)、板的厚度及材料的消耗量。從經(jīng)濟(jì)角度考慮，確定次梁間距時(shí)，應(yīng)使板厚為最小值。據(jù)此并結(jié)合剛度要求，次梁間距即板跨一般取1.7~2.7m為宜，最大一般不超過(guò)3m。為增加房屋的橫向剛度，主梁一般沿橫向布置較好，這樣主梁與柱構(gòu)成框架或內(nèi)框架體系，使側(cè)向剛度較大。如圖2.3所示。第19頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.3梁的布置(a)主梁沿橫向布置；(b)主梁沿縱向布置；(c)有中間走廊第20頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.2.2單向板肋形樓蓋的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算混凝土結(jié)構(gòu)宜根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、構(gòu)件布置、材料性能和受力特點(diǎn)選擇合理的分析方法。目前常用的分析方法有：

（1）線彈性分析方法；

（2）塑性內(nèi)力重分布分析方法；

（3）塑性極限分析方法；

（4）非線性分析方法；

（5）試驗(yàn)分析方法。第21頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一線彈性分析方法假定結(jié)構(gòu)材料為理想的彈性體，變形模量和剛度均為常值。1.計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算簡(jiǎn)圖是按照既符合實(shí)際又能簡(jiǎn)化計(jì)算的原則對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件進(jìn)行簡(jiǎn)化的力學(xué)模型，它應(yīng)表明結(jié)構(gòu)構(gòu)件的支承情況、計(jì)算跨度和跨數(shù)、荷載的情況等。

（1）支承條件。如圖2.4所示的混合結(jié)構(gòu)，樓蓋四周支承于砌體上，中間部分的樓板支承在次梁上，次梁支承在主梁上，主梁支承在柱上。2.2.2.1鋼筋混凝土連續(xù)梁內(nèi)力按線彈性分析方法的計(jì)算第22頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

（2）計(jì)算跨度。該值與支座反力的分布有關(guān)，即與構(gòu)件的擱置長(zhǎng)度a和構(gòu)件剛度有關(guān)（圖2.5）。

（3）跨數(shù)。

（4）荷載。樓面荷載包括永久荷載g和可變荷載q。永久荷載包括板、梁自重、隔墻重和固定設(shè)備重等?？勺兒奢d包括人和臨時(shí)性設(shè)備重、作用位置和方向隨時(shí)間變化的其它荷載。

（5）折算荷載。如圖2.6所示第23頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.活荷載的最不利布置和內(nèi)力包絡(luò)圖（1）

活荷載的不利布置。在設(shè)計(jì)連續(xù)梁板時(shí)，應(yīng)研究活荷載如何布置，將使結(jié)構(gòu)各截面的內(nèi)力為最不利內(nèi)力。如圖2.7所示，為一五跨連續(xù)梁在不同跨布置活荷載時(shí)，在各截面所產(chǎn)生的彎矩與剪力圖。

活荷載最不利布置的法則：求某跨跨內(nèi)最大正彎矩時(shí)，應(yīng)在該跨布置活荷載，然后向左右隔跨布置活荷載；第24頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

求某跨跨內(nèi)最大負(fù)彎矩時(shí)（即最小彎矩）時(shí)，本跨不布置活荷載，而在相鄰兩跨布置活荷載，然后每隔一跨布置；求某支座最大負(fù)彎矩時(shí)，應(yīng)在該支座左右兩跨布置活荷載，然后隔跨布置活荷載；求某支座最大剪力時(shí)的活荷載布置與求該支座最大負(fù)彎矩時(shí)的活荷載布置相同；求邊支座截面處最大剪力時(shí)，活荷載的布置與求邊跨跨內(nèi)最大正彎矩的活荷載布置相同；連續(xù)梁上的恒荷載應(yīng)按實(shí)際情況布置。第25頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

根據(jù)上述法則，可以確定出活荷載的最不利布置，然后通過(guò)查附表15，按照下述公式求出跨中或支座截面的最大內(nèi)力：均布荷載作用下：

M=k1gl02+k2ql02

V=k3gl0+k4ql0集中荷載作用下:

M=k1Gl0+k2Ql0

V=k3G+k4Q第26頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一（2）

內(nèi)力包絡(luò)圖。設(shè)計(jì)時(shí)，首先應(yīng)在同一基線上繪出各控制截面為最不利活荷載布置下的內(nèi)力圖，即得到各控制截面為最不利荷載組合下的內(nèi)力疊合圖，內(nèi)力疊合圖的外包線即為內(nèi)力包絡(luò)圖曲線，如圖2.8中粗線所示。在連續(xù)梁的某一跨中可能出現(xiàn)的控制彎矩有跨內(nèi)最大彎矩Mmax、跨內(nèi)最小彎矩Mmin、該跨左支座截面最大負(fù)彎矩-M左max、右支座截面最大負(fù)彎矩-M右max。該外包線即為彎矩包絡(luò)圖曲線，如圖2.8（a），同樣道理也可作出剪力包絡(luò)圖，如圖2.8(b)。第27頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一（3）

彎矩、剪力計(jì)算值。

計(jì)算內(nèi)力值應(yīng)取支座邊緣處的內(nèi)力。該內(nèi)力值可通過(guò)取隔離體的方法計(jì)算求得，即彎矩設(shè)計(jì)值：

M=Mc-V0×b/2剪力設(shè)計(jì)值：在均布荷載作用下V=Vc-(g+q)×b/2在集中荷載作用下

V=Vc

當(dāng)板、梁中間支座為磚墻時(shí)，或板、梁是擱置在鋼筋混凝土構(gòu)件上時(shí)，不作此調(diào)整（圖2.9）。第28頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.4板梁的荷載計(jì)算范圍及計(jì)算簡(jiǎn)圖第29頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.5計(jì)算跨度第30頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.6連續(xù)梁的變形(a)理想鉸支座時(shí)的變形；(b)支座彈性約束時(shí)的變形；(c)采用折算荷載時(shí)的變形第31頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.7不同跨布置活荷載時(shí)的內(nèi)力圖第32頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.8(a)彎矩包絡(luò)圖;(b)剪力包絡(luò)圖第33頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.9設(shè)計(jì)內(nèi)力的修正(a)彎矩設(shè)計(jì)值；(b)剪力設(shè)計(jì)值第34頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一考慮塑性內(nèi)力重分布的計(jì)算法充分考慮了材料的塑性性質(zhì)和非線性關(guān)系，解決了彈性計(jì)算法的不足。1.塑性鉸現(xiàn)以一鋼筋混凝土簡(jiǎn)支適筋梁為例，說(shuō)明鋼筋混凝土構(gòu)件上塑性鉸的形成。如圖2.10所示，鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁承受集中荷載p，其彎矩圖如圖2.10(b)所示。根據(jù)試驗(yàn)所測(cè)得的彎矩M與梁曲率φ間的關(guān)系如圖2.10(c)所示。2.2.2.2鋼筋混凝土連續(xù)梁按考慮塑性內(nèi)力重分布的計(jì)算第35頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.內(nèi)力重分布

如圖2.11所示，在兩跨連續(xù)梁中間支座兩側(cè)各l/3處作用一集中力F,通過(guò)試驗(yàn)繪制出力F與彎矩M的關(guān)系曲線，由此曲線可以看出：

（1）彈性階段。

（2）彈塑性階段。

（3）塑性階段。

內(nèi)力重分布主要發(fā)生于兩個(gè)過(guò)程。第一過(guò)程是在裂縫出現(xiàn)到塑性鉸形成以前，由于裂縫的形成和開展，使構(gòu)件剛度發(fā)生變化而引起的內(nèi)力重分布；第二過(guò)程發(fā)生于塑性鉸形成后，由于鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)而引起的內(nèi)力重分布。

第36頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一3.考慮塑性內(nèi)力重分布進(jìn)行計(jì)算的基本原則

(1)

為了防止塑性內(nèi)力重分布過(guò)程過(guò)長(zhǎng)，致使裂縫開展過(guò)寬、撓度過(guò)大而影響正常使用，在按彎矩調(diào)幅法進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，還應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算，并有保證內(nèi)力重分布的專門配筋構(gòu)造措施。

(2)

試驗(yàn)表明，塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力主要取決于縱向鋼筋的配筋率、鋼筋的品種和混凝土的極限壓應(yīng)變。

(3)

考慮內(nèi)力重分布后，結(jié)構(gòu)構(gòu)件必須有足夠的抗剪能力，否則構(gòu)件將會(huì)在充分的內(nèi)力重分布之前，由于抗剪能力不足而發(fā)生斜截面的破壞。第37頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.彎矩調(diào)幅法計(jì)算的一般步驟

（1）用線彈性方法計(jì)算在荷載最不利布置條件下結(jié)構(gòu)控制截面的彎矩最大值；

（2）采用調(diào)幅系數(shù)β降低各支座截面彎矩，即支座截面彎矩設(shè)計(jì)值按下式計(jì)算：

M=(1-β)Me

（3）按調(diào)幅降低后的支座彎矩值計(jì)算跨中彎矩值；第38頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

（4）校核調(diào)幅以后支座和跨中彎矩值應(yīng)不小于按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩設(shè)計(jì)值的1/3；

（5）各控制截面的剪力設(shè)計(jì)值按荷載最不利布置和調(diào)幅后的支座彎矩，由靜力平衡條件計(jì)算確定。第39頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一5.承受均布荷載的等跨連續(xù)梁、板的計(jì)算在均布荷載作用下，等跨連續(xù)梁、板的內(nèi)力可用由彎矩調(diào)幅法求得的彎矩系數(shù)和剪力系數(shù)按下式計(jì)算

M=αM(g+q)l02

V=αV(g+q)ln當(dāng)?shù)瓤邕B續(xù)梁上作用有間距相同、大小相等的集中荷載時(shí)，各跨跨中和支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值可按下式計(jì)算：

M=ηαM(G+Q)l02

V=nαV(G+Q)ln第40頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一6.用調(diào)幅法計(jì)算不等跨連續(xù)梁、板（1）

不等跨連續(xù)梁

①按荷載的最不利布置，用彈性理論分別求出連續(xù)梁各控制截面的彎矩最大值Me；

②在彈性彎矩的基礎(chǔ)上，降低各支座截面的彎矩，其調(diào)幅系數(shù)β不宜超過(guò)0.2；在進(jìn)行正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)，連續(xù)梁各支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值可按下列公式計(jì)算：當(dāng)連續(xù)梁擱置在墻上時(shí)：

M=(1-β)Me第41頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一當(dāng)連續(xù)梁兩端與梁或柱整體連接時(shí)：

M=(1-β)Me-V0b/3

③連續(xù)梁各跨中截面的彎矩不宜調(diào)整，其彎矩設(shè)計(jì)值取考慮荷載最不利布置并按彈性理論求得的最不利彎矩值；

④連續(xù)梁各控制截面的剪力設(shè)計(jì)值，可按荷載最不利布置，根據(jù)調(diào)整后的支座彎矩用靜力平衡條件計(jì)算，也可近似取考慮活荷載最不利布置按彈性理論算得的剪力值。第42頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一（2）

不等跨連續(xù)板

①?gòu)妮^大跨度板開始，在下列范圍內(nèi)選定跨中的彎矩設(shè)計(jì)值：邊跨中間跨第43頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

②按照所選定的跨中彎矩設(shè)計(jì)值，由靜力平衡條件來(lái)確定較大跨度的兩端支座彎矩設(shè)計(jì)值，再以此支座彎矩設(shè)計(jì)值為已知值，重復(fù)上述條件和步驟確定鄰跨的跨中彎矩和相鄰支座的彎矩設(shè)計(jì)值。第44頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一7.考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算方法的適用范圍

（1）在使用階段不允許出現(xiàn)裂縫或?qū)α芽p的開展有嚴(yán)格要求的結(jié)構(gòu)，不能用此法計(jì)算，例如水池池壁、自防水屋面等；

（2）直接承受動(dòng)力荷載或重復(fù)荷載的結(jié)構(gòu)；

（3）處于負(fù)溫條件下工作的結(jié)構(gòu)或處于侵蝕性環(huán)境中的結(jié)構(gòu)；

（4）重要部位的結(jié)構(gòu)和可靠度要求較高的結(jié)構(gòu)

（5）預(yù)計(jì)配筋較高的結(jié)構(gòu)構(gòu)件或采用塑性性質(zhì)較差的鋼筋的構(gòu)件，均不宜按塑性方法計(jì)算。第45頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.10塑性鉸的形成(a)簡(jiǎn)支梁；(b)彎矩圖；(c)M-φ關(guān)系曲線第46頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.11兩跨連續(xù)梁的M-F關(guān)系曲線第47頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一1.板的計(jì)算特點(diǎn)

（1）對(duì)于支承在次梁或磚墻上的板，一般可按考慮塑性內(nèi)力重分布的方法計(jì)算內(nèi)力。

（2）板的計(jì)算步驟是：確定板厚取計(jì)算單元計(jì)算荷載確定計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算各控制截面的內(nèi)力選配鋼筋。

（3）板一般能滿足斜截面抗剪承載力的要求，故一般不進(jìn)行斜截面抗剪的計(jì)算。2.2.3截面配筋的計(jì)算特點(diǎn)與構(gòu)造要求2.2.3.1板的計(jì)算特點(diǎn)和構(gòu)造要求第48頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

（4）對(duì)四周與梁整體澆筑的單向板，其中跨跨中截面和中間支座截面的彎矩可減小20%。如圖2.12所示。

（5）根據(jù)彎矩算出各控制截面的鋼筋面積后，應(yīng)考慮板內(nèi)鋼筋的布置方式。如果為彎起式鋼筋，應(yīng)把跨中鋼筋與支座鋼筋結(jié)合起來(lái)考慮，以便使支座鋼筋與跨中鋼筋互相協(xié)調(diào)。第49頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.板的構(gòu)造要求

（1）

板厚。剛度要求：hl/40(連續(xù)）；

hl/35(簡(jiǎn)支）；

hl/12(懸臂）。使用要求：民用h=70mm(最小)；工業(yè)h=80mm(最小)。

（2）板的支承長(zhǎng)度應(yīng)滿足受力筋在支座內(nèi)錨固長(zhǎng)度的要求，且一般不小于120mm。

（3）受力鋼筋的構(gòu)造要求。配筋方式：分離式和彎起式鋼筋：如圖2.13所示。

(4)

分布鋼筋的構(gòu)造要求。第50頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一（5）附加鋼筋。板內(nèi)附加鋼筋一般有三種：

與支承構(gòu)件垂直的板面附加鋼筋：該構(gòu)造鋼筋自墻邊算起伸入板內(nèi)的長(zhǎng)度，按圖2.14取值。

垂直于主梁的附加鋼筋：如圖2.15所示。

溫度收縮鋼筋：在溫度、收縮應(yīng)力較大的現(xiàn)澆板區(qū)域內(nèi)，鋼筋間距宜取為150~200mm，并應(yīng)在板的未配筋表面布置溫度收縮鋼筋。

第51頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.12連續(xù)板的拱作用第52頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.13板中受力鋼筋的布置(a)分離式配筋第53頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.14板中附加鋼筋示意圖第54頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.15板中與梁肋垂直的構(gòu)造鋼筋第55頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一構(gòu)造鋼筋：（a）、分布鋼筋

≥受力鋼筋的15%，直徑≥6mm，間距≤250

集中荷載較大或露天構(gòu)件，

分布鋼筋間距≤200mm第56頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一（b）、板面構(gòu)造負(fù)筋

墻邊：≥ln/7 墻角：≥ln/4主梁邊：≥ln/4第57頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一第58頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一1.次梁的計(jì)算特點(diǎn)

（1）肋形樓蓋中的次梁一般可按考慮塑性內(nèi)力重分布的方法計(jì)算內(nèi)力。

（2）次梁的計(jì)算步驟：選定次梁的截面尺寸計(jì)算荷載確定計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算內(nèi)力按正截面、斜截面的承載力計(jì)算縱向受拉鋼筋、箍筋、彎起鋼筋確定構(gòu)造鋼筋。

（3）因次梁與板整澆，在配筋計(jì)算中，板相當(dāng)于次梁的受壓翼緣，故按T形截面計(jì)算；對(duì)支座截面，板位于受拉區(qū)，故仍按矩形截面計(jì)算。2.2.3.2次梁的計(jì)算特點(diǎn)與構(gòu)造要求第59頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.次梁的構(gòu)造要求

（1）次梁的一般構(gòu)造同受彎構(gòu)件。

（2）次梁的截面。

（3）梁內(nèi)受力鋼筋的彎起和截?cái)啵瑧?yīng)按彎矩包絡(luò)圖確定。一般對(duì)承受均布荷載，跨度相差不超過(guò)20%，并且q/g≤3的次梁，鋼筋的截?cái)嗪蛷澠鹨部砂磮D2.16來(lái)布置。第60頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.16次梁的鋼筋布置圖第61頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一1.主梁的計(jì)算特點(diǎn)

（1）主梁一般按彈性理論計(jì)算，計(jì)算步驟同次梁。

（2）主梁除承受次梁傳來(lái)的集中荷載外，還承受主梁的自重等荷載，一般為簡(jiǎn)化計(jì)算，可把主梁自重等荷載折算成集中荷載作用于次梁所對(duì)應(yīng)的位置處。

（3）配筋計(jì)算時(shí)，主梁跨中截面也按T形截面，而支座截面仍為矩形截面。2.2.3.3主梁的計(jì)算特點(diǎn)與構(gòu)造要求第62頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

（4）在支座處，主、次梁的負(fù)彎矩鋼筋相互交叉，如圖2.17所示，因此計(jì)算主梁支座截面負(fù)彎矩鋼筋時(shí)，主梁截面的有效高度近似按下式計(jì)算：當(dāng)負(fù)彎矩鋼筋為一排布置時(shí)：

h0=h-(50~60)mm當(dāng)負(fù)彎矩鋼筋為兩排布置時(shí)：

h0=h-(70~80)mm第63頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.主梁的構(gòu)造要求

（1）主梁的截面。

（2）支承長(zhǎng)度。

（3）主梁縱向受力鋼筋的彎起點(diǎn)和截?cái)帱c(diǎn)應(yīng)按照彎矩包絡(luò)圖和材料抵抗彎矩圖來(lái)確定。

（4）附加橫向鋼筋。附加橫向鋼筋的布置如圖2.18。

（5）鴨筋。當(dāng)主梁支座處的箍筋、彎起鋼筋仍不能共同承擔(dān)全部剪力時(shí)，可設(shè)鴨筋，見圖2.16，鴨筋的兩端應(yīng)固定在受壓區(qū)內(nèi)。第64頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.17主梁支座截面縱筋位置第65頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.18附加橫向鋼筋的布第66頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.19樓蓋平面圖第67頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.20結(jié)構(gòu)平面布置圖第68頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.21板的跨長(zhǎng)第69頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.22板的計(jì)算簡(jiǎn)圖第70頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一表10.5板的配筋計(jì)算第71頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.23次梁的跨長(zhǎng)第72頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.24次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖第73頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一表10.6次梁的配筋計(jì)算表第74頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.25主梁的跨長(zhǎng)第75頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.26主梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖第76頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一表10.7主梁彎矩計(jì)算表第77頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一表10.8主梁剪力計(jì)算表第78頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.27主梁的彎矩包絡(luò)第79頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.28主梁的剪力包絡(luò)圖第80頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一表10.9主梁配筋計(jì)算表第81頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.29板的配筋圖第82頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.30次梁的配筋圖第83頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.31主梁的配筋圖第84頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.3鋼筋混凝土現(xiàn)澆雙向板肋形樓蓋雙向板在兩個(gè)方向都起承重作用，即雙向工作，但兩個(gè)方向所承擔(dān)的荷載及彎矩與板的邊長(zhǎng)比和四邊的支承條件有關(guān)。如圖2.32。因雙向板是雙向工作，所以其配筋也是雙向。荷載較小時(shí)，板基本處于彈性工作階段，隨著荷載的增大，首先在板底中部對(duì)角線方向出現(xiàn)第一批裂縫，并逐漸向四角擴(kuò)展。即將破壞時(shí)，板頂靠近四角處，出現(xiàn)垂直于對(duì)角線方向的環(huán)狀裂縫，如圖2.33所示。2.3.1雙向板的受力特點(diǎn)和試驗(yàn)研究第85頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一板的主要支承點(diǎn)不在四角，而在板邊的中部，即雙向板傳給支承構(gòu)件的荷載，并不是沿板邊均勻分布的，而在板的中部較大，兩端較小。從理論上講，雙向板的受力鋼筋應(yīng)垂直于板的裂縫方向，即與板邊傾斜，但這樣做施工很不方便。試驗(yàn)表明，沿著平行于板邊方向配置雙向鋼筋網(wǎng)，其承載力與前者相差不大，并且施工方便。所以雙向板采用平行于板邊方向的配筋。第86頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.32雙向板工作原理第87頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.33均布荷載下雙向板裂縫圖(a)四邊簡(jiǎn)支矩形板底裂縫圖；(b)四邊簡(jiǎn)支矩形板頂裂縫圖第88頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.3.2雙向板按彈性理論的計(jì)算雙向板在各種荷載作用下，對(duì)各種邊界條件的計(jì)算是個(gè)很復(fù)雜的問題，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，本書將直接應(yīng)用根據(jù)彈性薄板理論編制的彎矩系數(shù)進(jìn)行計(jì)算，如附表16。第89頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一在附表16中，按單跨雙向板的邊界條件，選列了六種計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖10.34所示：

(1)

四邊固定；

(2)

三邊固定，一邊簡(jiǎn)支；

(3)

兩鄰邊固定，另兩鄰邊簡(jiǎn)支；

(4)

兩對(duì)邊固定，另兩對(duì)邊簡(jiǎn)支；

(5)

一邊固定，三邊簡(jiǎn)支；

(6)

四邊簡(jiǎn)支。2.3.2.1單跨雙向板的計(jì)算第90頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一根據(jù)不同的計(jì)算簡(jiǎn)圖，查出對(duì)應(yīng)的彎矩系數(shù)，即可按下式求出彎矩：

m=kpl02必須指出，附表16是根據(jù)材料的泊松比ν=0制定的，對(duì)鋼筋混凝土ν=1/6，跨中彎矩按下式計(jì)算：mν1=m1+νm2

m2ν=m2+νm1

第91頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2.34雙向板六種邊界表示方法第92頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一在設(shè)計(jì)中，采用簡(jiǎn)化計(jì)算法，即假定支承梁無(wú)垂直變形，板在梁上可自由轉(zhuǎn)動(dòng)，應(yīng)用單跨雙向板的計(jì)算系數(shù)表進(jìn)行計(jì)算，按這種方法進(jìn)行計(jì)算時(shí)要求，在同一方向的相鄰最小跨與最大跨跨長(zhǎng)之比應(yīng)大于0.75。計(jì)算多跨連續(xù)雙向板同多跨連續(xù)單向板一樣，也應(yīng)考慮活荷載的不利布置。2.3.2.2多跨連續(xù)雙向板的計(jì)算第93頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一（1）

跨中最大彎矩的計(jì)算求某跨跨中最大彎矩時(shí)，活荷載的不利布置為棋盤形布置，即該區(qū)格布置活荷載，其余區(qū)格均在前后左右隔一區(qū)格布置活荷載。如圖10.35所示。計(jì)算時(shí)，采用正、反對(duì)稱荷載，即g′=g+q/2,

q′=±q/2進(jìn)行計(jì)算。（2）

支座最大彎矩為計(jì)算簡(jiǎn)便，認(rèn)為全板各區(qū)格上均布置活荷載時(shí)，支座彎矩為最大，因此內(nèi)區(qū)格按四邊固定，邊區(qū)格的內(nèi)支座也為固定，而外邊界按實(shí)際考慮。第94頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.36雙向板的塑性鉸線第95頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.39雙向板截面的有效高度第96頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.3.4雙向板肋形樓蓋中支承梁的計(jì)算雙向板上的荷載按就近傳遞的原理向兩個(gè)方向的支承梁傳遞，這樣我們可以將雙向板按45°角平分線分成四部分。每根支承梁承受兩側(cè)雙向板上三角形或梯形部分的荷載，如圖2.40，為簡(jiǎn)化計(jì)算可把三角形或梯形荷載按照支座彎矩相等的原則轉(zhuǎn)化為等效均布荷載，再用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算支座彎矩，然后根據(jù)支座彎矩和實(shí)際荷載計(jì)算跨中彎矩。三角形和梯形的等效均布荷載可按下式計(jì)算：第97頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一1.設(shè)計(jì)雙向板時(shí)，應(yīng)根據(jù)下列情況對(duì)彎矩進(jìn)行調(diào)整：

（1）中間跨的跨中截面及中間支座上，減少20%。

（2）邊跨的跨中截面及第一內(nèi)支座上：當(dāng)l02/l01＜1.5時(shí)，減少20%;當(dāng)1.5≤l02/l01＜2時(shí)，減少10%。

（3）角區(qū)格的樓板內(nèi)力不予折減。2.3.5雙向板截面的計(jì)算特點(diǎn)與構(gòu)造要求2.3.5.1雙向板截面的設(shè)計(jì)特點(diǎn)第98頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

2.在設(shè)計(jì)時(shí)，截面的有效高度應(yīng)根據(jù)縱橫兩向取用不同的值，沿短跨方向的跨中鋼筋放在外側(cè)，有效高度h01=h-(15~20mm）；沿長(zhǎng)向布置的跨中鋼筋放在內(nèi)側(cè)，其有效高度可取h02=h-(25~30mm)；對(duì)正方形板，為簡(jiǎn)化計(jì)算，有效高度可取兩者的平均值。

3.當(dāng)板與支座整澆時(shí)，支座彎矩的計(jì)算值按下列要求考慮：按彈性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算彎矩取支座邊緣處彎矩；按塑性理論計(jì)算時(shí)，因計(jì)算跨度取為凈跨，因此內(nèi)力分析所得的彎矩就是支座邊緣的彎矩。第99頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

2.由單位寬度內(nèi)截面彎矩設(shè)計(jì)值m，按下式計(jì)算受拉鋼筋的截面積：

As=m/(γsh0fy)式中γs——可近似取為0.9~0.95。第100頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.42雙向板板帶的劃分第101頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.43雙向板樓蓋平面第102頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一（1）雙向板的板厚雙向板板厚一般取h=80~160mm，如果板厚滿足剛度要求，即對(duì)簡(jiǎn)支板：h＞l/45；對(duì)連續(xù)板：h≥l/50(l為板的較小跨），通常可不必驗(yàn)算撓度。（2）雙向板的配筋——雙向受力筋雙向板的配筋方式與單向板相同，也有彎起式和分離式。對(duì)彎起式配筋，彎起點(diǎn)和截?cái)帱c(diǎn)可按圖2.41所示來(lái)確定。板帶的劃分如圖2.42所示。（3）雙向板的構(gòu)造鋼筋的要求同單向板。

2.3.5.2雙向板的構(gòu)造要求第103頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.41多跨連續(xù)雙向板的配筋第104頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一表10.11按彈性理論計(jì)算彎矩表第105頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一表10.12按彈性理論的配筋計(jì)算表第106頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.44雙向板的配筋第107頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一板鋼筋圖的識(shí)讀第108頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一第109頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一第110頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一陳青睞解釋平法摘錄三、我有兩個(gè)問題，請(qǐng)給于指點(diǎn)：

1、板上負(fù)筋（扣筋）分布范圍按梁凈長(zhǎng)還是按板的長(zhǎng)度？（梁端頭為框架柱，板比梁長(zhǎng)）

2、負(fù)筋上的分布筋從何處開始？梁邊5cm？一個(gè)間距？如果是跨梁的負(fù)筋，梁上是否設(shè)分布筋？

答：1、板上負(fù)筋（扣筋）分布范圍：應(yīng)該按“板的凈長(zhǎng)度”來(lái)計(jì)算。因?yàn)榭劢钍前宓闹饕摻?，同樣，板的下部鋼筋也是主要鋼筋，這些板的“主筋”都是在距梁邊50mm的地方開始布置。

第111頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

2、扣筋下的分布筋，不是板的主筋，沒必要在“距梁邊50mm”的地方開始布置，一般是就扣筋伸出梁外的長(zhǎng)度按間距布置，也可以說(shuō)，在“距梁邊1/2間距”的地方開始布置第一根分布筋。不過(guò)，在扣筋的彎折部位是必須布置一根分布筋的。

3、（由2可知）跨梁扣筋的梁上部分是沒有分布筋的。

第112頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一四、雙層雙向板中，板筋長(zhǎng)短方向布筋有什么規(guī)定嗎？下層是不是先放短筋，上層是不是先放長(zhǎng)的呢？如果兩塊板一起，上筋又是通長(zhǎng)的，而板的長(zhǎng)短又不是一個(gè)方向，上筋是不是要穿插里面放才能潢足短筋在上呢，如果不穿插放，是不是一兩塊板長(zhǎng)筋在上也沒有關(guān)系呢？

答：以設(shè)計(jì)注明為準(zhǔn)，設(shè)計(jì)未注明的短跨筋向下

第113頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一八、現(xiàn)澆板上的負(fù)彎矩筋的直角勾的保護(hù)層是去兩邊呢還是一邊？我的意思是說(shuō)，如果現(xiàn)澆板厚120，保護(hù)層是15，那么我的直角勾是做105合適呢，還是做90呢，如果是做90，那么下部的保護(hù)層是很很不好墊??！

答：1、我過(guò)去當(dāng)鋼筋工的時(shí)候，扣筋的“腿長(zhǎng)”是按“樓板厚度減一倍保護(hù)層”計(jì)算的。當(dāng)時(shí)，本地設(shè)計(jì)院的鋼筋表也是這樣給出的。

2、去年在本論壇上，我和陳青來(lái)教授討論過(guò)這個(gè)問題，他說(shuō)：“扣筋（腿）究竟應(yīng)有多長(zhǎng)，目前尚無(wú)硬性規(guī)定”。

第114頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

3、我們過(guò)去“扣筋腿長(zhǎng)=樓板厚度減一倍保護(hù)層”是從“靜態(tài)”來(lái)考慮問題的。當(dāng)時(shí)我和陳青來(lái)教授這樣討論：

“這樣可以保證鋼筋網(wǎng)不塌陷，扣筋的腿直接站在模板上，反正保護(hù)層是保護(hù)一個(gè)面或一條線，不保護(hù)一個(gè)點(diǎn)的，在實(shí)際效果上，扣筋腿的端點(diǎn)也沒有露筋。(就算你減了兩倍的保護(hù)層,也難免扣筋腿的端部接觸模板)”

4、陳青來(lái)教授回答“沒有露筋”時(shí)，是這樣分析的：

“由于構(gòu)成混凝土的砂石有“楔狀”推升作用，所以支在模板上的扣筋澆砼時(shí)會(huì)有一定浮起。”

第115頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.4裝配式混凝土樓蓋裝配式混凝土樓蓋主要有鋪板式、密肋式和無(wú)梁式。其中鋪板式是目前工業(yè)與民用建筑最常用的形式，鋪板式樓面是將密鋪的預(yù)制板兩端支承在磚墻上或樓面梁上構(gòu)成，它的預(yù)制構(gòu)件主要是預(yù)制板和預(yù)制梁。

裝配式樓蓋的設(shè)計(jì)內(nèi)容主要是：合理地進(jìn)行樓蓋結(jié)構(gòu)布置；正確選用預(yù)制構(gòu)件，并對(duì)構(gòu)件進(jìn)行驗(yàn)算；妥善處理好預(yù)制構(gòu)件間的連接及預(yù)制構(gòu)件和墻、柱的連接等。第116頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.4.1鋪板式混凝土樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置按墻體的承重情況，鋪板式樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置方案有以下幾種：(1)

橫墻承重方案

將預(yù)制板直接擱置在橫墻上，由橫墻承重。(2)

縱墻承重方案將板直接擱置在縱墻上或?qū)鍞R置在沿橫向布置的進(jìn)深梁（或屋面梁、屋架）上，進(jìn)深梁（或屋面梁、屋架）則擱置在縱墻上，這種方案即為縱墻承重方案。第117頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一(3)

縱橫墻承重方案當(dāng)樓板一端擱置于橫墻上，另一端搭在大梁上，大梁則搭在縱墻上，這種承重方案即為縱橫墻承重方案。各種承重方案如圖10.45所示。

在確定結(jié)構(gòu)平面布置方案時(shí)，從結(jié)構(gòu)經(jīng)濟(jì)合理的角度考慮，板應(yīng)有較小的跨度，這樣節(jié)省材料。從施工方便的角度考慮，應(yīng)盡量減少板的型號(hào)，另外還應(yīng)結(jié)合各種方案的優(yōu)缺點(diǎn)適當(dāng)選擇。

第118頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.45裝配式混凝土樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置(a)縱墻承重方案；(b)橫墻承重方案;(c)縱橫墻承重方案；(d)縱橫墻承重方案；(e)內(nèi)框架承重方案第119頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一根據(jù)預(yù)制板的形式分為空心板、槽形板、實(shí)心平板、雙T形板等（圖10.46)；根據(jù)鋼筋的應(yīng)力情況分為非預(yù)應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力兩種。實(shí)心平板上下表面平整，制作簡(jiǎn)單，其跨度一般l≤2400mm，常用寬度為400~600mm，厚度為60~

100mm，常用于走廊板、樓梯平臺(tái)板、地溝蓋板等。當(dāng)板跨較大時(shí)，為了節(jié)省混凝土，減小自重，可將實(shí)心板受拉區(qū)及中部的部分混凝土挖去，形成空心板和槽形板。2.4.2鋪板式樓蓋的預(yù)制構(gòu)件2.4.2.1預(yù)制板第120頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一心板剛度大，隔音、隔熱效果均較好，比實(shí)心板自重輕且經(jīng)濟(jì)，因此在一般民用建筑中最為常用，但其缺點(diǎn)是板面不能任意開洞，自重比槽形板要大。槽形板有正槽形板和反槽形板兩種，正槽板（肋向下）板面混凝土受壓，其受力較合理，但天棚不平整，使用時(shí)常需做吊頂；反槽形板雖然受力性能較差，但天棚平整。第121頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.46各種預(yù)制板(a)圓孔空心板；(b)方孔空心板；(c)長(zhǎng)圓孔空心板；（d)雙T板；(e)正槽板；(f)反槽板;(g)實(shí)心平板第122頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

預(yù)制的樓蓋梁一般為簡(jiǎn)支或懸臂梁，其截面形式主要有矩形、T形、倒T形、十字形和花籃形等，如圖10.47所示。有時(shí)為了加強(qiáng)樓蓋的整體性，樓蓋梁也可采用疊合梁，即先預(yù)制梁的一部分，并留出箍筋，吊裝就位后，吊裝預(yù)制板，然后再澆搗梁上部的混凝土，使板與梁連成整體。在設(shè)計(jì)裝配式混凝土樓蓋時(shí)，當(dāng)結(jié)構(gòu)平面布置確定后，可根據(jù)房間的開間和進(jìn)深尺寸，按照荷載設(shè)計(jì)值或內(nèi)力設(shè)計(jì)值來(lái)選用合適的預(yù)制構(gòu)件。2.4.2.2預(yù)制梁第123頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.47各種預(yù)制梁(a)矩形梁；(b)T形梁；(c)倒T形梁；(d)十字形梁；(e)花籃梁第124頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2.5樓梯和雨篷樓梯一般由梯段和平臺(tái)兩部分組成。鋼筋混凝土樓梯根據(jù)施工方法的不同可分為現(xiàn)澆樓梯、預(yù)制樓梯；根據(jù)受力狀態(tài)的不同可分為梁式、板式、螺旋式、剪刀式樓梯，其中前兩種屬于平面受力體系，后兩種屬于空間受力體系，如圖10.53至圖10.56所示；根據(jù)梯段數(shù)量不同，可分為單跑式、雙跑式、三跑式樓梯。2.5.1樓梯2.5.1.1樓梯的類型第125頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.53梁式樓梯第126頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.54板式樓梯第127頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.55螺旋式樓梯第128頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.56剪刀式樓梯第129頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

這種樓梯的梯段是一塊斜置的踏步板，兩端支承在平臺(tái)梁上，最下端支承在地壟墻上。板式樓梯的計(jì)算包括斜板、平臺(tái)板、平臺(tái)梁的計(jì)算。（1）

斜板的計(jì)算特點(diǎn)與構(gòu)造要求斜板上的恒荷載沿斜長(zhǎng)分布，活荷載按規(guī)范要求沿水平長(zhǎng)度分布，設(shè)每單位長(zhǎng)度上的恒荷載為g，單位長(zhǎng)度上的活荷載為q，如圖10.57所示，為簡(jiǎn)化計(jì)算，可先將沿斜向分布的恒荷載折算為沿水平長(zhǎng)度分布即g′=g/cosα，這樣沿水平向分布的荷載總值就是p=g′+q。2.5.1.2現(xiàn)澆板式樓梯的計(jì)算與構(gòu)造第130頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

為計(jì)算斜板可將p沿斜長(zhǎng)均勻分布，即p′=pcosα，再將p′分解為垂直于斜板和平行于斜板的兩個(gè)分力，即：

px′=p′cosα=pcosα2

py′=p′sinα=psinαcosα這樣跨中的理論彎矩和支座處的剪力分別是：

Mmax=1/8px′l0′2=1/8pcosα2(l0/cosα)2=1/8pl02

Vmax=1/2px′l0′=1/2pcosα2(l0/cosα)=1/2pl0cosα第131頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

如果跨中部分鋼筋彎起伸入支座，彎起點(diǎn)應(yīng)距支座邊緣l0/6處。如圖10.58所示。分布筋應(yīng)布置在受力筋內(nèi)側(cè)，并且每踏步下至少應(yīng)設(shè)一根分布筋。當(dāng)樓梯下凈高不夠，可將樓層梁向內(nèi)移動(dòng)，這樣梯段就成為折線形，如圖10.59所示。對(duì)于這種折線形板，折角處的受拉鋼筋應(yīng)斷開并自行錨固，否則將由于在內(nèi)折角處彎折鋼筋的合力使內(nèi)折角處混凝土保護(hù)層崩脫，當(dāng)該鋼筋兼顧負(fù)彎矩需要時(shí)，可按圖10.60的方法處理。第132頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一（2）

平臺(tái)板與平臺(tái)梁平臺(tái)板一般都是一塊一端與平臺(tái)梁整體連接，另一端支承于磚墻上或鋼筋混凝土過(guò)梁上的單向板。當(dāng)平臺(tái)板兩端都與梁整體連接時(shí)，跨中彎矩按1/10pl02計(jì)算，當(dāng)平臺(tái)板一端簡(jiǎn)支時(shí)，跨中彎矩按1/8pl02計(jì)算。平臺(tái)梁除承受自重、平臺(tái)板傳來(lái)的荷載外，還承受斜板傳來(lái)的均布荷載第133頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.57樓梯段的荷載與內(nèi)力圖第134頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.58板式樓梯的配筋(a)彎起式；(b)分離式第135頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.59折線形樓梯段第136頁(yè)，共147頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖10.60板內(nèi)折角處的配