全國工程爆破工程技術人員安全作業(yè)證培訓試題(案例和設計部分答案)

風景區(qū)一、爆破方案的選定依據題干給出工程概況，采納淺孔分層臺階爆破方式進行開挖，開挖邊線采納預裂爆破技術進行邊坡爆破。二、爆破參數爆破參數是爆破方案的核心。科學確定爆破參數，是實現預期爆破效果，確保爆破平安，施工進度和節(jié)約成本，提高經濟效益的保證。在設計每個爆破參數時都必需從實際動身，以地質勘探資料和爆破理論為依據。并在施工時不斷核實，使每個參數都科學合理。1、孔徑和臺階高度孔徑主要由鉆孔設備的性能、臺階高度、巖石性質和爆破作業(yè)環(huán)境確定。對于淺孔臺階爆破，孔徑r限制在40～50mm較為志向，孔徑太小爆破后的光面效果不好，巖面表面不美觀。孔徑太大，則爆破振動和飛石的平安限制難度加大。臺階高度不超過5m時，孔徑采納小值。本工程充分考慮限制振動強度，和爆破飛石的危害，設計臺階高度為H=1500mm,孔徑采納r=40mm。2、超深h和孔深L鉆孔深度由臺階高度和超深確定,確定超深方法有許多,有按最小反抗線確定的,也有按孔徑大小確定的。經過多次爆破作業(yè)和實踐總結，超深大小可取臺階高度的10%~15%計算，則本工程取超深h=0.2m，鉆孔深度L=1.5+0.2=1.7m。這種方法計算簡潔科學合理，實際爆破開挖的效果較好。另外在山坡角鉆孔深度不足1.7m時，則依據施工要求降低鉆孔深度。依據相關參數及單耗計算裝藥量。3、最小反抗線w最小反抗線是一個對爆破效果和爆破平安影響較大的參數。確定了最小反抗線的大小，就可依據炸藥威力，巖石性質，巖石的裂開程度，炮孔直徑，臺階高度和坡面角等因素進行裝藥計算。本限制爆破工程的最小抵線依據公式w=（0.4~1.0）H，取w=0.8~1.0m，取W=0.8m相應的炮孔密集系數為1.2。4、炮孔間距a和炮孔排距b爆孔間距a依據a=（1.0~2.0）w，本工程取較小值，限制a=1.0m。依據梅花型及等邊三角形布置炮孔，則孔距b=tan60°a/2=0.866m。取b=0.85m，炮孔密集系數m≈1.2。垂直鉆孔。5、炸藥單位消耗量q炸藥單位消耗量是土巖爆破的重要參數。精確確定炸藥單耗，對提高巖石裂開率，節(jié)約爆破成本，確保爆破平安具有重要意義。影響炸藥單耗的因素許多，巖石結構及裂開程度，炸藥性能，起爆方式，裂開要求都對其有影響。因此，要精確確定炸藥單耗參數比較困難，在設計上應依據上述影響因素和以往類似爆破閱歷確定合理參數。并不斷在爆破施工中進行試驗校正,以達到精確合理要求,依據類似工程閱歷總結,本工程取單位炸藥消耗量q=0.35kg/m3計算。單孔裝藥量與其爆破方量成正比。則單孔裝藥量Q=qabH=0.35*1.0*0.85*1.5=0.45kg/孔。6、裝藥結構和填塞長度l本工程為限制爆破飛石，沖炮等爆破危害的發(fā)生，實行連續(xù)裝藥結構，確保填塞長度和質量。填塞長度通常為藥孔深度的1/3，而對于需嚴格限制爆破飛石時，則填塞長度取炮孔深度的2/5較為穩(wěn)妥，這樣既能防止飛石又可削減沖炮的發(fā)生。本工程取填塞長度l=2/5*L=0.68m。三、預裂爆破參數預裂爆破的基本原理是沿著設計輪廓線鉆一排小間距的平行炮孔，采納低藥量不耦合裝藥方式，每個裝藥孔既是爆破孔，又是相鄰爆破孔的導向孔。炸藥爆炸后，在每個導向孔上產生集中應力，其結果是沿著炮孔連線方向應力集中最大，而出現拉伸裂隙，并且沿炮孔連線方向延長，從而沿設計的輪廓線先形成一條平整的、貫穿的預裂縫，當主爆區(qū)爆破產生的應力波傳在裂縫時，部分應力波被反射，從而降低了透射到預留坡體中的應力波強度，同時爆轟氣體也會沿著先形成的裂隙釋放，從而抑制了其它方向裂隙的產生和發(fā)展，達到減震的目的：另一方面主爆區(qū)向保留區(qū)的延長裂縫被預裂縫切斷，愛護了預留區(qū)巖體的完整性。勝利實現預裂爆破，藥量的限制是最為關鍵的。1.孔徑D預裂爆破炮孔直徑的確定干脆關系到爆破施工的效率與成本，是確定預裂爆破反抗線和炮孔間距的依據。本工程孔徑實行D=40mm鉆孔，鉆孔坡度依據工程具體要求施工。2.孔距a預炮孔間距設計得當與否干脆關系到坡體穩(wěn)定、平整和美觀。若孔距選取過大，爆破后會造成孔與孔之間不能形成平滑的坡面，甚至會導致孔與孔之間裂縫難以貫穿，造成預裂爆破失敗。若孔距過小，會在鉆孔過程中會造成人力和物力的奢侈，增加預裂爆破的工程成本。預裂爆破一般采納不耦合裝藥，本工程不耦合系數取2。孔距a預=（8~12）D=320~480mm。本工程取a預=450mm。3.孔深L預為限制預裂孔單響藥量，鉆孔深度略深與主爆區(qū)深度及L=1.8m。4.線密度q線和單孔藥量Q預依據閱歷取全線平均線裝藥密度q線=150g/m，則Q預=150*1.8=實行分段裝藥結構，中間采納空氣柱間隔，孔內用導爆索連接。底部裝藥150g，距離孔口0.5m裝120g。填塞長度取0.5m。四、起爆網路為保證爆破平安和質量，孔內采納Exel毫秒導爆管雷管16段400ms，孔間采納Exel地表延時導爆管雷管孔間延時17ms，排間延時42ms。預裂爆破孔先于主爆區(qū)100ms起爆，采納Exel毫秒導爆管雷管12段300ms，捆綁導爆索起爆。五、平安防護措施爆破飛石的限制分為主動和被動兩個方面，主動限制是通過合理設計、細心施工，從爆源上限制藥量的有效分布；被動限制是在爆體、被愛護體上實行覆蓋防護措施，或在爆區(qū)與愛護物之間進行立面防護，用以阻擋飛石，從而達到愛護的目的。對于本項工程，爆破飛石和振動采納了如下技術措施進行限制：（1）通過試爆或小范圍的爆破，確定合理的爆破參數。（2）檢查并處理第一排炮孔的底盤反抗線，使其限制在設計范圍內；（3）依據爆破設計，確定鉆孔孔位、傾角和孔深，并嚴格限制鉆孔質量，裝藥前要逐孔進行驗收，特殊留意前排炮孔范圍是否存在節(jié)理、裂隙等，裝藥時要保證堵塞長度和堵塞質量。（4）分段裝藥。若巖體內有懦弱夾層，特殊是當懦弱夾層與坡面的節(jié)理、裂隙等相通時，應實行間隔裝藥。（5）爆破體防護。在炮孔孔口表面覆蓋荊芭并加壓沙袋。（6）假如石碑和涼亭不是很高大的話，可以在朝向爆破區(qū)方向上搭設遮擋板。（7）通過預裂爆破形成縫隙，有效的限制爆破振動危害。預裂爆破和光面爆破1概述預裂爆破和光面爆破己廣泛應用于露天工程和地下工程。在馬路、鐵路的路基的開挖，水利工程、馬路和鐵路工程的隧道開挖，井工工程和礦山開采的巷道掘進，露天礦山開采和場地平整的邊坡處理等方面都應用預裂爆破和光面爆破技術。2爆破參數的選取(1)炮孔直徑D炮眼直徑的確定干脆關系到施工的效率和成本，應綜合考慮巖石特性、現場機械設備狀況及工程具體要求進行選擇。一般狀況下，主要應依據爆破的現場和鉆工機具確定。如在地下小斷面的巷道實施光面預裂爆破時，孔徑取35～45mm；而在露天狀況下實施光面及預裂爆破時，孔徑則可取大些；深孔爆破時，馬路、鐵路與水電取D=80～100mm，大直徑多用于礦山，D=150～310mm;淺孔爆破，取D=42～50mm。(2)最小反抗線W對光面爆破，最小反抗線也即光面厚度。由閱歷公式有Q=Calb式中C是爆破系數，相當于炸藥單耗值，lb為炮孔深度；Q為單孔藥量最小反抗線W還應依據巖石性質及地質條件加以調整。閱歷表明，巖石堅韌、可爆性差時，最小反抗線可小些；巖石松軟、易裂開時W可取大些。最小反抗線W也可通過炮眼密集系數m來確定。光面爆破中的炮眼密集系數是指孔距a與最小反抗線W的比值，即m=a/W一般取m=0.8～1.(3)炮眼間距a光面、預裂爆破的實質是使炮眼之間產生貫穿裂隙，以形成平整的斷裂面。因此，炮眼間距對形成貫穿裂隙有著特別重要的作用。炮眼間距的大小主要取決于炸藥的性質、不耦合系數和巖石的物理力學性質。a=(8～12)D(D＞60mm)a=(9～14)D(D≤60mm)a光=mW光式中m—炮孔密集系數，一般取m=0.6～0.8(4)臺階高度H臺階高度H與主體石方爆破臺階相同，一般狀況，深孔取H≤15m，淺孔取1.5≤H<5為宜。(5)炮孔超深ΔhΔh=0.5～1.5m，孔深大和巖石堅硬完整者取大值，反之取小值。(6)炮孔深度LL=(H+Δh)/sinα式中α-邊坡鉆孔角度(6)不偶合系數B不偶合系數B是指孔徑與藥徑之比，它反映藥包與孔壁的接觸狀況，現已有探討不少。當藥包全部填滿藥孔整個斷面時，不耦合系數就達到最小值1。這時裝藥起爆后，能量可干脆傳入巖壁，避開了傳播過程中的損耗。隨著不耦合系數的增大，藥孔周壁上的切向最大應力急劇下降，作用時間延長，使得爆炸能以應力波形式傳播能量的部分削減，而以準靜態(tài)壓力形式傳播能量的部分增多。在巖石中就有利于形成應力疊加、應力集中以及拉伸裂隙，而不易產生粉碎。一般狀況下，光面爆破采納的不偶合系數B是1.6～3.0當不耦合系數增大到確定值時，可使作用于孔壁的壓應力等于或小于巖石的極限抗壓強度，不使孔壁發(fā)生破壞的條件。由于巖石的極限抗拉強度一般僅為巖石級限抗壓強度的1/10～1/40，因此，孔壁四周以外的巖石很簡潔受拉而破壞。預裂爆破中預裂孔只是要求形成預裂縫，而不是大量崩落巖石，因此不宜采納太大的孔徑和裝藥直徑。依據試驗及閱歷數據，不偶合系數B一般取2～4，堅硬巖石因抗壓強度高，可采納較小的不耦合系數；而松軟巖石則應取較大的不耦合系數。(7)每米深炮眼裝藥量q對光面爆破，有q=AKmk1W式中A—炮眼口堵塞系數，一般取1.0，K是與巖石性質有關的介質系數，軟巖為0.5～0.7，中硬巖0.75～0.95，硬巖1.0～1.5；m—炮眼密集系數,k1依炮眼密度定的系數，一般為0.5，每加深1.0m增加0.2，W為最小反抗線。對預裂爆破，有q=KDa1/2式中K—巖石系數，堅硬巖石為0.6，中等強度巖石為0.4～0.5，軟巖為0.3～0.4。其它同前。上述藥量計算公式具有形式簡潔、便利計算的特點。公式經工程實踐應用，證明是基本可行的，但考慮到各個工程的實際狀況，建議以此公式計算藥量為參考數，在現場做局部試驗，依據試驗狀況再進行適當調整，最終確定符合工程實際狀況的藥量值。3起爆網路光面爆破宜與主體爆破一起分段延期起爆，也可預留光爆層在主體爆破后起爆。預裂炮孔可先行起爆，也可和主體爆破一起起爆，但起要比主體爆破提前確定時間。4確保光面、預裂爆破質量的技術措施4.1保證表面產生符合要求的裂縫光面、預裂爆破的關鍵技術就是限制爆裂開縫的方向，使其只沿要求方向形成裂縫，而其它方向不產生或少產生裂縫。在一些光面（預裂）爆破施工中，往往由于對裝藥量不足或裝藥結構不合理、堵塞長度過大，出現表面末產生裂縫，應實行必要的措施保證表面產生符合要求的裂縫。因此，除了對爆破參數進行優(yōu)化選和選取合理的藥量外，還要從施工技術上予以保證，依據巖體的不同地質條件，考慮合理利用結構面或依據結構面變更爆破工藝。（1）變更炮孔的性狀變更炮孔性狀常用的方法是孔壁切槽、設導向孔、異形炮孔等。這類方法的實質是人為地變更炮孔的形態(tài)或孔間的相關關系，從而變更圓形炮孔的勻稱受力狀態(tài)，按所要求劈裂面的方向產生應力集中，避開裂縫方向的隨機化?？妆谇胁郯C械切槽、水射流切槽、聚能藥柱切槽。工程實踐表明，機械切槽和聚能藥柱切槽的確可以限制裂縫的始裂位置和擴展方向，并可能采納更寬的孔距和較少的裝藥量。（2）變更藥包的性狀壓鑄藥柱、聚能藥包、帶缺口藥包、扁平藥包等屬于此類。這類方法的實質是變更常用的圓形藥包爆炸產物勻稱在作用于炮孔壁的受力狀況，使其最大的壓力作用于所要求的劈裂面的方向。（3）變更裝藥結構切縫套管、擠壓鋼棒、水壓聚能及半圓套管中以變更裝藥結構。其實質是利用裝藥結構使爆生氣體的最大壓力作用于所要求劈裂面的方向。（4）利用結構弱面依據結構面的方向，限制鉆孔與結構面的夾角，調整孔間距，可獲得較志向的預裂縫；當預裂孔與結構面一樣時，可將預裂孔沿結構面布置。這樣只需少量的炸藥，即可獲得志向的預裂縫。一些斷層、節(jié)理對爆炸應力波的衰減影響較大，可以起到類似預裂縫的作用，爆破時可以加以合理利用。（5）依據結構面變更爆破工藝依據弱面的位置，對炸藥進行分散化、微量化處理，同時變更裝藥方式，在炮孔穿過的斷層、裂隙處，局部間隔裝藥，以削減爆破對弱面的過度破壞及爆生氣體的逸散現象。4.2優(yōu)選爆破參數，做到裝藥量適當、裝藥結構合理在光面（預裂）爆破施工中會出現：孔口破壞嚴峻，壁面也有破損；孔口破壞嚴峻，下部壁面質量正常；孔口破壞嚴峻，但下部未形成裂縫；下部壁面很好，但表面未形成裂縫等現象；這是由于爆破參數選擇不合理，裝藥量不當、裝藥結構合理造成的，因此必需通過調整設計方案予以保障。（1）光面（預裂）爆破炮孔的整體裝藥結構宜分為底部加強裝藥段、正常裝藥段和上部減弱裝藥段，可將減弱裝藥段削減的藥量和孔口填塞段應計藥量移至加強裝藥段。減弱裝藥段長度宜為加強裝藥段長度的1～4倍。（2）在實際裝藥過程中，應依據不同裝藥結構進行處理。采納分段裝藥時，即底部為加強裝藥段、中部為正常裝藥段、頂部為減弱裝藥和填塞段，在保證填塞長度條件下，取加強裝藥段長度L3=0.2L，中部正常裝藥段長度L2=0.5L，頂部減弱裝藥和填塞段L1=預裂爆破一般采納不耦合裝藥，不耦合系數大于2為佳。一般取孔距口a預=(8～12)D，計算時，應使a預符合上述關系。（3）質量標準預裂爆破后，裂縫應沿預裂孔中心連線貫穿，邊坡在預裂面上形成貫穿的裂縫，裂縫寬度以5～20mm為合格。光面（預裂）爆破殘留的半孔壁面上應沒有肉眼明顯可見的爆振裂縫，坡面觀感應達到穩(wěn)定、平整、美觀的要求。炮孔處出現半壁孔，平均半壁孔率在完整性好的硬巖中不小于50%～60%（孔徑大時為50%，孔徑小時為60%）；在完整性好的軟巖中不小于30%（孔徑大時）～40%（孔徑小時）；對于大孔徑垂直孔預裂爆破，其質量標準除了半壁孔率和不平整度以外，更側重于降振率和破壞范圍。光面（預裂）爆破面保持平整，壁面不平整度小于30cm（Φ310mm），或25cm（Φ250mm和Φ200mm）。

花崗巖中開挖隧道采納空孔垂直孔對稱掏槽，距離空孔W=1.2*89=106.8mm，考慮巖石節(jié)理裂隙中等發(fā)育。取W=130mm，且不大于1.5倍空孔直徑，應當能取得很好的掏槽效果。掏槽孔之間孔距a=180mm，排距b=0.7a=128mm，取b=130mm，除空孔共8個掏槽孔。周邊孔間距c=（8~12）d=336~504mm，取c=500mm。底孔取800mm。光爆層厚度W光=（10~12）d=336~504mm，取W光=500mm，及距離周邊孔500mm起先布協助孔。協助孔孔距d=（1.5~2.0）W光=750~1000mm，取900mm。布孔個數，周邊孔40個，協助孔54個，掏槽孔8個。共102個孔。依據公式炮孔個數N=3.3（fS2）1/3，式中f為硬度系數，S為斷面面積，進行估算得到N=102孔。實際施工中可適當依據效果進行總結調整，在保證爆破效果的狀況下，適當削減鉆孔數目。周邊孔鉆孔深度l1=2.5+0.4=2.9m，傾斜85°鉆孔；協助孔鉆孔深度l2=2.5+0.3=2.8m；掏槽孔鉆孔深度l3=2.5+0.5=3.0m。共鉆孔深度l=317.3m。斷面面積S=43平方米，爆破開挖循環(huán)進尺2.5m對應爆破方量V=107.5立方米。則立方米鉆孔量=2.95m。掏槽孔裝藥，取線裝藥密度0.5kg/m,則裝藥量q1=1.5kg/孔，共裝藥12kg；協助孔裝藥，取線裝藥密度0.4kg/m，則裝藥量q2=1.12kg/孔，共裝藥60.48kg；周邊光爆孔裝藥，取線裝藥密度0.15kg/m，則裝藥量q3=0.435kg/孔，共裝藥21.315kg；采納導爆索不耦合裝藥。全部孔共裝藥q=93.795kg。則單位體積炸藥消耗量=0.87kg/m3。內部4個掏槽孔采納1段毫秒延期電雷管，另外4個掏槽孔采納2段毫秒延期電雷管。協助孔采納3、5、7段毫秒延期電雷管，周邊光爆孔采納9段毫秒延期電雷管。全部雷管串聯用高能發(fā)爆器起爆。溝槽開挖1概況（爆破工程狀況、環(huán)境狀況、爆破要求題目已經給出）2爆破方案由于開挖的主體為溝槽，開挖邊線距離居民樓僅有20m，為了保證爆破不對建筑物造成破壞，主爆破體采納2臺階淺孔松動法進行爆破施工、邊坡限制采納預裂爆破技術。為降低爆破振動對四周建筑物的影響，采納毫秒分段爆破，嚴格限制單段最大起爆藥量和一次起爆藥量。采納非電起爆網路，提高起爆的牢靠性和平安性。為防止飛石對四周建筑物造成危害，必需加強防護。開挖從兩端起先向中間推動。3爆破參數3.1臺階高度H依據爆破體的狀態(tài)、四周環(huán)境和爆破要求，取H=2m3.2主體巖石爆破參數(1)炮孔直徑D：淺孔爆破一般選用Ф38～42mm孔直徑，本爆破選D=40mm。(2)最小反抗線W：W=0.9m；(3)炮孔間距a:a=1m；(4)炮孔排距b:b=W=0.9m；(5)炮孔傾角α:鉆垂直炮孔；(6)炮孔超深Δh:取Δh=0.2m；(7)炮孔深度L:L=H+Δh=2.2m；(8)炸藥單耗q：依據松動爆破的要求，炸藥單耗取q=0.5kg/m3(9)單孔裝藥量Q:Q=qabH=0.5×1×0.9×2=0.9(10)裝藥結構：主爆炮孔采納連續(xù)裝藥結構；(11)填塞長度L2:爆破施工采納的裝藥為Φ32mm藥卷，其長度為200mm，每卷重0.15kg，裝藥長度L1為L2=L-L1=2.2-1.2=1m。一般狀況下孔內連續(xù)裝藥，并用巖粉、黃土密實充填。確定孔網參數及裝藥參數時，須依據地形、地質環(huán)境條件等因素，綜合考慮，反復調整，以獲得最佳效果。3.3邊坡預裂爆破參數(1)炮孔直徑D：預裂孔選D=40mm。(2)炮孔間距a:a=0.4m；(3)炮孔傾角α:炮孔傾斜角度和溝槽的坡面一樣（α≈800）；(4)炮孔超深Δh:取Δh=0.3m；(5)炮孔深度L:L=H+Δh=2.3m；(5)線密度q線：取q線=0.15kg(6)單孔裝藥量Q:Q=q線L=0.15×2.3=0.345(7)裝藥結構：預裂炮孔采納空氣柱間隔裝藥結構，孔底裝藥0.15kg，中間裝0.12kg，距離孔口0.5m裝(8)填塞長度L2:L2=0.5m。4炮孔布置圖主炮孔平面布置圖(其中一段)和剖面圖1和圖2所示5起爆網路采納導爆管非電起爆系統(tǒng)，復式聯接，毫秒延期起爆網路。在距離建筑物較近處，為了保證最大段起爆藥量不超過計算藥量，采納逐孔起爆，隨著爆破點遠離建筑物，可逐步增加每段起爆炮孔的數目。預裂炮孔要超前主爆炮孔，用低段雷管（1段），主爆炮孔用高段雷管（2～10段）。由下面爆破振動校核計算的數據可知，在距離建筑物20m時，最大段起爆藥量可達8kg，所以在上述計算參數條件下，分段延期起爆，每段可以起爆2排炮，孔。為了達到降振效果，實際施工時每段起爆1排炮孔，每次其爆的排數依據防護材料的多少和施工實力確定，但最多不超過10排。圖1炮孔布置平面圖圖2炮孔布置剖面圖6爆破振動校核炸藥在巖土介質中爆炸，其釋放的一部分能量以波動形式沿地面?zhèn)鞑?，形成了爆破的地震效應，振動速度計算公式如下：VK（Q1/3/R）式中：R——建（構）筑物距爆破點距離，m；Q——炸藥量，kg齊發(fā)爆破取總炸藥量，微差爆破或毫秒爆破取最大一段藥量。V——質點振動速度，cm/s，按國家相應標準對于框架結構建筑物為V3.54.5cm/sK、——與爆破地形、地質條件有關的系數和衰減指數。參照同類工程閱歷K取150，按硬巖遠區(qū)取1.7，按建（構）筑物允許振動速度，取3cm/s，則由薩道夫斯基公式可計算出在距爆破區(qū)域不同距離有須要愛護建筑物時的一段最大起爆藥量計算結果見表1。表1：不同距離所允許的最大段起爆藥量距離R（m）5101520253035最大段藥量QMAX（kg）0.131.03.48.015.727.143.1由計算可知：當距離建筑物較近時采納淺孔爆破，隨著距離的增加適當增加每次最大段起爆藥量。為減小爆破振動對四周環(huán)境的影響，主要采納以下措施：爆破時采納毫秒差延期爆破技術，對整個爆破施工進行分段爆破，從而減小爆破振動對四周的影響。7平安防護措施 7.1防振動措施為減小爆破振動對建筑物的影響，主要采納以下措施：爆破時采納毫秒差延期爆破技術，對整個爆破施工進行分段爆破，從而減小爆破振動影響。并依據表1所計算的數據限制最大段起爆藥量，從而保證建筑物限制振動小于國家規(guī)定的3cm/sec，確保其平安。精確藥量的確定必需依據爆破振動的測試數據進行確定。具體措施（1）采納微差起爆方式。由于距離建筑物較近，實施爆破時必需用逐排起爆方式。（2）必要時可運用爆破地震儀進行監(jiān)控，計算出爆破地震質點振動速度的規(guī)律，用于指導爆破施工。7.2防沖擊波措施為了削減爆破沖擊波的破壞作用，可從兩方面實行措施：一是防止產主劇烈的空氣沖擊波。二是利用各種條件來減弱已經產生了的空氣沖擊波。通過合理確定爆破參數，避開采納過大的最小反抗線，防止產生沖天炮。選擇合理的延期起爆方案和延期間隔時間，保證巖石能充分松動，消退夾制爆破條件；保證堵塞質量和采納反向起爆，防止高壓氣體從孔口沖出；運用導爆管或電雷管起爆。這些措施都能提高爆破時爆炸能量利用率，有效防止產生劇烈空氣沖擊波．此外，盡量避開爆區(qū)正面朝向建筑設施，無法避開時也應將建筑物的門窗打開，必要時搭設防護架，也可有效減小沖出波的危害。7.3防飛石措施具體措施：（1）爆破前摸清被爆破巖石狀況，具體駕馭四周的環(huán)境資料，進行細心打算和細心操作。（2）優(yōu)化爆破參數，在能夠達到爆破目的的前提下，應盡量采納炸藥單耗較低的爆破方式，嚴格限制炸藥的單耗，最小反抗線的大小和方向要仔細選取。（3）慎重選擇炮位，盡量避開將炮位選擇在懦弱夾層、斷層、裂隙等弱面處。（4）提高堵塞質量，堵塞要保證足夠的長度，要密實、連續(xù)，堵塞物中不允許夾雜碎石。（5）全部的炮孔爆破時用防護材料（沙袋、運輸膠皮帶、鋼板、炮被等）對爆破部位進行多層、多種防護材料防護，同時對須要愛護的建筑物用竹笆進行遮擋防護。地下工程巷道開挖掏槽孔：掏槽方式，采納斜孔楔形掏槽形式，鉆孔深度1.8m，垂直于工作面深度1.7m，與工作面成65°角，孔距0.4m，兩排距離0.85m。參考試爆單位耗藥量，可知每循環(huán)進尺運用總藥量Q=qV=qSLη(V循環(huán)爆破體積，S巷道斷面面積，L炮孔深度，取協助孔深度1.7m，η炮孔利用率取0.95)，計算得Q=23kg。取線裝藥密度q1=0.5kg/m，掏槽孔單孔藥量Q1=0.9kg。共6孔。共裝藥5.4kg。協助孔，孔距a1=0.4~0.8m，本工程取a1=0.8m，取排距b1=0.7m，孔深l1=1.7m，取線裝藥密度q2=0.35kg/m，單孔藥量Q2=0.595kg，取0.60kg。填塞長度不小于0.6m。共14孔共裝藥8.4kg周邊光爆孔，孔距a2=0.5~1.0m，本工程取a2=0.5m，取光爆層厚度E=0.5m。周邊孔距離輪廓線0.1m起先鉆孔，孔底超越輪廓線0.1m。線裝藥密度取q3=0.20kg/m，得單孔藥量Q3=0.36kg。取Q3=0.35kg/孔。共29孔，共裝藥10.15kg。采納導爆索連接周邊光爆孔，同時起爆。底孔取孔距d=0.8m掏槽孔6個，協助孔14個，周邊孔26個。共46個孔，共裝藥Q=23.95kg，和計算循環(huán)用藥量相當。起爆網路：掏槽孔采納毫秒1段電雷管，掏槽孔上方3個協助孔采納毫秒2段電雷管，其它協助孔采納毫秒3段電雷管，周邊光爆孔采納毫秒5段電雷管捆綁導爆索雙向閉合起爆。整個斷面一次爆破成型。水電站地下廠房解答1概況（爆破工程狀況、環(huán)境狀況、爆破要求題目已經給出）2爆破方案依據爆破體的狀況，其次層采納深孔加強松動爆破爆破施工，用潛孔鉆進行鉆孔（炮孔直徑76mm），一次爆破全深。梯段與廠房邊墻間預留愛護層，待主體爆破完成后，采納雙層光面爆破進行施工。3爆破參數選?。?）臺階高度H：H=7m（2）鉆孔直徑：D=76mm（3）孔距a：a=2m（4）排距：b=a=2m（5）鉆孔傾角：=80~85（6）超鉆h：h=0.5m（7）孔深L:L=H+h=7.5m（8）裝藥結構：主爆炮孔采納連續(xù)裝藥結構（9）填塞長度L2：L2=2m（10）線裝藥量：用Φ60mm乳化炸藥，每卷重1kg，長度0.35m，線裝藥密度q線=2.86kg/m單位體積炸藥消耗量q：q=0.56kg/m3(11)單孔裝藥量計算：Q=qabH=15.7kg依據巖石的性質確定合理的爆破參數，具體實施過程中可依據試爆狀況進行調整。4起爆網路采納導爆管非電起爆系統(tǒng)，毫秒延期起爆網路。為了削減爆破振動對圍巖的影響，采納逐孔起爆，每次爆破5排孔，每排12個炮孔；共計60個孔。炮孔內裝15毫秒延期雷管（延期時間為880ms），孔外用2段毫秒延期雷管（延期時間為25ms），或3段毫秒延期雷管（延期時間為50ms）接力逐孔起爆。危巖體治理解答：1概況（爆破工程狀況、環(huán)境狀況、爆破要求題目已經給出）2爆破方案由于危巖體處于不穩(wěn)定狀況，且周邊全部是民宅，為了確保施工平安，應采納分階段、分區(qū)塊定向倒塌爆破，具體爆破方案如下:(1)由于危巖體正面自山頂至山腳有一閉合裂縫，把危巖體分割為東西兩大塊，第一次爆破首先清除D塊和AB塊的東側危巖體，其次次爆破清除西側AB塊。(2)為了避開爆后整體巖塊倒塌觸地振動危害民房，中、上部采納扇形密孔倒塌毫秒延期爆破，危巖體下部實行側向垂直孔毫秒延時爆破方案。(3)爆區(qū)下方東南側有兩排民宅，而西側為民宅的集中區(qū)，為削減爆破滾石對民房的損害，采納定向倒塌限制爆破，使裂開巖塊向東南方向倒塌。(4)由于危巖體處于不穩(wěn)定的狀態(tài)，為了保證施工平安，采納側向鉆孔和自上而下施工依次。(5)為降低爆破振動對民房影響，采納毫秒分段爆破，嚴格限制單段最大起爆藥量和一次起爆藥量。采納非電起爆網路，提高起爆的牢靠性和平安性。(6)為防止爆破飛石對民房造成危害，必需設計合理的爆破參數，保證炮孔的堵塞長度。(7)在民房和爆落巖石可能滾落的路途之間開挖一條深3m，寬3m的溝槽，以阻擋（或減緩）滾落的巖石對民房造成沖擊。3爆破參數(1)炮孔直徑D：淺孔爆破一般選用Ф38～42mm孔直徑，本爆破選D=40mm。(2)最小反抗線W：W=1m；(3)炮孔間距a:a=1m；(4)炮孔排距b:b=W=1m；(5)炮孔深度L:依據巖體的結構，盡可能一次爆破全深，較厚的部位分層爆破，但一次鉆孔深度L不超過3m；(6)鉆孔傾角：依據巖體的形態(tài)，上部可打傾斜孔和水平孔，下部巖體打垂直孔。(7)炸藥單耗q：依據松動爆破的要求，炸藥單耗取q=0.35kg/m3(8)單孔裝藥量Q:依據Q=qabL計算每孔的裝藥量(9)裝藥結構：較淺炮孔采納連續(xù)裝藥結構；對于較深的炮孔在保證堵塞長度大于1m（或大于反抗線）前提下，可分段裝藥，一般分2段，最多不超過3段。(10)填塞長度L2:對于較深的炮孔在保證堵塞長度大于1m，（或大于反抗線），對于較淺的炮孔，要削減反抗線，調整裝藥和爆破參數，保證堵塞長度大于反抗線。4起爆網路采納導爆管非電起爆系統(tǒng)，毫秒延期起爆網路。為了削減爆破振動對民房的影響，采納逐排起爆。起爆依次為自上而下、從外到里，依次起爆。從東南方向向里推動。航道炸礁一、爆破器材的選擇水下爆破施工難度較大，對爆破器材也有特殊的要求。炸藥：采納2#巖石乳化炸藥。乳化炸藥是一種含水的工業(yè)炸藥，具有不黏手、彈性好、威力高、猛度大、炮煙小、抗水性好等特點，特殊適合水下炸礁施工作業(yè)。雷管：采納8#防水毫秒電雷管。二、爆破參數的確定采納CQ100型潛孔鉆機，鉆孔直徑D=95mm?？拙郺=2.5m，排距b=1.5m。巖層平均厚度為2.2m，鉆孔超深0.8m，鉆孔深度H=3.0m。依據本工程地質及水文條件并結合工程實踐閱歷，取炸藥單耗q=2.0kg/m3。則單孔裝藥量Q=abHq=22.5kg。（3m裝滿藥也裝不完）。三、起爆體和爆破網路起爆體采納75mm直徑2#巖石乳化炸藥，防水8#毫秒電雷管插入藥卷，并包扎嚴實防止裂開破損，雷管脫落。當心裝入待爆破炮孔。堵塞0.5m。爆破網路的主線用采納強度足夠高、防水性和柔韌性好的絕緣膠線，并采納白棕繩、尼龍繩作主繩對爆破主線進行愛護，將電爆網路的主線每隔50cm左右松弛地用膠布綁扎在主繩上。并保證水中沒有接頭。每次起爆5排左右炮孔，每排沿寬度30m布置12個炮孔，第一排采納ms10段，其次排采納ms12段、第三排采納ms14段、第四排采納ms16段、第四排采納ms16段進行起爆，電雷管串聯，用高能放炮器起爆。四、爆破施工工藝流程調查爆破區(qū)的地形，地質、水文等條件；搭建鉆孔平臺；測量與鉆孔平臺定位；鉆孔作業(yè)；裝藥及填塞，起爆網路連接，起爆，爆后平安檢查，清渣疏通。水下鉆孔爆破廣泛用于港口工程建設、巷道的疏浚、水下建（構）筑物的拆除及清障等。其主要特點和運用條件是：（1）水下鉆孔爆破生產效率高、平安性好、有利于限制爆破產生的有害效應，對于爆破工程量較多、爆破體厚度較大，宜首選鉆孔爆破；（2）一般要運用特定的水上作業(yè)船或作業(yè)平臺，才能進行施工，所以鉆孔爆破工藝較困難，在流速、潮汐、涌浪、水深工況惡劣的水域施工時，難度和成本會明顯增加；（3）對清運爆渣的設備要求較高，須要挖掘實力強的船機進行清挖，如反鏟挖泥船等等；（4）對爆破質量要求高。如爆破產生大塊、淺點等難以處理，對下一道工序影響大。露天深孔臺階爆破一、爆破設計A、孔徑D=165mm。B、孔深L與超深h臺階高度H=15m，取臺階坡面角α=75°。第一排孔鉆孔超深取h=1.0m，從其次排起先超深h=0.5m。則傾斜深孔孔深L=H/sinα+h=16.03m，取16.0m，第一排孔深16.50m。C、底盤反抗線W依據鉆孔作業(yè)的平安條件W≥Hcot75°+B，式中B為鉆鉆孔中心至坡頂線的平安距離，對大型鉆機，B≥2.5~3.0m。則計算可知W≥6.52~7.02m，本工程取W=7.00m。D、孔距a和排距b首先取炮孔密集系數m=1.2.則孔距a=mW=8.4m，b=a/1.2=7m.E、填塞長度l合理的填塞長度和良好的填塞質量，對改善爆破效果和提高炸藥利用率具有重要作用。能增加爆炸氣體在孔內的作用時間和削減空氣沖擊波，噪聲和個別飛散物的危害。對于傾斜深孔l=（0.9~1.0）W，為確保平安，取l=7.0m。F、單孔裝藥量依據施工閱歷對于石灰石礦，取q=0.55kg/m3。則第一排炮孔每孔裝藥量Q1=qaWH=485.1kg，取Q1=485kg。從其次排以后每孔Q=kqabH，k為增加系數，去k=1.1.則Q=533.61kg，取Q=530kg。E、裝藥結構實行分段裝藥結構，先在孔底裝填3~4m炸藥，同時裝一個起爆藥包在距離孔底0.5m處，中間采納空氣間隔器間隔，間隔之后接著裝藥同時在距離藥柱頂端0.5m處，裝一個起爆藥包。最終填塞。F、起爆網路運用毫秒延期導爆管雷管，實行孔內延期，孔外接力起爆技術，孔間間隔17ms，排間間隔42ms，孔內采納延期400ms雷管。實現逐孔起爆。依據生產規(guī)模要求，依據每年生產300天計算，每天平均爆破8個孔即可滿足生產要求，實際爆破可依據開采面實際狀況確定。二、降低爆破振動的措施A、采納毫秒延期爆破，盡量削減最大一段裝藥量；B、實現逐孔起爆，將單響藥量降到最低；C、采納氣體間隔器間隔裝藥；D、合理布置采場工作線方向。從以上逐點進行分析采石場爆破一、爆破參數A、孔徑D=100mm。B、孔深L與超深h臺階高度H=15m，取臺階坡面角α=75°。第一排孔鉆孔超深取h=1.0m，從其次排起先超深h=0.5m。則傾斜深孔孔深L=H/sinα+h=16.03m，取16.0m，第一排孔深16.50m。C、底盤反抗線W依據清渣爆破底盤反抗線和裝藥直徑的關系。W=Kd，取K=30~35，得W=3000~3500mm,再結合施工閱歷取W=3.5m。D、孔距a和排距b首先取炮孔密集系數m=1.2.則孔距a=mW=4.2m，取a=4.0m。排距b=a/1.2=3.33m.取b=3.0m（依據爆破效果進行調整，效果可以的話也可以取到b=3.5m，降低單耗，節(jié)約生產成本）E、裝藥長度l1填塞長度l2合理的填塞長度和良好的填塞質量，對改善爆破效果和提高炸藥利用率具有重要作用。能增加爆炸氣體在孔內的作用時間和削減空氣沖擊波，噪聲和個別飛散物的危害。對于傾斜深孔l2=（0.9~1.0）W，為確保平安，取l2=3.5m。則裝藥長度l1=12.5m。F、單孔裝藥量巖石堅實性系數f=8~10，采納2號巖石硝銨炸藥，結合施工閱歷，取q=0.61~0.67kg/m3。本工程取q=0.64kg/m3則第一排炮孔每孔裝藥量Q1=qaWH=134.4kg，取Q1=135kg。從其次排以后每孔Q=kqabH，k為增加系數，取k=1.1.則Q=126.72kg，取Q=126kg。二、爆破方案依據生產規(guī)模和有效工作天數，可知平均每天生產爆破巖石方量1000m3，考慮影響實際生產因素較多，本設計依據每天1200m依據爆破參數可知每孔所負擔方量為180m3，平均每天爆破7個孔即可滿足生產需求。實際生產實行每次爆破24~28個炮孔，每次爆破4排，每排6~7個炮孔。平均4天爆破一次。每次爆破巖石總量為4500m3左右，總藥量3.0~3.5t?？傃用讛?16m左右。一臺潛孔鉆每臺班鉆鑿30m，每天鉆鑿60m，4天鉆鑿240m，須要配備兩臺淺孔鉆機。平均每天挖運1000m3，巖石松散系數1.5，及須要挖運1500m3的爆破巖石，可配備裝載機效率1500m3/d的挖掘機或裝載機一臺。假如選用10立方自卸車運輸，每天運輸15車次，須要自卸車10臺。運輸車輛可依據實際工程距離等再行調整。三、起爆網路采納導爆管非電起爆系統(tǒng)，毫秒延期起爆網路。為了削減爆破振動對圍巖的影響，采納逐孔起爆，每次爆破28個孔。采納炮孔內裝400毫秒延期雷管，孔外孔間延期17ms，排間延期42ms的復式網路接力逐孔起爆。四、爆破飛石平安距離依據《爆破平安規(guī)程》的規(guī)定深孔爆破的平安距離為200m。五、爆破振動影響分析炸藥在巖土介質中爆炸，其釋放的一部分能量以波動形式沿地面?zhèn)鞑?，形成了爆破的地震效應，振動速度計算公式如下：VK（Q1/3/R）式中：R——建（構）筑物距爆破點距離，m；Q——炸藥量，kg齊發(fā)爆破取總炸藥量，微差爆破或毫秒爆破取最大一段藥量。V——質點振動速度，cm/s，按國家相應標準對于框架結構建筑物為V3.54.5cm/sK、——與爆破地形、地質條件有關的系數和衰減指數。參照同類工程閱歷K取180，按硬巖遠區(qū)取1.7，按建（構）筑物允許振動速度，取2cm/s，則由薩道夫斯基公式可計算出在距爆破區(qū)域不同距離有須要愛護建筑物時的一段最大起爆藥量計算結果見表1。表1：不同距離所允許的最大段起爆藥量距離R（m）5080120170230300400最大段藥量QMAX（kg）44182 61517484330960922778由計算可知：隨著距離的增加，最大段起爆的藥量隨之增加。當采納逐孔起爆適當增加每次最大段起爆藥量。當采納逐孔起爆時，單段最大起爆藥量為71kg，假如選取建筑物允許的振動速度2cm/s，則其平安距離按上述公式計算得其平安距離為58.4m，則其60m以外的建筑物是平安的。為減小爆破振動對四周環(huán)境的影響，主要采納以下措施：(l)采納毫秒延期爆破，盡量削減最大一段裝藥量；(2)實現逐孔起爆，將單響藥量降到最低；(3)采納氣體間隔器間隔裝藥。(4)合理布置采場工作線方向。從而減小爆破振動對四周的影響。4.2案例分析（1）.巖巷掘進速度的技術措施探討表明:目前提高巖巷鉆爆掘進速度的關鍵技術和環(huán)節(jié)是提高鉆眼爆破和運輸的效率。巖巷快速掘進是一項系統(tǒng)工程,把爆破、支護、出矸及施工工藝與勞動組織有機相結合,是實現巖巷快速掘的重要手段。A、提高爆破鉆孔水平采納中深孔光面爆破，全斷面一次爆破技術是提高巖巷掘進速度，最為有效的手段。鉆孔時藥留意一下技術措施。光面爆破的具體要求是炮眼相互平行且深度不超過其他炮眼——形成貫穿裂縫；炮眼垂直工作面(一般與巷道軸線夾角3~5°)；炮眼底落在同一個橫斷面上。開眼位置偏差不超過30mm。不能有偏向輪廓線里面；不耦合裝藥，同時起爆，降低作用于孔壁的沖擊壓力；限制裝藥量，200g/m。炮眼布置的方法和原則為“抓兩頭，帶中間”：掏槽眼布置在斷面的中心偏下，并考慮協助眼的布置較為勻稱和削減崩壞支護及其他設施的可能。周邊跟一般布置在巷道斷面輪廓線上，頂眼和幫眼按光面爆破要求，各炮眼相互平行，眼底落在在同一平面上。協助眼勻稱地布置在掏槽眼和周邊眼之間，以掏槽眼形成的槽腔為自由面層層布置。B、提高支護實力巖巷開挖后必需剛好維護，以免圍巖變形過大、冒落而影響運用和平安。采納錨桿支護可降低支護成本，有利于工作面單產和效率的提高，能有效的限制巷道變形，另外，也削減了支護材料運輸量，減輕工人的勞動強度和勞動量，并且錨桿支護簡潔，簡潔用圍巖松動圈理論確定支護參數，能夠為巷道的快速掘進供應足夠的平安保障。C、改進設備，提高裝運實力采納全液壓掘進鉆車鉆孔，工人距工作面較遠，可避開工作面片幫、卷纏、盜鉆等威逼，且鉆孔質量高、速度快，既平安又高效。裝載與運輸是巷道掘進中勞動量大、占循環(huán)時間最長的工序，一般狀況下它可占掘進循環(huán)時間的35％～50％。因此做好裝巖和轉運工作對提高勞動效率、加快掘進速度、改善勞動條件和降低成本有重要意義。采納以液壓鉆車、側卸式裝巖機配耙斗裝巖機作業(yè)，合理配置施工機具和優(yōu)化施工工藝,提出適用巖巷快速掘進的施工工藝流程可實現工作面打眼、臨時支護等工序平行作業(yè)。能極大地提高巖巷掘進速度。D、提高施工組織管理實力改進工人工作效率煤炭工人是煤炭企業(yè)的重要組成部分，是煤炭企業(yè)決策的最終實踐者，先進的生產技術必需為煤炭工人所駕馭才能起到應有作用。提高工人的效率就要從以下幾個方面著手。一是要細心創(chuàng)建良好的工作環(huán)境：改善工人工作條件，讓技術工人干脆參加施工生產，工作在一線，減輕工人勞動強度、增加平安保障。二是要創(chuàng)建良好的用人環(huán)境。堅持“以人為本”，制定有利于優(yōu)秀工人脫穎而出的管理機制。三是要創(chuàng)建良好的人文環(huán)境。四是要適當地削減勞動分工。在煤炭生產中，分工很細，工作流淌性很差，科學探討發(fā)覺在確定范圍內勞動分工程度的提高的確有利于生產率的提高，但當勞動分工程度達到確定程度后，再增加分工程度，勞動生產率不升反降。（2）.平巷掘進爆破參數的確定答案提示：炮孔深度是指炮孔底到工作面的垂直距離。合理的炮孔深度應視鑿巖機具、循環(huán)方式、掘進、支護作業(yè)方式、巖石條件和炸藥性能等而定。目前，確定合理孔深的方法有三：①閱歷法；②按安排下達的任務，依據各掘進工作面條件分攤，算出平均日進尺，再確定循環(huán)深度；③依據斷面大小，安排下達的定額和出勤率，計算出日進尺，按作業(yè)班次和掘進、支護方式確定循環(huán)深度。炮孔數目與掘進斷面、巖石性質、炮孔直徑、炮孔深度和炸藥性能等因素有關。確定炮孔數目的基本原則是在保證爆破效果的前提下，盡可能地削減炮孔數目。①按巷道斷面和巖石堅實性系數估算N—炮孔數目，個；f—巖石堅實性系數；S—巷道掘進斷面面積，㎡。帶入相應參數值，可得到N=42個。實際設計炮孔數目為41個，可見設計炮孔數目是特別合理的。②明捷利公式估算L—炮孔深度，m；e—炸藥換算系數，當爆力為360mL時，換算系數e=1；dc—炮孔直徑，mm。帶入相應參數值，可得到N=37.17，實際設計炮孔數為41個，也是比較合理的。（3）.露天臺階爆破答案提示：從限制爆破規(guī)模、單響藥量、爆破參數、起爆網路、炮孔填塞及必要的平安防護進行分析。降低爆破振動促進巖石勻稱裂開的技術措施在近區(qū)采納低臺階爆破或減小炮孔直徑，增加布藥的分散性；在分區(qū)接力的基礎上，采納奇偶、逐孔起爆依次或對近區(qū)孔內毫秒延遲爆破等方法，增加臨空面，在促進巖石勻稱裂開的同時，限制最大一段藥量，降低爆破振動；采納預裂爆破或開挖減振溝槽；選擇最小反抗線方向，使需愛護區(qū)域處在爆區(qū)側向；采納低爆速、低密度的炸藥，采納不耦合或上部減弱裝藥的裝藥結構；布置壓頂藥包，避開孔口產生大塊；進行爆破振動衰減規(guī)律監(jiān)測并指導爆破設計。爆破個別飛散物的防護措施合理確定臨空面，盡可能使爆破方向避開需愛護區(qū)域；上部削減裝藥的裝藥結構、采納松動爆破的爆破單耗，爆破參數和排間起爆時間；留意巖石斷層、節(jié)理裂隙等弱面及前排炮孔反抗線的變更，并剛好調整藥量；適當增加堵塞長度，確保填塞質量；覆蓋防飛石。爆破飛石滾石的防護措施合理確定臨空面，盡可能使爆破方向避開需愛護區(qū)域；上部削減裝藥的裝藥結構、采納松動爆破的爆破單耗，爆破參數和排間起爆時間；留意巖石斷層、節(jié)理裂隙等弱面及前排炮孔反抗線的變更，并剛好調整藥量；適當增加堵塞長度，確保填塞質量；覆蓋防飛石。在爆區(qū)邊緣采納減弱松動爆破，做到爆后巖石松而不飛；砌擋土堤阻擋滾石。，或布置壓頂藥包等（4）.采石場開采答案提示：各項技術措施對級協作粉礦率的影響程度，按大小依次是：裝藥結構、線裝藥密度、單響炸藥消耗量、炸藥爆速、反抗線和孔間距。按此內容逐項分析。在炮孔中上部采納不耦合裝藥結構，避開其巖石過度裂開；隨線裝藥密度的增加，粉礦率也增加。隨炸藥單耗的增加，粉礦率也增加，故應降低炸藥單耗；炸藥爆速越高，越會造成巖石過度裂開，故應選用低爆速炸藥；在炸藥單耗不變的狀況下，反抗線越小，炸藥爆炸產生的應力波的反射應力及準靜太應力疊加更大，裂開作用更強，產生的粉礦就越多，固增加反抗線，可削減粉礦產生；在炸藥單耗不變的狀況下，孔間距越小，炸藥分布越勻稱，越簡潔產生粉礦。降低爆破振動促進巖石勻稱裂開的技術措施在近區(qū)采納低臺階爆破或減小炮孔直徑，增加布藥的分散性；在分區(qū)接力的基礎上，采納奇偶、逐孔起爆依次或對近區(qū)孔內毫秒延遲爆破等方法，增加臨空面，在促進巖石勻稱裂開的同時，限制最大一段藥量，降低爆破振動；采納預裂爆破或開挖減振溝槽；選擇最小反抗線方向，使需愛護區(qū)域處在爆區(qū)側向；采納低爆速、低密度的炸藥，采納不耦合或上部減弱裝藥的裝藥結構；布置壓頂藥包，避開孔口產生大塊；進行爆破振動衰減規(guī)律監(jiān)測并指導爆破設計。（5）.精細爆破精細爆破，即通過定量話的爆破設計、細心的爆破施工和精細化的爆破管理，進行炸藥爆炸能量釋放與介質裂開、拋擲等過程的限制，既達到預期的爆破效果，又實現爆破有害效應的限制，最終實現平安牢靠、技術先進、綠色環(huán)保及經濟合理的爆破作業(yè)。定量化的爆破設計主要包括：①爆破設計理論和方法，包括：鄰近輪廓面的爆破設計原理與計算方法、爆破孔網參數與裝藥量計算、炸藥選型的理論與方法、裝藥結構設計計算理論、起爆系統(tǒng)與起爆網路的設計方法、段間毫秒延期選擇等；②爆破效果的預料，包括：給定地質條件和爆破參數條件下，爆破塊度分布模型及預料方法、爆破后拋擲積累體積計算理論與方法等；③爆破負面效應的預料預報，包括：爆破影響深度分布的計算理論與預料方法、爆破振動和沖擊波的衰減規(guī)律、爆破個別飛散物的拋擲距離計算等。④另外還有：計算機優(yōu)化與現場試驗驗證，對設計方案的現場修正，設計資料整理和設計總結等。細心施工的內容包括：①精確的測量放樣與鉆孔定位；②基于現場爆破條件的反饋設計與施工優(yōu)化；③細心的裝藥、填塞、聯網和起爆作業(yè)等。④對爆破鉆孔等參數的驗收標準精細化等。實時監(jiān)控的內容包括：①爆破塊度和積累范圍的快速測量；②爆破影響深度的剛好檢測；③爆破振動、沖擊波、噪聲和粉塵的跟蹤監(jiān)測與信息反饋；④炸藥與起爆器材性能參數的檢測；⑤爆破監(jiān)控信息的剛好反饋等。精細設計、精細施工全靠精細管理來實現，科學管理的內容包括：①建立考慮爆破工程類型、規(guī)模、重要性、影響程度和工程困難程度等因素的爆破工程分級管理方法；②爆破工程設計與施工的方案審查與監(jiān)理制度；爆破技術人員的分類管理與培訓體系；③爆破作業(yè)與爆破平安的管理與獎懲制度等。④通過各種規(guī)則系統(tǒng)化和精細化，運用程序化、標準化和數據化的手段，使組織內各單元能精確、高效、協同和持續(xù)地工作。精細化強調的是執(zhí)行力，對爆破企業(yè)而言重點是：戰(zhàn)略管理、人才管理、質量平安管理、有效的成本管理等。精細爆破對有害效應的限制：………………精細爆破面臨的問題和展望：(1)在露天爆破領域，針對大型露天礦山開采和覆蓋層剝離爆破，應用現代信息技術的最新成果，探討并建立基于GPS、GIS和RS的爆破反饋設計理論與方法，完善機械化和信息化鉆爆施工技術，努力實現高臺階深孔梯段爆破的精細化；在鐵道、交通、水利和市政建設中，重點探討困難地質、地形和施工環(huán)境條件下的石方精細爆破技術，解決石方開挖，邊坡成型，預留巖體、鄰近建(構)筑物和設施設備愛護等綜合技術問題。(2)在地下爆破領域，針對位于城市建筑物下部的地鐵開挖爆破、鄰近已有鐵道交通線路的隧洞爆破，重點完善基于降低和限制爆破振動的微地震精細爆破技術；對于高地應力和困難地質條件下的大型地下洞室群、超長隧洞開挖和深部采礦，重點探討合理的爆破開挖程序、爆破參數及爆破對圍巖的損傷限制措施；針對海底隧道爆破施工，應重點解決覆巖愛護及滲流限制相關的平安技術。(3)在建(構)筑物拆除爆破方面，針對高層(聳)建(構)筑物的結構特征、拆除條件和環(huán)境愛護要求，開發(fā)基于結構力學和運動學仿真的建(構)筑物拆除計算軟件，探討建筑物多向折疊和原地坍塌等高難拆除爆破技術，實現建筑物拆除爆破效果和負面效應的精細限制。(4)在特種爆破技術領域，開發(fā)鋼結構聚能切割、油氣井套管爆炸修復、油氣井增油斷裂限制爆破等精細限制爆破相關的專用炸藥及爆炸能量限制裝置。(5)在爆破器材方面，加強性能可調控炸藥和起爆、傳爆器材的研制，開發(fā)數碼電子雷管起爆系統(tǒng)和低能導爆索非電起爆系統(tǒng)；研制新型的爆破振動、沖擊波和噪聲測試儀器，實現爆破負面效應監(jiān)測的便攜化、自動化和信息化。(6)在基礎探討領域，重點探討工業(yè)炸藥爆轟能量釋放限制技術，提高和限制爆破能量的利用率；努力開發(fā)快速便捷的爆破測試新技術，實現巖石爆破特性及本構模型探討方面的突破；加強信息化爆破設計和施工的基礎理論與應用關鍵技術探討，實現工程設計的智能化、可視化以及爆破施工的機械化、信息化。（6）.采石場管理答案提示：①一般孔底部全耦合裝藥段的長度不小于1.3倍底盤反抗線；②結合炮孔不同部位的受約束條件差異，爆巖運動情形不同進行論述；③圍繞炸藥品種、裝填密度和裝藥結構三個方面論述。底部全耦合裝藥長度一般不小于1.3倍底盤反抗線，按圖示本工程在孔底6米采納混合裝藥是全理的；在臺階爆破時，炸藥爆炸產生的應力波以柱狀波的形式勻稱的向藥柱徑向四周傳遞，炮孔中下部巖石受孔中炸藥爆炸產生的應力作用，作朝向最中反抗線方向的拋擲運動，上部巖石炮孔越深，爆破阻力越大，受約束越大，自由面越少，消耗炸藥能量越多。巖石運動方向單一。而上部巖石，自由面增多，受約束削減，采納延米裝藥減半可以達到較滿足的爆破效果，能夠滿足工程要求，對爆破效果不會產生明顯的影響。還可以在底部選擇裝填高威力，高密度炸藥，上部采納一般炸藥，或采納分段氣體間隔裝藥也能達到志向的爆破效果。（7）.路塹開挖答案提示：從單孔藥量、單耗、孔網參數與孔深及藥量的相互關系，地表導爆索起爆網路造成的振動與空氣沖擊波過大的緣由分析。首先依據巖石性質，可爆性等選擇合適單耗，依據爆破開挖深度選擇合適鉆具，鉆鑿合適孔徑炮孔，依據開挖深度鉆鑿設計深度炮孔，依據鉆鑿深度，確定最小反抗線，布設合適的孔距，排距。進一步依據單耗、布孔參數和鉆孔深度確定合適的單孔藥量。地表導爆索同時起爆22.7t炸藥，地表敷設4000m導爆索，相當于67.2kg高威力袒露藥包（每米導爆索藥量為16.8g）。確定會造成旁邊要愛護建（構）筑物的損壞，甚至人員的傷亡。導爆索能夠保證炮孔齊發(fā)，造成嚴峻的振動和確定的沖擊波，地表導爆索的袒露爆破簡潔造成劇烈的空氣沖擊波，共同作用構成對建筑物的嚴峻損壞。應當依據應愛護建筑物的要求，設計合適的單段最大起爆藥量，采納導爆管雷管進行孔內空外結合分段，實現微差起爆。（8）.路塹開挖答案提示：從前沿的處理、孔深、孔距和排距的調整，裝藥方法，填塞材料，起爆網路設計，前后排時差的選擇等方面進行分析。前沿坡面上陡下緩，應當對坡面進行處理，形成整體傾斜坡面，提高施工平安性。另外下坡面假如較緩，還需進行修坡處理，避開爆破時出現根底；應精確測量鉆孔部位標高，依據爆破后標高要求調整鉆孔深度，使爆破后底板標高滿足施工要求，另外應當依據預留邊坡傾角要求，在邊坡出鉆傾斜炮孔。依據對邊坡的質量要求，還需進行預裂或光面爆破設計施工。并依據爆破效果調整孔距和排距。工人將整包散裝藥干脆倒入孔內，簡潔造成炮孔堵塞，裝藥不實，降低裝藥密度等狀況的發(fā)生。應緩慢勻稱倒入炮孔，并不斷測量炮孔裝藥深度，依據裝藥深度要求裝藥。用鉆孔石渣干脆填塞炮孔也簡潔造成炮孔堵塞，填塞不實，破壞網路等狀況，爆破時簡潔造成沖孔飛石等危害。應運用粉碎沙石，黃泥等填塞充溢。確保填塞質量，并不破壞網路。起爆網路設計不合理，每兩排一段也不合理，應采納逐排分段起爆，起爆時差超過75~100ms，前排炮孔爆破后，能夠給后排炮孔供應新的自由面，且有利于巖石撞擊裂開?？稍黾永坠芏螖?，采納全孔內延期起爆，也可孔內裝填高段雷管，空外運用低段雷管接力起爆。（9）.爆破對邊坡的影響我國云南某電站左岸巖體為流紋巖，節(jié)理裂隙很發(fā)育，順坡節(jié)理傾向于坡外，節(jié)理間距一般為20～30cm，并充填次生泥與巖屑，有的節(jié)理已貫穿，角度為42°～45°，與自然邊坡平行。在一次爆破后發(fā)生滑坡達十多萬立方米。為處理滑坡工程延長一年，費用約1億元人民幣。試問：爆破對邊坡的穩(wěn)定有哪些影響？如何削減爆破對邊坡的影響。答案提示：從巖體結構面產狀與開挖邊坡的方位關系，爆破振動產生的慣性力及對原結構面力學強度的影響來進行分析。對邊坡的影響主要從降振的措施來考慮。爆破對邊坡的影響程度與影響范圍主要與爆破規(guī)模、爆源距離，起爆依次和地質條件有關。保持邊坡穩(wěn)定的治理原則是削減下滑力，增加阻滑力。D：爆破對邊坡失穩(wěn)災難有兩類：一類為爆破振動引起的自然邊坡失穩(wěn)；另一類是爆破開挖后邊坡巖體遭遇破壞，日后風化作用引發(fā)不斷的塌方失穩(wěn)。（1）爆破對自然邊坡穩(wěn)定性的影響爆破對自然邊坡穩(wěn)定性影響一方面取決于爆破振動強度，另一方面取決于坡體自身的地質條件。從統(tǒng)計資料看，邊坡角度在35°以上的簡潔發(fā)生振動失穩(wěn)破壞，此外依據工程地質分析和實踐閱歷證明，如下四種地質結構易發(fā)生爆破振動邊坡失穩(wěn)。1）爆區(qū)旁邊坡體內已有貫穿滑動面或古滑坡體。爆前坡體靠滑動面的抗剪強度維持穩(wěn)定，爆破時產生的劇烈振動作用，使滑動面抗剪強度下降或損失，引起大方量的滑坡或古滑坡復活。2）坡體雖然沒有貫穿滑動面，但坡體內至少發(fā)育一組傾向坡體外的節(jié)理裂隙，巖石強度較低，在爆破振動作用下，該組裂隙面進一步擴展，致使節(jié)理裂隙部分甚至全部貫穿，產生滑移變形，日后在降雨的影響下常?；瑒?，最終完全失穩(wěn)。3）盡管坡體內沒有貫穿的滑動面，也沒有傾向坡外的節(jié)理組發(fā)育，好像不行能形成危急的滑動面，然而巖體內垂直柱狀節(jié)理特別發(fā)育，而且邊坡高陡，這類邊坡受到劇烈的爆破振動時，在坡緣處振動波疊加放射使振動加強，當振動變形超過確定限度后，巖柱拉裂折斷，整個巖體散裂導致邊坡坍塌。4）坡內節(jié)理、裂隙不很發(fā)育，巖體較完整，只是邊緣局部發(fā)育成沖溝或陡傾張開性裂隙，將巖體完全分割成危石，在爆破振動作用下，被分割的危石脫離母體翻滾而下，形成倒塌；或爆破時還沒有崩落，但穩(wěn)定性進一步降低，日后在暴雨沖刷作用下仍可發(fā)生倒塌。（2）爆破對殘留邊坡穩(wěn)定性的影響一般爆破都會對保留邊坡的內部巖體產生破壞，受破壞的程度主要與如下因素有關：1）爆破藥量。一次起爆藥量越大，坡內的應力波越強，邊坡破壞越嚴峻。2）最少反抗線。最小反抗性越大，向坡后的反沖力越強，邊坡破壞越嚴峻。3）巖體地質條件。地質條件不良，巖性較軟，巖體裂開，施工時清方刷坡不夠徹底，邊坡塌方失穩(wěn)的可能性越強。削減爆破對邊坡影響的主要措施包括：合理選擇邊坡爆破開挖設計參數；采納預裂爆破和光面爆破技術；采納毫秒延期起爆技術，降低一次起爆藥量；必要時采納邊挖邊錨和加強排水等加固處理措施。其他參考答案影響爆破開挖邊坡穩(wěn)定性的因素是什么，

減小爆破振動的主要措施是什么？主要影響因素是：地形地質條件，山體高陡、地應力高時簡潔在開挖爆破時產生巖爆現象；巖層走向與邊坡平行，且傾向外側緩傾角巖層時，簡潔產生順層滑坡；卸荷裂隙發(fā)育的巖體爆后簡潔引起裂隙張開而產生坍塌現象；爆破施工條件，爆破臺階過高過陡，爆破參數、爆破分段和起爆依次不合理，爆破振動作用劇烈等都簡潔引起邊坡失穩(wěn)。防止邊坡失穩(wěn)的主要措施：合理選擇邊坡爆破開挖設計參數；采納預裂爆破和光面爆破技術；采納毫秒延期起爆技術，降低一次爆破藥量；必要時采納邊挖邊錨和加強排水等加固處理措施。爆破對邊坡的影響(1)由藥包向外延長的徑向裂縫和環(huán)向裂縫破壞了邊坡巖體的整體性；(2)部分巖體爆除之后，破壞了邊坡的穩(wěn)定平衡條件；(3)爆破漏斗上側方和側向出現的環(huán)狀裂隙向深部延深影響邊坡穩(wěn)定；(4)爆破地震波在小斷層或裂隙面反射造成裂隙張開或地震附加力使部分巖體失穩(wěn)而下滑；(5)爆破地震促使舊滑體活動。爆破會造成高傾角裂隙面與邊坡面之間的巖石有時很難留住，但是，該裂隙面的面積若很大，沿該面滑下形成的保留面，對邊坡穩(wěn)定有時很有利?？傊@種狀況下，設計應依據高傾角的構造狀況調整邊坡的位置。與邊坡面垂直的裂隙，往往不受爆破影響。與邊坡面斜交的裂縫，受爆破影響往往處于不穩(wěn)定狀態(tài)。（10）.凍結施工答案提示：從鉆孔直徑、孔排距、鉆孔深度、單耗、起爆時差等方面進行考慮。試分析柱狀裝藥時，

反向起爆效果較好的緣由是什么？提高了爆炸應力波的作用。由于從孔底起爆，爆炸應力波在傳播過程中將疊加成一個高壓應力波朝向自由面，這就使得自由面旁邊形成劇烈的拉伸應力波，從而提高了自由面旁邊巖石的裂開效果。增長了應力波的動壓和爆轟氣體靜壓的作用時間。增大了孔底的爆破作用。巖石反抗爆破的阻力隨著孔深而增大，孔底部分的抗爆阻力最大，要裂開這部分巖石須要消耗較多的能量。若采納反向起爆時，爆炸氣體在巖石裂開之前，始終被密封在炮孔內，所以作用在巖石上的壓力較高，作用時間也較長，因此有利于巖石的裂開。我國目前在深孔臺階爆破時，多采納多點起爆。每孔裝兩個起爆藥包，分別至于距孔口和孔底各1/3處，可以充分發(fā)揮爆炸能量利用率。5.1拆除爆破設計1.衍架結構廠房房頂聚能切割拆除爆破一、爆破方案對于大型衍架結構構筑物的拆除采納聚能爆破切割技術是有效的。其優(yōu)點是平安性好、操作方法簡潔、有良好的經濟效益。聚能切割爆破技術的作用原理是利用切割器（聚能裝藥）切斷構件關鍵承重部位，形成缺口，使之失去承載實力和結構的整體穩(wěn)定性，在其自重的作用下原位坍塌或定向倒塌。因此，聚能切割器形式、參數的選擇就顯得極為重要。在分析桁架結構的特點后認為,桁架構件為螺紋鋼筋外包混凝土,斷面尺寸較小,不能實施鉆孔爆破,采納聚能切割爆破為最佳選擇。支撐整個屋頂以及天窗的關鍵結構是桁架結構的支撐架。假如支撐架被切斷,屋頂失去支撐后整體穩(wěn)定性將被破壞,在其自重的作用下失穩(wěn)而坍塌。依據上述思路,在支撐架兩側的下弦、腹桿、上弦上對稱地設置了3處爆破切割點[圖1(a)]。為避開屋面對一側傾倒而損壞行車軌道及牛腿柱,又在每個支撐架下弦的中點處設置一爆破點,用2kg的2#巖石炸藥包實施袒露爆破。該點的起爆時間比其兩側的爆破切割點提前100ms,同時該點與其他切割點構成倒三角型布置,這樣可確保屋面及支撐梁盡可能向中間倒塌,避開屋面下落時對行車軌道造成破壞。為了確保完全切斷桁架梁,在安放聚能切割器的位置先用人工將包在螺紋鋼筋外的混凝土剝離掉,使切割器干脆與鋼筋接觸。二、線型聚能切割器結構設計目前,線型聚能切割器的制作沒有統(tǒng)一的標準,每次都是依據工程的須要通過閱歷和類比進行設計制作。所制作的切割器既要有足夠的切割實力,滿足切斷構件的要求,又不能有太多的爆炸能量剩余,同時還要便于安放。本工程中運用的是線型聚能切割器,具有鑄裝固體炸藥帶“V”型槽的長圓柱體裝藥結構(如圖所示)。此種裝藥結構的特點是:外殼材料多樣,不易產生危害性飛片(設計中選取紙殼作為聚能炸藥外殼);裝藥量小,裝藥密度相對大;能量相對勻稱、集中;制作和運用簡便易行。依據爆炸切割理論,炸藥必需選擇高能量、高密度、高穩(wěn)定爆轟的“三高”炸藥,炸藥選定后還要盡量提高裝藥密度。選擇炸藥時還應考慮其成本、加工工藝等。綜合上述因素,經過試驗對比,最終選定60TNT/40PENT熔鑄混合炸藥作為線型切割器的主裝藥,其爆速可達到7500m/s。依據本項工程的須要,設計了直徑40mm、長100mm的線型聚能切割器。切割器藥型罩張開角的最佳理論值80°～101°,為制作便利,設計中取為90°。對于線型長圓柱體錐形聚能罩選用紫銅聚能罩，最佳炸高取為藥型罩底寬的1～3倍是合理的。充分考慮了施工中安放切割器的便利性,以及表面預處理過程中因微小變形而產生的“安放架高”問題。為此,通過適當調整藥量,可以實現零炸高。便利切割器的制作和安裝,使其能更好地適應工程現場各種狀況的變更。三、切割器的安放及起爆網路聚能切割器的安放依據設計要求實施。每個爆破切割點經預處理剔除混凝土后,每根桁架構件中的4根螺紋鋼筋已局部袒露,分別在每根鋼筋上安放一個切割器,將安放在支撐架下弦、腹桿、上弦上三處共計12個聚能切割器用導爆索聯結在一起,作為一個起爆點,兩側起爆點共計24個切割器作為一組構成一段進行起爆。為保證網路平安起爆,采納復式非電起爆網路,如圖所示。圖中用虛線表示1段非電雷管,實線表示5段非電雷管,圖中數字表示起爆依次。利用1段和5段非電導爆管雷管,使下弦上袒露藥包起爆時間比同一跨支撐架切割點起爆提前100ms,確保屋面及支撐梁向中間倒塌。四、空氣沖擊波校核及防護由于該桁架結構物的聚能切割爆破采納的是外部裝藥,爆破產生的沖擊波、噪聲和金屬碎片的飛散等爆破危害相對比較突出,因此空氣沖擊波的校核尤為重要。設計中利用超壓公式Δp=(14Q/R3+43Q2/3/R2+1.1Q1/3/R)×105進行計算校核。為確保有效限制爆破危害,可在各切割點外采納4~5層棉布包袱和雙層浸濕草袋覆蓋,在重要部位,增加1~2層籬笆進行防護。在袒露爆破點,袒露藥包上壓雙層沙袋進行防護,同時也可提高了袒露藥包的爆破威力。2.鋼筋混凝土框架-剪力墻結構樓房的拆除爆破(3)設計提示1)依據本工程的實際狀況，在分別愛護和同時拆除相鄰眼鏡廠綜合樓的前提條件下，選擇采納向西縱向逐段起爆的方法使大樓向西定向倒塌。這樣做爆破效果比較好，爆破后積累高度較小，但由于樓房在倒塌過程中的側向積累影響眼鏡廠的平安，為了盡量削減可能對眼鏡廠的危害，在爆破前須要對主樓與眼鏡廠綜合樓的相鄰一跨進行人工預拆除，即將1-8層的橫梁和樓板全部切斷,9層以上的三根立柱及剪力墻全部拆除。2)由于主樓為框架-剪力墻結構體系，立柱、梁斷面尺寸較大，按一般公式計算得出的炸高，主樓結構雖然會失穩(wěn)和傾倒，但解體不確定充分。為解體充分，便于裂開和清運，可適當加大立柱炸高。爆破設計(1)爆破方案1)實行逐段起爆使樓房呈縱向自西向東逐段倒塌方案;2)對爆破切口內的非承重墻進行預拆除;對爆破切口內的樓梯踏步板和斜梁打斷，使相鄰平臺板間形成三節(jié)鉸;對爆破切口內的剪力墻用人工、機械或爆破法在保證結構穩(wěn)定的前提下進行適度與拆除;3)為了盡量削減可能對眼鏡廠的危害，在爆破前須要對主樓與眼鏡廠綜合樓的相鄰一跨進行人工預拆除，即將1–8層的橫梁和樓板全部切斷,9層以上的三根立柱及剪力墻全部拆除,保證主樓有確定的側向坍塌范圍。4)設計條件未供應四周環(huán)境,如倒向的環(huán)境距離不能滿足樓房預料倒塌距離時,可改定向爆破為單向折疊爆破。(2)爆破缺口高度計算樓房的高寬比為H:B=64.5:15=4.3,利于定向倒塌。將樓寬B=15m,樓的質心高度HZ=32.25m,代如下式計算爆破缺口高度Hi為計算結果表明,爆破缺口高度Hi=4m-16.2m,即可實現樓房在爆破失穩(wěn)后,其質心偏出西外墻以外,保證樓房倒塌傾覆?？紤]外墻為剪力墻結構,C軸的爆破缺口高為12.6m,即3層,B軸的爆破缺口高為8.4m,即2層,A軸只布鉸鏈孔。此設計的傾倒角為40°可保證樓房失穩(wěn)后其質心偏出C軸19.6m。Hmin—豎向配筋最小屈服高度，Hmin=30dj=30×0.022m=0.66m;將Bmax=1.1m,K=2,Hmin=0.66m代入失穩(wěn)高度公式:h=k(Bmax+Hmin)=2(1.1+0.66)=3.52m,取4m后支撐鉸鏈高度計算h鉸=1.2Bmin=1.0×1.1=1.1m(3)爆破參數計算①1.1m×1.1m柱W=0.25ml=B－W=1.1－0.25=0.95ma=2W=0.5mb=0.6a=0.3m每柱炮孔個數N:每排8孔,3排共24孔Q=qB2h/N=1500×1.1×1.1×3.5÷24=265g每柱藥量Q柱=6.35kg柱切口內每跨藥量Q柱切=6.35kg×3=19.05kg②0.24m外剪力墻W=0.12ml=2/3δ=2/3×0.24=0.16ma=b=0.3m外剪力墻如每隔1.5m預處理1.5m,倒塌方向的剪力墻約剩21.6m需打孔,每排炮孔為21.6/0.3=72個,實行下1.2m打5排孔,上0.9m打3排孔,中間1.4m不打孔,單層每跨炮孔個數N=576孔Q=qabδ=1388×0.3×0.3×0.24=30g墻單層藥量Q墻=17.28kg墻切口內藥量Q墻切=17.28kg×3=51.84kg切口內墻、柱藥量Q墻柱切=19.05+51.84=70.89kg,Q墻柱切/2=35.5kg為校核爆破振動平安允許距離的最大段藥量(5)爆破平安計算①爆破振動平安允許距離計算切口內最大段藥量Q段=35.5kg,地質系數K取100,淺孔法拆除爆破樓房K’取0.3,允許平安振速[V]=3cm/s,衰減指數α取1.57,代如上式計算的爆破振動平安允許距離Rz=14.3m。②爆破飛石距離計算必需加強對飛石的防護3.八層磚混結構樓房拆除爆破一、爆破方案在確定爆破方案時,依據樓房結構特點及周邊環(huán)境,爆破設計及施工時應留意以下幾點:(1)該樓西側距高壓電桿和變壓器較近,應予以重點愛護;(2)樓房整體剛性較強,依據其寬高比應留意時差上盡量縮短;(3)因一區(qū)后部有重疊部分,對一區(qū)的炸高要提高至3層。1、傾倒方向依據待拆樓房的結構特點及周邊環(huán)境狀況,確定采納大樓整體“向北定向倒塌”。①墻采納“梅花型”布孔;②橫、縱墻交匯處布傾斜炮孔;③構造柱采納沿中心線布孔。2、預拆除(1)預先對非承重墻體進行最大限度的拆除,同時為削減爆破鉆孔量,對部分承重墻實行“化墻為柱”,以削減爆破工程量,墻體處理至4層。(2)為保證樓房倒塌時能充分解體,對全部樓梯人工拆除至4層。(3)對切口區(qū)的構造柱在打孔前人工將其剝離出來,使其成為一單獨立柱。3、爆破參數單孔藥量計算公式:q=k·V式中:q為單孔藥量,g;k為炸藥單耗,g/m3;V為單孔破壞介質體積,m3。(1)墻體(24墻):孔距a=30cm,排距b=25cm,孔深l垂直=16cm,孔深l傾斜處=22cm,單耗k=1200g/m3。按上式計算得:q=21.6g,實取25g,傾斜孔實取30g。(2)構造柱:排距b=25cm,孔深l垂直=17cm,單耗k=1200g/m3。按上式計算得:q=22.5g,實取25g。裝藥采納密實裝藥結構。4、起爆網路(1)起爆方式:采納導爆管雷管和電雷管相結合的起爆方式,孔內采納導爆管雷管起爆,每20~25發(fā)孔內導爆管用兩發(fā)1段導爆管接力出來集中一起用兩發(fā)電雷管起爆,全部電雷管連接成串聯網路,用高能起爆器起爆。(2)區(qū)段劃分及延時間隔:孔內采納毫秒導爆管雷管實現排間、層間毫秒延時起爆。時差分區(qū)方案如圖所示。二、爆破平安與校核1、爆破振動效應為限制爆破振動效應,應嚴格限制最大單響起爆藥量:Qmax=R3*(v/kk′)3/α(2)式中:Qmax為一次齊爆藥量,kg;R為愛護目標至爆點距離,m;v為允許的振動速度,cm/s;k、α為與地震波傳播地段的介質性質及距離有關的系數,取k=100,α=2.0;k′為修正系數,取k′=0.5。以居民樓作為愛護目標,取[R]=20m,[v]=3cm/s,計算的Qmax=117kg。本次爆破最大一次齊爆藥量為58kg,因此爆破振動對周邊建筑不會產生影響。2、塌落振動效應樓體在塌落過程中沖擊地面產生振動,且其強度比爆破振動要大、頻率要低,對四