商業(yè)辦公大廈項目大體積混凝土工程專項施工方案

**心總部大廈（36#地塊）E、F座工程深基坑施工方案中建三局集團有限公司第2頁PAGE商業(yè)辦公大廈項目大體積混凝土工程專項施工方案PAGE目錄TOC\o"1-5"\h\z\u第1章編制依據(jù) 5第2章工程概況 62.1工程概況 62.2大體積混凝土工程概況 7第3章施工準備 83.1技術(shù)準備 83.2商品混凝土的技術(shù)要求 103.2.1材料 103.2.2坍落度 113.2.3配合比 113.2.4和易性 113.2.5初凝、終凝 123.2.6混凝土試配 123.3場地及交通準備 123.3.1交通條件 123.3.2場地準備 133.4降低入模溫度的準備工作 143.5施工資源配置 143.5.1混凝土泵選擇 143.5.2輸送泵配備數(shù)量 153.5.3勞動力配置 173.5.4機械設(shè)備配置 173.5.5主材、周轉(zhuǎn)材料及輔助材料 18第4章施工方法 194.1混凝土工程 194.1.1混凝土澆筑順序 194.1.2混凝土輸送 254.1.3泵管加固 284.1.4混凝土澆筑 294.1.5標高控制 304.1.6混凝土施工作業(yè)面泌水處理 304.1.7混凝土養(yǎng)護 304.1.8混凝土試塊制作 314.2模板施工 314.2.1底板及承臺模板 314.2.2電梯井基坑、集水坑模板 324.3鋼筋施工 334.3.1底板鋼筋 334.3.2鋼管支撐及型鋼支撐布置 344.3.3底板面鋼筋型鋼支架受力計算 40第5章混凝土熱工計算 555.1混凝土表面溫度裂縫控制計算 555.1.1混凝土的絕熱溫升 565.1.2混凝土的內(nèi)部最高溫度 565.1.3混凝土表面最高溫度（考慮保溫材料的保溫作用之后） 575.1.4溫度差 585.1.5混凝土澆筑體表面保溫材料厚度計算 585.2自約束裂縫控制熱工計算 595.3外約束裂縫控制熱工計算 615.3.1混凝土澆筑前裂縫控制計算 615.4大體積混凝土冷凝管布置 63第6章溫度監(jiān)測 656.1測溫系統(tǒng)工作原理及測溫部署 656.1.1測溫系統(tǒng)工作原理 656.1.2測溫頻率 656.1.3溫控指標 666.1.4測溫過程注意事項 666.1.5監(jiān)測布點 66第7章施工質(zhì)量技術(shù)保證措施 687.1確保工程質(zhì)量的管理措施 687.2混凝土表面外觀檢查 697.3混凝土的進場檢驗 707.4混凝土試塊留置 707.5混凝土抗裂縫保證措施 717.6大體積砼施工的應(yīng)急措施 727.6.1不能連續(xù)澆筑的應(yīng)急措施 727.6.2天氣突變的應(yīng)急措施 727.6.3大體積混凝土溫度異常處理措施 73第8章安全文明施工保證措施 73編制依據(jù)1、**心總部大廈（37#地塊）A、B座工程施工圖紙；2、與本工程相關(guān)的現(xiàn)行國家規(guī)范、規(guī)程及技術(shù)標準；3、福建省及廈門市頒布現(xiàn)行的法律、法規(guī)，以及規(guī)章制度；4、施工現(xiàn)場及周邊環(huán)境的情況；5、ISO9001質(zhì)量管理體系、ISO14001環(huán)境管理體系、OSHMS18001職業(yè)安全健康管理體系標準；我單位質(zhì)量、環(huán)境及職業(yè)安全健康管理手冊、程序文件及其支持性文件。6、采用規(guī)范、標準目錄：序號標準名稱標準編號1《建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50202-20022《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103《工程測量規(guī)范》GB50026-20074《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2002（2011版）5《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》GB14992-20076《混凝土質(zhì)量控制標準》GB50164-20117《硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥》GBl75—19998《礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質(zhì)硅酸鹽水泥及粉煤灰硅酸鹽水泥》GBl344—19999《普通混凝土力學(xué)性能試驗方法標準》GB/T50081-200210《混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GB50119-201311《混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程》JGJ/G10-201112《高層建筑箱形與筏形基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ6-201113《普通混凝土配合比設(shè)計規(guī)程》JGJ55-201114《大體積混凝土施工規(guī)范》GB50496-200915《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-201116《混凝土用水標準》JGJ63-200617《鋼筋機械連接技術(shù)規(guī)程》JGJ107-201018《地下工程防水技術(shù)規(guī)范》GB50108-200819《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》JGJ46-200520《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》JGJ33-201221《預(yù)拌混凝土》GB/T10902工程概況工程概況工程名稱：**心總部大廈（37#地塊）A、B座工程建設(shè)單位：設(shè)計單位：監(jiān)理單位：勘察單位：施工單位：本工程位于廈門市海滄新區(qū)，西鄰東嶼南路，東臨海滄大道。建筑功能為辦公及商業(yè)。本工程（37#地塊），包括A樓聯(lián)檢商務(wù)中心和B樓聯(lián)檢政務(wù)中心，地下二層為車庫。37#地塊用地面積53270m2，總建筑面積263680m2（不含避難層6075m2），其中地上建筑面積約185585m2，地下建筑面積約78095m2，由總高度153.55m的A座塔樓及總高度87.95m的B座塔樓組成?；A(chǔ)型式（主樓）為樁筏基礎(chǔ)，基礎(chǔ)型式（地下車庫）為樁基+防水板。大體積混凝土工程概況A座A1區(qū)主樓筏板區(qū)域厚度為3500mm，其它承臺厚度為1500mm、2500mm、3000mm，防水板厚度為1000mm。筏板區(qū)域長約51m，寬約21.6m，面積約1117.5m2，A1區(qū)混凝土總方量約7400m3。筏板基礎(chǔ)底板頂標高為-12.200m，筏板底標高為-15.700m，核心筒電梯基坑坑底標高（-13.700m、-14.700m、-15.500m），集水坑坑底標高（-13.500m、-16.200m、-17.000m）。主樓區(qū)域核心筒底板厚度為3.5m、4.8m、5m、6m、6.8m、7.5m、8.3m。本方案只針對A座A1區(qū)底板大體積混凝土施工，其他區(qū)域底板施工見地下室土建施工方案。砼強度等級：基礎(chǔ)墊層混凝土為強度等級C20，底板混凝土強度等級C40，抗?jié)B等級為P8。A座底板分區(qū)劃分示意圖施工準備技術(shù)準備施工前應(yīng)進行圖紙會審，提出施工階段的綜合抗裂措施，制訂關(guān)鍵部位的施工作業(yè)指導(dǎo)書。應(yīng)對工人進行專業(yè)培訓(xùn)，并應(yīng)逐級進行技術(shù)交底，熟悉圖紙中該部位施工的工程概況，板厚、面積、混凝土量。同時應(yīng)建立嚴格的崗位責(zé)任制和交接班制度。大體積混凝土施工前要對混凝土的模板和支架、鋼筋工程、預(yù)埋管件驗收并在合格的基礎(chǔ)上進行。施工現(xiàn)場設(shè)施應(yīng)按施工總平面布置圖的要求按時完成，場區(qū)內(nèi)道路應(yīng)堅實平坦，必要時，應(yīng)與市政、交管等部門協(xié)調(diào)，制訂場外交通臨時疏導(dǎo)方案。施工現(xiàn)場的供水、供電應(yīng)滿足混凝土連續(xù)施工的需要，當(dāng)有斷電可能時，應(yīng)有雙路供電或自備電源等措施。要對選定的商品混凝土站進行實地考察，對其加工程序、生產(chǎn)環(huán)節(jié)、原材料采購渠道、生產(chǎn)供貨能力、路程遠近、交通運輸?shù)缆窌惩ㄇ闆r，混凝土供應(yīng)保障措施都要進行考核，確保商品混凝土的供應(yīng)能力及產(chǎn)品質(zhì)量沒有問題。大體積混凝土的供應(yīng)能力應(yīng)滿足混凝土連續(xù)施工的需要，不宜低于單位時間所需量的1.2倍。用于大體積混凝土施工的設(shè)備，在澆筑混凝土前應(yīng)進行全面的檢修和試運轉(zhuǎn)，其性能和數(shù)量應(yīng)滿足大體積混凝土連續(xù)澆筑的需要。混凝土的測溫監(jiān)控設(shè)備宜按本規(guī)范的有關(guān)規(guī)定配置和布設(shè)，標定調(diào)試應(yīng)正常，保溫用材料應(yīng)齊備，并應(yīng)派專人負責(zé)測溫作業(yè)管理。在施工之前要注意季節(jié)性氣象資料的收集，進行分析，因本工程A座A1區(qū)底板大體積混凝土澆筑時間為2天，宜選擇在連續(xù)晴朗的天氣澆筑。商品混凝土的技術(shù)要求材料1、水泥根據(jù)《大體積混凝土施工規(guī)范》，大體積混凝土所用水泥必須滿足以下要求：底板混凝土使用中、低熱硅酸鹽42.5水泥，所用水泥其3d的水化熱不宜大于240kJ/kg，7d的水化熱不宜大于270kJ/kg。底板混凝土為抗?jié)B混凝土，所用水泥的鋁酸三鈣含量不宜大于8%。2、粗細集料細骨料宜采用中砂，其細度模數(shù)宜大于2.3，含泥量不大于3%；粗骨料宜選用粒徑5～31.5mm，并連續(xù)級配，含泥量不大于1%，應(yīng)選用非堿活性的粗骨料。3、外加劑使用緩凝型的高效減水劑改善混凝土的流動性，降低混凝土的單方用水量。所用外加劑的質(zhì)量及應(yīng)用技術(shù)，應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《混凝土外加劑》GB8076、《混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GB50119和有關(guān)環(huán)境保護標準的規(guī)定。4、摻合料摻加一定量的粉煤灰和?；郀t礦渣粉，其質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB1596-2005用粉煤灰二級F類技術(shù)要求和《用于水泥和混凝土中的?；郀t礦渣粉》GB/T18046-2008中的?；郀t礦渣S95級別技術(shù)要求的有關(guān)規(guī)定。5、拌和用水拌合用水的質(zhì)量應(yīng)符合國家現(xiàn)行標準《混凝土用水標準》JGJ63的有關(guān)規(guī)定。坍落度攪拌站應(yīng)根據(jù)氣溫條件、運輸時間（白天或夜天）、運輸?shù)缆返木嚯x、混凝土原材料（水泥品種、附加劑品種等）變化、混凝土的坍落度損失情況來調(diào)整原配合比，確?；炷翝仓r的坍落度能夠滿足施工生產(chǎn)需要，保證混凝土供應(yīng)質(zhì)量。配合比本工程底板混凝土為防水混凝土，按圖紙要求，采用混凝土60d強度作為混凝土配合比的設(shè)計依據(jù)。拌和水用量不宜大于175kg/m3。粉煤灰摻量不宜超過膠凝材料用量的40%；礦渣粉的摻量不宜超過膠凝材料用量的50%；粉煤灰和礦渣粉摻合料的總量不宜大于混凝土中膠凝材料用量的50%。水膠比不宜大于0.50。砂率宜為38～42%。拌合物泌水量宜小于10L/m3。和易性為了保證混凝土在澆筑過程中不離析，要求混凝土要有足夠的粘聚性，要求在泵送過程中不泌水、不離析。坍落度經(jīng)時損失要求兩小時小于40mm。擴展度不小于45mm。初凝、終凝為了保證底板混凝土的連續(xù)澆筑，避免出現(xiàn)施工冷縫，要求商品混凝土的初凝時間保證在10小時以上；為了保證后道工序的及時插入，要求混凝土終凝時間控制在12小時以內(nèi)?；炷猎嚺湓诨炷林苽淝埃瑧?yīng)進行常規(guī)配合比試驗，并應(yīng)進行水化熱、泌水率、可泵性等對大體積混凝土控制裂縫所需的技術(shù)參數(shù)的試驗；必要時其配合比設(shè)計應(yīng)當(dāng)通過試泵送，根據(jù)試泵送結(jié)果來調(diào)整或者優(yōu)化配合比。初步設(shè)計出配合比如下：配合比P.O425.R水泥水砂石二級F類粉煤灰礦渣粉聚羧酸高性能減水劑抗裂硅質(zhì)防水劑高性能鋼筋阻銹劑砂率水膠比用量220156779102957965.4799430.40重量比10.713.544.680.260.440.0250.040.04場地及交通準備交通條件1、場內(nèi)：本工程37#地塊場地內(nèi)臨時通道、2#施工大門處有硬化臨時道路，場地寬敞，可作為混凝土泵及混凝土攪拌運輸車通道。2、場外：本工程位于廈門市海滄區(qū)東嶼村南端，東鄰海滄大道，西鄰東嶼南路。37#地塊A座底板混凝土澆筑供應(yīng)商為廈門海投建材有限公司，公司地址為海新路東側(cè)，如圖中起點所示，混凝土攪拌運輸車可按如圖所示線路行走，到達工地時間約為16min。場地準備根據(jù)周邊市政道路的交通流量的分布情況，場內(nèi)交通線路，A座A1區(qū)底板大體積混凝土同時澆筑時需要配備6臺輸送泵(其中1臺備用)，可以將輸送泵布置在基坑內(nèi)臨時道路上和東側(cè)基坑邊2#施工大門處，由于現(xiàn)場空地較大，交通組織較為簡單，可滿足混凝土攪拌運輸車就位布置需要。1、場外交通維持底板大體積混凝土需要24h連續(xù)澆筑，混凝土施工前要與混凝土攪拌車沿途路線的交警取得聯(lián)系，有效溝通，獲得批準，適當(dāng)放行。另外還要安排一個人負責(zé)與全部混凝土攪拌車司機保持聯(lián)系，了解混凝土攪拌車的行進狀態(tài)，罐車在路途中遇到問題，及時趕赴現(xiàn)場，加以解決。了解混凝土攪拌車到達現(xiàn)場的時間，以便作合理安排。2、場內(nèi)交通維持混凝土攪拌車到達現(xiàn)場后，由現(xiàn)場值班人員進行指揮，在出入口處設(shè)兩名值班人員維持交通，全程采用對講機進行指揮，以保證進場車輛按規(guī)定位置?？?，不能進場的在大門口指定區(qū)域?？康群?，在道路寬度或者場地不夠情況下，場內(nèi)施工完畢的車輛出場后，?？康群虻能囕v才能進場，防止無序進出，阻礙交通，延誤時間。降低入模溫度的準備工作因A座底板大體積混凝土澆筑時間處于廈門的初夏時間，日平均氣溫約為20℃至30℃，混凝土的入模溫度基本滿足規(guī)范要求，即不低于5℃且不高于30℃（《大體積混凝土規(guī)范》（GB50496-2009）。在混凝土攪拌站進行溝通，采取以下措施降低混凝土的入模溫度。1.設(shè)計幾種不同的配合比，進行試配，以確定理想水化熱的最終配合比；2.安排混凝土攪拌站準備搭設(shè)遮陽棚的相關(guān)材料，以降低砂石等原材料的溫度；3.準備一定量的冰塊，以便降低混凝土的用水溫度；4.現(xiàn)場準備足夠的麻袋和足夠長的水管，在泵管全長范圍覆蓋濕麻袋。施工資源配置混凝土泵選擇根據(jù)混凝土體量的分布情況和工程進度的需要，地下室底板混凝土澆筑選擇HBT60C混凝土泵，其性能參數(shù)如下表：HBT60C混凝土輸送泵性能參數(shù)表序號性能指標單位數(shù)值1理論混凝土輸送量（低壓）m3/h702理論混凝土輸送量（高壓）m3/h433理論混凝土輸出壓力（低壓）m3/h9.24理論混凝土輸出壓力（高壓）m3/h15.75液壓系統(tǒng)壓力Mpa326轉(zhuǎn)速r/min15007柴油機主動力kw1108上料高度mm13209料斗容積m30.610外型尺寸mm6685×2085×207211理論泵送高度m250輸送泵配備數(shù)量（1）、混凝土泵的實際平均輸出量Q1=Qmax*a1*η=60*0.85*0.6=30.6≈31m3/h式中：N1混凝土輸送泵車需用臺數(shù)Q1每臺混凝土泵的實際平均輸出量(m3/h)Qmax每臺混凝土泵的最大輸出量，Qmax=60m3/ha配管條件系數(shù)，可取0.8-0.9。取0.85η泵車作業(yè)效率，根據(jù)混凝土攪拌運輸車向混凝土泵供料的間斷時間、拆裝混凝土輸出管和布料停歇等情況，可取0.5-0.7，取0.6。（2）、A座A1區(qū)底板砼澆筑方法及混凝土泵數(shù)量的計算A座A1區(qū)一次性澆筑時混凝土工程量最大，約為7400m3?；炷帘眠x用6臺，其中一臺備用。采用整體斜面分層、推移式連續(xù)澆筑，分層厚度為每層0.5m?？倽仓脮r：7400÷（31×5）≈48h。（3）、混凝土攪拌運輸車數(shù)量的配置每臺輸送泵車需混凝土罐車數(shù)量計算公式：N=式中：Q1每臺混凝土泵的實際平均輸出量(m3/h)N混凝土攪拌運輸車臺數(shù)（臺）V每臺混凝土攪拌運輸車的容量(m3)，取8m3L混凝土攪拌運輸車往返距離(km)，取20kmSo混凝土攪拌運輸車平均行車車速(km/h)；一般取30，本工程取40km/hT1每臺混凝土攪拌運輸車總計停歇時間(h)，取0.5hN==31/8（20/40+0.5）=3.87，取4臺考慮到不確定因素，每臺輸送泵需配備混凝土攪拌運輸車臺數(shù)n=5(臺)；共需配備攪拌運輸車：30(臺)。根據(jù)計算結(jié)果，A座底板大體積混凝土澆筑需HBT60C型拖式混凝土泵為6臺（1臺備用），攪拌站總共需配置混凝土輸送車30臺。勞動力配置根據(jù)工程量及工程整體安排，進行合理的勞動力安排，要使A座A1區(qū)底板混凝土施工按計劃完成，各專業(yè)需要投入的勞動力數(shù)量見下表：工種人數(shù)備注鋼筋工80隨施工進度調(diào)整木工40混凝土工50防水工20機電安裝工15電焊工5合計210機械設(shè)備配置按照工程進度及工程量安排合理的機械，以滿足施工要求，機械設(shè)備配置按照下表：序號設(shè)備名稱規(guī)格型號數(shù)量國別/產(chǎn)地1塔式起重機MC4802臺中國2塔式起重機T80301臺中國3布料機BLG122臺上海4混凝土泵HBT60C6臺（1臺備用）武漢5泵管系統(tǒng)D=1255套南京6振搗棒ZN5015根廣東7平板振動器ZW74臺湖南8鋼筋切斷機GQ-406臺江蘇9鋼筋彎曲機WQ-404臺浙江10鋼筋調(diào)直機JK-34臺江蘇11電動套絲機15-504臺江蘇12砂輪切割機SQ-40-1Q3臺山東13潛水泵H=30m10臺福建14壓刨MB-1052臺四川15圓盤鋸MJ-1348臺山東16經(jīng)緯儀TDJ2E6臺上海17全站儀GTS-602/L2臺日本18自動安平水準儀AT-G66臺日本主材、周轉(zhuǎn)材料及輔助材料A1區(qū)底板施工所需主材、周轉(zhuǎn)材料及輔助材料見下表：序號材料名稱數(shù)量進場時間1鋼筋1600t隨現(xiàn)場施工進度分批進場2混凝土7400m3隨現(xiàn)場施工進度分批進場318mm多層膠合板400㎡隨現(xiàn)場施工進度進場4焊條5包隨現(xiàn)場施工進度進場5氧氣、乙炔各兩瓶隨現(xiàn)場施工進度進場6蒸壓灰砂多孔磚（240*180*80）3000塊隨現(xiàn)場施工進度進場7鋼管10t隨現(xiàn)場施工進度分批進場8止水螺桿800根隨現(xiàn)場施工進度進場9300×3鋼板止水帶220m隨現(xiàn)場施工進度進場10塑料薄膜5000㎡隨現(xiàn)場施工進度進場11防雨彩條布2500㎡隨現(xiàn)場施工進度進場12土工布7500㎡隨現(xiàn)場施工進度進場1312.6#槽鋼1780m隨現(xiàn)場施工進度進場1414#槽鋼280m隨現(xiàn)場施工進度進場1563*6等邊角鋼4500m隨現(xiàn)場施工進度進場施工方法混凝土工程混凝土澆筑順序（1）輸送泵及輸送泵管的布置A1區(qū)底板大體積混凝土澆筑采用5臺混凝土泵進行輸送，其中1#、2#輸送泵布置在海滄大道上，3#、4#輸送泵布置在2#施工大門處，5#輸送泵布置于A2-2區(qū)臨時道路上，其中2#、4#輸送泵接布料機進行澆筑。泵管沿A1區(qū)沿東西方向均勻布置，泵管澆筑坑中坑時采用加長軟管進行澆筑混凝土。具體布置見下圖：(2)分層澆筑順序及泵管泵送部署：混凝土輸送泵送混凝土?xí)r混凝土泵的支腿應(yīng)完全伸出，并插好安全銷?；炷帘门c輸送管連通后，應(yīng)按所用混凝土泵使用說明書的規(guī)定進行全面檢查，符合要求后方能開機進行空運轉(zhuǎn)?；炷帘脝雍髴?yīng)先泵送適量水以濕潤混凝土泵的料斗、活塞及輸送管的內(nèi)壁等直接與混凝土接觸部位。經(jīng)泵送水檢查確認混凝土泵和輸送管中無異物后，應(yīng)采用下列方法之一潤滑混凝土泵和輸送管內(nèi)壁：1、泵送水泥漿2、泵送水泥砂漿3、泵送與混凝土內(nèi)除粗骨料外的其他成份相同配合比的水泥砂漿。潤滑用的水泥漿或水泥砂漿應(yīng)分散布料不得集中澆筑在同一處。開始泵送時混凝土泵應(yīng)處于慢速、勻速并隨時可反泵的狀態(tài)。泵送速度應(yīng)先慢后快逐步加速，同時應(yīng)觀察混凝土泵的壓力和各系統(tǒng)的工作情況，待各系統(tǒng)運轉(zhuǎn)順利后，方可以正常速度進行泵送?；炷帘盟蛻?yīng)連續(xù)進行，如必須中斷時其中斷時間不得超過混凝土從攪拌至澆筑完畢所允許的延續(xù)時間，泵送混凝土?xí)r活塞應(yīng)保持最大行程運轉(zhuǎn)。泵送混凝土?xí)r，如輸送管內(nèi)吸入了空氣，應(yīng)立即反泵吸出混凝土至料斗中重新攪拌排出空氣后再泵送。泵送混凝土?xí)r，水箱或活塞清洗室中應(yīng)經(jīng)常保護充滿水。在混凝土泵送過程中若需接長3m以上的輸送管時，仍應(yīng)預(yù)先用水和水泥漿或水泥砂漿，進行濕潤和潤滑管道內(nèi)壁?；炷帘盟瓦^程中不得把拆下的輸送管內(nèi)的混凝土撒落在未澆筑的地方。當(dāng)混凝土泵出現(xiàn)壓力升高且不穩(wěn)定油溫升高、輸送管明顯振動等現(xiàn)象，而泵送困難時不得強行泵送并應(yīng)立即查明原因采取措施排除?？上扔媚鹃城脫糨斔凸軓澒堋㈠F形管等部位并進行慢速泵送或反泵防止堵塞。當(dāng)輸送管被堵塞時應(yīng)采取下列方法排除：重復(fù)進行反泵和正泵逐步吸出混凝土至料斗中，重新攪拌后泵送。用木槌敲擊等方法，查明堵塞部位，將混凝土擊松后重復(fù)進行反泵和正泵排除堵塞；當(dāng)上述兩種方法無效時。應(yīng)在混凝土卸壓后，拆除堵塞部位的輸送管，排出混凝土堵塞物后方可接管，重新泵送前應(yīng)先排除管內(nèi)空氣后方可擰緊接頭。在混凝土泵送過程中有計劃中斷時，應(yīng)在預(yù)先確定的中斷澆筑部位停止泵送，且中斷時間不宜超過1h。當(dāng)混凝土泵送出現(xiàn)非堵塞性中斷時應(yīng)采取下列措施：混凝土泵車卸料清洗后重新泵送，或利用臂架將混凝土泵入料斗，進行慢速間歇循環(huán)泵送，有配管輸送混凝土?xí)r可進行慢速間歇泵送。固定式混凝土泵可利用混凝土攪拌運輸車內(nèi)的料進行慢速間歇泵送，或利用料斗內(nèi)的料進行間歇反泵和正泵。向下泵送混凝土?xí)r應(yīng)先把輸送管上氣閥打開，待輸送管下段混凝土有了一定壓力時方可關(guān)閉氣閥?；炷帘盟图磳⒔Y(jié)束前，應(yīng)正確計算尚需用的混凝土數(shù)量并應(yīng)及時告知混凝土攪拌站。泵送過程中廢棄的和泵送終止時多余的混凝土應(yīng)按預(yù)先確定的處理方法和場所及時進行妥善處理。泵送完畢時應(yīng)將混凝土泵和輸送管清洗干凈。排除堵塞重新泵送或清洗混凝土泵時布料設(shè)備的出口應(yīng)朝安全方向以防堵塞物或廢漿高速飛出傷人。當(dāng)多臺混凝土泵同時泵送或與其他輸送方法組合輸送混凝土?xí)r應(yīng)預(yù)先規(guī)定各自的輸送能力。泵管加固將混凝土輸送泵就位，按照底板混凝土澆筑線路，布置泵管走向，輸送管布置本著盡量縮短管線長度，少用彎管和軟管的原則。本工程泵管從37#地塊東側(cè)2#施工大門處沿基坑二級邊坡時，采用Φ48.3鋼管沿泵管方向在邊坡上搭設(shè)間距1m*1m*1m腳手架支撐泵管；基坑支護樁側(cè)壁垂直布置進入基坑時，采用Φ48.3鋼管搭成2m見方的鋼管架從底板至冠梁對豎向輸送管進行加固，在底板處采用鋼管做拋撐進行加固穩(wěn)定?；觾?nèi)水平輸送管采用廢舊輪胎鋪墊，間隔2000mm設(shè)置一個，以保護底板鋼筋。豎向泵管架示意圖廢舊輪胎在混凝土澆筑的過程中依次移除，在底板大體積混凝土澆筑完成后收集備下次利用?；炷翝仓鶕?jù)本工程大體積混凝土的特點，采用整體斜面分層、推移式連續(xù)澆筑，配備5臺HBT60C混凝土輸送泵按1:10的坡度分層澆筑。采用分段分層布料、分段分層振搗的施工方法進行施工，混凝土一次澆筑的厚度為500mm，分段的長度為10米，盡量延長上下層混凝土的覆蓋時間，讓混凝土充分散熱，但上下層澆搗間歇時間不得超過混凝土初凝時間，布料時在2～3m范圍內(nèi)水平移動泵管且垂直布料，混凝土采用插入式高頻振動棒進行振搗，進行上層混凝土振搗時插入下層的深度不少于50mm，振動棒的移動間距以400mm為宜，應(yīng)盡量避免碰撞鋼筋，振動棒每一振點的振搗時間，一般控制時間為15～30s，時間過短，混凝土不易振實，過長會引起混凝土離析，混凝土振搗應(yīng)注意“快插慢拔不漏點”。每根泵管配備4~5根插入式振動棒，分別布置在斜面的坡頂、坡中和坡腳。在混凝土澆筑后即將凝固前，在適當(dāng)?shù)臅r間和位置給予二次振搗，消除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密實度，減少內(nèi)部微裂縫和改善混凝土強度，提高抗裂性。砼澆筑到收尾階段的泌水采用污水泵抽排至坑外?；炷猎诔跄坝霉纬吖纹胶湍灸ㄗ邮展猓⒓皶r用塑料薄膜覆蓋，防止混凝土表面水分過快散失出現(xiàn)干縮裂縫。標高控制底板鋼筋綁扎前，根據(jù)現(xiàn)場基坑外側(cè)已布置的永久性標高控制線，將底板標高控制線引至現(xiàn)場塔吊標準節(jié)上，鋼筋綁扎好后，再引至底板墻、柱鋼筋上，用紅油漆標出該層+100cm線。澆筑混凝土?xí)r每個開間用尼龍線拉對角線控制標高?；炷潦┕ぷ鳂I(yè)面泌水處理混凝土表面離析水以及沉積水對底板混凝土質(zhì)量影響較大，如果施工過程中不及時排出，不但會影響混凝土的強度，而且會加劇混凝土的自身收縮，引起底板混凝土的裂縫，本工程擬在混凝土澆筑的過程中采取如下措施對沉積水、離析水進行排出：底板大體積混凝土澆筑時，當(dāng)混凝土澆筑分層大坡面坡腳接近另一端端頭斜坡時，從另一端端頭往回澆筑，與原斜坡相交形成一個積水坑，再用抽水泵及時排除其中間的泌水?；炷琉B(yǎng)護（1）為防止底板混凝土內(nèi)外溫差過大，導(dǎo)致貫通裂縫的產(chǎn)生，需要采取保濕保溫法養(yǎng)護。在底板混凝土表面二次抹壓處理后，在土工布表面噴灑水保持濕潤后覆蓋塑料薄膜，使混凝土內(nèi)蒸發(fā)出的水分積在混凝土表面進行保濕養(yǎng)護，塑料薄膜上覆蓋土工布，塑料薄膜和土工布覆蓋時搭接長度應(yīng)不小于20cm，保證保溫層的整體密閉性。側(cè)面（包括后澆帶部位）滿鋪塑料薄膜進行保溫養(yǎng)護。（2）底板混凝土應(yīng)連續(xù)養(yǎng)護不少于14d，并應(yīng)經(jīng)常檢查塑料薄膜的完整情況，保證塑料薄膜內(nèi)時刻保持濕潤狀態(tài)。（3）在保溫養(yǎng)護中，應(yīng)對混凝土澆筑體的里表溫差和降溫速率進行現(xiàn)場監(jiān)測，當(dāng)實測結(jié)果不滿足溫控指標要求時，應(yīng)及時調(diào)整保溫養(yǎng)護方案?；炷猎噳K制作（1）抗?jié)B砼每500m3留置標養(yǎng)試塊一組，試塊尺寸185（175）×150mm，一組6塊，養(yǎng)護條件20±3℃，相對濕度90%以上，養(yǎng)護齡期28天。（2）同條件試塊的組數(shù)根據(jù)實際需要確定，一般不少于2組。（3）標準養(yǎng)護試塊連續(xù)澆筑不超過100m3的同配合比的混凝土，取樣不得少于一次；當(dāng)一次連續(xù)澆筑超過1000m3時，同一配合比的混凝土每200m3取樣不得少于一次。模板施工底板及承臺模板因承臺頂面高出防水板板面500mm，故地下室承臺部位采用吊模施工。電梯井基坑、集水坑模板電梯基坑、集水坑模板采用18mm厚木模板，50×100mm木枋，Φ48.3×3.6mm鋼管支撐加固。鋼管支撐50×100mm木枋鋼管支撐50×100mm木枋電梯基坑、集水井模板安裝示意圖電梯基坑、集水井模板固定鋼筋支架示意圖底板積水井、電梯井周圍無支撐物體，故該部位模板采用散拼吊模，主楞間距400mm，次楞間距250mm，陰角做200mm寬壓腳板和50×100mm木枋，上口和下口用調(diào)節(jié)撐對撐。鋼筋施工底板鋼筋因型鋼支撐架較高約4.8m~8.3m，為便于進行支撐水平橫梁及連系角鋼焊接，在底板鋼筋綁扎完成后搭設(shè)鋼管腳手操作架進行水平支撐型鋼的焊接。在水平聯(lián)系角鋼及水平支撐型鋼焊接完成后拆除腳手架。形成交叉作業(yè)，該做法施工流程如下：鋼管支撐及型鋼支撐布置底板面鋼筋型鋼支架受力計算（1）-17.0m集水井坑兩側(cè)筏板面筋支架計算，支架高度8.3m。一、參數(shù)信息：鋼筋支架（馬凳）應(yīng)用于高層建筑中的大體積混凝土基礎(chǔ)底板或者一些大型設(shè)備基礎(chǔ)和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩(wěn)定驗算。作用的荷載包括自重和施工荷載。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設(shè)備荷載。鋼筋支架的材料根據(jù)上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。上層鋼筋的自重荷載標準值為4.110kN/m施工設(shè)備荷載標準值為12.000kN/m施工人員荷載標準值為3.000kN/m橫梁的截面抵抗矩W=62.137cm3橫梁鋼材的彈性模量E=2.05×105N/mm2橫梁的截面慣性矩I=391.466cm4立柱的高度h=8.3m立柱的間距l(xiāng)=2m鋼材強度設(shè)計值f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩W=80.5cm3二、支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算靜荷載的計算值q1=1.2×4.110+1.2×12.000=19.332kN/m活荷載的計算值q2=1.4×3.000=4.200kN/m支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2、強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×19.332+0.10×4.200)×2.002=7.866kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×19.332+0.117×4.200)×2.002=-9.698kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=9.698×106/62137.0=156.081N/mm2支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=4.110+12.000=16.110kN/m活荷載標準值q2=3.000kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×16.110+0.990×3.000)×2000.04/(100×2.05×105×3914660.0)=2.767mm支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算支架立柱的截面積A=18.51cm2截面回轉(zhuǎn)半徑i=5.520cm立柱的截面抵抗矩W=80.5cm3支架立柱作為軸心受壓構(gòu)件進行穩(wěn)定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定：式中──立柱的壓應(yīng)力；N──軸向壓力設(shè)計值；──軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)立桿的長細比=h/i，經(jīng)過查表得到,=0.308；A──立桿的截面面積,A=18.51cm2；[f]──立桿的抗壓強度設(shè)計值，[f]＝205N/mm2；采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為經(jīng)計算得到N=28.75kN,=170.911N/mm2；立桿的穩(wěn)定性驗算σ<=[f],滿足要求!（2）、-16.2m集水坑兩側(cè)面筋支架計算，支架高度7.5m一、參數(shù)信息：鋼筋支架（馬凳）應(yīng)用于高層建筑中的大體積混凝土基礎(chǔ)底板或者一些大型設(shè)備基礎(chǔ)和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩(wěn)定驗算。作用的荷載包括自重和施工荷載。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設(shè)備荷載。鋼筋支架的材料根據(jù)上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。上層鋼筋的自重荷載標準值為4.110kN/m施工設(shè)備荷載標準值為10.500kN/m施工人員荷載標準值為3.000kN/m橫梁的截面抵抗矩W=62.137cm3橫梁鋼材的彈性模量E=2.05×105N/mm2橫梁的截面慣性矩I=391.466cm4立柱的高度h=7.5m立柱的間距l(xiāng)=2m鋼材強度設(shè)計值f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3二、支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算靜荷載的計算值q1=1.2×4.110+1.2×10.500=17.532kN/m活荷載的計算值q2=1.4×3.000=4.200kN/m支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2、強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×17.532+0.10×4.200)×2.002=7.290kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×17.532+0.117×4.200)×2.002=-8.978kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=8.978×106/62137.0=144.494N/mm2支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=4.110+10.500=14.610kN/m活荷載標準值q2=3.000kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×14.610+0.990×3.000)×2000.04/(100×2.05×105×3914660.0)=2.564mm支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算支架立柱的截面積A=15.69cm2截面回轉(zhuǎn)半徑i=4.953cm立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3支架立柱作為軸心受壓構(gòu)件進行穩(wěn)定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定：式中──立柱的壓應(yīng)力；N──軸向壓力設(shè)計值；──軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)立桿的長細比=h/i，經(jīng)過查表得到,=0.305；A──立桿的截面面積,A=15.69cm2；[f]──立桿的抗壓強度設(shè)計值，[f]＝205N/mm2；采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為經(jīng)計算得到N=26.53kN,=199.936N/mm2；立桿的穩(wěn)定性驗算σ<=[f],滿足要求!（3）、3.5m筏板區(qū)鋼筋支架計算一、參數(shù)信息：鋼筋支架（馬凳）應(yīng)用于高層建筑中的大體積混凝土基礎(chǔ)底板或者一些大型設(shè)備基礎(chǔ)和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩(wěn)定驗算。作用的荷載包括自重和施工荷載。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設(shè)備荷載。鋼筋支架的材料根據(jù)上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。上層鋼筋的自重荷載標準值為4.110kN/m施工設(shè)備荷載標準值為12.000kN/m施工人員荷載標準值為3.000kN/m橫梁的截面抵抗矩W=62.137cm3橫梁鋼材的彈性模量E=2.05×105N/mm2橫梁的截面慣性矩I=391.466cm4立柱的高度h=3.5m立柱的間距l(xiāng)=2m鋼材強度設(shè)計值f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3二、支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算靜荷載的計算值q1=1.2×4.110+1.2×12.000=19.332kN/m活荷載的計算值q2=1.4×3.000=4.200kN/m支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2、強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×19.332+0.10×4.200)×2.002=7.866kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×19.332+0.117×4.200)×2.002=-9.698kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=9.698×106/62137.0=156.081N/mm2支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=4.110+12.000=16.110kN/m活荷載標準值q2=3.000kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×16.110+0.990×3.000)×2000.04/(100×2.05×105×3914660.0)=2.767mm支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算支架立柱的截面積A=15.69cm2截面回轉(zhuǎn)半徑i=4.953cm立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3支架立柱作為軸心受壓構(gòu)件進行穩(wěn)定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定：式中──立柱的壓應(yīng)力；N──軸向壓力設(shè)計值；──軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)立桿的長細比=h/i，經(jīng)過查表得到,=0.775；A──立桿的截面面積,A=15.69cm2；[f]──立桿的抗壓強度設(shè)計值，[f]＝205N/mm2；采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為經(jīng)計算得到N=28.75kN,=179.727N/mm2；立桿的穩(wěn)定性驗算σ<=[f],滿足要求!（4）、集水坑底部鋼筋支架計算，支架高度5.0m一、參數(shù)信息：鋼筋支架（馬凳）應(yīng)用于高層建筑中的大體積混凝土基礎(chǔ)底板或者一些大型設(shè)備基礎(chǔ)和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩(wěn)定驗算。作用的荷載包括自重和施工荷載。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設(shè)備荷載。鋼筋支架的材料根據(jù)上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。上層鋼筋的自重荷載標準值為4.110kN/m施工設(shè)備荷載標準值為12.000kN/m施工人員荷載標準值為3.000kN/m橫梁的截面抵抗矩W=62.137cm3橫梁鋼材的彈性模量E=2.05×105N/mm2橫梁的截面慣性矩I=391.466cm4立柱的高度h=5m立柱的間距l(xiāng)=2m鋼材強度設(shè)計值f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3二、支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算靜荷載的計算值q1=1.2×4.110+1.2×12.000=19.332kN/m活荷載的計算值q2=1.4×3.000=4.200kN/m支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2、強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×19.332+0.10×4.200)×2.002=7.866kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×19.332+0.117×4.200)×2.002=-9.698kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=9.698×106/62137.0=156.081N/mm2支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=4.110+12.000=16.110kN/m活荷載標準值q2=3.000kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×16.110+0.990×3.000)×2000.04/(100×2.05×105×3914660.0)=2.767mm支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算支架立柱的截面積A=15.69cm2截面回轉(zhuǎn)半徑i=4.953cm立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3支架立柱作為軸心受壓構(gòu)件進行穩(wěn)定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定：式中──立柱的壓應(yīng)力；N──軸向壓力設(shè)計值；──軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)立桿的長細比=h/i，經(jīng)過查表得到,=0.558；A──立桿的截面面積,A=15.69cm2；[f]──立桿的抗壓強度設(shè)計值，[f]＝205N/mm2；采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為經(jīng)計算得到N=28.75kN,=188.923N/mm2；立桿的穩(wěn)定性驗算σ<=[f]，滿足要求!混凝土熱工計算考慮到主樓電梯基坑、集水坑底板混凝土厚度最大為8.3m，且強度等級為C40P8，理論上該處混凝土內(nèi)部溫度最高，容易產(chǎn)生裂縫，所以將此部位混凝土作為范例進行熱工計算。底板混凝土配合比為：水泥220kg，水156kg，砂779kg，石1029kg，粉煤灰57kg，礦渣粉96kg，聚羧酸高性能減水劑5.47kg，高性能鋼筋阻銹劑9kg，抗裂防水劑9kg?；炷帘砻鏈囟攘芽p控制計算大體積混凝土結(jié)構(gòu)施工應(yīng)該使混凝土中心與表面溫度、表面溫度與大氣溫度之差在允許范圍內(nèi)，則可控制混凝土裂縫的出現(xiàn)。混凝土的絕熱溫升水泥水化熱引起的混凝土內(nèi)部實際最高溫度與混凝土的絕熱溫升有關(guān)?；炷恋慕^熱溫升：T（t）=mc×Q×（1-e-mt）/（C×ρ）式中：T（t）—混凝土的絕熱溫升（℃）；mc—每立方混凝土的水泥用量（kg/m3），取220kg/m3；Q—每公斤水泥的水化熱，本工程為P.O42.5水泥，查計算手冊，Q分別為335kJ/kgC—混凝土比熱0.96kJ/(kg·K)；ρ—混凝土容重2400kg/m3；t—混凝土齡期（天）；m—常數(shù)，與水泥品種、澆筑時溫度有關(guān)；e—常數(shù)，e=2.718；混凝土入模溫度取30℃：查表得1-e-mt（3天）=0.704；1-e-mt（5天）=0.869；1-e-mt（7天）=0.942。得到3天，5天，7天混凝土水化熱絕熱升溫溫度為：Tt3=22.52℃，Tt5=27.80℃，Tt7=30.13℃?；炷恋膬?nèi)部最高溫度Tmax(t)=To+Tt×ζ(t)式中T(t)—混凝土t齡期內(nèi)部最高溫度（℃）；分別取3、5、7天計算；Tp—混凝土澆筑溫度（℃），取30℃；ζ—混凝土t齡期的散熱系數(shù)，混凝土澆筑最大厚度為8.3m，混凝土實際溫升已接近于絕熱溫升，則ζ=1；按上式計算，3天，5天，7天的結(jié)果為Tmax（3）=52.52℃，Tmax（5）=57.80℃，Tmax（7）=60.13℃。混凝土表面最高溫度（考慮保溫材料的保溫作用之后）本工程混凝土表面保溫層擬采用1層塑料薄膜和1層土工布。β=1/()=1/()=3.4389各種保溫材料的厚度；各種保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)；空氣導(dǎo)熱系數(shù)，可取23w/(m2.K)；則式中Tb(t)--混凝土表面最高溫度（℃）；Tq—大氣的平均溫度（℃）；H—混凝土的計算厚度；h＇—混凝土的虛厚度；h—混凝土的實際厚度；ΔT—混凝土中心溫度與外界氣溫之差的最大值；λ—混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)，此處可取2.33W／m·k；k—計算折減系數(shù)，根據(jù)試驗資料可取0.67；β—混凝土表面保溫層的傳熱系數(shù)（W/m2·K）；Tb(t)=Tq+4×(H-h＇)×h＇×△T／H2h＇=k×λ/βt=0.67×2.33/3.4389=0.4540H=h+2×h＇=8.3+2×0.4540=9.208Tb(7)=30+4×（9.208-0.4540）×0.4540×(60.13-30)/9.2082=35.65℃Tb(5)=35.21℃；Tb(3)=34.22℃；溫度差中心溫度與表面溫度之差Tmax-Tb=60.13-35.65=24.48℃，小于25℃混凝土表面溫度與大氣溫度之差Tb-Tq=35.64-30=5.64℃，小于20℃故知，滿足防裂要求?；炷翝仓w表面保溫材料厚度計算一、計算公式：保溫材料所需厚度計算公式：式中i保溫材料所需厚度(m)；h結(jié)構(gòu)厚度(m)；λi結(jié)構(gòu)材料導(dǎo)熱系數(shù)(W/m.K)；混凝土的導(dǎo)熱系數(shù),取2.3W/m.k；Tmax混凝土中心最高溫度(℃)；Tb混凝土表面溫度(℃)；Ta混凝土表面溫度(℃)；K透風(fēng)系數(shù)。二、計算參數(shù)(1)混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)=2.3(W/m.k)；(2)保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)i=0.01(W/m.K)；(3)大體積混凝土結(jié)構(gòu)厚度h=8.30(m)；(4)混凝土表面溫度Tb=35.65(℃)；(5)混凝土中心溫度Tmax=60.13(℃)；(6)空氣平均溫度Ta=30.00(℃)；(7)透風(fēng)系數(shù)K=2.30。三、計算結(jié)果保溫材料所需厚度i=0.01(m)?；炷翝仓瓿珊蠹皶r澆水保持混凝土表面濕潤，然后覆蓋塑料薄膜和土工布。滿足保溫保濕養(yǎng)護要求。自約束裂縫控制熱工計算一、計算原理(依據(jù)<<建筑施工計算手冊>>):澆筑大體積混凝土?xí)r，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的表面溫度低，當(dāng)混凝土表面受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質(zhì)點與混凝土內(nèi)部各質(zhì)點之間相互約束，使表面產(chǎn)生拉應(yīng)力，內(nèi)部降溫慢受到自約束產(chǎn)生壓應(yīng)力。則由于溫差產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力和壓應(yīng)力可由下式計算:式中t、c──分別為混凝土的拉應(yīng)力和壓應(yīng)力(N/mm2)；E(t)──混凝土的彈性模量(N/mm2)；──混凝土的熱膨脹系數(shù)(1/℃)△T1──混凝土截面中心與表面之間的溫差(℃)，其中心溫度按下式計算計算所得中心溫度為：52.22度──混凝土的泊松比，取0.15－0.20。由上式計算的t如果小于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，則不會出現(xiàn)表面裂縫，否則有可能出現(xiàn)裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T1就有可有效的控制表面裂縫的出現(xiàn)。大體積混凝一般允許溫差宜控制在20℃－25℃范圍內(nèi)。二、計算:取E0=3.25×104N/mm2,=1×10-5,△T1=24.48℃,=0.151)混凝土在3.0d齡期的彈性模量,由公式:計算得:E(3.0)=0.77×104N/mm22)混凝土的最大拉應(yīng)力由式:計算得:t=1.09N/mm23)混凝土的最大壓應(yīng)力由式:計算得:c=0.54N/mm24)3.0d齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(3.0)=0.84N/mm2ft(5.0)=1.08N/mm2；t5=2.09N/mm2；E(5.0)=1.18×104N/mm2ft(7.0)=1.22N/mm2；t7=2.92Nmm2；E(7.0)=1.52×104N/mm2從上可知，因內(nèi)部溫差引起的拉應(yīng)力大于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，所以會出現(xiàn)表面裂縫，需要覆蓋塑料薄膜加土工布以減小內(nèi)外溫差。外約束裂縫控制熱工計算混凝土澆筑前裂縫控制計算一、計算原理(依據(jù)<<建筑施工計算手冊>>):大體積混凝土基礎(chǔ)或結(jié)構(gòu)(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應(yīng)力而造成的?；炷烈蛲饧s束引起的溫度（包括收縮）應(yīng)力（二維時），一般用約束系數(shù)法來計算約束應(yīng)力，按以下簡化公式計算：式中──混凝土的溫度(包括收縮)應(yīng)力(N/mm2)；E(t)──混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值；──混凝土的線膨脹系數(shù),取1.0×10-5；△T──混凝土的最大綜合溫差(℃)絕對值，如為降溫取負值；當(dāng)大體積混凝土基礎(chǔ)長期裸露在室外，且未回填土?xí)r，△T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當(dāng)月平均最低溫度之差進行計算；計算結(jié)果為負值，則表示降溫，按下式計算:計算所得，綜合溫差△T=16.79度T0──混凝土的澆筑入模溫度(℃)；T(t)──澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值(℃)，按下式計算：計算所得，絕熱溫升值T(t)=28.07度Ty(t)──混凝土收縮當(dāng)量溫差(℃)，按下式計算：計算所得，收縮當(dāng)量溫差Ty(t)=-1.92度Th──混凝土澆筑完后達到的穩(wěn)定時的溫度，一般根據(jù)歷年氣象資料取當(dāng)年平均氣溫(℃)；S(t)──考慮徐變影響的松弛系數(shù)，一般取0.3-0.5；R──混凝土的外約束系數(shù)，當(dāng)為巖石地基時，R＝1；當(dāng)為可滑動墊層時，R＝0，一般土地基取0.25-0.50；c──混凝土的泊松比。二、計算:取S(t)=0.30，R＝1.00,=1×10-5,=0.15。1)混凝土7d的彈性模量由式：計算得:E(7)=1.52×1042)最大綜合溫差△T=16.79℃3)基礎(chǔ)混凝土最大降溫收縮應(yīng)力，由式：計算得:=0.90N/mm24)不同齡期的抗拉強度由式：計算得:ft(7)=1.22N/mm25)抗裂縫安全度：K=1.22/0.90=1.36>1.15滿足抗裂條件大體積混凝土冷凝管布置為大體積混凝土內(nèi)外溫差小于25℃提供進一步保障措施，大體積混凝土內(nèi)布設(shè)循環(huán)冷卻水管，通過冷卻水將混凝土內(nèi)部水化熱傳導(dǎo)到混凝土外。冷卻水冷卻水管布置詳見下圖。溫度監(jiān)測由于混凝土在水化過程中釋放出大量熱量，導(dǎo)致內(nèi)部溫度升高，形成內(nèi)外溫差很大，容易造成混凝土產(chǎn)生溫度裂縫。為及時掌握混凝土內(nèi)外溫差及溫度應(yīng)力，及時調(diào)整保溫措施，調(diào)整養(yǎng)護時間，保證混凝土內(nèi)外溫差小于25℃及降溫速率小于2℃/d，根據(jù)大體積混凝土的施工要求，將對主樓基礎(chǔ)底板施工進行大體積混凝土的信息化測溫工作。測溫系統(tǒng)工作原理及測溫部署測溫系統(tǒng)工作原理本工程大體積混凝土采用電腦測溫系統(tǒng)測溫。此系統(tǒng)由用戶計算機端監(jiān)測軟件、數(shù)據(jù)適配器、數(shù)據(jù)及電源傳輸線，現(xiàn)場數(shù)據(jù)采集器、熱敏傳感器等組成。數(shù)據(jù)傳輸線將各個現(xiàn)場數(shù)據(jù)采集器和數(shù)據(jù)適配器串聯(lián)起來，數(shù)據(jù)適配器負責(zé)計算機和各個現(xiàn)場數(shù)據(jù)采集器之間進行數(shù)據(jù)通訊，計算機軟件通過對數(shù)據(jù)適配器的控制和收發(fā)數(shù)據(jù)，能控制各個現(xiàn)場數(shù)據(jù)采集器的運行，并采集各個現(xiàn)場數(shù)據(jù)采集器的測量數(shù)據(jù)，然后進行匯總處理。測溫頻率大體積混凝土澆筑后，應(yīng)對大體積混凝土澆筑體里表溫差、降溫速率及環(huán)境溫度進行測試，測試時間安排如下：（1）入模溫度進行測量，每臺班不少于2次。（2）砼澆注完6至10小時開始測溫，齡期2天內(nèi)，每2小時測溫一次；齡期3～7天內(nèi)，每4小時測溫一次，7天后4天測一次。（3）停止監(jiān)測：十天后或砼澆筑體表面與大氣溫差不大于20℃時。每次測溫同時監(jiān)測出周圍環(huán)境的溫度，測溫點按圖編號，并在現(xiàn)場掛編號標志，測溫作詳細記錄并整理繪制溫度曲線圖，溫度變化情況應(yīng)及時反饋和處理。溫控指標大體積砼溫度監(jiān)測的檢測結(jié)果參考委托方和設(shè)計圖紙的要求，并根據(jù)國家《大體積混凝土施工規(guī)范》（GB50496-2009）中的相關(guān)規(guī)定。溫控指標宜符合下列規(guī)定：(1)砼澆筑體在入模溫度基礎(chǔ)上的溫升值不宜大于50℃；(2)砼澆筑體的里表溫差(不含砼收縮的當(dāng)量溫度)不宜大于25℃；(3)砼澆筑體的降溫速率不宜大于2.0℃/d；(4)砼澆筑體表面與大氣溫差不宜大于20℃。測溫過程注意事項1、指派相關(guān)施工管理人員在現(xiàn)場與測溫公司監(jiān)測人員對測溫工作進行配合。2、在測溫工作開始前，提供固定測溫導(dǎo)線的Φ12鋼筋，鋼筋長度應(yīng)滿足伸至混凝土底部且高出板面約0.8～1.5m，測溫頭導(dǎo)線固定后，對固定有測溫導(dǎo)線的Φ12鋼筋進行加固工作。3、在測溫期內(nèi)，盡量做到對檢測系統(tǒng)正常用電的連續(xù)性，對測點、測點間連接線及施工現(xiàn)場到測溫系統(tǒng)控制辦公室的電纜線進行保護；同時適當(dāng)加強做好防盜工作。4、嚴格按照制定的本工程施工方案中大體積混凝土養(yǎng)護措施進行養(yǎng)護。監(jiān)測布點A座擬監(jiān)測部位為A座A-5~A-10軸交A-D~A-H軸，在底板最深部位可能出現(xiàn)較大溫差的部位布置測桿。共布置14根測桿，每個測桿分7個測點，共計布置98個測點。其中上測點距砼上表面50～100mm，中部測點間距為600mm，下測點距砼下表面50～100mm。同時還設(shè)置大氣溫溫測點。施工質(zhì)量技術(shù)保證措施確保工程質(zhì)量的管理措施各級技術(shù)、工程管理人員必須熟悉圖紙，了解設(shè)計意圖，掌握施工及驗收規(guī)范、規(guī)程。編制施工方案要切實可行，經(jīng)審批后實施。認真做好底板施工方案的技術(shù)交底，工長要對班組長進行交底，交底要認真、細致、可操作。選派從事過類似規(guī)模工程的管理人員、技術(shù)人員和熟練的作業(yè)工人。嚴格執(zhí)行“三檢制”，確保道道工序受控是保證工程質(zhì)量的重要方法。嚴格按設(shè)計、規(guī)程要求對材料進行的檢驗和試驗。著重抓好鋼材、水泥、外加劑和防水材料的復(fù)試。抓好計量管理，保證底板混凝土配合比的正確性。做好大體積混凝土施工養(yǎng)護保溫措施，確保工程質(zhì)量。抓好成品的保護，在混凝土強度達到4Mpa之前，不允許在混凝土上堆放鋼筋及腳手架、大模板等重物，放線時，隨打點隨覆蓋。并抓好職工教育和成品的防護設(shè)施。保證技術(shù)資料及時、真實、準確。在終凝之前反復(fù)用木抹子搓平，保證大體積混凝土表面不龜裂。及時向技術(shù)部報告大體積混凝土各測溫點的溫度情況。在測溫超出控制指標內(nèi)時，采取如下相應(yīng)措施：混凝土的內(nèi)外溫差大于25℃時，須提高混凝土表面溫度，采用碘鎢燈照射混凝土表面或水面，使混凝土表面溫度升高，達到內(nèi)外溫差<25℃后，立即用土工布進行覆蓋?；炷恋慕禍厮俾蚀笥?.0℃時，對混凝土表面澆適量熱水后用土工布覆蓋，升高混凝土表面溫度，直至降溫速率<2.0℃?；炷帘砻媾c大氣溫差大于20℃時，即氣溫驟降后（下雨天），用彩條布覆蓋在保溫層上，采用碘鎢燈照射，使混凝土表面周圍的大氣溫度升高，保持混凝土表面與大氣的溫差在20℃，直至天氣恢復(fù)正常。為保證大體積混凝土的施工質(zhì)量，每臺混凝土輸送泵配一名專職收料員，對每車砼的坍落度進行檢查，對砼方量進行抽檢，對小票各項內(nèi)容進行核對、填寫，對不符合技術(shù)要求的混凝土堅決要求退場。在施工中堅持三檢制、樣板制、掛牌制、技術(shù)交底制、質(zhì)量獎懲制度及追根會診制