長興、橫沙分區(qū)單元(CM5)地質災害危險性評估報告（更新成果）

(2016年度更新成果)究院ituteofGeologicalSurvey長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告 4.3邊坡失穩(wěn)危險性預測評估 34 長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告 6.1結論 446.2建議 45附圖 46編號質災害危險性評估實際材料圖46~47近區(qū)域基巖和斷裂構造圖剖面圖49~51剖面圖52~57估區(qū)及鄰近區(qū)域1980~1995年度累計地面沉降等值線圖評估區(qū)及鄰近區(qū)域1996~2001年度累計地面沉降等值線圖估區(qū)及鄰近區(qū)域2002~2006年度累計地面沉降等值線圖評估區(qū)及鄰近區(qū)域2007~2011年度累計地面沉降等值線圖1長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告關于加強地質災害危險性評估工作的通知》(國土資發(fā)[2004]69號)、《地質災害危險性評估單位資質管理辦法》(國土資源部第29號令)及《上海市地面沉降防治管理條例》，進一步加強地質災害防治工作，簡化審批流程、提高工作效率，結合上海市實際，上海市規(guī)劃和國土資源管理局制定了《上海市地質災害危險性評估管理規(guī)定》，實行分區(qū)地質災害危險性評估。根據(jù)城市總體規(guī)劃及分區(qū)(新城)規(guī)劃，結合地質災害危險性分區(qū)，全市共劃分為52個地質災險性評估報告(初步成果)。為使地質工作更好地服務于工程建設，提供及時可靠的地質成果，需對分區(qū)單元地質災害危險性評估報告進行動態(tài)更新。本次擬更新的長興、橫沙分區(qū)單元質調查研究院承擔長興、橫沙分區(qū)單元(CM5)地質災害危險性評估成果的更新分區(qū)單元地質災害危險性評估是根據(jù)評估單元地質環(huán)境條件及規(guī)劃特點，針對一般建設項目(其劃定標準以《上海市地質災害危險性評估管理規(guī)定》(滬規(guī)土資礦規(guī)[2013]446號)為準)進行地質災害危險性評估，并提出地質災害防治措施和建議，其目的是為一般建設項目的地質災害防治提供依據(jù)，減輕或避本評估報告可作為區(qū)內一般建設項目地質災害防治依據(jù)，對于《上海市地質災害危險性評估管理規(guī)定》(滬規(guī)土資礦規(guī)[2013]446號)界定的重要建設項目，需單獨進行地質災害危險性評估。根據(jù)相關規(guī)定，地質災害危險性評估不階段的工程地質勘察及其它相關的評價工作。2長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告本次地質災害危險性評估工作，主要依據(jù)相關法規(guī)和技術規(guī)范進行，同2、《國土資源部關于加強地質災害危險性評估工作的通知》，國土資發(fā)4、《上海市地質災害危險性評估管理規(guī)定》，滬規(guī)土資礦規(guī)[2013]4465、《上海市建設工程基坑降水管理規(guī)定》(滬建管(2015)946號)。1、《地質災害危險性評估規(guī)范》(DZ/T0286-2015)；2、《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021-2001)(2009版)；3、《建筑基坑工程監(jiān)測技術規(guī)范》(GB50497-2009)；8、《多目標區(qū)域地球化學調查規(guī)范(1：250000)》(DD2005-01)；2008)。2、《地面沉降監(jiān)測與防治技術規(guī)程》(DG/TJ08-2051-2008)；3長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告本次評估充分利用了上海地質資料信息共享平臺，平臺集中了以往的科研圖評估區(qū)位于長江入?？?，吳淞口與崇明島之間的長江中，行政區(qū)劃隸屬于1.4.2評估區(qū)內已有重大建(構)筑物概述50%以上的飲用水資源；中國船舶工業(yè)集團總公司長興島造船基地位于長興島南岸東部，建成后為世界上最大的造船基地；上海振華港機長興島生產基地，位可靠泊6萬噸級港機整機出運專用船，同時也是大型橋吊、大型浮吊的總裝與評估區(qū)內交通便捷，主要有滬陜高速公路、潘園公路、鳳凰公路、富民沙路、新聯(lián)公路等。滬陜高速從浦東外高橋起，采用“南隧北橋”方式穿越長興況按照相關規(guī)劃，長興鄉(xiāng)被定位為上海重要的水資源地之一、國際一流的現(xiàn)4長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告代船舶制造業(yè)基地(上海六大產業(yè)基地之一)、上海社會和生態(tài)建設協(xié)調發(fā)展的示范地區(qū)，規(guī)劃形成城鎮(zhèn)生活區(qū)、現(xiàn)代船舶制造業(yè)核心工業(yè)區(qū)和配套工業(yè)區(qū)、現(xiàn)代服務區(qū)和生態(tài)區(qū)的“五區(qū)”格局，并依此劃分為適度開發(fā)區(qū)、建設控制區(qū)、戰(zhàn)略儲備區(qū)和永久保護區(qū)四個環(huán)境功能區(qū)域。而作為上海最后的“處女地”，橫沙島將在崇明三島聯(lián)動過程中，待長興島、崇明本島建設有一定眉目后，在上海整體發(fā)展的大前提下想再考慮開發(fā)問題，暫時不會進行大體量的開根據(jù)評估區(qū)規(guī)劃定位，對于未來一般建設項目而言，主要涉及一般工業(yè)與民用建筑、城市道路、地下管線等，工程類型主要包括天然地基工程以及各類建(構)筑物的樁基工程和基坑工程。根據(jù)行業(yè)標準《地質災害危險性評估規(guī)范》和上海市工程建設規(guī)范《建設5長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告資料搜集現(xiàn)場踏勘補充采集評估區(qū)可能建設項析與評價定及評價要素選取本次成果更新時，在補充、更新相關地質環(huán)境資料的基礎上，對原評估報告(初步成果)進行了全面更新與完善，主要更新內容如下：對評估區(qū)及鄰近區(qū)域的8個水文地質鉆孔資料及水文地質參數(shù)進行了校對6長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告根據(jù)地下水位動態(tài)監(jiān)測資料，對影響地下空間開發(fā)的潛水水位數(shù)據(jù)進行了更新，繪制了地下水位歷時變化曲線圖，補充繪制了微承壓含水層水位歷時變本次利用“上海地質資料信息共享平臺”近幾年來錄入的大量鉆孔資料，對初步成果中深度較淺的勘探孔進行了替換，并在控制精度較小的區(qū)域補充了及工程地質剖面圖中勘探孔編號有后綴“-1,-2?”的勘探孔如CM130-1、CM130-2等，均為本次新增勘探孔,并對所有勘探孔的地層資料重新整理，繪制原評估報告提供的地面沉降資料不完整，本次根據(jù)地面沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)，補充編制了評估區(qū)2007~2011年度地面沉降等值線圖。1、根據(jù)本次新增資料，對評估區(qū)基礎地質、水文地質條件、工程地質條件2、原評估報告編制時由于時間倉促，缺少地質災害危險性現(xiàn)狀評估內容，本次更新時在地質災害現(xiàn)狀調查的基礎上，收集了該區(qū)域及附近典型地質災害3、按照《上海市地面沉降防治管理條例》《上海市地面沉降“十二五”防治規(guī)劃》及《上海市地質災害危險性評估管理規(guī)定》相關要求，重點對基坑工5、原評估報告提出的地質災害防治措施較為籠統(tǒng)，本次更新時根據(jù)上海地7長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告區(qū)8長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告貌特征評估區(qū)位于長江入?？?，屬河口砂嘴砂島地貌類型，區(qū)內地形平坦，地面6.59m之間(吳淞高程，下同)，平均標高一般在3.85m左右。根據(jù)上海市中心氣象臺多年的資料統(tǒng)計分析，上海崇明屬北亞熱帶東亞季風盛行的地區(qū)，春夏季多東南風，冬季多東北和西北風，距地面12m處的平均季節(jié)為每年5~11月，其中7~9月最多。年平均氣溫15．3℃，夏季氣溫最高多年平均降水量為1165.8mm，年最大降水量1625mm，年最小降水量738.1mm。4~9月降水量約占全年的69%，6~7月份為梅雨季節(jié)。7~9月份受臺風影響易形成暴雨，或受副熱帶持續(xù)高壓影響形成伏旱。年降雨天數(shù)一般125~135天。影響上海崇明的霧以輻射霧和平流霧為主，多年霧日數(shù)為49天，最多66評估區(qū)四面臨長江入?？?。評估區(qū)內河道縱橫交錯，田間溝渠成網(wǎng)，主要有創(chuàng)建港、潘石河、潘閘河、馬家港、通沙河、新民港、新豐河、民港河、文興河等。河水位標高一般在2.00~3.00m之間，河底標高一般在0.0~-1.0m左9長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告況質概況評估區(qū)基巖埋藏起伏較大，在300~420m之間。評估區(qū)大部分地區(qū)基巖屬侏羅系上統(tǒng)黃尖組(J3h)地層，巖性為上部英安巖、流紋英安巖、英安質角礫熔結凝灰?guī)r、凝灰熔巖；下部輝石安山巖、安山質角礫熔巖、安山巖、安山質造及地震上海地區(qū)大地構造單元屬于揚子準地臺浙西—皖南臺褶帶和下?lián)P子臺褶帶的北東延伸部分，在地質歷史時期總體表現(xiàn)為隆起狀態(tài)，構造活動以斷裂為主，輔之緩慢升降，為斷裂分割而成的正向隆起斷塊。評估區(qū)范圍內沒有斷裂據(jù)上海地區(qū)已有的礦產資源勘察成果，評估區(qū)范圍內未發(fā)現(xiàn)可開發(fā)利用的上海地區(qū)地震記載始于明成化十一年(1475年)，至解放時的400多年間平均每3年有一次有感地震。但從歷史地震或近期地震的資料來看，在上海市區(qū)的43/4級地震，給上海造成一定影響的主要都是鄰近地域地震的波及，其中以南黃海至長江口一帶的地震為最甚，其次是江蘇溧陽和蘇州地區(qū)的太倉－吳江一帶的地震。無論是上海本地的地震，還是鄰近地域地震的波及，對上海造成地震烈度影響均小于6度。因此從總體上看，上海屬于中國地震活動分區(qū)中根據(jù)國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010，2016版)和上海市工程建設規(guī)范《建筑抗震設計規(guī)程》(DGJ08-9-2013)有關條文規(guī)定，評估區(qū)組為第二組，地基土屬軟弱地基土，建筑場地類別為Ⅳ類；除臨岸地段處于建段。長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告地質概況評估區(qū)自新近紀以來屬緩慢沉降地區(qū)，廣泛接受堆積，基巖埋深在300~420m之間，為黏性土與砂性土交互的碎屑沉積物，由下而上具明顯韻律性變化規(guī)律。按巖性、巖相差異,可粗分為兩大部分：下部，埋深約148m以下至基巖，以褐黃色為主，摻雜藍灰、黃綠色網(wǎng)紋或雜斑的雜色黏土與灰白為主色的上至地表，以灰為主色夾綠、藍、褐黃等色的黏性土與淺灰、黃灰色砂(或含礫)互層，稱之“灰色層”，屬于中更新世至全新世海陸交替以海相漸占優(yōu)勢環(huán)境下的沉積物，按年代地層和巖石地層可劃分為中、上更新統(tǒng)和全新統(tǒng)以及若干組，其中，全新世的軟黏性土層在外力作用下易產生變形，粉性土在基坑評估區(qū)第四系松散層中發(fā)育有潛水含水層、微承壓含水層和第二、三、四、五承壓含水層，各含水層因形成地質時代、水動力條件和成因類型的不長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告條件特征頂板埋深 (m)(m3/d)水質礦化度 (g/l)Qh河口-濱海2~311~201~1.5Cl.HCO3–Na.Mg.Ca、Mg.NaQh1粉性土、38~443~17河口-濱海59~7713~33評估區(qū)大部分地區(qū)為1000~3000；北部部分地區(qū)為3000~橫沙及長興東部為3~10；長興西部為1~1.5；長興北部為1.5~3橫沙為Cl-Na；長興西部、北部為Cl.HCO3–Ca.Na，東部為河口-濱海97~11910~45橫沙及長興東部為100~1000；長興西部為1000~長興為3~10；橫沙北部及南部為3~10；中部為1~1.5、1.5~3Na；橫沙南部及北部為Cl-Na，中部為ClHCO3–NaQp12-3161~211；225~23911~2124~30長興大部分地區(qū)為1000~3000，北部局部為100~1000；橫沙北部為100~1000；南部為1000~3000Na；長興西部、北部為Na241~28014~54100~1000橫沙為HCO3–Na.Ca；長興西部、北部為Cl.HCO3–Na；東部為2、富水性評價條件：潛水含水層：口徑500mm，降深2m；承壓含水層：口徑有關。潛水水位普遍高于地表水位，并與地表水有不同程度水力聯(lián)系。根據(jù)上海市工程建設規(guī)范《巖土工程勘察規(guī)范》(DGJ08-37-2012)有關條文判定，未受環(huán)境污染時，潛水對混凝土具有微腐蝕性；當長期浸水時，潛水對混凝土結構中的鋼筋具有微腐蝕性；當干濕交替時，潛水對混凝土結構中的鋼筋具有微或弱腐蝕性；潛水對鋼結構有弱腐蝕性。對于評估區(qū)內可能受污染的場地及沿長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告00)微承壓含水層(對應工程地質層(⑤2層)，在評估區(qū)內均有分布，根據(jù)位于(圖2-3-2)，微承壓水位標高2015年至2016年之間基本上在-0.6~-0.2m之圖2-3-2微承壓水水位動態(tài)曲線圖(W62-7)長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告性土和砂性土組成。根據(jù)各土層的地質時代、成因類型、物理力學性質等特征不同層次的若干個亞層。地基土埋藏分布情況及主要物理力學性質指標表詳見表2-4-2及2-4-3。工程地質剖面圖詳見附圖7~附圖12。根據(jù)已有資料初步分析，評估區(qū)屬河口砂嘴砂島地貌類型，為第Ⅲ工程地質結構區(qū),由于受長江古河道切割，缺失了上海地區(qū)標志性暗綠色硬土層(⑥層)及樁基工程良好的持力層(⑦層)，因此無工程地質結構亞區(qū)。工程建設影響范圍內的7個工程地質層中，淺部粉土層(②3、③2)開挖時易產生流砂問題，③1、④層為典型的軟土層，為采用天然地基的建(構)筑物的主要壓縮該層為淺部粉性土層，評估區(qū)內均有分布；在基坑開挖過程中易產生滲流液化現(xiàn)象，該層層面標高一般在1~2m之間，大部分地段厚度介于11~21m之質粉質黏土、灰色砂質粉土粉質粘土，層頂標高為-9m之間，土層厚度為3m，基坑開挖時易產生流砂問該層為軟土，具有含水量高、孔隙比大、壓縮性高、強度低等不良工程地質特性，土性差，是天然地基的主要壓縮層，評估區(qū)內均有分布，層頂標高一該層為一般黏性土，屬中偏高壓縮性土，土性較差，除局部缺失外，評估長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告區(qū)內普遍分布，層頂標高在-12~-27m之間；厚度在8~25m之間，與濱海平原該層為中部粉性土層，為微承壓含水層，除評估區(qū)局部地段缺失外，在區(qū)內廣泛分布，層頂標高在-34~-43m之間，厚度在4~19m之間，該層埋深起伏該層為一般黏性土，屬中~中偏高壓縮性土，土性較差，評估區(qū)內局部有分布，層頂標高在-31~-48m之間；厚度在2~21m之間，該層埋深起伏及厚度區(qū)Ⅲ (流砂)，基坑工程長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告本次土壤環(huán)境現(xiàn)狀評價數(shù)據(jù)來源于《上海市土地質量監(jiān)測(2012年-2015元素富集評價方法參照《多目標區(qū)域地球化學調查規(guī)范(1：250000)》(DD2005-01)。背景值，砷、鎳的平均濃度與全市背景值持平，鉻、汞和鋅的平均濃度則低于全市背景值。該區(qū)土壤中鉻、汞、鉛、鋅的總體富集程度為一般，砷、鎘、銅、鎳以一般和初始富集為主。從土地質量生態(tài)管護的角度，初始富集元素為本次淺層地下水環(huán)境質量現(xiàn)狀評價數(shù)據(jù)來源于《上海市地下水基礎環(huán)境狀況調查評估(2013~2014年度)》，本工作區(qū)面積為132km2，共有監(jiān)測點8個。測試指標、測試方法均按《地下水污染調查評價規(guī)范(1：50000~1：M質量標準》Ⅲ類水限值，總溶解固體和總硬度檢出含量質量標準》Ⅲ類水限值，僅一處監(jiān)測點硫酸鹽檢出含量》Ⅲ類水限值，重金屬元素和氰、酚指標的檢出值或未但檢出含量均低于Ⅲ類水限值，錳指數(shù)的檢出含量均高高錳酸鹽指數(shù)的檢出含量各有七處監(jiān)測點高于Ⅲ類水限量高于Ⅲ類水限值，其主要與原生沉積環(huán)境有關。淺層地射性指標總α檢出值超過Ⅲ類水限值，八處監(jiān)測點總β長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告①1灰~灰黃大部分地區(qū)為素填土，由灰黃~灰色黏性土夾少量工沖(吹)灰~灰黃灰黃~灰色粉性土夾粘性土混合而成，土質不勻。濱海~河口②1褐黃~濕~可塑~中等~局部為黏土，含氧化鐵斑點及鐵錳質結核，夾薄層粉土，土質自上而下逐漸變軟，顏色亦由褐黃漸變成灰黃，土質較均勻。②3-1灰灰灰稍密~濱海~淺海③1灰橫沙北部靠長江灘涂局部有分布，含云母、貝殼碎屑、有機質，土質不土灰橫沙北部靠長江灘涂局部有分布④土灰，含云母、有機質及貝殼碎屑，土質均Qh1澤⑤1-1灰灰濕軟塑~高等~長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告型度世Qh1⑤2-1灰、有機質，局部夾薄層黏性土，土質不灰、有機質，局部夾黏性土薄層，土質不灰濕屑、有機質，見腐殖質，夾薄層粉濱海~草黃~灰砂質粉土為主，部分地區(qū)頂部為灰濕Qp31濱海~⑨1-1青灰~灰青灰~灰長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告%γe標準貫入c內摩擦角φ。MPa-1a擊N63.5a②1褐黃~灰②3-1784③1灰色淤泥土土7④土⑤1-1長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告%γecφ。MPa-1a擊Na⑤2-1460507⑨1-1323.31＞122.80＞228.20＞長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告確定根據(jù)上海市工程建設特點，本次地質災害危險性評估主要針對天然地基工工程建設的特點綜合分析，評估區(qū)內的地質災害類型主要為地面沉降、地基變險性現(xiàn)狀評估降危險性現(xiàn)狀評估根據(jù)評估區(qū)及附近地面沉降水準點監(jiān)測資料，繪制了評估區(qū)及附近區(qū)域1980~1995年度、1996~2001年度、2002~2006年度、2007~2011年度地面沉降等值線圖(附圖13~附圖16)。1980~1995年間，評估區(qū)內累計地面沉降量在50~75mm之間，年均沉降量在3~5mm，平均沉降速率總體較小。1996~2001年度，評估區(qū)大部分地區(qū)累計地面沉降量在50~75mm之間，年均沉降量在8~13mm，僅橫沙西南角累計地面沉降量大于75mm，年均沉降量大均沉降5~10mm，僅個別地段累計地面沉降量在50~75mm之間，年均沉降10~2007~2011年度，橫沙島地面累計沉降量小于50mm，年均地面沉降量小于10mm；長興島大部分地區(qū)地面累計沉降量在25~75mm之間，年均地面沉降量5~15mm，北部近長江邊的地段累計沉降量大于75mm，年均地面沉降量大于長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告根據(jù)已有研究成果，上海地面沉降的主要原因是地下水開采，由于評估區(qū)及鄰近地區(qū)開采地下水，致使評估區(qū)及周邊區(qū)域承壓水水位下降，土體有效壓根據(jù)評估區(qū)所在的崇明地下水采灌量統(tǒng)計資料，評估區(qū)地下水以第Ⅱ、Ⅴ承壓含水層為主要開采層。圖3-2-1為評估區(qū)第Ⅱ承壓含水層地下水采灌量及水位變化曲線(由于崇明島分層標觀測起步晚，資料少，圖中未放土層變形曲開量為70~170萬m3左右，總體上開采量大于回灌量，1990~2015年開采量為15~140萬m3左右，回灌量為34~290萬m3左右，回灌量遠大于開采量，評估區(qū)及附近區(qū)域第Ⅱ承壓含水層地下水水位由80年代初的1.8m，逐年下降至水開采量大時，水位下降，導致地面沉降速率加快，當?shù)叵滤_采量小時，水長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告結土壓縮變形引起局部地面沉降由于崇明島成陸時間相對較短，加之評估區(qū)局部沿長江岸線吹填土和濕地的江口南岸，規(guī)劃占地總面積超過500萬平方米，造船基地內擬建建筑眾多，包括船塢、碼頭、軌道行車、生產廠房等。該基地于1999年10月開工建設，門測量數(shù)據(jù)，場地標高為4.50~5.00m，期間間隔時間約為4年，場地發(fā)生不同程度的沉降，沉降范圍在15cm~50cm之間，平均沉降量約35cm，由于大的地面沉降量發(fā)生在施工前期，施工過程中和施工后，建筑物的沉降雖較大，但沉降較均勻，未有大的差異沉降，場地內未發(fā)現(xiàn)由于地面沉降引起的破壞導致建(構)筑物正常使用的情況，但局部地面有所開裂。產生整體地面沉降有以下幾方面的原因：1)大面積的吹填土引起的地面沉降根據(jù)資料，1995~1999年場地地面沉降量較大，且沉降較不均勻，吹填經(jīng)地基加固沉降約40~70cm，正式建設到竣工平均為35cm，分析其原因主要為大為主，松散，不均勻，屬欠固結土，在自重應力作用下發(fā)生固結沉降，沉降初期沉降速度快，沉降量大，后期隨著土的固結程度的加強，速度變慢，沉降量2)工程建設引起的地面沉降因。長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告該場地內建筑密集，建筑物建成后，會產生較大的附加荷載，由附加應力產生的地面沉降在建筑物建成后前期表現(xiàn)為速率快，沉降量大，隨著時間的推此外，場地內建筑多采用打入式的預制樁基礎，樁基施工過程中產生擠土綜上所述，大面積吹填土和工程建設是引起該基地內地面沉降的主要因變形危險性現(xiàn)狀評估根據(jù)調查，評估區(qū)內已有建(構)筑物均在正常使用中，尚未見有因地基變形量過大而影響工程安全使用的相關案例報道。但上海是典型的軟土地區(qū)，采用天然地基的多層建筑物、道路等市政工程往往產生較大的地基沉降和不均天然地基，普遍存在地基沉降和不均勻沉降量過大的問題，嚴重時可使墻體開裂、滲水，影響正常使用；上海地區(qū)的已建道路雖然一般按低路堤設計，但由于路基沉降不均勻等因素的影響，普遍存在“橋頭跳車”、路面容易損壞、維護費用高等問題；又如上海已建成運營的地鐵線路，由于地鐵隧道一般埋置于軟土層中，根據(jù)多年沉降監(jiān)測結果，在長期動、靜荷載作用下，都存在不同程度的路基沉降和不均勻沉降問題。為減少軟土地基變形的危害，對于荷重較大的高層建筑、高架道路、橋梁、碼頭等工程，為滿足地基強度和變形要求，常采用各種類型的樁基礎；道路工程則常在橋頭高路堤地段采用袋裝砂井、砂樁、堆載或超載預壓、土工格柵、攪拌樁等措施進行加固處理，以減小工后變形量。大量工程實踐表明，當樁基設計方案合理，且在施工過程中保證質量，樁基礎的絕對沉降量一般能得到有效控制，即最終沉降量和差異沉降均可控制在設計容許范圍內。但如果場地受古河道切割影響，或同一結構物采用不同的長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告填土，未對基礎底部殘留的填土及吹填土進行加固處理，在進行裝修施工時，東南角墻面有數(shù)條裂痕，最大裂縫寬度有約1.0~2.0mm左右，后經(jīng)過對該建筑基礎進行沉降監(jiān)測，監(jiān)測結果表明，基礎有一定的差異沉降，采用壓密注漿對。9m，均為6層、高22.5m，采用磚混結構、鋼砼條型基礎，基礎埋深1.4m，主、配樓之間未設沉降縫，連結部為樓梯間。該樓主樓明顯向北傾斜，主、配樓連結部樓梯間頂層墻體出現(xiàn)裂縫，下部樓層及地坪也出現(xiàn)裂縫,大樓外臺階、該樓發(fā)生傾斜和損壞是由于基礎不均勻沉降量過大引起的。據(jù)沉降觀測資料，主樓西北角與配樓東南角的最大差異沉降量達380mm，約占最大沉降量的1)不良地質條件：該處為典型的軟土地基，且地基均勻性差。在主樓北側表土層以下即為灰色淤泥質黏土(壓縮模量為2.2MPa)，厚度超過20m。配樓處在表土層以下有厚達5m的灰色淤泥質粉質黏土與黏質粉土互層(壓縮模量為3.5MPa)，該層土向北厚度減小，至主樓北側呈楔狀尖滅。這是造成沉降量北2)周圍環(huán)境的影響：主樓西北5m處有一放映室先于主樓幾個月建成，該放映室采用密集短樁基礎，打樁擠土對主樓北側的軟土地基產生擾動，使其強度進一步降低，沉降量加大。而在配樓處原有二層房屋，地基經(jīng)受了一定的預3)施工和設計方面的原因：6層教學樓采用磚混結構、條型基礎的設計方案欠妥，在主樓與配樓之間未設置沉降縫也是導致配樓損壞比較嚴重的主要因素。此外，基坑開挖時逢雨天，導致持力層泡水軟化、強度降低。上部結構施工速度太快，在2個多月時間內就結構封頂，使地基土在快速加荷狀態(tài)下來不綜上所述，由于評估區(qū)淺部局部分布有吹(沖)填土，軟土層普遍分布；并受古河道切割影響，樁基條件較復雜，工程建設時應重視地基變形的不良影長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告根據(jù)調查，評估區(qū)內尚未見有基坑邊坡失穩(wěn)的相關案例報道。但上世紀90年代初，隨著上海城市建設的快速發(fā)展，地下空間開發(fā)過程中發(fā)生了多起深基坑工程事故。僅1992~1994年，就發(fā)生了30余項，造成巨大的經(jīng)濟損失和不良后果。影響基坑邊坡穩(wěn)定的外在因素主要是設計、施工不當，內在地質因素則與軟土、流砂層、明暗浜以及地下水等不良地質作用有關。下面是發(fā)生在上廣東路、福建路處的某大廈工程，位于古河道切割區(qū)域，暗綠色硬土層(⑥)缺失，淺部流砂層、軟土層發(fā)育，基坑工程地質條件差，深基坑采用地下連續(xù)墻圍護，在開挖到基底深度13m，第三道支撐未及支護時，突然在廣東路一的損失達上億元，形成上海建筑史上少見的大事故。達設計高程，坡腳及基底均為灰色淤泥質黏土，部分基礎已澆注混凝土，適逢雨天，大雨后基坑東側突然發(fā)生大面積滑坡，滑坡體沖擊已澆筑的建筑基礎，色淤泥質黏土中，局部切過上覆的黏質粉土層。經(jīng)邊坡穩(wěn)定性計算，本基坑邊1)、施工堆土距基坑邊3.0m,堆土高達4.2m，淋濕后形成基坑邊堆土超2)、基坑開挖后，坑底應力釋放，產生回彈隆起，坑內地基土灰色淤泥質3)、雨水沿黏質粉土層滲入，短時間內集中于該層底部，在淤泥質黏土層長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告上海地區(qū)河道在自然狀態(tài)下發(fā)生坍岸、滑坡的事故不多。根據(jù)本次現(xiàn)場踏勘，評估區(qū)水系發(fā)育，河流縱橫交錯，主要有環(huán)繞評估區(qū)北端及南端的環(huán)島運河及南北走向分布的七滧港、八滧港、團旺河等，上述河道岸坡為鋼筋混凝土砌石護坡或自然土質岸坡，在自然狀態(tài)下產生岸坡坍塌、滑塌的可能性較小。但在其它地區(qū)河岸邊坡，曾經(jīng)發(fā)生過因岸邊過量堆載或樁基施工而引起的邊坡門吊嚴重傾斜、支架局部撕裂，并造成防汛墻嚴重內傾，土體擠壓進入河道約坡穩(wěn)定性較差，經(jīng)打樁振動和擠土，工程未完工即造成河岸邊坡表層4~5m厚根據(jù)調查，評估區(qū)內尚未見有砂土液化的相關案例報道。但根據(jù)收集資料，評估區(qū)內淺部粉土發(fā)育，應注意砂土液化問題。上海地區(qū)尚未見地震液化的相關案例，但由于地下水位高，在地下空間開發(fā)影響范圍內的粉砂粉性土層，普遍具有滲流液化的特性。在基坑工程、管道工程等地下空間開挖施工工程中，易于觸發(fā)流砂，流砂發(fā)生時能造成大量的土體流動，引發(fā)滑坡、塌方及實例3-8：曹楊路某商辦樓工程，地下室埋深12.4~13.4m，采用鉆孔灌注樁結合三軸水泥土攪拌樁作為基坑圍護結構，地下埋深1.9~11.2m范圍為②3層砂質粉土，基坑開挖至地下6m深時，出現(xiàn)兩個滲漏點，水夾著砂土大量涌出，由于流速大，無法采取坑內堵漏，滲流逐漸變大，周圍土體發(fā)生開裂現(xiàn)長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告塌陷的主要原因是因地下排水管道漏水，淺部分布的第②3層粉性土發(fā)生滲流液化(流砂)，將塌陷區(qū)地基土淘空所致。根據(jù)調查，評估區(qū)內開挖深度小于15m的基坑工程尚未見水土突涌事故的相關案例。但評估區(qū)內微承壓含水層發(fā)育，局部地段埋深較淺，水頭高，深基淺層天然氣是地下空間開發(fā)所可能遇到的地質災害之一。當開挖作業(yè)時，由于淺層天然氣釋放，可能造成下伏土層失穩(wěn)，使已建好的隧道產生位移、斷裂，造成無可挽回的重大經(jīng)濟損失。上海地區(qū)淺層天然氣最淺僅8m，最深30m左右，淺層天然氣主要有兩個層位：一個層位為20m以上的氣層，分布在地質歷史時期海侵最大時形成的沉積層內(海相層)，一般呈交互狀的扁豆體出現(xiàn)，以貝殼、貝殼砂層為主儲氣層，構成本市埋藏最淺的儲氣層；另一個層位為25m左右的氣層，為上部海相層沉積，受中部陸相層頂部起伏的控制，主要。淺層天然氣對于工程施工的危害性主要表現(xiàn)為：氣體釋放引發(fā)淺層砂土液實例3-10：上海市合流污水管長江越江隧道掘進工程，當盾構推進到長江底部的粉砂層時，由于盾構施工土層中含有大量的淺層天然氣，淺層天然氣和水沿管片環(huán)縫大量涌出，使隧道下部粉砂層受到擾動而發(fā)生液化，致使隧道在處于江底，事后無法進行修復工作，造成了重大經(jīng)濟損失。實例3-11：匯京國際廣場工程，在進行靜探施工時，鉆進至14~15m的時候發(fā)現(xiàn)鉆孔內有氣體冒出，孔內“訇訇”作響，探頭出現(xiàn)鉆進困難、數(shù)據(jù)異常長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告等現(xiàn)象，靜力觸探施工人員當即起拔探頭，在尚有三五節(jié)鉆桿還未拔出時，操作人員不慎將鉆桿與鉆機碰撞并擦出火花，當即點燃逸出的天然氣，火苗竄起井時，地下冒出不明氣體，引發(fā)燃燒。由于崇明三島⑤2層粉、砂性土發(fā)育，天根據(jù)上海市地質調查研究院提供《上海市河口海岸三維地形及穩(wěn)定性調查造地而成。長興島由原來6個沙島經(jīng)過自然演變和人工堵港形成現(xiàn)在的形態(tài)，其南岸橫沙島北岸自上世紀60年代以來基本處于侵蝕后退階段，后退約700－800m，由于采取了護岸工程，后退速度逐漸減小，現(xiàn)已基本穩(wěn)定；橫沙的淤漲采用《土壤環(huán)境質量標準》(GB15618-95)，對CM5地區(qū)土壤進行環(huán)境質量評價。該區(qū)土壤總體以Ⅱ類土壤為主，其次為Ⅰ類土壤，另有少量Ⅲ類和超Ⅲ類土壤分布。以《地下水質量標準》(GB/T14848—93)為主，兼及《地下水水質標準》(GB/T0290—2015)，對CM5地區(qū)淺層地下水進行了地下水環(huán)境質量評價。該區(qū)地下水質綜合指標評價結果均屬于Ⅴ類水。影響因子主要為氯、分均處于Ⅰ~Ⅲ類水范圍。長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告1地面沉降危險性預測評估根據(jù)《上海市地面沉降“十二五”防治規(guī)劃》，評估區(qū)位于地面沉降一般防治區(qū)(Ⅲ區(qū))，控制目標：年均地面沉降量控制在5mm以內，積極消除由區(qū)內.1.2工程建設引發(fā)或加劇地面沉降的危險性評估的危險性評估研究表明，地下空間開發(fā)過程中的基坑工程降水，是大規(guī)模工程建設引發(fā)或加劇地面沉降的主要原因之一?；庸こ探邓赡芤l(fā)基坑周圍一定范圍的地下水位下降，導致土體排水固結而產生地面沉降。本報告主要評估開挖深度層地下室或地下車庫為主，實際開挖深度多在4~5m之間，由于開挖深度相對較淺，一般僅需降潛水，降水井類型通常采用輕型井點，降水后的坑內自由水位線應低于基坑開挖面0.5m~1.0m。根據(jù)區(qū)內淺部水文地質條件，區(qū)內潛水含水層巖性主要為粉性土(②3)，根據(jù)上海地區(qū)工程經(jīng)驗，基坑工程需采取必要的圍護措施，圍護結構插入深度一般為坑底下(0.8~1.2)H，由于評估區(qū)淺部粉性土(②3)厚度大，圍護結構若未阻斷潛水層，基坑降水可能引起周圍一定范圍內潛水水位下降，有引發(fā)周圍一定范圍地面沉降的可能性，并可能對基坑附近的已有建(構)筑物產生不同程度的影響，應采取必要的防治措施，如：按需降水、盡量縮短基坑施工周期、合理設置井點深度(淺于圍護墻深度)工周期較短，基坑降水對周圍環(huán)境的影響一般較小，引發(fā)或加劇地面沉降的危長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告開挖深度7m≤H<15m的基坑工程屬一~二級安全等級基坑工程。當開挖較淺時，由于評估區(qū)淺部粉性土(②3)厚度大，圍護結構若未阻斷潛水層，基坑降水可能引起周圍一定范圍內潛水水位下降，有引發(fā)周圍一定范圍地面沉降的可能性；當開挖深度較深時，區(qū)內大部分地區(qū)微承壓含水層(⑤2層)頂面埋深一般為37.0~46.0m，經(jīng)初步驗算(報告4.5節(jié))，一般不會引發(fā)水土突涌，基根據(jù)上海市工程建設規(guī)范《地面沉降監(jiān)測與防治技術規(guī)程》(DG/TJ08-2051-2008)，當基坑圍護結構能阻斷降水目的層時，坑內降水影響范圍約為3H；不能阻斷降水目的層時，坑內降水影響范圍約為6H，坑外降水影響范圍約根據(jù)上海市工程建設規(guī)范《地面沉降監(jiān)測與防治技術規(guī)程》(DG/TJ08-2051-2008)，當基坑圍護結構能阻斷降水目的層時，坑內降水影響范圍約為3H；不能阻斷降水目的層時，坑內降水影響范圍約為6H，坑外降水影響范圍約地面沉降影響范圍應小于基坑降水影響范圍。由于在評估區(qū)內的開挖深度m難阻斷降水目的層(②3)時，基坑降水的地面沉降影響范圍較大，但一般不超基坑工程降水的地面沉降影響范圍一般不超過3H。綜上所述，評估區(qū)內對于開挖深度7m≤H<15m的基坑工程，基坑降水引發(fā)3工程建設遭受地面沉降的危險性評估以上海市2016年地下水開采回灌為背景，根據(jù)地下水運動和土層變形機理，利用建立的地下水準三維滲流耦合垂直一維沉降的有限元數(shù)學模型，對評估區(qū)2016~2025年地面沉降進行了預測。根據(jù)預測結果，評估區(qū)大部分地區(qū)在長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告因此，隨著地下水開采量的繼續(xù)壓縮，評估區(qū)地面沉降將逐漸趨于緩和。但由于評估區(qū)局部沿長江岸線吹填土和濕地的存在，當采取預留標高、地基處理等措施后，一般可減輕區(qū)域地面沉降對工程建設本身的影響，工程建設遭受隨著地下水開采量的繼續(xù)壓縮，評估區(qū)地面沉降將逐漸趨于緩和,因此評估區(qū)大部分地區(qū)工程建設遭受地面沉降的危險性??；但由于評估區(qū)長興東灘及橫沙東灘沿長江岸線吹填土和濕地的存在，工程建設遭受地面沉降的危險性小~工程建設引發(fā)或加劇地基變形危險性評估，重點是對工程建設過程中和建成運營期間引發(fā)或加劇鄰近已有建(構)筑物地基變形的危險性評估，而引發(fā)或加劇工程本身地基變形的危險性將在工程建設本身遭受地基變形危險性評估引發(fā)或加劇地基變形危險性評估天然地基工程附加荷載小、基礎開挖淺，工程建設過程中和建成運營期間對周圍環(huán)境影響小，引發(fā)或加劇鄰近已有建(構)筑物地基變形的危險性小。加劇地基變形危險性評估對于樁基工程，若采用鉆孔灌注樁，工程建設引發(fā)或加劇鄰近已有建(構)筑物地基變形的危險性小。若采用預制樁，沉樁施工時的擠土效應和打入樁的振動作用，可能對周圍環(huán)境產生較大影響，短期內大量密集沉樁會產生較高的超靜孔隙水壓力，使沉樁區(qū)一定范圍內的地表和深層土體發(fā)生水平和豎向位移，可能使已沉入樁偏位、撓曲和上浮，也可能造成局部地面隆起，群樁施工的影響范圍一般可達1~1.5倍樁長左右，可能引發(fā)鄰近已有建(構)筑物如：房屋、道路、地下管線等不同程度的地基變形，施工時應采取有效的防護措施，必要時可采用鉆孔灌注樁。根據(jù)上海地區(qū)工程經(jīng)驗，當選擇合適的樁型或采取有效的防護措施后，樁基工程施工引發(fā)或加劇鄰近已有建(構)筑物地基長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告引發(fā)或加劇地基變形危險性評估層，開挖深度7≤H<15m的基坑工程除上述土層外局部地段還將揭遇第③1、③2地下水位淺，基坑開挖時若圍護結構發(fā)生滲漏，開挖過程中易引發(fā)流土、流砂現(xiàn)象，將加劇坑外地基變形；評估區(qū)北部局部分布有飽和軟黏性土，局部地區(qū)還有暗浜土分布，由于土性較差，基坑開挖后圍護結構承受的主動土壓力大，且區(qū)內地下水位埋藏淺，坑外水壓力較大，因此，基坑開挖時圍護結構在外側土、水壓力作用下會產生一定的位移變形，并引發(fā)基坑附近一定程度的地基變形；此外，基坑開挖將產生坑底土卸荷回彈，有引發(fā)一定范圍、一定程度地基應滿足周圍環(huán)境對變形的控制要求，當沒有明確的變形控制標準時，基坑變形控制指標可根據(jù)基坑環(huán)境保護等級確定，對于環(huán)境保護等級分別為一、二、三根據(jù)上海地區(qū)工程經(jīng)驗，在正常工況下，基坑工程引發(fā)或加劇地基變形的影響范圍主要與基坑開挖深度(H)有關。基坑工程最大沉降一般位于墻后0.5H處；在距離2H范圍內的區(qū)域是沉降較大的區(qū)域，稱為主影響區(qū)域；在距基坑Hm地基變形的范圍小，程度輕，危險性小；對于開挖深度7m≤H<15m的基坑工程，其引發(fā)或加劇地基變形的范圍、程度隨開挖深度增加而加大，引發(fā)或加劇地基變形的危險性為小~中等。地基變形的危險性評估天然地基工程遭受地基變形危險性主要與建(構)筑物體型大小、附加荷長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告評估區(qū)內廣泛分布的第①1層填土、①3層沖(吹)填土成分復雜、松散、土質不勻，未經(jīng)處理不宜作為天然地基持力層；對于擬建場地內的暗浜土，其強度低、壓縮性高、土質極差，應進行有效的地基處理；區(qū)內廣泛分布的第②1層褐黃~灰黃色粉質黏土，土質較好，中壓縮性，可作為一般輕型建筑的天然地基持力層，由于評估區(qū)內淺部有粉性土層(②3)分布，該層屬中壓縮性土，為天然地基的良好下臥層，對天然地基變形控制有利。對于道路等線性工程，應對第①1層填土、①3層沖(吹)填土進行必要的壓實處理，盡量減小工后沉降；對暗浜等不良地質，應根據(jù)其范圍、深度、土性等具體情況，采取有效的地基處理措施，工程實踐表明，當沿線淺部地層變化較大或不良地質發(fā)育時，如未進行有效的地基處理，將有引發(fā)或加劇地基變形尤其是不均勻地基變形的可能性；在路橋連接處以及道路新舊路基連接處，有因填土較厚及路橋結構類型的此外，天然地基工程易受鄰近工程活動的影響，當評估區(qū)內工程活動可能較為頻繁時，當天然地基工程附近存在預制樁施工及基坑、隧道、地下管線等綜上所述，評估區(qū)內天然地基工程建設及運營期間均有遭受一定程度地基變形的影響可能性，為避免或減輕地基變形的不良影響，應按變形控制原則進行地基設計，對填土、沖(吹)填土及暗浜等不良地質進行有效的地基處理。由于天然地基工程附加荷載相對較小，當采取有效的防治措施后，工程建設本形危險性評估評估區(qū)位于古河道區(qū)，缺失了上海地區(qū)標志性硬土層⑥層及良好的樁基持域或⑤2層埋深較深的區(qū)域，由于⑤1、⑤3層粘性土厚度大，對于體型簡單、荷量一般相對偏大，工程建設遭受地基變形危害的可能性較大，一般需采取適當長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告對于⑤2層埋深適中，分布較為穩(wěn)定的區(qū)域，由于該層土為中等壓縮性，土質尚可，對于荷載不大的建(構)筑物可選擇該層作為樁基持力層，其地基變形較易控制，工程建設遭受地基變形危害的可能性較小。但對于荷載較大的高層建筑、高架道路、橋梁等樁基工程，樁基承載力要求高，由于區(qū)內⑤2層地基土埋深和厚度變化大，樁端下臥層之間土性差異大,樁基則可能遭受地基不均勻總體而言，評估區(qū)位于古河道區(qū)，樁基條件復雜，樁基工程遭受地基變形危險性為小~中等。邊坡失穩(wěn)危險性預測評估m(xù)發(fā)生坍塌現(xiàn)象；第②1層土性較好，有利于坑壁穩(wěn)定；第②3、③2層粉性土層在地下水位之下，為流砂層，若開挖過程中圍護結構發(fā)生滲漏產生滲水、流砂，將嚴重影響基坑邊坡的穩(wěn)定性；第③1層為軟黏性土，除具有高壓縮性、低強度等特性外，軟土還有觸變性和流變性，基坑開挖施工過程中易產生側向變形、坑底隆起及基坑周圍地面沉降等現(xiàn)象，導致基坑和支護結構變形，嚴重時會因軟穩(wěn)。此外，場地內分布的明、暗浜，以及施工期間坑邊超載等因素，均對基坑邊坡穩(wěn)定性不利。評估區(qū)不同開挖深度基坑邊坡失穩(wěn)影響因素及危險性評估見長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告度層H小~中等水土壓力相坑底回彈影響較小7≤H153、基坑深度：相對較深、坑外水土壓力響較大基坑邊坡失穩(wěn)不但會影響工程施工安全，還將導致基坑周圍大量的土體產生水平、垂直移動，一旦發(fā)生基坑邊坡失穩(wěn)事故，必然會對鄰近建(構)筑物的安全和正常使用帶來影響，甚至造成破壞，施工時必須做好相應的監(jiān)測工綜上所述，對于開挖深度H<7m的基坑工程，由于淺部粉土層(②3層)發(fā)育，引發(fā)和遭受邊坡失穩(wěn)的危險性小~中等，對于開挖深度7≤H<15m的基坑工程，由于淺部粉土層(②3層)發(fā)育，且基坑開挖深度較深，引發(fā)和遭受邊坡失評估區(qū)河流密布，目前河岸邊坡處于自然穩(wěn)定或人工穩(wěn)定狀態(tài)，在自然狀態(tài)下發(fā)生河岸邊坡失穩(wěn)的可能性較小，但近岸工程施工可能會對鄰近河岸邊坡造成不良影響。另外，在河岸附近堆土、堆物時，亦有引發(fā)河岸邊坡失穩(wěn)的可一旦發(fā)生河岸邊坡失穩(wěn)，則會對工程本身和周圍環(huán)境造成不良影響。因此，工程建設時應注意對河岸邊坡的影響，必要時對河岸邊坡采取相應的防護總體而言，采取必要的防治措施后，工程建設引發(fā)和遭受河岸邊坡失穩(wěn)的危長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告砂土液化危險性預測評估由于評估區(qū)內地下水位埋深較淺，基坑開挖后將形成較大的水壓力差，若圍護結構發(fā)生滲漏，在基坑開挖范圍內揭遇的砂、粉性土層有引發(fā)砂土滲流液化(流土、流砂)的可能性。因此，基坑工程施工時應做好支護和降水措施，對于天然地基工程和樁基工程，由于開挖深度淺(當開挖深度大于3m時按對于開挖深度H<7m的基坑工程，由于評估區(qū)廣泛分布淺部粉土層(②3層)，有引發(fā)砂土滲流液化(流土、流砂)的可能性，危險性級別為中等。對于開挖深度7≤H<15m的基坑工程，評估區(qū)廣泛分布淺部粉土層(②3層)，局部地段還分布③2層粉土，砂土液化(滲流液化)危險性級別為中等。按國標《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010，2016版)和上海市《建筑抗震設計規(guī)程》(DGJ08-9-2013)有關條文規(guī)定，評估區(qū)設計基本地震加速度地基土，建筑場地類別為Ⅳ類，除臨岸場地外，屬于建筑抗震一般地段，但應m②3、③2層飽和粉性土層，松散~稍密，埋藏淺、有一定厚度，初判為可液化土層，因此，工程建設時應詳細查明淺部②3、③2層飽和砂質粉土的液化可能性和地基液化等級，按相關規(guī)范要上海屬于中國地震活動分區(qū)中的地震活動強度弱、頻度低的地區(qū)；根據(jù)工程根據(jù)上述分析，天然地基工程和樁基工程砂土液化(滲流液化)危險性??；基坑工程砂土液化(滲流液化)危險性級別為中等，綜合確定評估區(qū)內工程建設引發(fā)和遭受砂土液化的危險性級別為小~中等。長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告水土突涌危險性預測評估評估區(qū)內可能產生水土突涌的主要為微承壓含水層(⑤2)層。根據(jù)上海市工程建設規(guī)范《巖土工程勘察規(guī)范》(DGJ08-37-2012)12.3.3條，對評估區(qū)基坑工程水土突涌的可能性進行評價。基坑開挖后坑內地基土抗pcz/pwy>1.05式中pcz——坑底開挖面以下至承壓含水層頂板間覆蓋土的自重壓力(kPa)，地下水位以下按飽和重度計算；pwy——承壓水壓力(kPa)；驗算時水位埋深取3.0m，坑底土飽和重度取18kN/m3，水的重度取水層(⑤2)層頂埋深淺于31.8m時，有引發(fā)水土突涌的可能性。根據(jù)上述估算結果結合區(qū)內水文地質條件初步判斷，區(qū)內微承壓含水層(⑤2)頂面埋深一般根據(jù)本次收集資料，評估區(qū)淺部海相地層中發(fā)育粉土層和砂層，具備淺層天然氣的生成和儲存條件，不排除有天然氣分布的可能。淺層天然氣對地下工程危害較大，工程勘察施工時如揭遇淺層氣，應查明其分布，提前打排氣孔予然氣害的危險性小。岸帶沖淤危險性預測評估評估區(qū)南岸為弱侵蝕岸灘，北岸為弱淤積岸灘，東岸為強淤積岸灘，由于海塘工程先后興建，現(xiàn)今岸線為基本穩(wěn)定的人工海岸，岸灘沖淤演變已被限制。長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告區(qū)淺層地下水質綜合指標評價結果均屬于Ⅴ類水，但影響因子主要為氯、總溶處于Ⅰ~Ⅲ類水范圍。因此評估區(qū)工程建設遭受水土污染危害的危險性較小，對于水土生態(tài)環(huán)境要求較高的建設項目，建議在項目開建前對水土環(huán)境現(xiàn)狀開展進一步的調查工水土污染從某種意義上來講主要是由于人類活動造成，因此該區(qū)建設項目在建設過程中以及項目建成投入使用期間，均應做好水土生態(tài)環(huán)境保護工作，長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告分級評估區(qū)屬河口砂嘴砂島地貌類型，為第Ⅲ工程地質結構區(qū),由于受長江古河道切割，缺失了上海地區(qū)標志性暗綠色硬土層(⑥層)及樁基工程良好的持力層(⑦層)，因此無工程地質結構亞區(qū)。綜合上述評估結果，對評估區(qū)內一般建設項目引發(fā)和遭受地質災害的災種對于天然地基工程，一般不會引發(fā)地面沉降、水土突涌地質災害；遭受地面沉降的危險性小~中等；由于附加荷載相對較小，當對浜土、厚填土等不良地質進行有效的處理后，工程建設引發(fā)和遭受地基變形的危險性?。挥捎陂_挖深度淺，引發(fā)和遭受邊坡失穩(wěn)、砂土液化的危險性小。綜合確定天然地基工程地質災害危險性級別為小~中等。對于樁基工程，一般不會引發(fā)地面沉降、水土突涌地質災害；遭受地面沉降的危險性小~中等；引發(fā)和遭受邊坡失穩(wěn)(承臺施工)、砂土液化的危險性?。蝗舨捎勉@孔灌注樁，工程建設引發(fā)或加劇鄰近已有建(構)筑物地基變形的危險性?。蝗舨捎妙A制樁，有引發(fā)鄰近已有建(構)筑物地基變形的可能性，應采取有效的防護措施；評估區(qū)位于古河道區(qū)，樁基條件較差，樁基工程遭受地基變形危險性為小~中等。綜合確定樁基工程地質災害危險性級別為小~中對于基坑工程，引發(fā)和遭受地質災害的風險大小與場地內軟土、明(暗)浜、流砂層等不良地質的分布和地下水不良作用有關，并隨開挖深度增加而風險加大。評估區(qū)淺部均有粉性土分布，引發(fā)和遭受砂土液化(滲流液化)的風危險性??；引發(fā)地面沉降的危險性小，遭受地面沉降的危險性小~中等；引發(fā)和遭受邊坡失穩(wěn)的危險性小~中等；不會引發(fā)和遭受水土突涌的危害。對于開小~中等；引發(fā)和遭受地基變形的危險性小~中等；引發(fā)和遭受邊坡失穩(wěn)的危0長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告險性中等；引發(fā)和遭受水土突涌的危險性小。綜合確定基坑工程地質災害危險性級別為小~中等。評估區(qū)內一般工程建設引發(fā)和遭受岸帶沖淤、河岸邊坡失穩(wěn)、淺層天然氣評估區(qū)內一般建設項目在不同工程地質區(qū)引發(fā)和遭受地質災害的災種和危 害種類及危險性分級+~++++++++~+++~+++++++H<7m)+~++++~++++7≤H<15m)+~+++~++++++表質災害。施根據(jù)評估區(qū)地質環(huán)境條件及其地質災害發(fā)育現(xiàn)狀，以及工程建設可能引發(fā)和遭受地質災害的危險性評估結果，針對各地質災害災種分別提出如下防治對治1、基坑工程降水施工時宜采取坑內降水措施，以避免或減輕基坑工程降水2、基坑工程降水設計時，有條件時(當承壓含水層層底埋深≤2H時)圍護結構宜阻斷降水目的層；當不具備阻斷降水目的層的條件時，宜適當加大基坑圍護結構插入深度，且坑內降水井的濾水管設置深度不宜超過圍護墻底深度，1長興、橫沙分區(qū)(CM5)報告3、基坑工程降水時，應嚴密監(jiān)控水頭降深，按需降水，防止過度降水而引地存在的地區(qū)，工程設計時應根據(jù)地面沉降預測結果，采取預留標高、地基處治1、對于采用天然地基的擬建輕型建(構)筑物以及道路、管線等市政工程，應重視對浜土、厚填土等不良地質的地基處理，防止地基變形特別是不均2、評估區(qū)位于古河道區(qū),工程地質條件較復雜，對于采用樁基礎的各類建(構)筑物，應根據(jù)上部結構特點、荷載大小、地基變形控制要求和環(huán)境條件，選擇適宜的樁基持力層。3、評估區(qū)內部分區(qū)域環(huán)境條件較復雜，應重視預制樁沉樁施工對周邊環(huán)境。4、應考慮深大基坑工程施工的時空效應，根據(jù)實際情況，選擇合理的施工順序、開挖方式、支護方式，采用分塊、分層、對稱開挖等施工方式，并及時支撐、及時澆筑，盡量縮短基坑施工周期，減輕基坑施工引發(fā)的周圍已有建(構)筑物的地基變形。5、當基坑工程附近分布有需保護的建(構)筑物時，應根據(jù)地質條件和基坑工程環(huán)境保護等級，按《基坑工程技術規(guī)范》(DG/TJ08-61-2010)等相關規(guī)范要求，采取減小基坑施工對周圍環(huán)境影響的措施，同時加強監(jiān)測工作，把基6、嚴格控制場地內堆土高度(<3m)，隧道及重要管線上方嚴禁堆土堆治1、應根據(jù)基坑工程安全等級和環(huán)境保護等級，選擇合理的基坑支護方案，基坑設計時應按相關規(guī)范要求進行抗傾覆、抗滑移、抗隆起、抗?jié)B流等穩(wěn)定性2長興、橫沙分區(qū)(CM5) 估報告2、重視場地內明浜、暗浜、流砂層等不良地質對基坑圍護結構施工質量