熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)-660MW凝汽式機(jī)組全廠原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算

1MW凝汽式機(jī)組全廠原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算(設(shè)計(jì)計(jì)算)(一)計(jì)算題目MW(二)計(jì)算任務(wù)jj4.繪出全廠原則性熱力系統(tǒng)圖，并將所計(jì)算的全部汽水參數(shù)詳細(xì)標(biāo)在圖中(要求計(jì)算機(jī)繪圖)。(三)計(jì)算類型(四)熱力系統(tǒng)簡(jiǎn)介用一爐一機(jī)的單元制配置.其中鍋爐為德國(guó)BABCOCK公司生產(chǎn)的第一、二、三級(jí)高壓加熱器均安裝了內(nèi)置式蒸汽冷卻器，上端差三臺(tái)高壓加熱器的疏水逐級(jí)自流至除氧器，第五、六、七級(jí)低壓加熱器的疏水逐級(jí)自流至第八級(jí)低壓加熱器;第八級(jí)低加的疏水用疏水泵送回本級(jí)的主凝結(jié)水出口.凝汽器為雙壓式凝汽器，氣輪機(jī)排氣壓力4.4/5.38kPa。給水泵氣輪機(jī)(以下簡(jiǎn)稱小汽機(jī))的汽源為中壓缸排汽(第四級(jí)抽汽)，無(wú)回2熱力系統(tǒng)的汽水損失計(jì)有:全廠汽水損失(錯(cuò)誤!)33000kg/h\廠用風(fēng)器汽源(錯(cuò)誤!)取自第4級(jí)抽汽，其疏水仍返回除氧器回收,疏水高壓缸門桿漏汽(①和②)分別引入再熱熱段管道和均壓箱SSR,和⑦).中壓缸的軸封漏汽也按壓力不同，分別引進(jìn)除氧器(⑩)和一股去軸封加熱器SG(○，15)，一股去凝汽器的熱水井。各汽水流漏氣點(diǎn)代號(hào)漏氣點(diǎn)代號(hào)①②③④⑤⑥⑦⑧漏氣量(kg/h)1824漏氣點(diǎn)代號(hào)⑨⑩錯(cuò)誤!錯(cuò)誤!錯(cuò)誤!漏氣量(kg/h)1551漏氣比焓(kJ/kg)3473(五)原始資料(1)機(jī)組刑式：亞臨界壓力、一次中間再熱、四缸四排汽、單軸、(2)額定功率P=660MW；e 閥前)p=16.58MPa，t=538℃；00(4)再熱蒸汽參數(shù)(進(jìn)汽閥前)：rhthrhathcc3HH1H2H3H4H5H6H7H833353333jj加熱器上端差δt加熱器下端差δt1w抽汽管道壓損△PjaJ℃℃a%(3)給水泵出口壓力p=21。47MPa,給水泵效率η=0。83pupu(4)除氧器至給水泵高差Hp=22。4m；uc，xjc,xjJ型式及參數(shù)(2)額定蒸發(fā)量D=2208t/hb(3)額定過(guò)熱蒸汽壓力P=17.42Mpa；brbrpMPab4.其他數(shù)據(jù)(1)汽輪機(jī)進(jìn)汽節(jié)流損失δ=4％，pl中壓缸進(jìn)汽節(jié)流損失δ=2%；p2(2)軸封加熱器壓力p=102KPa,d,sgJ(3)機(jī)組各門桿漏汽、軸封漏汽等小汽流量及參數(shù)見(jiàn)表5—2;(5)汽輪機(jī)機(jī)械效率η=0.985；發(fā)電機(jī)效率η=0.99;mg(6)補(bǔ)充水溫度t=20℃；(7)廠用點(diǎn)率ε=0。07。45.簡(jiǎn)化條件(1)忽略加熱器和抽汽管道的散熱損失。(2)忽略凝結(jié)水泵的介質(zhì)焓升。1.全廠補(bǔ)水率αma全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)1αL=DL/DO=33000/2033724=0。0162263αbα0=1hlblO2pl廠用汽系數(shù)α=0.01081αpl暖風(fēng)機(jī)疏水系數(shù)α=65800/2033724=0。032354439nfmaplhlL=0.01081+0。0108175+0.0162263=0.03585382.給水系數(shù)αwboLfwbblsp3.各小汽流量系數(shù)αsg,k(二)氣輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)計(jì)算05過(guò)熱器減溫水汽(水)量kg/h3397。2返回系統(tǒng)的介質(zhì)比焓83。783。783.7687724.7rhrh得再熱蒸汽比焓值h=3538。9029kJ/kg.rhrhp2rhrhp2rhrhrhrh得中聯(lián)門后再熱氣溫t′=537。716℃.rh計(jì)算以加權(quán)平均法計(jì)算軸封加熱器的平均進(jìn)汽比焓h計(jì)算詳表見(jiàn)表2sg.軸封加熱器物質(zhì)熱平衡計(jì)算④④⑤⑥⑦⑧⑨⑩○，15Σ29082099323625721369155127851270177900.0014290.00103200。00159111。7760。0006730。00076260.00136940。00062440。00874550087455=2702.29項(xiàng)目2.均壓箱計(jì)算以加權(quán)平均法計(jì)算均壓箱內(nèi)的平均蒸汽比焓h計(jì)算詳見(jiàn)表2—7jy.⑨⑨⑧⑦⑤②Σ155127852572209938993960。00076260.0006730.0012640。0010320。00019130.0039263項(xiàng)目6h平均比焓h平均比焓12。3759/0.0039263=3152.1ssls2查水蒸氣性質(zhì)表，得凝汽器平均壓力ps=4.854kpa；sprh=3538。90h0h0t1=385.63h3=3352。2t2=320t2=320t4=354。6H2=3.27。1p4=0。9645t5=354。6h5=531696h6=2851h7t.7t.7=8455。8=8455。8pChc=2315.67(四)各加熱器進(jìn)、出水參數(shù)計(jì)算加熱器壓器P1：a加熱器飽和溫度t=272。9w，1w,1s,1tw,1s,1ttd1w，1t1w,1h=1204.5kJ/kgw，1由th=1204.5kJ/kgw，1w，18焓h=1056。0kJ/kgw,2焓h=1056。0kJ/kgw,2d11d,1加熱器飽和溫度t=243。4s，2w,2w，2s,2tw，2s,2ttd,2d，2w，2t2由t=208.3,p=20.47MPa，wwHh=897。w，2dd,2加熱器飽和溫度t=204.9w,3w，3s,3ttd3w,3t39w式中δ-—加熱器下端差，δ=0wt3t3t——進(jìn)水溫度，其值從處氧氣器H4的上端差δt計(jì)算得到w，3w3w3h=889.7kJ/kgw,3由t=179。2，w，3p=20.47MPa,w查得H3進(jìn)水比焓h9.9kJ/kg3d，33d3加熱器飽和溫度t=176。0H4出水溫度t:w,4t=t—δ=176.0-0=176.0w,4s,4t4式中δ-—加熱器上端差.d4w，4t4式中δ—-加熱器下端差，δ=5。5t4t4w,4tw,4tw4w，4由t=141,p=0.9161MPa，w,4wH4進(jìn)水比焓h=w,4d，44d,4加熱器飽和溫度t=143.8s，5w,5w，5s,5t5式中δ——加熱器上端差。d5w，5t5式中δ-—加熱器下端差，δ=5.5t5t5w,5tw,5t焓h=530。1kJ/kgw,5由t=120。3，p=2.758MPa,查得H5進(jìn)水比焓h=506。w,5ww，5dd，5加熱器飽和溫度t=123。1w，6t=t—δ=123.1—2.8=120。3t式中δ-—加熱器下端差，δ=5。5t6t6w,6t——進(jìn)水溫度，其值從低壓加熱器H7的上端差δtw,6gw，6d，66d，6d，66d，6又P=0.076MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得7加熱器飽和溫度t=92.1s,7H7出水溫度t:w,7t=t—δ=92.1-2。8=89。3tH7疏水溫度t：d7tt7w，7t——進(jìn)水溫度，其值從低壓加熱器H8的上端差δtw，7h=376.07kJ/kgw,7由t=61.6,P=0.076MPa，查得H7疏水比焓h=加熱器飽和溫度t=58。9s，8H8出水溫度t：w，8w,8s,8w,8s,8H8疏水溫度t：d8w,8w,8h=237。09kJ/kgw,8加熱器上端查δt加熱器下端查δt1H80。01930。01959.82。758.856。132。785。538.28H70。10930.076錯(cuò)的92.12。758.889.3376.0756.1237.095。561.6257.8H33352.23204.921。47889.7179。2769。9759.9H60.22630.2192。7582。8120。3506.789。3376。05。594.8397.2H15.94535.766272.921。47—1.7274.65243。4248。9H40.96430。9150.9160745。4593.7617.3H23.6683027.133.557243.421.470243.4208.3897.2213.5914.2H50.41630.40343。82.7582。8594。9506.75。525。8528。52976.50。1022。7585。5415MPa％MPa℃MPa℃℃℃℃汽測(cè)測(cè)水(五)高壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算d,1：d，1=12。由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算αα高壓加熱器H2的疏水系數(shù)α：d,2再熱器流量系數(shù)α:rhrh12sg,1sg，2sg，42sg,5sg，8sg,71—0.07089-0。07216—0。0008968—0.0007913-0.001429032—0.0015911—0.001264053本級(jí)計(jì)算時(shí)，高壓加熱器H3的進(jìn)水比焓h為未知,故先計(jì)算給水泵w,3′的介質(zhì)比焓升Δhpu。pu=4pu=1.15952MPa平均壓力ppjppj=0。5×(ppu＋p’pu)=0。5×(21.47+1.1592)=11.31MPa質(zhì)平均比焓h：pj取h=h'=617。3pjpupjpj44給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比容υ=0.00108m3/㎏pu給水泵介質(zhì)焓升τpu除氧器pupupunpuJpupu給水泵pupu給水泵pupppu′puc，5hpu=h’pu＋Δhpu=617。3+26。4=643。7kJ/㎏3高壓加熱器H3的疏水系數(shù)α：d,3d,3d，23除氧器出水流量αc，4c,4fwsp44c,4w，4w，5hd，3d,3w，5sg，4sg,4w，)5-α(h—h)-α(h-)—α(h-h)sg，5sg，5w，5sg，6sg,6hw，5sg,7sg,7w,5—α(h—h)]/(h-h)nfnfw,54w,5-0。0013694×(3474—595。3)-0。032354×(3169-595。3)—0。03235×(697-595。3)]/(3169-595.3)=0.00714進(jìn)水流量α為未知。c，5但利用簡(jiǎn)捷算法可避開(kāi)求取α。c,5α4 (七)低壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算α4sg?4αg?55nfd3低壓加熱器H5的出水系數(shù)α：c,5c，5d,34sg，L1nf2157-0。2286—0。00714-0。0014291puαpuc，4-0.0015911-0。0013694-0。032354-0.032351-除氧器；2-ge給水泵；αsg?4=0.7167α軸封漏汽系數(shù)；α—暖風(fēng)器凝結(jié)系數(shù)g?5—nfα-除氧器出水系數(shù)c，45hh528.5d，5d,556(hh)/n(hh)c(hh)/n(hh)6hhd,6d,567c,5w,7w,8hd,5d,6d,77hh低壓加熱器H7的疏水系數(shù)α:d,7d，7d,6+78sgd，8w，sgw,sgaw，sgw,sgw，sg78℃.d，8t=t+δ=32.78+5。5=38。28℃d,8w,sgt1888h-h低壓加熱器H8的疏水系數(shù)α：d,8=0。09729+0.02653=0。1238(八)凝汽系數(shù)α計(jì)算c1。小汽機(jī)抽汽系數(shù)α：xjxjhh3169.0-2422.62。由凝汽器的質(zhì)量平衡計(jì)算αccc,5d,8sgxjma校驗(yàn)αc444xjnfpl+0.03613+0.03235+0。01081643各加熱器抽汽系數(shù)和Σα:jj12345678=0。0659軸封漏汽系數(shù)和Σα：sg，kΣα=Σα+Σα+Σα+Σα+Σα+Σα+Σαsg，ksg,④sg，⑤sg，⑥sg，⑦sg，⑧sg,⑨sg，+Σα=0.001429+0.001032+0。0015911+0。001264⑩sg，⒂0007626+0.0013694+0。000624487455ccjsg該值由凝汽器質(zhì)量平衡計(jì)算得到的α相等，凝汽系數(shù)計(jì)算正確.c(九)氣輪機(jī)內(nèi)功計(jì)算1.凝汽流做工ωcccsg,Ssg,T0crhJrhsg，A02Jkgrhrhrh22.抽汽流做功Σωa，ja，1ω=h–h=3397。2—3144。2=253kJ/kga,101a，2a2a，3ω=h–h+q=3397.2-3352.2+511。8a,303rh.8kJ/kga，4ω=h–h+q=3397.2—3169+511。8a,404rhkJ/kga，5a，505rh.5kJ/kga，6ω=h–h+q=3397。2—2851+511.8a,606rhkJ/kga，7a，707rhkJ/kga，8ω=h–h+q=3397.2—2455.8+511.8a,808rh。2kJ/kgHH1H2H3H4H5H6H7H81㎏抽汽做功253370。1556。8740930.5105811931453.2(kJ/kg)各級(jí)抽汽量1441701467531740861452051920524099353053454抽汽流總內(nèi)功Σω:a,ja，j1a，12a,23a，34a,45a，56a，67a，78a,87089×253+0.072161+0。0856×556。8+0.08643.02553×930.5+02577.4kJ/kg3.附加功量Σωsg,k附加功量Σω是指各小汽流量作功之和：sg,ksg,k12012rh89,10083397。2—3169+511。8)+(0。000673+0。0007626+4.氣輪機(jī)內(nèi)功ωiica，jsg,k13.66kJ/kg(十)氣輪機(jī)的內(nèi)效率、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、汽水流量計(jì)算000fwrhrh8iii0eemgied=q/q=5826。1/1757.5=3。3149kJ/(kwh)000e式中P—?dú)廨啓C(jī)額定功率,P=660MWee0給水流量G:hfwc，40cpc,50ccc011102220333044405550666077708880(十一)全廠性熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算bbb鍋爐設(shè)計(jì)再熱蒸汽出口壓力p=3.85MPa，該壓力以高于氣輪機(jī)排汽r壓力p′=3.57MPa,故按照氣輪機(jī)側(cè)參數(shù)，確定鍋爐再熱器出口壓力rhrrrrrhr22.鍋爐有效熱量q11fWblbfwblblfwspbsprhrh=(0。989—0。005408)×(3397。3-1204.41)+0。005408×(1760。31.1kJ/kgp01cpbpe系數(shù)r=q/(q–ηq)=2681。1/(2681.1—0。925×79。81)11bnf831nfnfnfnfnfbQS=29300r=2930