安置房項目工程模板支架工程專項施工方案計算書

年5月29日安置房項目工程模板支架工程專項施工方案計算書文檔僅供參考鎮(zhèn)江市孟家灣新村安置房項目工程模板支架工程專項施工方案計算書文件編號:版本號:修改狀態(tài):發(fā)放編號:計算:復核:審核:批準:有效狀態(tài):中鐵上海工程局集團建筑工程有限公司鎮(zhèn)江市孟家灣新村安置房項目經(jīng)理部二〇一五年七月二十五日

目錄TOC\o"1-2"\h\z\u8643目錄 156261.編制依據(jù) 1194242.300mm厚墻模板驗算 167852.1工程參數(shù) 196822.2新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算 114612.3墻側(cè)模板面板驗算 2271922.4墻側(cè)模板次楞驗算 3212732.5墻側(cè)模板主楞驗算 5113622.6對拉螺栓驗算 679883.500×500柱模板驗算 7234033.1工程參數(shù) 7303903.2新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算 7192523.3柱側(cè)模板面板驗算 8225363.4柱側(cè)模板次楞驗算 9231213.5柱寬度B方向柱箍的驗算 10169173.6柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓驗算 12174353.7柱高度H方向柱箍的驗算 12170313.8柱高度H方向柱箍的對拉螺栓驗算 14267504.700×900柱模板驗算 14181314.1工程參數(shù) 14244024.2新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算 1424.3柱側(cè)模板面板驗算 21569574.4柱側(cè)模板次楞驗算 16216464.5柱寬度B方向柱箍的驗算 17164024.6柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓驗算 1974234.7柱高度H方向柱箍的驗算 19134314.8柱高度H方向柱箍的對拉螺栓驗算 21320705.600×1100mm梁模板驗算 21264685.1工程參數(shù) 21176235.2新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算 23237535.3梁側(cè)模板面板驗算 24146015.4梁側(cè)模板次楞驗算 25228375.5梁側(cè)模板主楞驗算 27139165.6對拉螺栓驗算 2842445.7梁底模板面板驗算 29278555.8梁底模板次楞驗算 3060565.9梁底模板主楞驗算 3261305.10可調(diào)托撐承載力驗算 3357025.11風荷載計算 33226915.12立桿穩(wěn)定性驗算 34268006.120mm板模板驗算 37178116.1工程參數(shù) 3742186.2模板面板驗算 38125476.3次楞方木驗算 3966216.4主楞驗算 41218526.5可調(diào)托撐承載力驗算 431076.6風荷載計算 43265066.7立桿穩(wěn)定性驗算 44139426.8架體抗傾覆驗算 46177397.400mm厚板模板驗算 47196317.1工程參數(shù) 47263167.2模板面板驗算 48255457.3次楞方木驗算 49138957.4主楞驗算 5182267.5可調(diào)托撐承載力驗算 53177947.6風荷載計算 53224637.7立桿穩(wěn)定性驗算 54226247.8架體抗傾覆驗算 56136008.頂板后澆帶構(gòu)造柱計算書 571.編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、<建筑施工安全技術統(tǒng)一規(guī)范>GB50870-3、<建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術規(guī)范>JGJ300-4、<混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范>GB50666-5、<建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范>JGJ130-6、<建筑施工模板安全技術規(guī)范>JGJ162-7、<建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范>GB50009-8、<鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范>GB50017-9、<冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術規(guī)范>GB50018-10、<木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范>GB50005-11、<混凝土模板用膠合板>GB/T17656-12、<危險性較大的分部分項工程安全管理辦法>建質(zhì)[]87號13、<建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則>建質(zhì)[]254號2.300mm厚墻模板驗算2.1工程參數(shù)墻體模板參數(shù)墻體厚度0.3m墻體砼澆筑高度2m面板14mm厚木膠合板次楞40×90mm方木,間距200mm主楞雙鋼管,間距450mm對拉螺栓對拉螺栓直徑12mm,間距:450mm×450mm荷載參數(shù)混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載2kN/m22.2新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算依據(jù)<砼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB50666->,采用插入式振動器且澆筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm時,新澆筑砼對模板的側(cè)壓力標準值,按下列公式分別計算,并取其中的較小值:=0.28×24×6×1×1=40.32kN/m2=24×2=48kN/m2其中γc--混凝土的重力密度,取24kN/m3;t0--新澆混凝土的初凝時間,取6小時;V--澆筑速度,為砼澆筑高度(厚度)與澆筑時間的比值,取1m/h;H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取2m;β--混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1。根據(jù)以上兩個公式計算,新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值40.32kN/m2。2.3墻側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板,厚度為14mm,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×14×14/6=32667mm3;截面慣性矩I=1000×14×14×14/12=228667mm4;2.3.1強度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算,其計算跨度取支承面板的次楞間距,L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=40.32kN/m2,砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為:q1=(1.2×40.32+1.4×2)×1=51.184KN/mq2=(1.35×40.32+1.4×0.7×2)×1=56.392KN/m取較大值q=56.392KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載:M1=0.1q1l2=0.1×56.392×0.202=0.23kN·m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2;σ=Mmax=0.23×106=7.04N/mm2<f=12.5N/mm2W32667面板強度滿足要求!2.3.2撓度驗算q=1×40.32=40.32kN/m;面板最大容許撓度值:200/250=0.8mm;面板彈性模量:E=4500N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×40.320×=0.42mm<0.8mm100EI100×4500×228667滿足要求!2.4墻側(cè)模板次楞驗算次楞采用40×90mm(寬度×高度)方木,間距:0.2m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W=40×90×90/6=54000mm3;截面慣性矩I=40×90×90×90/12=2430000mm4;2.4.1強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載,按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算,其計算跨度取主楞間距,L=0.45m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=40.32kN/m2,砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為:q1=(1.2×40.32+1.4×2)×0.2=10.237KN/mq2=(1.35×40.32+1.4×0.7×2)×0.2=11.278KN/m取較大值q=11.278KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算計算最大彎矩:Mmax=0.1ql2=0.1×11.278×0.452=0.228kN·m最大支座力:1.1ql=1.1×11.278×0.45=5.58kN次楞抗彎強度設計值[f]＝17N/mm2。σ=Mmax=0.228×106=4.222N/mm2<17N/mm2W54000滿足要求!2.4.2抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.6×11.278×0.45=3.045kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2;抗剪強度按下式計算:τ=3V=3×3.045×103=1.269N/mm2<fv=1.6N/mm22bh2×40×90次楞抗剪強度滿足要求!2.4.3撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應的線荷載計算如下:q=40.32×0.2=8.064kN/m;次楞最大容許撓度值=450/250=1.8mm;次楞彈性模量:E=10000N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×8.064×4504=0.092mm<1.8mm100EI100×10000×2430000滿足要求!2.5墻側(cè)模板主楞驗算主楞采用雙鋼管,間距:0.45m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W=8980mm3;截面慣性矩I=215600mm4;2.5.1強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=5.58kN,按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算,其計算跨度取穿墻螺栓間距,L=0.45m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.541kN·m主楞抗彎強度設計值[f]＝205N/mm2。σ=Mmax=0.541×106=60.245N/mm2<205N/mm2W8980滿足要求!2.5.2撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=3.992kN,主楞彈性模量:E=206000N/mm2。主楞最大容許撓度值:450/150=3mm;經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax=0.133mm<3mm。滿足要求!2.5.3懸挑段強度驗算對拉螺栓距墻底距離150mm,次楞間距200mm,彎矩M=5.58×0.15=0.84kN·m主楞抗彎強度設計值[f]＝205N/mm2。σ=M=0.84×106=93.541N/mm2<205N/mm2W8980滿足要求!2.5.4懸挑段撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=3.992kN,主楞彈性模量:E=206000N/mm2。容許撓度值:150×2/400=0.8mm;經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax=0.141mm<0.8mm。滿足要求!2.6對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設計值:N＝abFsa——對拉螺栓橫向間距;b——對拉螺栓豎向間距;Fs——側(cè)模板承受的荷載設計值:Fs=0.95(rGG4k＋rQQ2k)=0.95×(1.2×40.32+1.4×2)=48.62kN。N=0.45×0.45×48.62=9.85kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=AnftbAn——對拉螺栓凈截面面積,M12螺栓An=76.0mm2ftb——螺栓的抗拉強度設計值,強度等級5.6級,ftb=210N/mm2Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=9.85kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求!3.500×500柱模板驗算3.1工程參數(shù)柱模板參數(shù)柱截面寬度0.5m截面高度0.5m柱高度1m面板14mm厚木膠合板次楞豎楞采用方木,寬度:40mm,高度:90mm,柱寬度B方向設置4個豎楞,柱高度H方向設置4個豎楞柱箍雙鋼管,間距450mm對拉螺栓不設置對拉螺栓荷載參數(shù)混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載2kN/m23.2新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算依據(jù)<砼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB50666->,采用插入式振動器且澆筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm時,新澆筑砼對模板的側(cè)壓力標準值,按下列公式分別計算,并取其中的較小值:=0.28×24×6×1×1=40.32kN/m2=24×1=24kN/m2其中γc--混凝土的重力密度,取24kN/m3;t0--新澆混凝土的初凝時間,取6小時;V--澆筑速度,為砼澆筑高度(厚度)與澆筑時間的比值,取1m/h;H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取1m;β--混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1。根據(jù)以上兩個公式計算,新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值24kN/m2。3.3柱側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板,厚度為14mm,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×14×14/6=32667mm3;截面慣性矩I=1000×14×14×14/12=228667mm4;3.3.1強度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算,其計算跨度取支承面板的次楞間距,L=0.17m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=24kN/m2,砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為:q1=(1.2×24+1.4×2)×1=31.6KN/mq2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×1=34.36KN/m取較大值q=34.36KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載:M1=0.1q1l2=0.1×34.36×0.172=0.1kN·m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2;σ=Mmax=0.1×106=3.06N/mm2<f=12.5N/mm2W32667面板強度滿足要求!3.3.2撓度驗算q=1×24=24kN/m;面板最大容許撓度值:170/250=0.68mm;面板彈性模量:E=4500N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×24.000×1704=0.13mm<0.68mm100EI100×4500×228667滿足要求!3.4柱側(cè)模板次楞驗算次楞采用40×90mm(寬度×高度)方木,間距:0.17m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W=40×90×90/6=54000mm3;截面慣性矩I=40×90×90×90/12=2430000mm4;3.4.1強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載,按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算,其計算跨度取柱箍間距,L=0.45m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=24kN/m2,砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為:q1=(1.2×24+1.4×2)×0.17=5.372KN/mq2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.17=5.841KN/m取較大值q=5.841KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算計算最大彎矩:Mmax=0.1ql2=0.1×5.841×0.452=0.118kN·m最大支座力:1.1ql=1.1×5.841×0.45=2.89kN次楞抗彎強度設計值[f]＝17N/mm2。σ=Mmax=0.118×106=2.185N/mm2<17N/mm2W54000滿足要求!3.4.2抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.6×5.841×0.45=1.577kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2;抗剪強度按下式計算:τ=3V=3×1.577×103=0.657N/mm2<fv=1.6N/mm22bh2×40×90次楞抗剪強度滿足要求!3.4.3撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應的線荷載計算如下:q=24×0.17=4.08kN/m;次楞最大容許撓度值=450/250=1.8mm;次楞彈性模量:E=10000N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×4.08×4504=0.047mm<1.8mm100EI100×10000×2430000滿足要求!3.5柱寬度B方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管,間距450mm。截面抵抗矩W=8980mm3;截面慣性矩I=215600mm4;截面積=848mm23.5.1強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下:p1=(1.2×24+1.4×2)×0.167×0.45=2.375KNp2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.167×0.45=2.582KN取較大值q=2.582KN作為設計依據(jù)。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)經(jīng)計算,從左到右各支座力分別為:R1=3.87kN;R2=3.87kN;最大彎矩Mmax=0.948kN·m;柱箍抗彎強度設計值[f](N/mm2)=205N/mm2;柱箍按彎曲受拉桿件設計,柱箍軸向拉力設計值N=3.873KN。σ=N+Mmax=3873+0.948×106=110.135N/mm2<205N/mm2AnW8488980滿足要求!3.5.2撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應下的集中荷載計算如下:P=24×0.167×0.45=1.804kN。柱箍的最大容許撓度值:[ω]=708/500=1.4mm;經(jīng)計算最大變形Vmax=0.916mm<1.4mm滿足要求!3.6柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=AnftbAn——對拉螺栓凈截面面積,M12螺栓An=76.0mm2ftb——螺栓的抗拉強度設計值,強度等級5.6級,ftb=210N/mm2Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=3.87kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求!3.7柱高度H方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管,間距450mm。截面抵抗矩W=8980mm3;截面慣性矩I=215600mm4;截面積=848mm23.7.1強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下:p1=(1.2×24+1.4×2)×0.167×0.45=2.375KN計算簡圖(kN)p2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.167×0.45=2.582KN取較大值q=2.582KN作為設計依據(jù)。彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)經(jīng)計算,從左到右各支座力分別為:R1=3.87kN;R2=3.87kN;最大彎矩Mmax=0.948kN·m;柱箍抗彎強度設計值[f](N/mm2)=205N/mm2;柱箍按彎曲受拉桿件設計,柱箍軸向拉力設計值N=3.873KN。σ=N+Mmax=3873+0.948×106=110.135N/mm2<205N/mm2AnW8488980滿足要求!3.7.2撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應下的集中荷載計算如下:P=24×0.167×0.45=1.804kN。柱箍的最大容許撓度值:[ω]=708/500=1.4mm;經(jīng)計算最大變形Vmax=0.916mm<1.4mm滿足要求!3.8柱高度H方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=AnftbAn——對拉螺栓凈截面面積,M12螺栓An=76.0mm2ftb——螺栓的抗拉強度設計值,強度等級5.6級,ftb=210N/mm2Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=3.87kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求!4.700×900柱模板驗算4.1工程參數(shù)柱模板參數(shù)柱截面寬度0.9m截面高度0.7m柱高度1m面板14mm厚木膠合板次楞豎楞采用方木,寬度:40mm,高度:90mm,柱寬度B方向設置7個豎楞,柱高度H方向設置5個豎楞柱箍雙鋼管,間距450mm對拉螺栓直徑14mm,柱寬度B方向設置1個對拉螺栓,柱高度H方向設置1個對拉螺栓荷載參數(shù)混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載2kN/m24.2新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算依據(jù)<砼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB50666->,采用插入式振動器且澆筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm時,新澆筑砼對模板的側(cè)壓力標準值,按下列公式分別計算,并取其中的較小值:=0.28×24×6×1×1=40.32kN/m2=24×1=24kN/m2其中γc--混凝土的重力密度,取24kN/m3;t0--新澆混凝土的初凝時間,取6小時;V--澆筑速度,為砼澆筑高度(厚度)與澆筑時間的比值,取1m/h;H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取1m;β--混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1。根據(jù)以上兩個公式計算,新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值24kN/m2。4.3柱側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板,厚度為14mm,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×14×14/6=32667mm3;截面慣性矩I=1000×14×14×14/12=228667mm4;4.3.1強度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算,其計算跨度取支承面板的次楞間距,L=0.18m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=24kN/m2,砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為:q1=(1.2×24+1.4×2)×1=31.6KN/mq2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×1=34.36KN/m取較大值q=34.36KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載:M1=0.1q1l2=0.1×34.36×0.182=0.11kN·m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2;σ=Mmax=0.11×106=3.37N/mm2<f=12.5N/mm2W32667面板強度滿足要求!4.3.2撓度驗算q=1×24=24kN/m;面板最大容許撓度值:180/250=0.72mm;面板彈性模量:E=4500N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×24.000×1804=0.17mm<0.72mm100EI100×4500×228667滿足要求!4.4柱側(cè)模板次楞驗算次楞采用40×90mm(寬度×高度)方木,間距:0.18m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W=40×90×90/6=54000mm3;截面慣性矩I=40×90×90×90/12=2430000mm4;4.4.1強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載,按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算,其計算跨度取柱箍間距,L=0.45m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=24kN/m2,砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為:q1=(1.2×24+1.4×2)×0.18=5.688KN/mq2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.18=6.185KN/m取較大值q=6.185KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算計算最大彎矩:Mmax=0.1ql2=0.1×6.185×0.452=0.125kN·m最大支座力:1.1ql=1.1×6.185×0.45=3.06kN次楞抗彎強度設計值[f]＝17N/mm2。σ=Mmax=0.125×106=2.315N/mm2<17N/mm2W54000滿足要求!4.4.2抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.6×6.185×0.45=1.670kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2;抗剪強度按下式計算:τ=3V=3×1.670×103=0.696N/mm2<fv=1.6N/mm22bh2×40×90次楞抗剪強度滿足要求!4.4.3撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應的線荷載計算如下:q=24×0.18=4.32kN/m;次楞最大容許撓度值=450/250=1.8mm;次楞彈性模量:E=10000N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×4.32×4504=0.049mm<1.8mm100EI100×10000×2430000滿足要求!4.5柱寬度B方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管,間距450mm。截面抵抗矩W=8980mm3;截面慣性矩I=215600mm4;截面積=848mm24.5.1強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下:p1=(1.2×24+1.4×2)×0.15×0.45=2.133KNp2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.15×0.45=2.319KN取較大值q=2.319KN作為設計依據(jù)。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)經(jīng)計算,從左到右各支座力分別為:R1=1.74kN;R2=10.44kN;R3=1.74kN;最大彎矩Mmax=0.550kN·m;柱箍抗彎強度設計值[f](N/mm2)=205N/mm2;柱箍按彎曲受拉桿件設計,柱箍軸向拉力設計值N=1.09KN。σ=N+Mmax=1090+0.550×106=62.533N/mm2<205N/mm2AnW8488980滿足要求!4.5.2撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應下的集中荷載計算如下:P=24×0.15×0.45=1.62kN。柱箍的最大容許撓度值:[ω]=1108/500=2.2mm;經(jīng)計算最大變形Vmax=0.124mm<2.2mm滿足要求!4.6柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=AnftbAn——對拉螺栓凈截面面積,M14螺栓An=105.0mm2ftb——螺栓的抗拉強度設計值,強度等級5.6級,ftb=210N/mm2Ntb=210×105.0/1000=22.05kN>N=10.44kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求!4.7柱高度H方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管,間距450mm。截面抵抗矩W=8980mm3;截面慣性矩I=215600mm4;截面積=848mm24.7.1強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下:p1=(1.2×24+1.4×2)×0.175×0.45=2.489KN計算簡圖(kN)p2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.175×0.45=2.706KN取較大值q=2.706KN作為設計依據(jù)。彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)經(jīng)計算,從左到右各支座力分別為:R1=1.27kN;R2=8.28kN;R3=1.27kN;最大彎矩Mmax=0.331kN·m;柱箍抗彎強度設計值[f](N/mm2)=205N/mm2;柱箍按彎曲受拉桿件設計,柱箍軸向拉力設計值N=2.028KN。σ=N+Mmax=2028+0.331×106=39.251N/mm2<205N/mm2AnW8488980滿足要求!4.7.2撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應下的集中荷載計算如下:P=24×0.175×0.45=1.89kN。柱箍的最大容許撓度值:[ω]=908/500=1.8mm;經(jīng)計算最大變形Vmax=0.052mm<1.8mm滿足要求!4.8柱高度H方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=AnftbAn——對拉螺栓凈截面面積,M14螺栓An=105.0mm2ftb——螺栓的抗拉強度設計值,強度等級5.6級,ftb=210N/mm2Ntb=210×105.0/1000=22.05kN>N=8.28kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求!5.600×1100mm梁模板驗算5.1工程參數(shù)梁模板支架參數(shù)建筑施工危險等級Ⅰ級危險等級系數(shù):支撐結(jié)構(gòu)1水平桿件1梁截面寬度0.6m梁截面高度1.1m支架高度3.4m樓板厚度0.3m板底立桿縱距l(xiāng)a0.8m板底立桿橫距l(xiāng)b0.8m梁立桿縱距梁長度方向立桿縱距取1/2板底立桿縱距,0.4m梁側(cè)與梁底立桿橫距梁下設置1根立桿,間距550,550mm鋼管類型φ48×3.0mm水平桿最大步距1.5m頂步步距1.5m立桿伸出頂層水平桿長度a0.5m面板15mm厚木膠合板梁底次楞40×90mm方木,5根梁底主楞鋼管梁側(cè)次楞50×100mm方木,間距200mm梁側(cè)主楞雙鋼管,間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm,間距:500mm×400mm剪刀撐設置依據(jù)JGJ300-規(guī)范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu),剪刀撐寬度:縱距方向6跨,橫距方向6跨支撐結(jié)構(gòu)與既有結(jié)構(gòu)連接情況支撐結(jié)構(gòu)與既有結(jié)構(gòu)經(jīng)過連墻件可靠連接荷載標準值參數(shù)永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.089kN/m可變荷載施工荷載及設備荷載2.5kN/m2砼下料水平荷載2kN/m2風荷載江蘇鎮(zhèn)江,基本風壓:0.3kN/m25.2新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算依據(jù)<砼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB50666->,采用插入式振動器且澆筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm時,新澆筑砼對模板的側(cè)壓力標準值,按下列公式分別計算,并取其中的較小值:=0.28×24×6×1×1.22=49.19kN/m2=24×1.1=26.4kN/m2其中γc--混凝土的重力密度,取24kN/m3;t0--新澆混凝土的初凝時間,取6小時;V--澆筑速度,為砼澆筑高度(厚度)與澆筑時間的比值,取1.5m/h;H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取1.1m;β--混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1。根據(jù)以上兩個公式計算,新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值26.4kN/m2。5.3梁側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板,厚度為15mm,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3;截面慣性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4;5.3.1強度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算,其計算跨度取支承面板的次楞間距,L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=26.4kN/m2,砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為:q1=(1.2×26.4+1.4×2)×1=34.48KN/mq2=(1.35×26.4+1.4×0.7×2)×1=37.6KN/m取較大值q=37.6KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載:M1=0.1q1l2=0.1×37.6×0.202=0.15kN·m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2;σ=Mmax=0.15×106=4N/mm2<f=12.5N/mm2W37500面板強度滿足要求!5.3.2撓度驗算q=1×26.4=26.4kN/m;面板最大容許撓度值:200/400=0.5mm;面板彈性模量:E=4500N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×26.400×=0.23mm<0.5mm100EI100×4500×281250滿足要求!5.4梁側(cè)模板次楞驗算次楞采用50×100mm(寬度×高度)方木,間距:0.2m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W=50×100×100/6=83333mm3;截面慣性矩I=50×100×100×100/12=4166667mm4;5.4.1強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載,按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算,其計算跨度取主楞間距,L=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=26.4kN/m2,砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為:q1=(1.2×26.4+1.4×2)×0.2=6.896KN/mq2=(1.35×26.4+1.4×0.7×2)×0.2=7.52KN/m取較大值q=7.52KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算計算最大彎矩:Mmax=0.1ql2=0.1×7.52×0.52=0.188kN·m最大支座力:1.1ql=1.1×7.52×0.5=4.14kN次楞抗彎強度設計值[f]＝17N/mm2。σ=Mmax=0.188×106=2.256N/mm2<17N/mm2W83333滿足要求!5.4.2抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.6×7.52×0.5=2.256kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2;抗剪強度按下式計算:τ=3V=3×2.256×103=0.677N/mm2<fv=1.6N/mm22bh2×50×100次楞抗剪強度滿足要求!5.4.3撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應的線荷載計算如下:q=26.4×0.2=5.28kN/m;次楞最大容許撓度值=500/250=2mm;次楞彈性模量:E=10000N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×5.28×5004=0.054mm<2mm100EI100×10000×4166667滿足要求!5.5梁側(cè)模板主楞驗算主楞采用雙鋼管,間距:0.5m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W=8980mm3;截面慣性矩I=215600mm4;5.5.1強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=4.14kN,按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算,其計算跨度取穿梁螺栓間距,L=0.4m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.373kN·m主楞抗彎強度設計值[f]＝205N/mm2。σ=Mmax=0.373×106=41.537N/mm2<205N/mm2W8980滿足要求!5.5.2撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.904kN,主楞彈性模量:E=206000N/mm2。主楞最大容許撓度值:400/150=2.7mm;經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax=0.063mm<2.7mm。滿足要求!5.5.3懸挑段強度驗算穿梁螺栓距梁底距離150mm,次楞間距200mm,彎矩M=4.14×0.15=0.62kN·m主楞抗彎強度設計值[f]＝205N/mm2。σ=M=0.62×106=69.042N/mm2<205N/mm2W8980滿足要求!5.5.4懸挑段撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.904kN,主楞彈性模量:E=206000N/mm2。容許撓度值:150×2/400=0.8mm;經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax=0.105mm<0.8mm。滿足要求!5.6對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設計值:N＝abFsa——對拉螺栓橫向間距;b——對拉螺栓豎向間距;Fs——側(cè)模板承受的荷載設計值:Fs=0.95(rGG4k＋rQQ2k)=0.95×(1.2×26.4+1.4×2)=32.76kN。N=0.50×0.40×32.76=6.55kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=AnftbAn——對拉螺栓凈截面面積,M12螺栓An=76.0mm2ftb——螺栓的抗拉強度設計值,強度等級5.6級,ftb=210N/mm2Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=6.55kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求!5.7梁底模板面板驗算面板采用木膠合板,厚度為15mm。取梁底主楞間距0.4m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W=40×1.5×1.5/6=15cm3;截面慣性矩I=40×1.5×1.5×1.5/12=11.25cm4;5.7.1強度驗算1、梁底次楞為5根,面板按四跨連續(xù)板計算,其計算跨度取梁底次楞間距,L=0.15m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為:q1=[1.2×(24×1.1+1.5×1.1+0.3)+1.4×2.5]×0.4=15.01kN/mq2=[1.35×(24×1.1+1.5×1.1+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.4=16.29kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q=16.29kN/m作為設計依據(jù)。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為:R1=0.96kN;R2=2.79kN;R3=2.27kN;R4=2.79kN;R5=0.96kN;最大彎矩Mmax=0.039kN·m梁底模板抗彎強度設計值[f](N/mm2)=12.5N/mm2;梁底模板的彎曲應力按下式計算:σ=Mmax=0.039×106=2.600N/mm2<12.5N/mm2W15×103滿足要求!5.7.2撓度驗算撓度驗算時,荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載,分項系數(shù)均取1.0。q=0.4×(24×1.1＋1.5×1.1＋0.3+2.5)=12.34kN/m;面板彈性模量:E=4500N/mm2;經(jīng)計算,最大變形Vmax=0.078mm梁底模板的最大容許撓度值:150/400=0.4mm;最大變形Vmax=0.078mm<0.4mm滿足要求!5.8梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木,寬度40mm,高度90mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3;I=4×9×9×9/12=243cm4;5.8.1強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和,取受力最大的次楞,按照三跨連續(xù)梁進行計算,其計算跨度取次楞下主楞的間距,L=0.4m。次楞計算簡圖荷載設計值q=2.79/0.4=6.975kN/m;最大彎距Mmax=0.1ql2=0.1×6.975×0.42=0.112kN·m;次楞抗彎強度設計值[f]=17N/mm2;σ=Mmax=0.112×106=2.074N/mm2<17N/mm2W54×103次楞抗彎強度滿足要求!5.8.2抗剪強度驗算V=0.6ql=0.6×6.975×0.4=1.674kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2;抗剪強度按下式計算:τ=3V=3×1.674×103=0.70N/mm2<fv=1.6N/mm22bh2×40×90次楞抗剪強度滿足要求!5.8.3撓度驗算次楞最大容許撓度值:l/250=400/250=1.6mm;撓度驗算時,荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載,分項系數(shù)均取1.0。q=2.115/0.4=5.288N/mm;次楞彈性模量:E=10000N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×5.288×4004=0.038mm<1.6mm100EI100×10000×243×104次楞撓度滿足要求!5.9梁底模板主楞驗算主楞采用:鋼管截面抵拒矩W=4.49cm3截面慣性矩I=10.78cm4集中荷載P為次楞傳遞荷載。計算簡圖(kN)5.9.1抗彎強度驗算彎矩圖(kN·m)經(jīng)計算,從左到右各支座力分別為:R1=0.63kN;R2=8.51kN;R3=0.63kN;最大彎矩Mmax=0.358kN·m;主楞抗彎強度設計值[f](N/mm2)=205N/mm2;;主楞彎曲應力按下式計算:σ=Mmax=0.358×106=79.733N/mm2<205N/mm2W4.49×103主楞抗彎強度滿足要求!5.9.2撓度驗算主楞的最大容許撓度值:L/150=550/150=3.7mm或10mm;經(jīng)計算,主楞的最大變形Vmax=0.169mm<3.7mm主楞撓度滿足要求!5.10可調(diào)托撐承載力驗算主楞經(jīng)過可調(diào)托撐傳遞給立桿的最大荷載設計值為8.51kN,可調(diào)托撐受壓承載力設計值為40kN。8.51kN<40kN,可調(diào)托撐承載力滿足要求!5.11風荷載計算5.11.1.風荷載標準值風荷載標準值應按下式計算:ωk=μsμzω0ω0基本風壓,按江蘇鎮(zhèn)江一遇風壓值采用,ω0=0.3kN/m2。μs支撐結(jié)構(gòu)風荷載體形系數(shù)μs,將支撐架視為桁架,按現(xiàn)行國家標準<建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范>表8.3.1第33項和37項的規(guī)定計算。支撐架的擋風系數(shù)j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.101/(0.4×1.5)=0.202式中An--一步一跨范圍內(nèi)的擋風面積,An=(la+h+0.325lah)d=0.101m2la立桿間距,0.4m,h步距,1.5m,d鋼管外徑,0.048m系數(shù)1.2節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325支撐架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù):μst=1.2j=1.2×0.202=0.24無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù):μs=μst1-ηn=0.241-0.8510=1.291-η1-0.85η風荷載地形地貌修正系數(shù)。n支撐架相連立桿排數(shù)。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=3.4m,按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風壓高度變化系數(shù)μz=0.65。支撐架頂部立桿段風荷載標準值ωk=μzμsω0=0.65×1.29×0.3=0.252kN/m25.11.2.風荷載引起的立桿軸力標準值NWK支撐結(jié)構(gòu)經(jīng)過連墻件與既有結(jié)構(gòu)可靠連接時,可不考慮風荷載作用于支撐結(jié)構(gòu)引起的立桿軸力NWK和彎矩MTK。5.11.3.風荷載引起的立桿彎矩設計值MPWK—風荷載的線荷載標準值,PWK=ωkla=0.252×0.8=0.20kN/mωk—風荷載標準值,ωk=0.252kN/m2,la—立桿縱向間距,la=0.8m風荷載引起的立桿彎矩標準值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.20×1.52=0.045kN·m1010風荷載引起的立桿彎矩設計值M=γQMWK=1.4×0.045=0.063kN·m5.12立桿穩(wěn)定性驗算5.12.1立桿軸力設計值1、梁底立桿承受梁荷載設計值:8.51kN;立桿承受支架自重荷載設計值:1.2×3.4×0.089=0.36kN梁底立桿軸向力設計值:8.87kN;2、梁側(cè)立桿承受梁荷載設計值:0.63kN;立桿承受支架自重荷載設計值:1.2×3.4×0.089=0.36kN梁側(cè)立桿承受樓板荷載設計值:1.35×((24+1.5)×0.3+0.3)×0.65×0.4+1.4×0.7×2.5×0.65×0.4=3.43kN梁側(cè)立桿軸向力設計值:4.42kN;立桿最大軸向力設計值N=8.87kN5.12.2立桿計算長度有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)中的單元框架穩(wěn)定性驗算時,立桿計算長度L0=βHβaμhμ—立桿計算長度系數(shù),按<建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術規(guī)范>附錄表B-3水平桿連續(xù)取值。表中主要參數(shù)取值如下:有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)的剛度比,其中E--彈性模量,取206000(N/mm2)I—鋼管的截面慣性矩,取107800(mm4)h—立桿步距,取1500mmk—節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度,取35kN·m/radly—立桿的y向間距,取800mmK=206000×107800+800=0.511500×35×1066×1500ax—單元框架x向跨距與步距h之比,ax=lx/h=0.8/1.5=0.53nx—單元框架的x向跨數(shù),nx=6x向定義:立桿縱橫向間距相同,x向為單元框架立桿跨數(shù)大的方向,取板底立桿縱距方向(延梁長度方向)。根據(jù)以上參數(shù)查表,立桿計算長度系數(shù)μ=1.69βa—掃地桿高度與懸臂長度修正系數(shù),按附錄表B-5水平桿連續(xù)取值,βa=1.04其中a1—掃地桿高度與步距h之比,a1=0.2/1.5=0.13a2—懸臂長度與步距h之比,a2=0.5/1.5=0.33a—a1與a2中的較大值,a=0.33βH—高度修正系數(shù),架體高度3.4m,βH=1立桿計算長度L0=βHβaμh=1×1.04×1.69×1.5=2.64m5.12.3立桿穩(wěn)定性驗算有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu),應按下式對單元框架進行立桿穩(wěn)定性驗算:N≤fAN--立桿軸力設計值,取8.87kN;--軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細比λ=Lo/i查規(guī)范附錄A取值;λ—計算長細比,λ=Lo/i=2640/15.90=166,查表=0.256;梁處支撐結(jié)構(gòu)單元框架加密,加密區(qū)立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.8φ=0.8×0.256=0.20L0—立桿計算長度,取2640mm,i—桿件截面回轉(zhuǎn)半徑,取15.90mm;A—桿件截面積,取424mm2;f—鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2;N=8.87×103=104.599N/mm2<f=205N/mm2A0.20×424立桿穩(wěn)定性滿足要求!5.12.4立桿局部穩(wěn)定性驗算有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu),組合風荷載時,還應按下式進行立桿局部穩(wěn)定性驗算:

N--立桿軸力設計值,取8.87kN;--軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細比λ=Lo/i查規(guī)范附錄A取值;λ—計算長細比,λ=Lo/i=250/1.59=157,查表=0.284L0—立桿計算長度,進行局部穩(wěn)定性驗算時,L0=(1+2a)h=(1+2×0.333)×1.5=2.50ma—a1與a2中的較大值,a=0.333其中a1—掃地桿高度與步距h之比,a1=0.2/1.5=0.133a2—懸臂長度與步距h之比,a2=0.5/1.5=0.333i—桿件截面回轉(zhuǎn)半徑,取1.59cm;桿件截面積,取424mm2;f—鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2;M—風荷載引起的立桿彎矩設計值,M=0.063kN·mW—桿件截面模量,W=4490mm3N’E—立桿的歐拉臨界力,N’E=π2EA=3.1422×206000×424=34.98kNλ21572立桿穩(wěn)定性驗算如下:8.87×103+0.063×1060.284×4244490×(1-1.1×0.284×8.87)34.98=73.661+15.238=88.899N/mm2<f=205N/mm2立桿局部穩(wěn)定性驗算滿足要求!6.120mm板模板驗算6.1工程參數(shù)樓板模板支架參數(shù)建筑施工危險等級Ⅲ級危險等級系數(shù):支撐結(jié)構(gòu)1水平桿件1砼樓板厚度0.12m支架高度2.78m立桿縱距1m立桿橫距1m水平桿最大步距1.5m頂步步距1.5m立桿頂伸出長度a0.5m掃地桿高度0.2m鋼管類型φ48×3.0mm面板木膠合板厚度:14mm次楞方木40mm×90mm,間距0.2m主楞鋼管剪刀撐依據(jù)JGJ300-規(guī)范要求,采用無剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)支撐結(jié)構(gòu)與既有結(jié)構(gòu)連接情況支撐結(jié)構(gòu)與既有結(jié)構(gòu)經(jīng)過連墻件可靠連接荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.134kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均勻堆載等因素產(chǎn)生的附加水平荷載豎向永久荷載標準值的2%風荷載北京,基本風壓:0.3kN/m26.2模板面板驗算面板采用木膠合板,厚度為14mm,取主楞間距1m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W=1000×14×14/6=32667mm3;截面慣性矩I=1000×14×14×14/12=228667mm4;6.2.1強度驗算面板按三跨連續(xù)梁計算,其計算跨度取支承面板的次楞間距,L=0.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮,計算結(jié)果取其大值。均布線荷載設計值為:q1=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×1=7.474kN/mq1=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×1=6.921kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1=7.474kN/m作為設計依據(jù)。集中荷載設計值:模板自重線荷載設計值q2=1.2×1×0.3=0.360kN/m跨中集中荷載設計值P=1.4×2.5=3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載:M1=0.1q1l2=0.1×7.474×0.22=0.030kN·m施工荷載為集中荷載:M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.360×0.22+0.213×3.500×0.2=0.150kN·m取Mmax=0.150KN·m驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2;σ=Mmax=0.150×106=4.59N/mm2<f=12.5N/mm2W32667面板強度滿足要求!6.2.2撓度驗算撓度驗算時,荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載,分項系數(shù)均取1.0。q=1×(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3+2.5)=5.812kN/m;面板最大容許撓度值:200/400=0.5mm;面板彈性模量:E=4500N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×5.812×=0.06mm<0.5mm100EI100×4500×228667滿足要求!6.3次楞方木驗算次楞采用方木,寬度40mm,高度90mm,間距0.2m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W=40×90×90/6=54000mm3;截面慣性矩I=40×90×90×90/12=2430000mm4;6.3.1抗彎強度驗算次楞按三跨連續(xù)梁計算,其計算跨度取立桿橫距,L=1m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮,計算結(jié)果取其大值。均布線荷載設計值為:q1=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.2=1.495kN/mq1=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.384kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1=1.495kN/m作為設計依據(jù)。集中荷載設計值:模板自重線荷載設計值q2=1.2×0.2×0.3=0.072kN/m跨中集中荷載設計值P=1.4×2.5=3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載:M1=0.1q1l2=0.1×1.495×12=0.150kN·m施工荷載為集中荷載:M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.072×12+0.213×3.500×1=0.751kN·m取Mmax=0.751kN·m驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2;σ=Mmax=0.751×106=13.91N/mm2<f=17N/mm2W54000次楞抗彎強度滿足要求!6.3.2抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時:V1=0.6q1l=0.6×1.495×1=0.897kN施工荷載為集中荷載:V2=0.6q2l+0.65P=0.6×0.072×1+0.65×3.500=2.318kN取V=2.318kN驗算強度。木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2;抗剪強度按下式計算:τ=3V=3×2.318×103=0.966N/mm2<fv=1.6N/mm22bh2×40×90次楞抗剪強度滿足要求!6.3.3撓度驗算撓度驗算時,荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載,分項系數(shù)均取1.0。q=0.2×(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3+2.5)=1.162kN/m次楞最大容許撓度值:1000/250=4mm;次楞彈性模量:E=10000N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×1.162×10004=0.32mm<4mm100EI100×10000×2430000滿足要求!6.4主楞驗算主楞采用:鋼管,截面抵拒矩W=4.49cm3,截面慣性矩I=10.78cm4,彈性模量E=206000N/mm46.4.1強度驗算當進行主楞強度驗算時,施工人員及設備均布荷載取2.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為:q11=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.2=1.495kN/mq12=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.384kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1=1.495kN/m作為設計依據(jù)。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.495×1=1.645kN。次楞作用集中荷載P=1.645kN,進行最不利荷載布置如下圖:計算簡圖(kN)彎矩圖(kN·m)支座力自左至右分別為:R1=3.27kN;R2=9.06kN;R3=9.06kN;R4=3.27kN;最大彎矩Mmax=0.839kN·m;主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2;σ=Mmax=0.839×106=186.860N/mm2<205N/mm2W4.49×103主楞抗彎強度滿足要求!6.4.2撓度驗算撓度驗算時,荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載,分項系數(shù)均取1.0。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為:q=0.2×(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3+2.5)=1.162kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.162×1=1.278kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P,經(jīng)計算,主梁最大變形值V=2.015mm。主梁的最大容許撓度值:1000/150=6.7mm,最大變形Vmax=2.015mm<6.7mm滿足要求!6.5可調(diào)托撐承載力驗算主楞經(jīng)過可調(diào)托撐傳遞給立桿的最大荷載設計值為9.06kN,可調(diào)托撐受壓承載力設計值為40kN。9.06kN<40kN,可調(diào)托撐承載力滿足要求!6.6風荷載計算6.6.1風荷載標準值風荷載標準值應按下式計算:ωk=μsμzω0ω0基本風壓,按北京一遇風壓值采用,ω0=0.3kN/m2。μs支撐結(jié)構(gòu)風荷載體形系數(shù)μs,將支撐架視為桁架,按現(xiàn)行國家標準<建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范>表8.3.1第33項和37項的規(guī)定計算。支撐架的擋風系數(shù)=1.2×An/(la×h)=1.2×0.143/(1×1.5)=0.114式中An--一步一跨范圍內(nèi)的擋風面積,An=(la+h+0.325lah)d=0.143m2la立桿間距,1m,h步距,1.5m,d鋼管外徑,0.048m系數(shù)1.2節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325支撐架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù):μst=1.2=1.2×0.114=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù):μs=μst1-ηn=0.141-0.952=0.271-η1-0.95η風荷載地形地貌修正系數(shù)。n支撐架相連立桿排數(shù)。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=2.78m,按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風壓高度變化系數(shù)μz=0.65。支撐架頂部立桿段風荷載標準值ωk=μzμsω0=0.65×0.27×0.3=0.053kN/m26.6.2風荷載引起的立桿軸力標準值NWK支撐結(jié)構(gòu)經(jīng)過連墻件與既有結(jié)構(gòu)可靠連接時,可不考慮風荷載作用于支撐結(jié)構(gòu)引起的立桿軸力NWK和彎矩MTK。6.6.3風荷載引起的立桿彎矩設計值MPWK—風荷載的線荷載標準值,PWK=ωkla=0.053×1=0.05kN/mωk—風荷載標準值,ωk=0.053kN/m2,la—立桿縱向間距,la=1m風荷載引起的立桿彎矩標準值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.05×1.52=0.011kN·m1010風荷載引起的立桿彎矩設計值M=γQMWK=1.4×0.011=0.015kN·m6.7立桿穩(wěn)定性驗算6.7.1立桿軸力設計值對于承載能力極限狀態(tài),應按荷載的基本組合計算荷載組合的效應設計值。分別計算由可變荷載或永久荷載控制的效應設計值,按最不利的效應設計值確定。支撐結(jié)構(gòu)經(jīng)過連墻件與既有結(jié)構(gòu)可靠連接時,不考慮風荷載作用于支撐結(jié)構(gòu)引起的立桿軸力,立桿軸力設計值按下式計算取較大值:1.2×[0.134×2.78+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×1×1]+1.4×2.5×1×1=7.921kN;1.35×[0.134×2.78+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×1×1]+1.4×0.7×2.5×1×1｝=7.424kN;立桿軸向力取上述較大值,N=7.921KN。6.7.2立桿計算長度L0 無剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)的立桿穩(wěn)定性驗算時,立桿計算長度L0=μh μ—立桿計算長度系數(shù),按<建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術規(guī)范>附錄表B-1水平桿連續(xù)取值。 表中主要參數(shù)取值如下:無剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)的剛度比,其中E--彈性模量,取206000(N/mm2)鋼管的截面慣性矩,取107800(mm4)h—立桿步距,取1500mmk—節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度,取35kN·m/radlmax—立桿縱距與橫距中的較大值,取1000mmK=206000×107800+1000=0.531500×35×1066×1500a1—掃地桿高度與步距h之比,a1=0.2/1.5=0.13a2—懸臂長度與步距h之比,a2=0.5/1.5=0.33a—a1與a2中的較大值,a=0.33架體步數(shù)為2步,根據(jù)以上參數(shù)查表,立桿計算長度系數(shù)μ=2.39立桿計算長度L0=μh=2.39×1.5=3.59m6.7.3立桿穩(wěn)定性驗算無剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu),組合風荷載時,按下式進行立桿穩(wěn)定性驗算:

N--立桿軸力設計值,取7.921kN;--軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細比λ=Lo/i查規(guī)范附錄A取值;λ—計算長細比,λ=Lo/i=3590/15.9=226,查表=0.143;L0—立桿計算長度,取3590mm,i—桿件截面回轉(zhuǎn)半徑,取15.9mm;桿件截面積,取424mm2;f—鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2;M—風荷載引起的立桿彎矩設計值,M=0kN·mW—桿件截面模量,W=4490mm3N’E—立桿的歐拉臨界力,N’E=π2EA=3.1422×206000×424=16.88kNλ22262立桿穩(wěn)定性驗算如下:7.921×103+0×1060.143×4244490×(1-1.1×0.143×7.921)16.88=130.641+0=130.641N/mm2<f=205N/mm2立桿穩(wěn)定性驗算滿足要求!6.8架體抗傾覆驗算支架應按砼澆筑前和砼澆筑時兩種工況進行抗傾覆驗算,抗傾覆驗算應滿足下式要求:γ0M0≤MrMr支架的抗傾覆力矩設計值Mo支架的傾覆力矩設計值γ0—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),取1架體高度2.78m,寬度20m,取一個立桿縱距1m作為架體計算長度。6.8.1砼澆筑前架體抗傾覆驗算混凝土澆筑前,支架在搭設過程中,傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生。1、風荷載傾覆力矩計算作用在模板支撐架上的水平風荷載標準值ωk=0.053kN/m2風荷載作用下的傾覆力矩γ0M0=1×1.4×0.053×1×2.78×2.78/2=0.29kN·m2、架體抗傾覆力矩計算當鋼筋綁扎完畢后,架體、模板與鋼筋自重荷載標準值如下(立桿取21排。):0.134×2.78×21+(0.3+1.1×0.12)×1×20=16.46kN架體自重作用下產(chǎn)生的抗傾覆力矩,永久荷載的分項系數(shù)取0.9Mr=0.9×16.46×20/2=148.14kN·mM0<Mr,抗傾覆驗算滿足要求!6.8.2砼澆筑時架體抗傾覆驗算混凝土澆筑時,支架的傾覆力矩主要由泵送混凝土或不均勻堆載等因素產(chǎn)生的附加水平荷載產(chǎn)生,附加水平荷載以水平力的形式呈線荷載作用在支架頂部外邊緣上。抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土和模板自重等永久荷載產(chǎn)生。1、附加水平荷載產(chǎn)生的傾覆力矩計算附加水平荷載取豎向永久荷載標準值的2%,(0.134×2.78×21+(0.3+25.10×0.12)×1×20)×2%=74.06×2%=1.481kN附加水平荷載下產(chǎn)生的傾覆力矩γ0M0=1×1.4×1.481×2.78=5.764kN·m2、架體抗傾覆力矩計算架體自重作用下產(chǎn)生的抗傾覆力矩,永久荷載的分項系數(shù)取0.9Mr=0.9×74.06×20/2=666.54kN·mM0<Mr,抗傾覆驗算滿足要求!7.400mm厚板模板驗算7.1工程參數(shù)樓板模板支架參數(shù)建筑施工危險等級Ⅲ級危險等級系數(shù):支撐結(jié)構(gòu)1水平桿件1砼樓板厚度0.4m支架高度3.9m立桿縱距0.7m立桿橫距0.7m水平桿最大步距1.5m頂步步距1.5m立桿頂伸出長度a0.5m掃地桿高度0.2m鋼管類型φ48×3.0mm面板木膠合板厚度:14mm次楞方木40m