汽輪機部分第七章汽機調(diào)節(jié)

汽輪機部分第七章汽機調(diào)節(jié)第一頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一主要內(nèi)容概述液壓調(diào)解系統(tǒng)的特性數(shù)字式電液調(diào)解系統(tǒng)緊急遮斷系統(tǒng)汽輪機供油系統(tǒng)第二頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一第一節(jié)概述一、汽輪機調(diào)節(jié)系統(tǒng)的任務1、供電數(shù)量和質(zhì)量要求（1）量的要求：（2）質(zhì)的要求：電壓（勵磁電流調(diào)整）；頻率（機組轉(zhuǎn)速）。第三頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一2、汽輪發(fā)電機組的轉(zhuǎn)速變化規(guī)律Mt：汽輪機的主力距；Me：電磁反力矩；Mf：轉(zhuǎn)子的摩擦阻力矩；Ip：轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量；dω/dτ：轉(zhuǎn)子的角加速度；ω=2π×n/60第四頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一第五頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一3、汽輪機調(diào)解的任務及時調(diào)解內(nèi)功率，滿足外界負荷變化，保證轉(zhuǎn)速，分為噴嘴調(diào)節(jié)、節(jié)流調(diào)節(jié)、滑壓調(diào)節(jié)；二、調(diào)速系統(tǒng)的工作原理1、直接調(diào)節(jié)（直接帶動調(diào)節(jié)閥，如飛錘調(diào)解）；2、間接調(diào)節(jié)（通過放大系統(tǒng)，帶動調(diào)節(jié)閥）；包括：轉(zhuǎn)速感受機構(gòu)、傳動放大結(jié)構(gòu)、配汽執(zhí)行機構(gòu)、調(diào)節(jié)對象第六頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一第七頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一第八頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一三、典型液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)轉(zhuǎn)速感受機構(gòu)的不同，可以分為1、具有高速彈性調(diào)速器的液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)（轉(zhuǎn)速→擋板位移）；2、徑向泵液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)（徑向泵）；3、旋轉(zhuǎn)阻尼液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)（旋轉(zhuǎn)阻尼）。第九頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一第十頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一第十一頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一第十二頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一一、靜態(tài)特性（一）靜態(tài)特性曲線靜態(tài)特性在穩(wěn)定運行工況下，轉(zhuǎn)速和功率之間的關系；調(diào)解系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速有差調(diào)解特性，通過部分實驗或計算間接求得；取決于各組成部分的靜態(tài)特性。第二節(jié)液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)的特性第十三頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一特性曲線獲取方法由獲取的各組成部分的靜態(tài)特性曲線，用合成法作圖，合成為第一象限內(nèi)的汽輪機功率與轉(zhuǎn)速關系曲線dd，即為整個調(diào)節(jié)系統(tǒng)的靜態(tài)特性曲線。第十四頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一（二）速度變動率（轉(zhuǎn)速不等率）1、速度變動率機組孤立運行時，最大轉(zhuǎn)速（零負荷）與最小轉(zhuǎn)速（額定負荷）之差，與額定轉(zhuǎn)速之比。2、速度變動率對一次調(diào)頻的影響

一次調(diào)頻根據(jù)外界負荷變化的需要，汽輪機調(diào)節(jié)系統(tǒng)按器靜態(tài)特性自動調(diào)整功率，以減少供電頻率的變化的調(diào)節(jié)過程。第十五頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一速度變動率對一次調(diào)頻的影響并列機組的負荷分配（小的機組，相對變化大）；速度變動率不可過小，否則引起負荷晃動；3%～6%；速度變動率不可過大，否則引起甩負荷超速。第十六頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一第十七頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一電網(wǎng)的經(jīng)濟調(diào)度原則（負荷變動適應性）選擇功率大、效率高的機組帶基本負荷，在電網(wǎng)頻率變化時，盡量使之功率變動小，保證較高的經(jīng)濟性和安全性，他們速度變動率選擇大些，取4-6%；另一類主要承擔尖峰負荷，一般選擇效率較低、負荷變動適應性強的中小機組，他們選擇變動率小些，取3-4%。第十八頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一1、單調(diào)遞減函數(shù)；2、連續(xù)、圓滑，無突變、無接近水平的部分，避免負荷飄動；3、在空載處應陡一些，以便控制機組的轉(zhuǎn)速與電網(wǎng)同步，順利并網(wǎng)，并網(wǎng)后所造成的負荷沖擊也較小；4、帶基本負荷的機組，在額定負荷處靜態(tài)特性線也應該陡一些，穩(wěn)定在經(jīng)濟工況，低頻不超載。3、局部速度變動率第十九頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一（三）遲緩率1、遲緩現(xiàn)象（回差）調(diào)節(jié)部分的摩擦力、間隙、滑閥油口的蓋度、油的粘滯力；2、遲緩率的定義機組在同一功率下，因遲緩而出現(xiàn)的最大轉(zhuǎn)速變動量（最高轉(zhuǎn)速與最低轉(zhuǎn)速之差），與額定轉(zhuǎn)速之比，稱為遲緩率；第二十頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一3、遲緩率對機組運行的影響轉(zhuǎn)速晃動（單機運行）：負荷晃動量（并網(wǎng)運行）：越小越好！但制造困難。一般要求液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)的遲緩率ε＜0.3%～0.5%；電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)的遲緩率ε＜0.1%。第二十一頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一（四）同步器

汽機功率和轉(zhuǎn)速（電網(wǎng)頻率）單值對應，某一個電網(wǎng)頻率下，汽輪機只能發(fā)出一個固定的功率；而在單機運行時，汽輪機功率由外界負荷決定，一個功率對應一個固定的轉(zhuǎn)速，且不能改變。顯然，這是不能滿足機組運行要求的。如果將靜態(tài)特性曲線上下移動，改變轉(zhuǎn)速與功率的對應關系，就能在電網(wǎng)頻率不變的情況下，改變并網(wǎng)機組的功率，從而在功率不變情況下，改變單機運行機組的轉(zhuǎn)速。第二十二頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一同步器就是用來上下移動靜態(tài)特性曲線的裝置，同步器能夠連續(xù)地平移靜態(tài)特性曲線，使其成為一簇線，或者說成為一個工作區(qū)帶。1、同步器的工作原理第二十三頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一一次調(diào)頻二次調(diào)頻頻率合格，總負荷不變第二十四頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一二次調(diào)頻：通過同步器來調(diào)整供電頻率的方法；2、同步器的用途1）機組在單機運行時，調(diào)整機組轉(zhuǎn)速；2）機組在并網(wǎng)運行時，在各機組間進行功率負荷分配，保持轉(zhuǎn)速不變；第二十五頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一3、同步器的動作范圍（1）高限余量的作用：保證電網(wǎng)頻率升高時（一次調(diào)頻），以額定功率并網(wǎng)，取（1%～2%）n0，不宜過大，防止空載超速；（2）低限余量的作用：保證空載順利并網(wǎng)，電網(wǎng)頻率較低時正常停機，?。?%～6%）n0，不宜太大，對機構(gòu)設計不利。第二十六頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一同步器范圍高限余量低限余量頻率升高、帶不滿負荷，太大，有超速危險頻率較低時，無法同步并網(wǎng)；無法甩負荷，停機困難第二十七頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一一次調(diào)頻與二次調(diào)頻一次調(diào)頻各機組并網(wǎng)運行時，外界負荷變動，電網(wǎng)頻率變化。各機組的調(diào)節(jié)系統(tǒng)參與調(diào)節(jié)，改變各機組所帶的負荷，使之與外界負荷相平衡。同時盡力減少電網(wǎng)頻率的變化，此過程即為一次調(diào)頻。

二次調(diào)頻一次調(diào)頻是有差調(diào)節(jié)，不能維持電網(wǎng)頻率不變，只能緩和改變程度。所以還需要利用同步器改變某些機組的轉(zhuǎn)速與功率對應關系，以恢復電網(wǎng)頻率，此過程稱為二次調(diào)頻。

第二十八頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一只有經(jīng)過二次調(diào)頻后，電網(wǎng)頻率才能精確地保持恒定值。二次調(diào)頻目前有兩種方法：

1、由調(diào)總下令各廠調(diào)整負荷；2，機組采用AGC方式，實現(xiàn)機組負荷自動調(diào)度

簡單的說，一次調(diào)頻是汽輪機調(diào)速系統(tǒng)要據(jù)電網(wǎng)頻率的變化，自發(fā)的進行調(diào)整機組負荷以恢復電網(wǎng)頻率，二次調(diào)頻是人為根據(jù)電網(wǎng)頻率高低來調(diào)整機組負荷第二十九頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一第三十頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一（一）動態(tài)特性指標1、穩(wěn)定性（振蕩收斂）；穩(wěn)定過程非周期過程，微振過渡過程、振蕩過渡過程，振蕩次數(shù)要少于3～5次；避免非穩(wěn)定過程（等幅振蕩、發(fā)散振蕩）；2、精確性（轉(zhuǎn)速動態(tài)偏差），減小最大動態(tài)轉(zhuǎn)速，（107~109%）n0；3、快速性（過渡時間），小于5~10s。二、調(diào)節(jié)系統(tǒng)的動態(tài)特性第三十一頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一第三十二頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一（二）影響動態(tài)特性的主要因素1、轉(zhuǎn)子飛升時間常數(shù)Ta（零轉(zhuǎn)速→額定轉(zhuǎn)速所需時間），Ta↓飛升轉(zhuǎn)速↑；2、中間容積時間常數(shù)Tv（額定流量充滿整個中間容積所需時間），Tv↓飛升轉(zhuǎn)速↑；3、轉(zhuǎn)速不等率δ（速度變動率），δ↑動態(tài)穩(wěn)定性↑但動靜態(tài)偏差↑；第三十三頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一4、油動機時間常數(shù)Tm（油動機走完整個行程所需時間），Tm↑關閉時間↑動態(tài)偏差↑過渡時間↑但可削弱油壓波動的影響；5、遲緩率由于遲緩的存在，甩負荷時不能及時使調(diào)節(jié)閥動作，動態(tài)偏差加大。第三十四頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一三、中間再熱式汽輪機調(diào)節(jié)特點國產(chǎn)125MW以上機組均采用了中間再熱式汽輪機，其調(diào)節(jié)系統(tǒng)有以下特點：(1)中低壓缸功率滯后（龐大的蒸汽容積，功率滯后）；(2)甩負荷時動態(tài)超速中間容積引起超速，除高壓缸調(diào)節(jié)汽閥外，還須增設中壓缸調(diào)節(jié)閥，以便在機組甩負荷時，將兩種汽閥同時關閉；(3）低、空負荷時機爐工況不匹配汽機、鍋爐的動態(tài)特性不同，必然造成機爐協(xié)調(diào)配合問題，需增設旁路系統(tǒng)。

第三十五頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一隨著容量↑、參數(shù)↑，對安全性、經(jīng)濟性、自動化水平的要求↑。傳統(tǒng)的機械型調(diào)節(jié)系統(tǒng)(MHC)已不能完全適應，電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)(EHC)得到發(fā)展。我國始于20世紀60年代初，20世紀70年代用在125、200MW機組上，受電子器件可靠性的制約，限制了廣泛應用。20世紀80年代引進美國WH技術并國產(chǎn)化，20世紀90年代初用在300MW機組。目前EHC系統(tǒng)在我國被廣泛應用。第三節(jié)數(shù)字式電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)第三十六頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一數(shù)字電調(diào)是一種功率一頻率調(diào)節(jié)系統(tǒng)，與模擬相比，大都在計算機內(nèi)進行的。兩者的控制方式完全不同，模擬屬于連續(xù)控制，而數(shù)字則屬于離散控制，也稱采樣控制，是一種更為完善的調(diào)節(jié)系統(tǒng)。一、電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)的工作原理第三十七頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一目前都還沒有電氣元件取代推力大、動作迅速的液壓執(zhí)行機構(gòu)，因而都有把電信號轉(zhuǎn)換成液壓信號的電液轉(zhuǎn)換裝置，所不同的是對液壓機構(gòu)進行了許多重大的改進，例如采用高壓抗燃油的液壓伺服機構(gòu)，把油壓從過去的0.98-1.96MPa提高到12.42-14.49MPa達十倍之多，使結(jié)構(gòu)緊湊，推力大，動作更加迅速。第三十八頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一二、電調(diào)中的主要部件由電子調(diào)節(jié)裝置、閥位控制裝置、配汽機構(gòu)、調(diào)節(jié)對象四部分組成。用數(shù)字量傳送信號，接口采用D/A、A/D轉(zhuǎn)換。與液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)相比，電調(diào)主要是用電子調(diào)節(jié)裝置替代轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)機構(gòu)，其次是用電液伺服裝置替代了液壓伺服裝置。第三十九頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一（一）電子調(diào)節(jié)裝置1、轉(zhuǎn)速測量元件主要由磁阻發(fā)信器與頻率（轉(zhuǎn)速）變送器組成，轉(zhuǎn)變?yōu)橹绷麟妷盒盘柡蟀l(fā)送DEH。感應的交變電勢的頻率f與齒數(shù)z、汽輪機轉(zhuǎn)速n的關系為。經(jīng)f—u轉(zhuǎn)化為直流電壓。第四十頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一2、功率測量元件利用霍爾效應，用于測量發(fā)電機功率時．將發(fā)電機出線電壓經(jīng)電壓互感器、電流經(jīng)電流互感器后，接至勵磁繞組上，產(chǎn)生磁場B?；魻栯妱莸姆嫡扔陔娏骱痛艌鰪姸鹊某朔e，也就是正比于發(fā)電機電流和電壓的乘積，即信號較弱，經(jīng)過放大后再輸出。三相功率要用三個霍爾元件來分別測量，其值相加。第四十一頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一3、功率反調(diào)校正元件功率反調(diào)現(xiàn)象當外界負荷突變時,例如，當電網(wǎng)故障造成發(fā)電機功率突然大幅度減小時（功率↓轉(zhuǎn)速↑→汽門↓），由于轉(zhuǎn)子存在慣性等原因，造成轉(zhuǎn)速信號瞬時變化很小，即轉(zhuǎn)速變化信號落后于功率變化信號。這時，一次調(diào)頻回路輸出的功率靜態(tài)偏差請求值大于0，所以相繼通過功率校正器與調(diào)節(jié)級壓力校正器的校正作用后驅(qū)使調(diào)節(jié)汽閥開大，引起汽輪機功率增大，與希望的方向相反。第四十二頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一接下來，轉(zhuǎn)子進一步加速，轉(zhuǎn)速反饋信號加強，一次調(diào)頻產(chǎn)生主導作用，使汽閥關小，反調(diào)現(xiàn)象逐漸消失。反調(diào)現(xiàn)象只發(fā)生在調(diào)節(jié)過程的初期。通常設置動態(tài)校正元件，加以預防。(1）轉(zhuǎn)速一次微分器補償功率的不平衡量，但微分信號會使系統(tǒng)的高頻干擾信號放大，影響系統(tǒng)的正常工作；(2)帶慣性延遲的測功器削弱測功信號的功率反調(diào)作用，將功率信號延遲一段時間，增加一個功率信號延遲環(huán)節(jié)；第四十三頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一(3)功率負微分器將功率負微分器并接在測功器的兩端，在電功率突變的初期，功率負微分信號與功率信號同時突然改變，兩信號變化方向相反，相加后的凈輸出值大大減小。在微分器的輸入端加上一個死區(qū)，這樣功率的微小波動以及干擾信號就被這個死區(qū)過濾掉，提高了電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)的穩(wěn)定性。第四十四頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一4、頻差校正器頻差是指電網(wǎng)實際頻率與額定頻率之差，變換成轉(zhuǎn)速后，采用比例調(diào)節(jié)規(guī)律?？烧{(diào)的死區(qū)一線性一限幅死區(qū)用途：一是當死區(qū)較小時，可以過濾轉(zhuǎn)速小擾動信號，使機組功率穩(wěn)定；二是當死區(qū)較大時，使機組不參與電網(wǎng)一次調(diào)頻，只帶基本負荷。第四十五頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一5、功率校正器采用了比例積分調(diào)節(jié)規(guī)律。在功率校正回路投入的情況下，一次調(diào)頻回路信號，一方面進入乘法器，另一方面進入比較器，與送入的電功率反饋信號進行比較后生成△MR，再與額定功率P0相除后變成功率相對偏差量，再經(jīng)PI校正及上下限幅處理后成為功率校正系數(shù)。該系數(shù)在乘法器中與△REFI相乘后，生成功率校正請求值信號△REF2第四十六頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一第四十七頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一6、調(diào)節(jié)級壓力校正器采用了比例一積分調(diào)節(jié)規(guī)律功率校正回路輸出的△REF2在參數(shù)變換器中進行功率一調(diào)節(jié)級壓力參數(shù)信號變換，生成△IPS，送往調(diào)節(jié)級壓力校正回路，調(diào)節(jié)級壓力校正回路投入時，經(jīng)比較產(chǎn)生調(diào)節(jié)級壓力偏差信號△IMR，經(jīng)PI校正及限幅處理后生成△Vsp。第四十八頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一（二）閥位控制裝置也被稱作電液伺服裝置，主要由閥位控制器、電液轉(zhuǎn)換器、油動機及閥位反饋測量元件等組成；

電液轉(zhuǎn)換裝置是將電信號→液壓控制信號的轉(zhuǎn)換放大元件，是電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)的關鍵部件；要求響應快、線性好、零漂小、驅(qū)動力大、抗油質(zhì)污染能力強、運行穩(wěn)定、維護方便。第四十九頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一1、噴嘴擋板式電液侍服閥（電液轉(zhuǎn)換器）結(jié)構(gòu)和工作原理電磁力控制銜鐵偏轉(zhuǎn)→擋板位置→滑閥兩側(cè)進油→滑閥移動。在反饋杠桿作用下，擋板恢復到中間位置。第五十頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一2、油動機用作調(diào)節(jié)信號的最后一級放大，油動機活塞位移控制調(diào)節(jié)汽閥的開度，要求：輸出功率大；動作快。分為雙側(cè)進油式和單側(cè)進油式兩個重要指標：一是提升力，二是時間常數(shù)。第五十一頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一（1）雙側(cè)進油式油動機1)進油控制方式上進油下排油，穩(wěn)定時既不進也不出。須配用斷流式滑閥；2)提升力取決于活塞兩側(cè)的壓差與活塞的面積?！饔捅贸隹趬毫?、↓流動壓力損失、↑活塞面積都可以增大提升力；3)時間常數(shù)開啟/關閉調(diào)節(jié)汽閥的速度，取決于活塞的移動速度，即活塞兩側(cè)進、排油速度；對甩全負荷的影響最為重要，要求迅速關閉調(diào)節(jié)汽閥，防止超速過大。

第五十二頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一大功率汽機的時間常數(shù)通常Tm=0.1~0.25s?！涂趯挾?、↑最大位移、油壓以及適當減小活塞面積。（2）單側(cè)進油式油動機活塞的同一側(cè)實現(xiàn)進、排油。

第五十三頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一1、雙側(cè)進油移動需要兩側(cè)油壓差，油管破裂失壓時，活塞無法動作，致使調(diào)節(jié)汽閥無法關閉。解決方法是裝設壓縮彈簧，失壓情況下依靠彈簧力關閉調(diào)節(jié)汽閥；正常情況下，協(xié)助加速調(diào)節(jié)閥的關閉．但是．在開啟過程中卻起反作用；（2）單側(cè)進油式油動機活塞的同一側(cè)實現(xiàn)進、排油。同樣條件下，單側(cè)進油的提升力比雙側(cè)進油的小。但單側(cè)進油靠彈簧力關閉，不需要用壓力油，保證在失油情況下仍能可靠地關閉調(diào)節(jié)汽閥。第五十四頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一其最大優(yōu)點：失油情況下仍能可靠地關閉調(diào)節(jié)汽閥，且可大大減少用油量。相同條件下，雙側(cè)進油式時間常數(shù)小于單側(cè)進油式。雙側(cè)進油式難以進一步減小，而單側(cè)式設計合理也可達到較小。大功率汽輪機通常設計成一只油動機驅(qū)動一只調(diào)節(jié)汽閥，這樣．每只油動機所需要的提升力可減小。由于其耗油量少，所以主油泵的設計容量可明顯減小。目前，在大功率汽輪機上應用單側(cè)進油式油動機越來越重視。

第五十五頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一第四節(jié)、危急遮斷系統(tǒng)保證汽機安全，防止出現(xiàn)損壞事故，還應該裝配必要的危急遮斷保護系統(tǒng)。一、危急遮斷保護系統(tǒng)的原理兩種情況1、自動停機危急遮斷系統(tǒng)（AST）部分設備失常造成機組嚴重損壞，關閉所有進汽閥．立即停機；2、超速保護控制系統(tǒng)（OPC）暫時關閉高壓調(diào)節(jié)汽閥及再熱調(diào)節(jié)汽閥。減少進汽量及功率，但不能停機。因此機組相應的設有AST油路和OPC油路。第五十六頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一OPC油路僅控制高壓調(diào)節(jié)汽閥和再熱調(diào)節(jié)汽閥。當OPC油路跌落時，單向閥被AST油路油壓頂住，防止了AST油路的油泄油，維持了AST油路的油壓，使高壓主汽閥和再熱主汽閥全開，反之當AST油壓下跌，高壓主汽閥和再熱主汽閥關閉，同時兩個單向閥被頂開，OPC油路通過兩個單向閥，油壓也下跌．高、中壓調(diào)節(jié)汽閥關閉。所有的進汽閥與抽氣閥關閉，實現(xiàn)了緊急停機。是DEH控制器的OPC控制部分第五十七頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一危急跳閘控制裝置(ETS)的跳閘信號，可便AST電磁閥動作，從而使AST油路泄壓，關閉各進汽閥。還有機械超速和手動停機部分，當其動作時，機械超速和手動遮斷總油管的脫扣油泄壓并可通過隔膜閥使AST油路泄壓，關閉所有進汽閥，機組停機。兩個層次：一是危急跳閘控制裝置(ETS)的跳閘電信號可使AST電磁閥動作，所有進汽閥關閉，機組停機；二是機械超速及手動停機部分，當其動作時，可通過隔膜閥，所有進汽閥關閉，機組停機，起到危急保護作用。第五十八頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一二、電磁閥正常時得電關閉，建立油壓；危急情況下，失電打開油路排油，各卸荷閥快速打開，使各汽門快速關閉。串并聯(lián)布置，可防止拒動或誤動。緊急跳閘裝置檢測參數(shù)超速110%推力軸承磨損EH液壓低凝汽器真空低DEH失電MFT機組振動大ETSAST關閥第五十九頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期一三、機械超速與手動停機1、隔膜閥連接低壓透平油與高壓抗燃油轉(zhuǎn)速飛升→ES