化工原理第二版(下冊(cè))夏清賈紹義課后習(xí)題解答帶圖

..精選實(shí)用文檔..精選化工原理第二版夏清，賈紹義課后習(xí)題解答〔夏清、賈紹義第二版〔下冊(cè)〕.天津大學(xué)出版〕社,20.〕第1章蒸餾1.含苯0.5〔摩爾分率〕的苯-甲苯混合液，假設(shè)外壓為99kPa，試求該溶液的飽和溫度。苯和甲苯的飽和蒸汽壓數(shù)據(jù)見(jiàn)例1-1附表。t〔℃〕80.1859095100105解：利用拉烏爾定律計(jì)算氣液平衡數(shù)據(jù)查例1-1附表可的得到不同溫度下純組分苯和甲苯的飽和蒸汽壓PB*，PA*，由于總壓P=99kPa，那么由x=(P-PB*)/(PA*-PB*)可得出液相組成，這樣就可以得到一組繪平衡t-x圖數(shù)據(jù)。..精選實(shí)用文檔..精選以℃同理得到其他溫度下液相組成如下表根據(jù)表中數(shù)據(jù)繪出飽和液體線(xiàn)即泡點(diǎn)線(xiàn)由圖可得出當(dāng)x=0.5時(shí)，相應(yīng)的溫度為92℃2.正戊烷〔C5H12〕和正己烷〔C6H14〕的飽和蒸汽壓數(shù)據(jù)列于此題附表，試求P=13.3kPa下該溶液的平衡數(shù)據(jù)。溫度C5H12KC6H14解：根據(jù)附表數(shù)據(jù)得出相同溫度下C5H12〔A〕和C6H14〔B〕的飽和蒸汽壓℃℃時(shí)PB*查得PA*得到其他溫度下A?B的飽和蒸汽壓如下表t(℃PA*PB*利用拉烏爾定律計(jì)算平衡數(shù)據(jù)℃時(shí)為例℃時(shí)x=(P-PB*)/(PA*-PB*)=〔13.3-2.826〕/〔13.3-2.826〕=1℃為例℃時(shí)y=PA*×1/13.3=1同理得出其他溫度下平衡氣液相組成列表如下t(℃)260.6275.1276.9279289x10.38350.33080.02850..精選實(shí)用文檔..精選y10.7670.7330.5240根據(jù)平衡數(shù)據(jù)繪出t-x-y曲線(xiàn)3.利用習(xí)題2的數(shù)據(jù)，計(jì)算：⑴相對(duì)揮發(fā)度；⑵在平均相對(duì)揮發(fā)度下的x-y數(shù)據(jù)，并與習(xí)題2的結(jié)果相比擬。解：①計(jì)算平均相對(duì)揮發(fā)度理想溶液相對(duì)揮發(fā)度α=PA*/PB*計(jì)算出各溫度下的相對(duì)揮發(fā)度：t(℃α----5.2915.5634.178----℃和279℃時(shí)的α值做平均αm②按習(xí)題2的x數(shù)據(jù)計(jì)算平衡氣相組成y的值當(dāng)x=0.3835時(shí)，×0.3835/[1+(4.73-1)×同理得到其他y值列表如下t(℃)260.6275.1276.9279289αx10.38350.33080.20850y10.7460.7000.5550③作出新的t-x-y'曲線(xiàn)和原先的t-x-y曲線(xiàn)如圖4...精選實(shí)用文檔..精選解：①簡(jiǎn)單蒸餾由ln(W/F)=∫xxF得ln(W/F)=∫xxFF)/(0.549-0.54x)]∵汽化率1-q=1/3那么q=2/3即W/F=2/3∴×0.6)/(0.549-0.54x)]解得x=0.498代入平衡關(guān)系式y(tǒng)=0.46x+0.549得②平衡蒸餾由物料衡算FxF=Wx+DyD+W=F將W/F=2/3代入得到xF=2x/3+y/3代入平衡關(guān)系式得5.在連續(xù)精餾塔中別離由二硫化碳和四硫化碳所組成的混合液。原料液流量F為4000kg/h，組成xF為0.3〔二硫化碳的質(zhì)量分率，下同〕。假設(shè)要求釜液組成xW不大于0.05，餾出液回收率為88％。試求餾出液的流量和組分，分別以摩爾流量和摩爾分率表示。解：餾出回收率=DxD/FxF=88％得餾出液的質(zhì)量流量DxD=FxF88％=4000××0.88=1056kg/h結(jié)合物料衡算FxF=WxW+DxDD+W=F得xD=0.943餾出液的摩爾流量1056/(76×以摩爾分率表示餾出液組成xD=(0.943/76)/[(0.943/76)+(0.057/154)]6.在常壓操作的連續(xù)精餾塔中別離喊甲醇0.4與說(shuō).6〔均為摩爾分率〕的溶液，試求以下各種進(jìn)料狀況下的q值?！?〕進(jìn)料溫度40℃；〔2〕泡點(diǎn)進(jìn)料；〔3〕飽和蒸汽進(jìn)料。常壓下甲醇-水溶液的平衡數(shù)據(jù)列于此題附表中。溫度t液相中甲醇的氣相中甲醇的溫度t液相中甲醇的氣相中甲醇的℃摩爾分率摩爾分率℃摩爾分率摩爾分率..精選實(shí)用文檔..精選78.00.300.665解：〔1〕進(jìn)料溫度40℃℃時(shí)，甲醇的汽化潛熱r1=825kJ/kg水蒸汽的汽化潛熱r2℃時(shí)，甲醇的比熱CV1=2.784kJ/(kg·℃)水蒸汽的比熱CV2=4.178kJ/(kg·℃)查附表給出數(shù)據(jù)當(dāng)xA℃∴40℃進(jìn)料為冷液體進(jìn)料即將1mol進(jìn)料變成飽和蒸汽所需熱量包括兩局部一局部是將40℃冷液體變成飽和液體的熱量Q1℃飽和液體變成氣體所需要的汽化潛熱Q2，即q=〔Q1+Q2〕/Q2=1+〔Q1/Q2〕Q1×32××Q2=825××××18=35546.88kJ/kg∴q=1+〔Q1/Q2〔2〕泡點(diǎn)進(jìn)料泡點(diǎn)進(jìn)料即為飽和液體進(jìn)料∴q=1〔3〕飽和蒸汽進(jìn)料q=07.對(duì)習(xí)題6中的溶液，假設(shè)原料液流量為100kmol/h，餾出液組成為0.95，釜液組成為0.04〔以上均為易揮發(fā)組分的摩爾分率〕，回流比為2.5，試求產(chǎn)品的流量，精餾段的下降液體流量和提餾段的上升蒸汽流量。假設(shè)塔內(nèi)氣液相均為恒摩爾流。..精選實(shí)用文檔..精選解：①產(chǎn)品的流量由物料衡算FxF=WxW+DxDD+W=F代入數(shù)據(jù)得W=60.44kmol/h∴產(chǎn)品流量D=100–60.44=39.56kmol/h②精餾段的下降液體流量L×39.56=98.9kmol/h③提餾段的上升蒸汽流量V'40℃V=V'+〔1-q〕F=D〔1+R〕=138.46kmol/h∴V'=146.46kmol/h8.某連續(xù)精餾操作中，精餾段y=0.723x+0.263；提餾段y=1.25x–假設(shè)原料液于露點(diǎn)溫度下進(jìn)入精餾塔中，試求原料液，餾出液和釜?dú)堃旱慕M成及回流比。解：露點(diǎn)進(jìn)料q=0即精餾段y=0.723x+0.263過(guò)〔xD，xD〕∴xD提餾段y=1.25x–0.0187過(guò)〔xW，xW〕∴xW精餾段與y軸交于[0，xD/〔R+1〕]即xD∴連立精餾段與提餾段操作線(xiàn)得到交點(diǎn)坐標(biāo)為〔0.5345，0.6490〕∴xF9.在常壓連續(xù)精餾塔中，別離苯和甲苯的混合溶液。假設(shè)原料為飽和液體，其中含苯0.5〔摩爾分率，下同〕。塔頂餾出液組成為0.9，塔底釜?dú)堃航M成為0.1，回流比為2.0，試求理論板層數(shù)和加料板位置。苯-甲苯平衡數(shù)據(jù)見(jiàn)例1-1。解：常壓下苯-甲苯相對(duì)揮發(fā)度α=2.46..精選實(shí)用文檔..精選精餾段y1=xD由平衡關(guān)系式y(tǒng)=αx/[1+(α-1)x]得x1=0.7853再由精餾段操作線(xiàn)方程y=2x/3+0.3得y2=0.8236依次得到x2=0.6549y3x3=0.5320y4x4=0.4353∵x4﹤xF=0.5<x3精餾段需要板層數(shù)為3塊提餾段x1'=x4=0.4353提餾段操作線(xiàn)方程y=L'x/〔L'-W〕-WxW/〔L'-W〕飽和液體進(jìn)料q=1L'/〔L'-W〕=〔L+F〕/V=1+W/〔3D〕由物料平衡FxF=WxW+DxDD+W=F代入數(shù)據(jù)可得D=WL'/〔L'-W〕=4/3W/〔L'-W〕=W/〔L+D〕=W/3D=1/3即提餾段操作線(xiàn)方程y'=4x'/3–∴y'2由平衡關(guān)系式y(tǒng)=αx/[1+(α-1)x]得x'2依次可以得到y(tǒng)'3=0.4058x'3y'4=0.2564x'4y'5=0.1306x'5∵x'5<xW=0.1<x4'∴提餾段段需要板層數(shù)為4塊∴理論板層數(shù)為n=3+4+1=8塊〔包括再沸器〕加料板應(yīng)位于第三層板和第四層板之間10.假設(shè)原料液組成和熱狀況，別離要求，回流比及氣液平衡關(guān)系都與習(xí)題9相同，但回流溫度為20℃，試求所需理論板層數(shù)?；亓饕旱呐莸顪囟葹?3℃×104kJ/kmol，平均比熱為140kJ/(kmol·℃)解：回流溫度改為20℃，低于泡點(diǎn)溫度，為冷液體進(jìn)料。即改變了q的值精餾段不受q影響，板層數(shù)依然是3塊..精選實(shí)用文檔..精選提餾段由于q的影響，使得L'/〔L'-W〕和W/〔L'-W〕發(fā)生了變化q=〔Q1+Q2〕/Q2=1+〔Q1/Q2〕Q1=CpΔT=140×〔83-20〕=8820kJ/kmolQ2×104kJ/kmol∴×104L'/〔L'-W〕=[V+W-F(1-q)]/[V-F(1-q)]=[3D+W-F(1-q)]/[3D-F(1-q)]∵D=W，F(xiàn)=2D得L'/〔L'W/〔L'∴x1'=x4=0.4353代入操作線(xiàn)方程得y2'x2'=0.3141依次計(jì)算y3'x3'=0.1956y4'x4'=0.1042y5'x5'=0.0457∵x5'<xW=0.1<x4'∴提餾段板層數(shù)為4理論板層數(shù)為3+4+1=8塊〔包括再沸器〕11.在常壓連續(xù)精餾塔內(nèi)別離乙醇-水混合液，原料液為飽和液體，其中含乙醇0.15〔摩爾分率，下同〕，餾出液組成不低于0.8，釜液組成為0.02；操作回流比為2。假設(shè)于精餾段側(cè)線(xiàn)取料，其摩爾流量為餾出液摩爾流量的1/2，側(cè)線(xiàn)產(chǎn)品為飽和液體，組成為0.6。試求所需的理論板層數(shù)，加料板及側(cè)線(xiàn)取料口的位置。物系平衡數(shù)據(jù)見(jiàn)例1-7。解：如下圖，有兩股出料，故全塔可以分為三段，由例1-7附表，在x-y直角坐標(biāo)圖上繪出平衡線(xiàn)，從xD=0.8開(kāi)始，在精餾段操作線(xiàn)與平衡線(xiàn)之間繪出水平線(xiàn)和鉛直線(xiàn)構(gòu)成梯級(jí)，當(dāng)梯級(jí)跨過(guò)兩操作線(xiàn)交點(diǎn)d時(shí)，那么改在提餾段與平衡線(xiàn)之間繪梯級(jí)，直至梯級(jí)的鉛直線(xiàn)到達(dá)或越過(guò)點(diǎn)C(xW，xW)。..精選實(shí)用文檔..精選如圖，理論板層數(shù)為10塊〔不包括再沸器〕出料口為第9層；側(cè)線(xiàn)取料為第5層12.用一連續(xù)精餾塔別離由組分A?B組成的理想混合液。原料液中含A0.44，餾出液中含A0.957〔以上均為摩爾分率〕。溶液的平均相對(duì)揮發(fā)度為2.5，最回流比為1.63，試說(shuō)明原料液的熱狀況，并求出q值。解：在最回流比下，操作線(xiàn)與q線(xiàn)交點(diǎn)坐標(biāo)〔xq，yq〕位于平衡線(xiàn)上；且q線(xiàn)過(guò)〔xF，xF〕可以計(jì)算出q線(xiàn)斜率即q/(1-q)，這樣就可以得到q的值由式1-47Rmin=[(xD/xq)-α(1-xD)/(1-xq)]/〔α-1〕代入數(shù)據(jù)得q×(1-0.957)/(1-xq)]/〔2.5-1〕∴xq=0.366或xq=1.07〔舍去〕即xq=0.366根據(jù)平衡關(guān)系式y(tǒng)=2.5x/〔1+1.5x〕得到y(tǒng)qq線(xiàn)y=qx/〔q-1〕-xF/〔q-1〕過(guò)〔0.44，0.44〕，〔0.366，0.591〕q/〔q-1〕=〔0.591-0.44〕/〔0.366-0.44〕得q=0.67∵0<q<1∴原料液為氣液混合物13.在連續(xù)精餾塔中別離某種組成為0.5〔易揮發(fā)組分的摩爾分率，下同〕的兩組分理想溶液。原料液于泡點(diǎn)下進(jìn)入塔內(nèi)。塔頂采用分凝器和全凝器，分凝器向塔內(nèi)提供回流液，其組成為0.88，全凝器提供組成為0.95的合格產(chǎn)品。塔頂餾出液中易揮發(fā)組分的回收率96％。假設(shè)測(cè)得塔頂?shù)谝粚影宓囊合嘟M成為0.79，試求：〔1〕操作回流比和最小回流比；〔2〕假設(shè)餾出液量為100kmol/h，那么原料液流量為多少？解：〔1〕在塔頂滿(mǎn)足氣液平衡關(guān)系式y(tǒng)=αx/[1+(α-1)x]代入數(shù)據(jù)α/[1+0.88(α-1)]∴α第一塊板的氣相組成y111〕..精選實(shí)用文檔..精選××在塔頂做物料衡算V=L+DVy1=LxL+DxD0.907〔L+D〕=0.88L+0.95D∴由式1-47Rmin=[(xD/xq)-α(1-xD)/(1-xq)]/〔α-1〕泡點(diǎn)進(jìn)料x(chóng)q=xF∴Rmin〔2〕回收率DxD/FxF=96％得到F=100××0.96〕=197.92kmol/h15.在連續(xù)操作的板式精餾塔中別離苯-甲苯的混合液。在全回流條件下測(cè)得相鄰板上的液相組成分別為0.28，0.41和0.57，試計(jì)算三層中較低的兩層的單板效率EMV。操作條件下苯-甲苯混合液的平衡數(shù)據(jù)如下：解：假設(shè)測(cè)得相鄰三層板分別為第n-1層，第n層，第n+1層即xn-1=0.28xn=0.41xn+1=0.57根據(jù)回流條件yn+1=xn∴yn=0.28yn+1=0.41yn+2=0.57由表中所給數(shù)據(jù)α與第n層板液相平衡的氣相組成yn*××與第n+1層板液相平衡的氣相組成yn+1*××由式1-51EMV=〔yn-yn+1〕/〔yn*-yn+1〕可得第n層板氣相單板效率EMVn=〔xn-1-xn〕/〔yn*-xn〕=〔0.57-0.41〕/〔0.625-0.41〕=74.4％第n層板氣相單板效率EMVn+1=〔xn-xn+1〕/〔yn+1*-xn+1〕=〔0.41-0.28〕/〔0.483-0.28〕=64％..精選實(shí)用文檔..精選..精選實(shí)用文檔..精選..精選實(shí)用文檔..精選第2章吸收1.從手冊(cè)中查得101.33kPa,25℃時(shí),假設(shè)100g水中含氨1g,那么此溶液上方的氨氣平衡分壓為0.987kPa。在此濃度范圍內(nèi)溶液服從亨利定律，試求溶解度系數(shù)Hkmol/(m3·kPa)及相平衡常數(shù)m解：液相摩爾分?jǐn)?shù)x=〔1/17〕/[〔1/17〕+〔100/18〕=0.0105液相體積摩爾分?jǐn)?shù)C=〔1/17〕/〔101×10-3/103×103mol/m3由亨利定律P=C/H得H=C/P=0.5824/0.987=0.590kmol/(m3·kPa)2.101.33kPa,10℃×106x表示。式中：P為氧在氣相中的分壓kPa；x為氧在液相中的摩爾分率。試求在此溫度及壓強(qiáng)下與空氣充分接觸的水中每立方米溶有多少克氧?！痢?06×103×103×32/〔18×10-63．某混合氣體中含有2％〔體積〕CO2，其余為空氣?；旌蠚怏w的溫度為30℃，總壓強(qiáng)為506.6kPa。從手冊(cè)中查得30℃時(shí)CO2×105kPa，試求溶解度系數(shù)Hkmol/(m3·kPa)及相平衡常數(shù)m，并計(jì)算每100g與該氣體相平衡的水中溶有多少gCO2。解：由題意y=0.02，m=E/P總×105×103..精選實(shí)用文檔..精選×103=0.000054即每100g與該氣體相平衡的水中溶有CO2×44×100/18=0.0132gH=ρ/18E=103/〔10××105×10-4kmol/(m3·kPa)7.在101.33kPa，27℃下用水吸收混于空氣中的甲醇蒸汽。甲醇在氣，液兩相中的濃度都很低，平衡關(guān)系服從亨利定律。溶解度系數(shù)H=1.995kmol/(m3·kPa)，氣膜吸收系數(shù)kG×10-5kmol/(m2·s·kPa)，液膜吸收系數(shù)kL×10-5kmol/(m2·s·kmol/m3)。試求總吸收系數(shù)KG，并計(jì)算出氣膜阻力在總阻力中所的百分?jǐn)?shù)。解：由1/KG=1/kG+1/HkL可得總吸收系數(shù)1/KG×10-5××10-5〕KG2×10-5kmol/(m2·s·kPa)氣膜阻力所占百分?jǐn)?shù)為：〔1/kG〕/〔1/kG+1/HkL〕=HkL/〔HkL+kG〕××2.08+1.55〕=0.723=72.3％8.在吸收塔內(nèi)用水吸收混于空氣中的甲醇，操作溫度為27℃3。試根據(jù)上題有關(guān)的數(shù)據(jù)算出該截面上的吸收速率。解：由可得kG×10-5kmol/(m2·s·kPa)根據(jù)亨利定律P=C/H得液相平衡分壓P*∴NA=KG(P-P*2×10-5×10-5kmol/(m2·s)58kmol/(m2·h)9.在逆流操作的吸收塔中，于101.33kPa，25℃下用清水吸收混合氣中的CO2×104kPa。假設(shè)吸收劑為最小理論用量的1.2倍，試計(jì)算操作液氣比L/V及出口組成X。解：⑴Y1=2/98=0.0204，Y2m=E/P總×104×104..精選實(shí)用文檔..精選由〔L/V〕min=〔Y1-Y2〕/X1*=〔Y1-Y2〕/〔Y1/m〕=〔0.0204-0.001〕/〔0.0204/545〕L/V=1.2〔L/V〕min=622由操作線(xiàn)方程Y=〔L/V〕X+Y2-〔L/V〕X2得出口液相組成X1=〔Y1-Y2×10-5⑵改變壓強(qiáng)后，亨利系數(shù)發(fā)生變化，及組分平衡發(fā)生變化，導(dǎo)致出口液相組成變化m‘=E/P總’×104×10-5〔L/V〕‘=1.2〔L/V〕min’X1‘=〔Y1-Y2〕/〔L/V〕’×10-410.根據(jù)附圖所列雙塔吸收的五種流程布置方案，示意繪出與各流程相對(duì)應(yīng)的平衡線(xiàn)和操作線(xiàn)，并用圖中邊式濃度的符號(hào)標(biāo)明各操作線(xiàn)端點(diǎn)坐標(biāo)。在101.33kPa下用水吸收混于空氣中的氨。氨的摩爾分?jǐn)?shù)為0.1，混合氣體于40℃下進(jìn)入塔底，體積流量為0.556m3/s，空塔氣速為1.2m/s。吸收劑用量為理論最小用量的1.1倍，氨的吸收率為95%，且已估算出塔內(nèi)氣相體積吸收總系數(shù)KYα的平均值為0.1112kmol/(m3·s)。在操作條件下的氣液平衡關(guān)系為Y=2.6X，試求塔徑及填料層高度。..精選實(shí)用文檔..精選2，氣體流量為5000m3〔標(biāo)準(zhǔn)〕/h，其中SO2占10％，要求SO2的回收率為95％。氣，液逆流接觸，在塔的操作條件下，SO2在兩相間的平衡關(guān)系近似為Y..精選實(shí)用文檔..精選*=26.7X，試求：假設(shè)取用水量為最小用量的1.5倍，用水量應(yīng)為多少？在上述條件下，用圖解法求所需理論塔板數(shù)；如仍用〔2〕中求出的理論板數(shù)，而要求回收率從95％提高到98％，用水量應(yīng)增加到多少？解：〔1〕y2=y1〔1-η×Y12〔L/V〕min=〔Y1-Y2〕/X1*=〔Y1-Y2〕/〔Y1/26.7〕=〔0.111-0.005〕×〔L/V〕=1.5〔L/V〕min惰性氣體流量：V=5000××200.89=7684kmol/h〔2〕吸收操作線(xiàn)方程Y=〔L/V〕X+Y2代入數(shù)據(jù)在坐標(biāo)紙中畫(huà)出操作線(xiàn)和平橫線(xiàn)，得到理論板數(shù)NT13、..精選實(shí)用文檔..精選..精選實(shí)用文檔..精選14．在一逆流吸收塔中用三乙醇胺水溶液吸收混于氣態(tài)烴中的H2S，進(jìn)塔氣相中含H2S〔體積〕2.91％要求吸收率不低于99％，操作溫度300Ｋ，壓強(qiáng)101.33kPa，平衡關(guān)系為Y*=2X，進(jìn)塔液體為新鮮溶劑，出塔液體中H2S濃度為0.013kmol(H2S)/kmol(溶劑)單位塔截面上單位時(shí)間流過(guò)的惰性氣體量為0.015kmol/(m2·s)，氣相體積吸收總系數(shù)為0.000395kmol/(m3·s·kPa)。求所需填料蹭高度。解：y2=y1〔1-η×Y2=y2=0.000291Y1ΔYm=[〔Y1-Y1*〕-Y2]/ln[〔Y1-Y1*〕/Y2]××2〕/0.000291]∴ΝOG=〔Y1-Y2〕/ΔYm1HOG=V/(KYaΩ×101.33〕H=ΝOG×HOG×有一吸收塔，填料層高度為3m，操作壓強(qiáng)為101.33kPa，溫度20℃，用清水吸收混于空氣中的氨?；旌蠚赓|(zhì)量流速G=580kg/(m3·h)，含氨6%(體積)，吸收率為99%；水的質(zhì)量流速W=770kg/(m2·h)。該塔在等溫下逆流操作，平衡關(guān)系為Y*=0.9X。KGa與氣相質(zhì)量流速為0.8次方成正比而與液相質(zhì)量流速大體無(wú)關(guān)。試計(jì)算當(dāng)操作條件分別作以下改變時(shí)，填料層高度應(yīng)如何改變才能保持原來(lái)的吸收率(塔徑不變)：(1)操作壓強(qiáng)增大一倍；(2)液體流量增大一倍；(3)氣體流量增大一倍。..精選實(shí)用文檔..精選..精選實(shí)用文檔..精選..精選實(shí)用文檔..精選第3章枯燥1.濕空氣的總壓強(qiáng)為50kPa，溫度為60℃相對(duì)濕度40％，試求：〔1〕濕空氣中水氣的分壓；〔2〕濕度；〔3〕濕空氣的密度解：〔1〕查得60℃時(shí)水的飽和蒸汽壓PS∴水氣分壓P水氣=PSф×〔2〕H=0.622P水氣/〔P-P水氣×7.973/〔50-7.973〕=0.118kg/kg絕干x絕干x水氣∴濕空氣分子量M0=18x水氣+29x絕干氣=18×0.16+29×=27.249g/mol∴濕空氣密度ρ×10-3×50×103×333〕=0.493kg/m3濕空氣2.利用濕空氣的H-I圖查出此題附表中空格內(nèi)的數(shù)值，并給出序號(hào)4中各數(shù)值的求解過(guò)程序號(hào)干球溫度濕球溫度濕度相對(duì)濕度焓水氣分壓露點(diǎn)..精選實(shí)用文檔..精選℃℃kg/kg絕干％kg/kg絕干kPa℃160350.0322140530240270.024090325320180.0137550215430280.02585954253.干球溫度為20℃，濕度為0.009kg/kg絕干的濕空氣通過(guò)預(yù)熱器加熱到50℃，再送往常壓枯燥器中，離開(kāi)枯燥器時(shí)空氣的相對(duì)濕度為80％。假設(shè)空氣在枯燥器中經(jīng)歷等焓枯燥過(guò)程，試求：1m3原濕空氣在預(yù)熱器過(guò)程中焓的變化；1m3原濕空氣在枯燥器中獲得的水分量。解：〔1〕原濕空氣的焓：I00)t+2490H0×0.009)×20+2490×=43kJ/kg絕干通過(guò)預(yù)熱器后空氣的焓I1×0.009)×50+2490×=73.756kJ/kg絕干焓變化ΔH=I1-I0=30.756kJ/kg絕干空氣的密度ρ=MP/RT=〔29×10-3××103×293〕=1.21kg/m3∴1m3原濕空氣焓的變化為Δ×〔2〕等焓枯燥I1=I2=73.756kJ/kg絕干..精選實(shí)用文檔..精選℃，查得此時(shí)水蒸汽的飽和蒸汽壓PS=3.635kPa∴H2φPS/〔P-фPS〕×××3.635)=0.0184kJ/kg絕干由I22〕t2+2490H2試差假設(shè)成立∴H2=0.0184kJ/kg絕干獲得水分量：ΔH=H2-H0=0.0184-0.009=0.0094kJ/kg絕干×4.將t0=25℃，ф0=50％的常壓新鮮空氣，與枯燥器排出的t2=50℃，ф2=80％的常壓廢氣混合，兩者中絕干氣的質(zhì)量比為1：3。(1)混合氣體的溫度和焓;

(2)現(xiàn)需將此混合溫空氣的相對(duì)