二級展開式圓柱斜齒輪減速器說明書-機械設計課程設計說明書

48/49機械設計課程設計說明書設計題目:展開式雙級斜齒圓柱齒輪減速器

設計任務書課程目的：1、通過機械設計課程設計，綜合運用機械設計課程和其它有關選修課程的理論和生產實際知識去分析和解決機械設計問題，并使所學知識得到進一步地鞏固、深化和發(fā)展。2、學習機械設計的一般方法。通過設計培養(yǎng)正確的設計思想和分析問題、解決問題的能力。進行機械設計基本技能的訓練，如計算、繪圖、查閱設計資料和手冊，熟悉標準和規(guī)范。題目：題目4.設計一用于帶式運輸機傳動裝置中的三軸線雙級斜齒圓柱齒輪減速器。設計基礎數(shù)據(jù)如下：工作情況載荷平穩(wěn)鼓輪的扭矩T（N?m）750鼓輪的直徑(mm)350運輸帶速度V（m/s）0.8帶速允許偏差（%）5使用期限（年）5工作制度（班/日）2總體布置：設計任務（三）設計內容：1. 電動機的選擇與運動參數(shù)設計計算；2. 斜齒輪傳動設計計算；3. 軸的設計；4.裝配草圖的繪制5. 鍵和聯(lián)軸器的選擇與校核；6. 滾動軸承的選擇；7. 裝配圖、零件圖的繪制；8. 設計計算說明書的編寫。（四）設計進度：1、第一階段：總體計算和傳動件參數(shù)計算2、第二階段：軸與軸系零件的設計3、第三階段：軸、軸承、聯(lián)軸器、鍵的校核及草圖繪制4、第四階段：裝配圖、零件圖的繪制及計算說明書的編寫傳動方案的擬訂及說明設計計算及說明結果傳動方案的總體設計對給定傳動方案分析論證總體布置見任務書電動機的選擇電動機類型和結構形式按工作要求和工作條件，選用一般用途的Y（IP44）系列三相交流異步電動機，它為臥式封閉結構。電動機容量的選擇確定工作機所需功率確定傳動系統(tǒng)總效率式中，為從電動機至卷筒軸之間的各傳動機構和軸承的效率。由表2－4查得：滾動軸承；圓柱齒輪傳動；彈性聯(lián)軸器；滑動軸承，則所需電動機功率確定電動機額定功率根據(jù)，由第二十章表20－1選取電動機額定功率電動機轉速的選擇工作機的轉速QUOTE電動機轉速的可選范圍取QUOTE查表20-1，選電動機型號Y132M1-6列表記錄電動機技術數(shù)據(jù)和安裝尺寸電動機型號額定功率（kw）同步轉速（r/min）滿載轉速（r/min）軸身尺寸E×D平鍵尺寸F×GDY132M1-64100096080×3810×8計算傳動裝置總傳動比和分配傳動裝置的總傳動比分配各級傳動比因為是展開式二級齒輪傳動，故，現(xiàn)取1.3，則則低速級齒輪傳動比為計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)各軸轉速各軸輸出功率各軸轉矩將以上計算結果整理后列于下表，供設計計算時使用項目電動機軸高速軸中間軸低速軸轉速（r/min）960960179.4443.66功率（kw）3.993.953.793.64轉矩（N·m）39.6939.29201.71796.20傳動比效率kw電動機型號為Y132M1-6齒輪設計計算設計計算及說明結果高速級齒輪的設計選定齒輪類型、等級精度、材料及齒數(shù)=1\*GB3①按圖所示傳動方案，選用斜齒圓柱齒輪=2\*GB3②運輸機為一般工作機器，速度不高，故選用7級精度(GB10095-88)=3\*GB3③材料及熱處理：由課本表10-1選得大、小齒輪的材料均為40Cr，并經調質及表面淬火，齒面硬度為48~55HRC。=4\*GB3④初選小齒輪齒數(shù)：大齒輪齒數(shù)=5\*GB3⑤初選取螺旋角按齒面接觸強度設計=1\*GB3①確定公式內各計算數(shù)值試選。由圖10-30選取區(qū)域系數(shù)由圖10-26查得；因大、小齒輪均為硬齒面，故宜選取稍小的齒寬系數(shù)，取由表10-6查得材料彈性影響系數(shù)由圖10-21e查得；應力循環(huán)次數(shù)：由圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)接觸疲勞許用應力：取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由式（10-12）許用接觸應力為=2\*GB3②計算試算小齒輪分度圓直徑，由計算公式得計算圓周速度齒寬b及模數(shù)計算縱向重合度計算載荷系數(shù)K已知使用系數(shù)，根據(jù)，7級精度，由圖10-8得動載系數(shù)；由表10-4中的硬齒面齒輪欄查得小齒輪相對支承非對稱布置、6級精度、，考慮齒輪為7級，??；由圖10-13查得由表10-3查得故載荷系數(shù)按實際的載荷系數(shù)校正所得分度圓直徑，由式（10－10a）得計算模數(shù)按齒根彎曲強度設計=1\*GB3①確定計算參數(shù)計算載荷系數(shù)根據(jù)縱向重合度，從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)計算當量齒數(shù)查取齒形系數(shù)：由表10-5查得查取應力校核系數(shù)：由表10-5查得e)由圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)f)由圖10-20d查得齒輪的彎曲疲勞強度極限g)計算彎曲疲勞許用應力，取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由式（10－12）得h)計算大、小齒輪的，并加以比較小齒輪的數(shù)值大=2\*GB3②設計計算對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數(shù)與由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數(shù)相差不大，取模數(shù)，取分度圓直徑mm。于是由取，則，取。幾何尺寸計算=1\*GB3①計算中心距，圓整為=2\*GB3②按圓整后的中心距修正螺旋角因值改變不多，故參數(shù)、、等不必修正。=3\*GB3③計算大、小齒輪的分度圓直徑=4\*GB3④計算齒輪齒寬圓整后取=5\*GB3⑤大小齒輪的齒頂圓，齒根圓計算=6\*GB3⑥結構設計大齒輪因齒輪齒頂圓直徑大于160mm，而又小于500mm，故以選用腹板式結構為宜。小齒輪可采用實心式，做成齒輪軸。低速級齒輪設計計算選定齒輪類型、等級精度、材料及齒數(shù)=1\*GB3①按圖所示傳動方案，選用斜齒圓柱齒輪=2\*GB3②運輸機為一般工作機器，速度不高，故選用7級精度(GB10095-88)=3\*GB3③材料及熱處理：由課本表10-1選得大、小齒輪的材料均為40Cr，并經調質及表面淬火，齒面硬度為48~55HRC。=4\*GB3④初選小齒輪齒數(shù)：大齒輪齒數(shù)=5\*GB3⑤初選取螺旋角按齒面接觸強度設計=1\*GB3①確定公式內各計算數(shù)值試選。由圖10-30選取區(qū)域系數(shù)由圖10-26查得；因大、小齒輪均為硬齒面，故宜選取稍小的齒寬系數(shù)，取由表10-6查得材料彈性影響系數(shù)由圖10-21e查得應力循環(huán)次數(shù)：由圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)接觸疲勞許用應力：取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由式（10-12）許用接觸應力為=2\*GB3②計算試算小齒輪分度圓直徑，由計算公式得計算圓周速度齒寬b及模數(shù)計算縱向重合度計算載荷系數(shù)K已知使用系數(shù)，根據(jù)，7級精度，由圖10-8得動載系數(shù)；由表10-4中的硬齒面齒輪欄查得小齒輪相對支承平面非對稱布置、6級精度、，考慮齒輪為7級，取；由圖10-13查得由表10-3查得故載荷系數(shù)按實際的載荷系數(shù)校正所得分度圓直徑，由式（10－10a）得計算模數(shù)按齒根彎曲強度設計=1\*GB3①確定計算參數(shù)計算載荷系數(shù)根據(jù)縱向重合度，從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)計算當量齒數(shù)查取齒形系數(shù)：由表10-5查得查取應力校核系數(shù)：由表10-5查得e)由圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)f)由圖10-20d查得齒輪的彎曲疲勞強度極限g)計算彎曲疲勞許用應力，取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由式（10－12）得h)計算大、小齒輪的，并加以比較小齒輪的數(shù)值大=2\*GB3②設計計算對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數(shù)與由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數(shù)相差不大，取模數(shù)。分度圓直徑。取，則。幾何尺寸計算=1\*GB3①計算中心距，圓整為=2\*GB3②按圓整后的中心距修正螺旋角因值改變不多，故參數(shù)、、等不必修正。=3\*GB3③計算大、小齒輪的分度圓直徑=4\*GB3④計算齒輪齒寬圓整后取=5\*GB3⑤大小齒輪的齒頂圓，齒根圓計算 軸的結構設計計算高速軸的結構設計1、求輸入軸上的功率P1、轉速n1和轉矩T12、求作用在齒輪上的力因已知高速級小齒輪的分度圓直徑為則圓周力，徑向力及軸向力的方向如圖所示。3、初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為40Cr調質處理。根據(jù)資料1表15-3，取，于是得軸上有一個鍵槽，軸徑應增加5％所以,圓整取.輸入軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器直徑dVII-VIII。為了使所選的軸直徑dVII-VIII與聯(lián)軸器孔徑相適應，故同時確定聯(lián)軸器型號。聯(lián)軸器的計算轉矩，查表14-1，取。按照計算轉矩應小于聯(lián)軸器公稱轉矩的條件，查標準GB5272-85，選用選取ML3型的梅花形彈性聯(lián)軸器，其公稱轉矩為。半聯(lián)軸器的孔徑，半聯(lián)軸器長度，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度。根據(jù)要求，進行結構設計，如圖。QUOTE用滾動軸承7305AC，B=17mm，再加上封油盤的長度，取，QUOTE。Ⅱ-Ⅲ為軸到齒輪軸的過渡段，且起軸肩的作用，齒輪軸的，故取，。Ⅲ-Ⅳ段為齒輪軸，QUOTEⅣ-Ⅴ根據(jù)整體設計要求，由三根軸的兩對齒輪配合，取L=69mm，考慮到右端軸承處的，取。Ⅴ-Ⅵ段用滾動軸承7305AC，B=17mm，再加上封油盤的長度，取，QUOTE。Ⅵ-Ⅶ段為了軸承端蓋的裝拆方便的要求，故取，又因為VI-VII段還起軸肩的作用，故取QUOTE。VII-VIII段為最細段，和聯(lián)軸器配合，所以取。圖中未標圓角處取。這樣，即初步確定了軸的各段直徑和長度。（3）鍵的選擇根據(jù)《機械設計課程設計》表14-1查得Ⅶ-Ⅷ處的鍵的代號為鍵6×25GB1096-79（6×6×25）。中間軸的設計1．已知該軸的功率，轉速，轉矩=3.79KW，=179.44r/min,=201.71N·mm，2.求作用在齒輪上的力已知該軸上大齒輪的分度圓直徑為該軸上小齒輪的分度圓直徑為3、初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為40Cr調質處理。根據(jù)表15-3，取，于是得加裝三個鍵最小軸徑增加7%，為33.13mm。中間軸的最小直徑是與軸承配合處的直徑，根據(jù)軸承內徑系列，選擇軸承代號為7307C取d=35mm，尺寸外形為35mm×80mm×21mm,其余尺寸見圖。4．軸的結構設計安裝大齒輪處的鍵型號為鍵C1222GB1096-79安裝小齒輪處的鍵型號為鍵1240GB1096-79軸上零件裝配方案和尺寸如圖根據(jù)要求，進行結構設計，如圖。Ⅰ-Ⅱ軸最細處為I-II段，裝滾動軸承，選取，軸承型號7307CGB292-83。軸承。加上封油盤的長度，并使齒輪定位準確，取QUOTEⅡ-Ⅲ為了使套筒斷面可靠地壓緊齒輪，此軸段應略短于輪轂寬度，故取，。Ⅲ-Ⅳ齒輪右端采用軸環(huán)定位，故取QUOTE。Ⅳ-Ⅴ為使小齒輪定位準確，取QUOTEⅤ-Ⅵ右端裝軸承處V-VI段同I-II段結構相似，取。初步估計齒輪到箱體內壁距離和箱體厚度，滾動軸承寬度等距離，取。這樣，以初步確定了軸的各段直徑和長度。低速軸的設計1．已知該軸的功率，轉速，轉矩=3.64KW，=43.66r/min,=QUOTENmm，2.求作用在齒輪上的力已知該軸上齒輪的分度圓直徑為3、初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼調質處理。根據(jù)表15-3，取，于是得。安裝三個鍵槽增大直徑7％，得輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑QUOTE。為了使所選的軸直徑QUOTE與聯(lián)軸器的孔徑相適應，故需同時選取聯(lián)軸器的型號。聯(lián)軸器的計算轉矩QUOTE，查[1]表14-1，考慮到轉矩變化小，故取QUOTE=1.3，則按照計算轉矩應小于聯(lián)軸器公稱轉矩的條件，采用HL4型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉矩為，半聯(lián)軸器孔徑QUOTE，故QUOTE，半聯(lián)軸器長度L=112mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度QUOTE=84mm。查《機械設計課程設計》表15-6，選擇軸承代號為7212C的角接觸球軸承，尺寸外形為4．軸的結構設計安裝大齒輪的鍵型號為鍵C2036GB1096-97安裝聯(lián)軸器處的鍵為鍵1670GB1096-97軸上零件裝配方案和尺寸如圖如圖。由聯(lián)軸器選擇所知，軸最細處為I-II段，裝半聯(lián)軸器，選取，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故I-II段的長度應比略短一些，現(xiàn)取。為了軸承端蓋的裝拆方便，故取，又因為II-III段還起軸肩的作用，故取。初步選定滾動軸承，選取7212C，故，又因為軸承，加上封油盤的長度，故取。IV-V段起左端軸承的軸肩作用，取。因為要和低速級小齒輪相精確嚙合，由中速軸的結構設計可確定，齒輪左端采用軸肩定位，軸肩高度，故取，則軸環(huán)處的直徑，軸環(huán)寬度，取。VI-VII段為低速組齒輪，由之前齒輪設計所得，齒寬為，為了使套筒斷面可靠地壓緊齒輪，此軸段應略短于輪轂寬度，故取，QUOTE。初步估計齒輪到箱體內壁距離，和箱體厚度，滾動軸承寬度等距離，取。QUOTE圖中未標圓角處取。這樣，以初步確定了軸的各段直徑和長度。五.軸、軸承、鍵的校核（一）各軸上的載荷1.高速軸的校核1），高速軸的彎扭組合強度的校核分析高速軸所受的力及彎扭矩受力如圖:水平面上受力分析L=134.8mm將危險截面的水平彎矩、垂直彎矩、總彎矩及扭矩列表：載荷水平面H垂直面V支反力F=676.18N=1862.75N彎矩M總彎矩扭矩T2）.彎扭合成校核軸的強度根據(jù)軸的彎扭合成條件，取,軸的計算應力為軸的材料為40cr，調質處理。由<機械設計>表15-1查得。因此，故安全。3）精確校核軸的疲勞強度確定危險截面由圖可知Ⅳ截面彎矩較大，僅次于III，且Ⅳ截面受扭，III截面不受扭，故確定Ⅳ截面為危險截面。Ⅳ截面左側軸的材料為40Cr調質由《機械設計》（下同）表15-1查得：圓角r=1，有軸肩形成的理論應力集中系數(shù)按附表3-2查得：又由附圖3-1查得：由附圖3-2，3-3得：軸按磨削加工，由附圖3-4查得：軸未經表面處理，即：因此該截面的強度是足夠的。Ⅳ截面右側軸的材料為40Cr調質由《機械設計》（下同）表15-1查得：有軸肩形成的理論應力集中系數(shù)按附表3-2查得：又由附圖3-1查得：由附圖3-2，3-3得：軸按磨削加工，由附圖3-4查得：軸未經表面處理，即：因此該截面的強度是足夠的。2.中間軸的校核1），中間軸的彎扭組合強度的校核分析高速軸所受的力及彎扭矩受力如圖:L=138.8載荷水平面H垂直面V支反力F=5733.38N=4535.13N彎矩M總彎矩扭矩T將危險截面的水平彎矩、垂直彎矩、總彎矩及扭矩列表：2）.彎扭合成校核軸的強度根據(jù)軸的彎扭合成條件，取,軸的計算應力為軸的材料為40cr，調質處理。由<機械設計>表15-1查得。因此，故安全。3）精確校核軸的疲勞強度確定危險截面由圖可知III截面彎矩較大，且III面受扭，II截面不受扭，故確定III截面為危險截面。III截面左側軸的材料為40Cr調質由《機械設計》（下同）表15-1查得：初選H7/r6配合，由附表3-8得：軸按磨削加工，由附圖3-4查得：軸未經表面處理，即：因此該截面的強度是足夠的。III截面右側軸的材料為40Cr調質由《機械設計》（下同）表15-1查得：r=2，有軸肩形成的理論應力集中系數(shù)按附表3-2查得：又由附圖3-1查得：由附圖3-2，3-3得：軸按磨削加工，由附圖3-4查得：軸未經表面處理，即：因此該截面的強度是足夠的。2.低速軸的校核1），低速軸的彎扭組合強度的校核分析低速軸所受的力及彎扭矩受力如圖:L=135mm載荷水平面H垂直面V支反力F=4886.125N=2609.63N彎矩M總彎矩扭矩T將危險截面的水平彎矩、垂直彎矩、總彎矩及扭矩列表：2）.彎扭合成校核軸的強度根據(jù)軸的彎扭合成條件，取,軸的計算應力為軸的材料為40Cr，調質處理。由<機械設計>表15-1查得。因此，故安全。3）精確校核軸的疲勞強度確定危險截面由圖可知III截面彎矩較大，且III截面受扭，II截面不受扭，故確定III截面為危險截面。III截面左側軸的材料為40Cr調質由《機械設計》（下同）表15-1查得：初選H7/r6配合，由附表3-8得：軸按磨削加工，由附圖3-4查得：軸未經表面處理，即：因此該截面的強度是足夠的。III截面右側軸的材料為40Cr調質由《機械設計》（下同）表15-1查得：R=2，有軸肩形成的理論應力集中系數(shù)按附表3-2查得：又由附圖3-1查得：由附圖3-2，3-3得：軸按磨削加工，由附圖3-4查得：軸未經表面處理，即：因此該截面的強度是足夠的。（二）、滾動軸承所有軸承預期壽命為二年。1.高速軸的軸承軸承1：7305AC軸承2：7305AC根據(jù)軸承型號取軸承基本額定動載荷為：；靜載荷為：1.求兩軸承的計算軸向力和對于7305AC型的軸承，e=0.68,;=0.68QUOTE=643.08N因此軸承1載荷較大,驗算軸承1的壽命。3求軸承當量動載荷和因為查表得因軸承運轉中有輕微沖擊,按表13-64.驗算軸承壽命 =故軸承使用壽命足夠、合格。a.中間軸上的滾動軸承驗算壽命計算軸承1：7307C軸承2：7307C根據(jù)軸承型號取軸承基本額定動載荷為：；靜載荷為：1.求兩軸承的計算軸向力和QUOTE對于7206C型的軸承，按表13-7.軸承的派生軸向力，e為表中的判斷系數(shù),其值由的大小來確定,現(xiàn)在e未知,故先取e=0.4,因此可估算;=0.4因此軸承1被壓,軸承2被放松.=0.47兩次計算的QUOTE相差不大，因此確定QUOTE，QUOTE

3求軸承當量動載荷和因為QUOTE查表得因軸承運轉中有輕微沖擊,按表13-64.驗算軸承壽命 =壽命合格.3.低速軸上軸承的校核軸承1：7212C軸承2：7212C根據(jù)軸承型號7212AC取軸承基本額定動載荷為：C=44.8KN；基本額定靜載荷為：1.求兩軸承的計算軸向力和對于7212C型的軸承，按表13-7.軸承的派生軸向力，e為表中的判斷系數(shù),其值由的大小來確定,現(xiàn)在e未知,故先取e=0.4,因此可估算;=0.4因此軸承1被壓,軸承2被放松.=0.4609QUOTE變化不大，因此確定3求軸承當量動載荷和因為QUOTE查表得因軸承運轉中有輕微沖擊,按表13-64.驗算軸承壽命 =故軸承使用壽命足夠、合格。(三).鍵的設計和計算高速軸上同聯(lián)軸器相連的鍵的設計擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸選擇半圓頭普通平鍵.材料為45鋼根據(jù)d=22mm查表6-2?。烘I寬b=6mmh=6mmL=25mm②校和鍵聯(lián)接的強度查表6-2得[]=110MP工作長度l=L-0.5b=25-3=22mm與輪轂鍵槽的接觸高度K=0.5h=0.5×6=3mm由式（6-1）得：＜[]所以鍵比較安全.取鍵標記為：鍵C6×25GB1096-79中間軸上定為高速級大齒輪鍵的設計大齒輪處：選擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸選擇單圓頭普通平鍵，采用雙鍵連接根據(jù)d=40mm查表?。烘I寬b=12mmh=8mmL=22mm②校和鍵聯(lián)接的強度查表6-2得[]=110MP工作長度l=L-0.5b=22-6mm=16mm③鍵與輪轂鍵槽的接觸高度K=0.5h=0.5×8=4mm由式（6-1）得：MPa＜[]所以鍵比較安全.取鍵標記為：鍵C12×22GB1096-79小齒輪處選擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸選擇圓頭普通平鍵根據(jù)d=40mm查表?。烘I寬b=12mmh=8mmL=40mm校和鍵聯(lián)接的強度查表6-2得[]=110MP工作長度l=L-b=40-12mm=28mm鍵與輪轂鍵槽的接觸高度K=0.5h=0.5×8=4mm由式（6-1）得：MPa＜[]所以鍵比較安全.取鍵標記為：鍵12×40GB1096-79從動軸上定為低速級大齒輪鍵和聯(lián)軸器相連的鍵的設計聯(lián)軸器的鍵選擇選擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸選擇半圓頭普通平鍵根據(jù)d=55mm查表6-1?。篵=16mmh=10mm=70mm②校和鍵聯(lián)接的強度查表6-2得[]=110MP工作長度QUOTE③鍵與輪轂鍵槽的接觸高度由式（6-1）得：＜[]大齒輪的鍵選擇選擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸選擇單圓頭普通平鍵，雙鍵連接根據(jù)d=70mm查表6-1取：b=20mmh=12mm=36mm②校和鍵聯(lián)接的強度查表6-2得[]=110MP工作長度l=L-0.5QUOTEb=26mm③鍵與輪轂鍵槽的接觸高度由式（6-1）得：＜[]兩者都合適取鍵標記為：齒輪處：鍵C20×36GB1096-79聯(lián)軸器處：鍵C16×70GB1096-79繪制裝配草圖。六.軸系部件的結構設計（1）滾動軸承的組合設計1）軸的支撐結構形式和軸系的軸向固定普通的齒輪減速器，其軸的支撐跨度較小，采用兩端固定支撐，軸承內圈在軸上可用軸肩或套筒做軸向固定，軸承外圈用軸承端蓋定位。設計兩端固定支撐時，軸承外圈與端蓋之間應適當留有軸向間隙，以補償工作時軸的熱伸長量。2)軸承蓋的設計軸承用脂潤滑，采用密封性較好的凸緣式軸承蓋，各結構尺寸見裝配圖。3)滾動軸承的潤滑與密封因為兩對齒輪的平均速度小于1.5-2m/s，所以采用脂潤滑，為了防止軸承中的潤滑脂被箱內齒輪嚙合時擠出的油沖刷、稀釋而流失，需在軸承內側設置封油盤。七.減速器箱體及附件設計箱體的結構尺寸見裝配圖減速器的箱體采用鑄造（HT200）制成，采用剖分式結構為了保證齒輪配合質量。機體有足夠的剛度在機體外加肋，外輪廓為長方形，增強了軸承座剛度機體結構有良好的工藝性.鑄件壁厚為8mm，圓角半徑為R=5。對附件設計A視孔蓋和窺視孔在機蓋頂部開有窺視孔，能看到傳動零件嚙合區(qū)的位置，并有足夠的空間，以便于能伸入進行操作，窺視孔有蓋板，機體上開窺視孔應設凸臺，以便于機械加工出支承蓋板的表面并用墊片加強密封，視孔蓋用Q235制成，用M6緊固。B油塞：放油孔位于油池最底處，并安排在減速器不與其他部件靠近的一側，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔處的機體外壁應設凸臺，并加封油圈加以密封。C油標：采用M12游標尺安裝位置見裝配圖D通氣器：由于減速器運轉時，機體內溫度升高，氣壓增大，為便于排氣，在機蓋頂部的窺視孔蓋上安裝通氣器，以便達到體內為壓力平衡.E起蓋螺釘：起蓋螺釘上的螺紋長度要大于機蓋聯(lián)結凸緣的厚度。釘桿端部要做成半球形，以免破壞螺紋.F定位銷：為保證剖分式機體的軸承座孔的加工及裝配精度，在機體聯(lián)結凸緣的長度方向各安裝一圓錐定位銷，以提高定位精度.G吊耳：起吊箱蓋。減速器機體結構尺寸如下：計算公式名稱符號結果箱座壁厚8mm箱蓋壁厚8mm箱蓋凸緣厚度12mm箱座凸緣厚度12mm箱座底凸緣厚度20mm地腳螺釘直徑16mma≤250n=4地腳螺釘數(shù)目4軸承旁聯(lián)接螺栓直徑12mm=（0.5~0.6）機蓋與機座聯(lián)接螺栓直徑8mm=（0.4~0.5）軸承端蓋螺釘直徑6mmn=48mmn=410mmn=6=（0.3~0.4）視孔蓋螺釘直徑6mm=（0.7~0.8）定位銷直徑6mm查機械課程設計指導書表4，，至外機壁距離22mm18mm13mm查機械課程設計指導書表4，至凸緣邊緣距離20mm11mm=++（5~10）外機壁至軸承座端面距離50mm>1.2大齒輪頂圓與內機壁距離10mm>齒輪端面與內機壁距離10mm機蓋，機座肋厚6.8mm6.8mm+5軸承端蓋外徑85mm110mm150mm八.裝配圖設計（一）、裝配圖的作用作用：裝配圖表明減速器各零件的結構及其裝配關系，表明減速器整體結構，所有零件的形狀和尺寸，相關零件間的聯(lián)接性質及減速器的工作原理，是減速器裝配、調試、維護等的技術依據(jù)，表明減速器各零件的裝配和拆卸的可能性、次序及減速器的調整和使用方法。（二）、減速器裝配圖的繪制1、裝備圖的總體規(guī)劃：（1）、視圖布局：①、選擇3個基本視圖，結合必要的剖視、剖面和局部視圖加以補充。②、選擇俯視圖作為基本視圖，主視和左視圖表達減速器外形，將減速器的工作原理和主要裝配關系集中反映在一個基本視圖上。布置視圖時應注意：a、整個圖面應勻稱美觀，并在右下方預留減速器技術特性表、技術要求、標題欄和零件明細表的位置。b、各視圖之間應留適當?shù)某叽鐦俗⒑土慵蛱枠俗⒌奈恢?。?）、尺寸的標注：①、特性尺寸：用于表明減速器的性能、規(guī)格和特征。如傳動零件的中心距及其極限偏差等。②、配合尺寸：減速器中有配合要求的零件應標注配合尺寸。如：軸承與軸、軸承外圈與機座、軸與齒輪的配合、聯(lián)軸器與軸等應標注公稱尺寸、配合性質及精度等級。查文獻【2】P121③、外形尺寸：減速器的最大長、寬、高外形尺寸表明裝配圖中整體所占空間。④、安裝尺寸：減速器箱體底面的長與寬、地腳螺栓的位置、間距及其通孔直徑、外伸軸端的直徑、配合長度及中心高等。（3）、標題欄、序號和明細表：①、說明機器或部件的名稱、數(shù)量、比例、材料、標準規(guī)格、標準代號、圖號以及設計者姓名等內容。查GB10609.1-1989和GB10609.2-1989標題欄和明細表的格式②、裝配圖中每個零件都應編寫序號，并在標題欄的上方用明細表來說明。（4）、技術特性表和技術要求：①、技術特性表說明減速器的主要性能參數(shù)、精度等級、表的格式可查文獻【2】例題，布置在裝配圖右下方空白處。②、技術要求包括減速器裝配前、滾動軸承游隙、傳動接觸斑點、嚙合側隙、箱體與箱蓋接合、減速器的潤滑、試驗、包裝運輸要求。2、繪制過程：（1）、畫三視圖：①、繪制裝配圖時注意問題：a先畫中心線，然后由中心向外依次畫出軸、傳動零件、軸承、箱體及其附件。b、先畫輪廓，后畫細節(jié)，先用淡線最后加深。c、3個視圖中以俯視圖作基本視圖為主。d、剖視圖的剖面線間距應與零件的大小相協(xié)調，相鄰零件剖面線盡可能取不同。e、對零件剖面寬度的剖視圖，剖面允許涂黑表示。f、同一零件在各視圖上的剖面線方向和間距要一致。②、軸系的固定：a、軸向固定：滾動軸承采用軸肩和悶蓋或透蓋，軸套作軸向固定；齒輪同樣。b、周向固定：滾動軸承采用內圈與軸的過渡配合，齒輪與軸除采用過盈配合還用平鍵?？刹槲墨I【2】P85（2）、潤滑與密封①、潤滑：齒輪采用浸油潤滑。當齒輪圓周速度時，圓柱齒輪浸入油的深度約一個齒高，三分之一齒輪半徑，大齒輪的齒頂?shù)接偷酌娴木嚯x≥30~50mm。軸承潤滑采用油滑。②、密封：防止外界的灰塵、水分等侵入軸承，并阻止?jié)櫥瑒┑穆┦?。可參考文獻【2】P111。（3）、減速器的箱體和附件：①、箱體：用來支持旋轉軸和軸上零件，并為軸上傳動零件提供封閉工作空間，防止外界灰砂侵入和潤滑逸出，并起油箱作用，保證傳動零件嚙合過程良好的潤滑。②、附件：包括窺視孔及窺視孔蓋、通氣器、軸承蓋、定位銷、啟箱螺釘、油標、放油孔及放油螺塞、起吊裝置。3、完成裝配圖：（1）、標注尺寸：可參考文獻【2】P147，標注尺寸反映其的特性、配合、外形、安裝尺寸。（2）、零件編號（序號）：由重要零件，按順時針方向依次編號，并對齊。（3）、技術要求：參考文獻【2】P147九.零件圖設計（一）、零件圖的作用：作用：1、反映設計者的意圖，是設計、生產部門組織設計、生產的重要技術文件。2、表達機器或部件運載零件的要求，是制造和檢驗零件的依據(jù)。（二）、零件圖的內容及繪制：1、選擇和布置視圖：（1）、軸：采用主視圖和剖視圖。主視圖按軸線水平布置，再在鍵槽處的剖面視圖。（2）、齒輪：采用主視圖和側視圖。主視圖按軸線水平布置（全剖），（反映基本形狀；側視圖反映輪廓、輻板、鍵槽等。）2、合理標注尺寸及偏差：（1）、軸：徑向尺寸以軸線為基準標注，有配合處徑向尺寸應標尺寸偏差；軸向尺寸以軸孔配合端面及軸端面為基準，反映加工要求，不允許出現(xiàn)封閉尺寸鏈。（2）、齒輪：徑向尺寸以軸線為基準，軸孔、齒頂圓應標相應的尺寸偏差；軸向尺寸以端面為基準，鍵槽尺寸應相應標出尺寸偏差。3、合理標注形狀和位置公差；4、合理標注表面粗糙度；5、技術要求；6、標題欄：參考文獻【2】十.設計小結在這三周時間之中我依次進行了電機的選擇，傳動部件的設計計算、繪制裝配草圖、強度校核、設計箱體及其附屬部件、繪制裝配圖零件圖。通過這次機械設計課程設計，使我充分了解了設計機械的過程，還有相關的注意事項，將以前學習的理論力學、材料力學、機械原理、機械設計等課程中學到的知識綜合運用到這次課程設計之中，彌補了平時上課對實踐學習的一個空白，大大提升了我綜合運用知識的能力。這是我第一次做課程設計，通過這次機會，我對設計人員的工作有了很深的體會。首先，設計過程是一個嚴密的過程，需要細心和耐心。我在校核計算過程中出現(xiàn)了許多因為粗心錯誤導致反復計算的情況，這些本是可以避免的，所以在今后的設計過程中應該注意細心，培養(yǎng)設計人員的基本素養(yǎng)。其次，我體會到設計是激發(fā)人靈感的一項工作，即使是同樣的原始數(shù)據(jù)，不同的人也會有不同的想法，這種創(chuàng)新的過程會給人帶來愉快的感受。最后，我想說雖然中間過程很辛苦，遇到過茫然和苦惱的時候，甚至有時做夢都在校核計算，但是當我看到自己設計的減速器從最初的幾個原始數(shù)據(jù)通過反復計算，一點點成為最終的樣子，那種成就感也是我從未體會過的。十一.參考資料【1】、《機械設計》（第八版）濮良貴主編高等教育出版社出版；【2】、《機械設計課程設計》何小柏汪信遠主編高等教育出版社；高速軸強度足夠中間軸強度足夠低速軸強度足夠高速軸上的滾動軸承合格中間軸上的滾動軸承合格低速軸上的滾動軸承合格高速軸上鍵合格中間軸大齒輪處鍵合格中間軸小齒輪處鍵合格低速軸聯(lián)軸器處鍵合格低速軸大齒輪處鍵合格基于C8051F單片機直流電動機反饋控制系統(tǒng)的設計與研究基于單片機的嵌入式Web服務器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調節(jié)器單片機控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)基于單片機的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機系統(tǒng)的圖像采集與處理技術的研究基于單片機的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機的泵管內壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現(xiàn)一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機的機電產品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內核設計及其應用研究基于單片機的遠程抄表系統(tǒng)的設計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統(tǒng)單片機系統(tǒng)軟件構件開發(fā)的技術研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設計和應用基于單片機的光纖光柵解調儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統(tǒng)的研制基于單片機的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機的旋轉變壓器-數(shù)字轉換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調系統(tǒng)的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統(tǒng)設計Pico專用單片機核的可測性設計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現(xiàn)基于單片機的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機的時控和計數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學生單片機應用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設備的數(shù)控改造基于單片機的溫度智能控制系統(tǒng)的設計與實現(xiàn)基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協(xié)議轉換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術研究基于單片機的膛壁溫度報警系統(tǒng)設計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設計基于單片機船舶電力推進電機監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機網(wǎng)絡的振動信號的采集系統(tǒng)基于單片機的大容量數(shù)據(jù)存儲技術的應用研究基于單片機的疊圖機研究與教學方法實踐基于單片機嵌入式Web服務器技術的研究及實現(xiàn)基于AT89S52單片機的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機的多道脈沖幅度分析儀研究機器人旋轉電弧傳感角焊縫跟蹤單片機控制系統(tǒng)基于單片機的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學實驗中的應用研究基于單片機系統(tǒng)的網(wǎng)絡通信研究與應用基于PIC16F877單片機的莫爾斯碼自動譯碼系統(tǒng)設計與研究基于單片機的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應用研究基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開發(fā)基于Cygnal單片機的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機與Internet互聯(lián)的研究與實現(xiàn)變頻調速液壓電梯單片機控制器的研究基于單片機γ-免疫計數(shù)器自動換樣功能的研究與實現(xiàn)基于單片機的倒立擺控制系統(tǒng)設計與實現(xiàn)單片機嵌入式以