跨徑16m預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支空心板橋設(shè)計(jì)書

II級(jí)7.875166.51.3300.30330.031355.3093.87522.523266.4642.906199.81.93846.4090.54.35974.2220.75圖4-5汽車荷載下計(jì)算跨中彎矩,剪力布載圖圖4-6汽車荷載下計(jì)算L/4處彎矩布載圖5）計(jì)算支點(diǎn)截面汽車荷載最大剪力計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí)，考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋長(zhǎng)的變化，總線最不利布載及相應(yīng)的剪力影響線及橫向分布系數(shù)值如圖圖4-7計(jì)算支點(diǎn)處剪力布載圖3作用效應(yīng)組合依據(jù)《通用規(guī)范》，公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合為1.2恒載作用效應(yīng)+1.4汽車荷載作用效應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合。作用短期效應(yīng)組合為：恒載作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值+0.7汽車荷載作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值（不考慮沖擊）作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合為：恒載作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值+0.4汽車荷載作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值（不考慮沖擊）《通用規(guī)范》規(guī)定，架構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需進(jìn)行彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合。各作用效應(yīng)額分項(xiàng)系數(shù)及組合系數(shù)取1.0個(gè)作用效應(yīng)組合計(jì)算如下表表4-6空心板作用效應(yīng)組合計(jì)算匯總表作用類別序號(hào)作用種類彎矩剪力四分點(diǎn)跨中支點(diǎn)跨中四分點(diǎn)作用標(biāo)準(zhǔn)值1結(jié)構(gòu)自重392.36523.15135.01067.512汽車荷載266.464355.309161.1346.40974.222S=1+2658.824878.459296.1446.409141.732基本組合3470.832627.78162.01081.014373.050497.433255.58264.973103.911S=3+4843.8821125.213387.59264.973184.921短期效應(yīng)組合5結(jié)構(gòu)自重392.36523.15135.01067.516140.244187.00584.80524.42639.064S=5+6532.604710.155219.81524.426106.574長(zhǎng)期效應(yīng)組合7結(jié)構(gòu)自重392.36523.15135.01067.51880.140103.86048.46013.95822.322S=7+8472.50630.01183.4713.95889.832五預(yù)應(yīng)力鋼筋設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積的估算先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋的預(yù)應(yīng)力鋼筋采用鋼絞線，沿空心板跨徑方向（橋梁縱向）采用曲線布置（在靠近支座處向上彎起）。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面積為，一般由空心板的跨中截面內(nèi)力控制。預(yù)應(yīng)力鋼筋布置在空心板下緣，假設(shè)，則預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為式中：A=5314；W=;為荷載短期效應(yīng)彎矩作用設(shè)計(jì)值，。鋼絞線的公稱截面面積為，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則需要的鋼絞線根數(shù)根，現(xiàn)選用8根作為預(yù)應(yīng)力筋，。預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋布置在空心板下緣，，沿空心板跨長(zhǎng)直線布置。鋼絞線的布置應(yīng)滿足《公預(yù)規(guī)》要求，即鋼絞線凈距不小于25mm，端部設(shè)置長(zhǎng)度不小于150mm的螺旋鋼筋等。空心板跨中截面鋼筋布置如圖所示。圖5-1空心板跨中截面普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖（單位：cm）普通鋼筋數(shù)量的估算及布置在預(yù)應(yīng)力鋼筋已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋的數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力筋。先按構(gòu)造要求配置普通鋼筋。非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用HRB335，。按《公預(yù)規(guī)》受拉區(qū)配筋。該鋼筋布置在空心板受拉邊緣下緣一排40mm處，即。六換算截面幾何特征計(jì)算毛截面面積A=5314cm2。毛截面重心距截面上緣距離44.46cm，距截面下緣距離85-44.46=40.54cm。毛截面對(duì)重心的慣性矩為換算截面面積A0=Ah+（ny-1）Ay+（ng-1）Ag=5314+（5.49-1）×11.12+（5.633-1）×14.077=5429.12Ag——受拉區(qū)普通鋼筋面積，Ag=14.077cm2ny——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比，ny=5.49ng——非預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝圖彈性模量之比，ng=5.633換算截面重心位置鋼筋換算截面對(duì)毛截面重心的靜距為Sg=（5.49-1）×11.12×（40.54-5）+（5.633-1)×14.077×(40.54-4)=4156.38cm2換算截面重心對(duì)毛截面重心的偏離dh0=cm換算截面重心至截面下緣距離y0下=40.54-0.766=39.774cm換算截面重心至上緣距離y0上=44.46+0.766=45.226cm預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至換算截面重心的距離ey=39.774-5=34.774cm普通鋼筋重心至換算截面重心的距離eg=39.774-4=35.774cm全部預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算界面中心至構(gòu)件換算截面重心軸的距離為截面有效工作高度為h0=35.34+0.766+44.46=80.566cm換算截面的慣性矩I0=Ih+Ah+（ny-1）Aye+（ng-1）Age=4780113.096cm4截面抗彎模量七承載能力極限狀態(tài)計(jì)算1.跨中正截面承載能力計(jì)算將空心板截面換成等效工字型截面，其方法是，在保持截面面積、慣性矩、型心位置不變的條件下，將空心板的圓孔換算為邊長(zhǎng)為bh的矩形空（如圖所示）。圖7-1空心板截面抗彎等效換算圖（單位：cm）按面積相等 按慣性矩相等聯(lián)立求解得等效工字型截面尺寸：上下翼緣厚度腹板寬度首先按公式判斷截面類型：所以屬于第一類T型截面，計(jì)算時(shí)候應(yīng)按寬度=1090mm的矩形截面來計(jì)算抗彎承載能力，按以下公式進(jìn)行跨中正截面強(qiáng)度驗(yàn)算：此時(shí)，受壓區(qū)高度x的計(jì)算公式為x=（）=80.87mm解得x=80.87mm將x=80.87帶入跨中正截面強(qiáng)度驗(yàn)算公式計(jì)算該截面的抗彎承載能力計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載能力滿足要求。2.斜截面抗剪承載能力計(jì)算主梁截面尺寸驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，矩形T型I型截面的受彎構(gòu)件，其抗剪強(qiáng)度應(yīng)符合下列要求公式中驗(yàn)算界面處的剪力組合設(shè)計(jì)值，有前表可查V=387.592kN邊長(zhǎng)為150mm混凝土立方抗壓強(qiáng)度，空心板為C50，f=50MPab等效工字截面腹板寬度，b==546mm=80.566cm代入上式得計(jì)算結(jié)果表明截面尺寸滿足要求。驗(yàn)算是否需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋按《公預(yù)規(guī)》，中板因此，可不進(jìn)行斜截面抗剪能力的驗(yàn)算，僅需要按《公預(yù)規(guī)》進(jìn)行構(gòu)造配箍筋。對(duì)照內(nèi)力匯總表個(gè)計(jì)算截面控制設(shè)計(jì)的剪力值，為構(gòu)造和施工方便，本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)置斜筋，故計(jì)算剪力全部由混凝土和鋼筋承擔(dān)。采用直徑為10的雙肢箍筋（HRB335鋼筋），則受彎構(gòu)件中箍筋常按等間距布置，本題在跨中部位箍筋間距為150mm，配箍率支點(diǎn)截面向跨中方向不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距為100mm，配筋率八預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算本例預(yù)應(yīng)力鋼筋采用直徑為15.2mm的1×7股鋼絞線，Ep=1.95×105，?pk=1860,控制應(yīng)力取σcon=0.75×1860=1395。錨具變形、回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長(zhǎng)度取為張拉臺(tái)座的長(zhǎng)度，設(shè)張拉支座的長(zhǎng)L=50m，采用一端張拉及夾片式錨具。式中——鋼筋回縮值，從《公預(yù)規(guī)》表6.2.3查得=4mm;L——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長(zhǎng)度，取L=50m。 則=加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫差損失先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋采用加熱養(yǎng)護(hù)的方法，為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺(tái)座之間的最大溫差=15,則由于鋼絞線應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失=其中張拉系數(shù)一次張拉時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼絞線松弛系數(shù)。為傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，由《公預(yù)規(guī)》第6.2.6條，對(duì)于先張法構(gòu)件代入計(jì)算式，得混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失式中_____為預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，；____在計(jì)算鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（），其值為其中，為預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固時(shí)的全部預(yù)應(yīng)力損失，由《公預(yù)規(guī)》第6.2.8條，先張法構(gòu)件傳力錨固時(shí)的損失為，則由前面計(jì)算空心板換算截面面積預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至換算截面中心的距離，換算界面的慣性矩，則混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失式中構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率，____構(gòu)件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離，本例中，;構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑，；構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，其值為；——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固期齡期，計(jì)算期為時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；——加載期齡，計(jì)算期為時(shí)的應(yīng)變系數(shù)?？紤]自重影響，由于收縮徐變持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，采用全部永久作用，由表3-14查得，永久作用在跨中和界面產(chǎn)生的彎矩分別為：跨中為,截面為?？缰薪孛胬瓚?yīng)力截面拉應(yīng)力則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為：跨中截面支點(diǎn)截面《公預(yù)規(guī)》第7.2.7條規(guī)定，不得大于傳力錨固時(shí)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度的0.5倍，設(shè)傳力錨固時(shí)，混凝土達(dá)到，則。因此，以上各截面均滿足要求。設(shè)傳力錨固期齡,計(jì)算期齡為混凝土終極值，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣相對(duì)濕度為75%。由前面計(jì)算，空心板毛截面面積,空心板與大氣接觸的周邊長(zhǎng)度，則理論厚度為查《公預(yù)規(guī)》第6.2.7直線內(nèi)插得到：將以上各項(xiàng)數(shù)值代入計(jì)算式，得跨中截面支點(diǎn)截面跨中截面預(yù)應(yīng)力損失組合跨中截面支點(diǎn)截面各截面有效應(yīng)力:跨中截面支點(diǎn)截面九正常使用極限狀態(tài)計(jì)算1、正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面受拉邊的正應(yīng)力控制?！豆A(yù)規(guī)》第6.3條規(guī)定，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個(gè)要求：一是在作用短期效應(yīng)組合條件下預(yù)制構(gòu)件應(yīng)滿足；二是在作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合條件下預(yù)制構(gòu)件應(yīng)滿足，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。式中——荷載短期效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊應(yīng)力，對(duì)于跨中截面==——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)應(yīng)力，其值=，其中對(duì)跨中截面===由此得=滿足要求。對(duì)于跨中截面，荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合條件下，截面受拉邊的應(yīng)力為：==由此得：滿足要求。上述計(jì)算結(jié)果表明，正截面抗裂性滿足要求。2、斜截面抗裂性驗(yàn)算部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗(yàn)算以主拉應(yīng)力控制，支點(diǎn)截面形心軸在荷載短期效應(yīng)組合作用條件下的主拉應(yīng)力應(yīng)滿足的要求。式中tp——荷載短期效應(yīng)組合作用條件下和預(yù)應(yīng)力引起的混凝土的主拉應(yīng)力，此處略去溫差作用。式中——剪力，——腹板寬度，——換算截面慣距，——空心板支座處計(jì)算位置以上截面對(duì)空心板換算截面中心軸的靜距。計(jì)算截面選擇第二個(gè)位置：空洞頂面定為A-A截面，空洞底面定為B-B截面。A-A截面B-B截面支點(diǎn)截面下面分別進(jìn)行主應(yīng)力計(jì)算。A-A截面此時(shí)，滿足要求。B-B截面此時(shí)，滿足要求。十變形計(jì)算1.正常使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)，對(duì)于C50混凝土，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，抗彎剛度為短期荷載組合下的撓度值為自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算如下：消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長(zhǎng)期影響系數(shù)后長(zhǎng)期撓度值為計(jì)算表明正常使用階段的撓度值滿足規(guī)范要求。2.預(yù)加應(yīng)力引起的反拱計(jì)算及預(yù)拱度設(shè)置當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)空心板跨中將產(chǎn)生反拱度，設(shè)這時(shí)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C40，預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的反拱度按跨中截面尺寸及配筋計(jì)算，并考慮反拱長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)。鑒于混凝土彈性模量的變化對(duì)截面換算特性影響較小，近似取用C50對(duì)應(yīng)的換算截面特性的計(jì)算值：由第9節(jié)預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算得預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力為：則則由預(yù)加力產(chǎn)生跨中反拱度，并乘以長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)后得：由《公預(yù)規(guī)》第6.5.5條，當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長(zhǎng)期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度時(shí)，其值按該荷載的撓度值與預(yù)加應(yīng)力長(zhǎng)期反拱值之差采用。本例中,故不用設(shè)置預(yù)拱度Δ。參考文獻(xiàn):[1]《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》.(人民交通出版社，邵容光編）[2]《橋梁工程（上冊(cè)）》.（人民交通出版社，范力礎(chǔ)編）[3]《橋梁計(jì)算示例集，混凝土簡(jiǎn)支梁板橋》.（人民交通出版社，易建國(guó)編）[4]《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)，梁橋（上冊(cè)）》.（人民交通出版社，徐光輝等編）[5]《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》.（JTGB01-2003）[6]《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》.（JTGD60-2004）[7]《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》.（JTGD62-2004）基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營(yíng)養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測(cè)試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測(cè)儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測(cè)儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測(cè)量?jī)x的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測(cè)儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專用單片機(jī)核的可測(cè)性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測(cè)微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測(cè)基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測(cè)量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測(cè)量?jī)x的研制基于單片機(jī)的紅外測(cè)油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測(cè)漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測(cè)技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究機(jī)器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機(jī)控制系統(tǒng)基于單片機(jī)的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用研究基于單片機(jī)系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)通信研究與應(yīng)用基于PIC16F877單片機(jī)的莫爾斯碼自動(dòng)譯碼系統(tǒng)設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應(yīng)用研究基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開發(fā)基于Cygnal單片機(jī)的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機(jī)的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機(jī)與Internet互聯(lián)的研究與實(shí)現(xiàn)變頻調(diào)速液壓電梯單片機(jī)控制器的研究基于單片機(jī)γ-免疫計(jì)數(shù)器自動(dòng)換樣功能的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的倒立擺控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)單片機(jī)嵌入式以太網(wǎng)防盜報(bào)警系統(tǒng)基于51單片機(jī)的嵌入式Internet系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)單片機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)在擠壓機(jī)上的應(yīng)用MSP430單片機(jī)在智能水表系統(tǒng)上的研究與應(yīng)用基于單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)中TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)與應(yīng)用單片機(jī)在高樓恒壓供水系統(tǒng)中的應(yīng)用基于ATmega16單片機(jī)的流量控制器的開發(fā)基于MSP430單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)及智能網(wǎng)絡(luò)水表的設(shè)計(jì)基于MSP430單片機(jī)具有數(shù)據(jù)存儲(chǔ)與回放功能的嵌入式電子血壓計(jì)的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的氨分解率檢測(cè)系統(tǒng)的研究與開發(fā)鍋爐的單片機(jī)控制系統(tǒng)HYPERLINK"/detail.