冶金行業(yè)燒結(jié)培訓(xùn)

冶金行業(yè)燒結(jié)培訓(xùn)1第1頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月主要內(nèi)容高爐煉鐵過(guò)程燒結(jié)生產(chǎn)概述燒結(jié)原理提高燒結(jié)礦質(zhì)量的途徑球團(tuán)生產(chǎn)的方法球團(tuán)礦與燒結(jié)礦的比較2第2頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第一講高爐冶煉過(guò)程3第3頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月高爐冶煉的工藝流程4第4頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月高爐的五大系統(tǒng)5第5頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月鐵礦石種類(lèi)成分理論含鐵量%實(shí)際富礦含鐵%最低工業(yè)品位%冶煉性能磁Fe3O472.445~7020~25P，S↑難還原赤Fe2O37055~6030P，S↓易還原褐nFe2O3.mH2O55.2~66.137~5530P↑易還原菱FeCO348.230~4025P，S↓熔燒后易還原6第6頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月各類(lèi)鐵礦石圖赤鐵礦磁鐵礦菱鐵礦褐鐵礦7第7頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月高爐冶煉過(guò)程爐料從高爐上部分批加入↓↓↓8第8頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月高爐冶煉過(guò)程熱風(fēng)、煤粉及氧氣從風(fēng)口鼓入燃燒焦炭,產(chǎn)生大量高溫還原性煤氣↑↑↑9第9頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月高爐冶煉過(guò)程

爐料與煤氣兩大流股逆向運(yùn)動(dòng)——提高料層的透氣性爐料粒度均勻、減少粉末爐料強(qiáng)度高↑↑↑↓↓↓10第10頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月高爐冶煉過(guò)程高爐內(nèi)發(fā)生熱交換——換熱效果好礦石粒度不能過(guò)大（8～40mm)溫度升高溫度降低11第11頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月鐵氧化物的還原Fe2O3→Fe3O4→FeO→Fe——提高產(chǎn)量提高礦石的還原性提高礦石含鐵量（品位）高爐冶煉過(guò)程12第12頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月品位高：將含F(xiàn)e量達(dá)到理論值的70%以上的礦石稱(chēng)為富礦。脈石成分少和分布合適：SiO2、Al2O3↓越好（須重視Al2O3

），CaO要多，MgO要合適有害雜質(zhì)少：S、P、As、Cu（影響鋼質(zhì)）；Pb、Zn、K、Na（對(duì)爐襯和高爐順行有害）高溫冶金性能好：低溫粉化率和高溫還原粉化率要小。軟化溫度高，軟化區(qū)間要窄。鐵礦石的評(píng)價(jià)13第13頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月粒度分布合適：粒度＜5mm的粉末要少，8～30mm為宜；太大→對(duì)還原不利；太小→對(duì)順行不利不同粒度應(yīng)分級(jí)入爐;還原性好：被CO、H2還原的難易；從礦石種類(lèi)上說(shuō)：褐鐵礦＞赤鐵礦＞磁鐵礦;人造富礦＞天然鐵礦;

從結(jié)構(gòu)上來(lái)說(shuō)：疏松結(jié)構(gòu)、微氣孔多的礦石還原性好化學(xué)成分穩(wěn)定：TFe波動(dòng)≤±0.5%，SiO2≤±0.03%混勻的重要性（條件：平鋪直取——原料場(chǎng)應(yīng)足夠大）;鐵礦石的評(píng)價(jià)14第14頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月我國(guó)現(xiàn)代高爐的追求高產(chǎn)率低能耗低成本15第15頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月含鐵品位的影響提高入爐原料鐵品位1％高爐焦比↓2％高爐產(chǎn)量↑3％含鐵原料性能對(duì)高爐冶煉的影響機(jī)械強(qiáng)度增加的影響提高燒結(jié)礦轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度1％高爐產(chǎn)量↑1％降低燒結(jié)礦自然粉化率1％高爐焦比↓0.5％高爐產(chǎn)量↑1％16第16頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月含鐵原料性能對(duì)高爐冶煉的影響還原性能的影響降低燒結(jié)礦FeO1％高爐焦比↓1～1.5％高爐產(chǎn)量↑1～1.5％降低原料在高爐內(nèi)的rd1％高爐焦比↓0.8～0.9％高爐產(chǎn)量↑0.8～0.9％粒度均勻性的影響原料粒度由8～40mm→8～25mm高爐焦比↓18Kg/t17第17頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月含鐵原料性能對(duì)高爐冶煉的影響低溫還原粉化性能的影響降低燒結(jié)礦RDI1％高爐焦比↓0.3％高爐產(chǎn)量↑0.3％化學(xué)成分穩(wěn)定性的影響降低入爐原料含鐵量波動(dòng)1％高爐焦比↓3％高爐產(chǎn)量↑6％18第18頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月有害元素的危害硫在鋼凝固過(guò)程中以Fe－FeS共晶形式凝固在晶界上，在加熱過(guò)程中先熔化，造成“熱脆”現(xiàn)象。磷化物聚集在晶界周?chē)鷾p弱晶粒間結(jié)合力，使鋼冷卻時(shí)發(fā)生很大的脆性，從而導(dǎo)致鋼的“冷脆”現(xiàn)象。當(dāng)銅含量超過(guò)0.3％時(shí)，鋼的焊接性能降低，并產(chǎn)生“熱脆”現(xiàn)象。砷能使鋼增加脆性，并使鋼的焊接性能變壞。鉛的密度大于鐵水，極易滲入磚縫，破壞爐底砌磚。另外，鉛在高爐內(nèi)有富集現(xiàn)象，造成高爐結(jié)瘤。19第19頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月有害元素的控制SPCuPbZnAsFK2O+Na2O<0.12%0.03~0.08%<0.3%<0.1%<0.1~0.2%<0.07%<1%<0.1~0.6%有害元素的危害堿金屬在爐內(nèi)有“自動(dòng)富集”傾向，會(huì)破壞爐襯，造成爐墻結(jié)厚和結(jié)瘤；破壞焦炭的高溫強(qiáng)度，擴(kuò)大直接還原，導(dǎo)致焦比上升；降低人造富礦的熱強(qiáng)度，破壞高爐順行。鋅在高爐內(nèi)有揮發(fā)現(xiàn)象，在爐內(nèi)低溫處可冷凝沉淀，使磚縫膨脹，嚴(yán)重時(shí)會(huì)引起高爐結(jié)瘤。氟過(guò)高會(huì)使?fàn)t內(nèi)成渣過(guò)早，不利于礦石還原，且其渣會(huì)侵蝕高爐風(fēng)口及爐襯。氟有循環(huán)富集現(xiàn)象，與堿金屬結(jié)合是造成高爐結(jié)瘤的原因之一。20第20頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月為了保證供給高爐的鐵礦石中鐵含量均勻，并且保證高爐的透氣性，需要把選礦工藝產(chǎn)出的鐵精礦制成10-25mm的塊狀原料。鐵礦粉造塊目前主要有兩種方法：燒結(jié)法和球團(tuán)法。兩種方法所獲得的塊礦分別為燒結(jié)礦和球團(tuán)礦。21第21頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)礦及燒結(jié)球團(tuán)燒結(jié)球團(tuán)燒結(jié)礦22第22頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第二講燒結(jié)生產(chǎn)過(guò)程概述23第23頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月含鐵料：精礦粉200目以下占60%以上

（考慮成球性）、富礦粉（5~8mm，燒結(jié)中的骨架）、其他（爐塵、軋鋼皮等）要求含鐵原料品位高，成分穩(wěn)定，雜質(zhì)少。熔劑：以CaO為主，CaO↑1%，燒結(jié)產(chǎn)量↑3%.要求有效CaO含量高，雜質(zhì)少，成分穩(wěn)定，含水3％左右，粒度小于3mm的占90％以上。燃料：焦粉、無(wú)煙煤3~5%。要求是固定碳含量高，灰分低，揮發(fā)分低，含硫低，成分穩(wěn)定，含水小于10％，粒度小于3mm的占95％以上。返礦：機(jī)尾篩下物（未燒透——影響成品率）燒結(jié)料組成24第24頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)生產(chǎn)工藝流程25第25頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月26第26頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)廠的帶式燒結(jié)機(jī)27第27頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月帶式抽風(fēng)燒結(jié)機(jī)燒結(jié)流程28第28頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)料層結(jié)構(gòu)預(yù)熱層：主要反應(yīng)為：氧化還原、結(jié)晶水分解、部分MCO3分解燒結(jié)礦層：隨燒結(jié)過(guò)程進(jìn)行不斷加厚，抽入空氣過(guò)冷使燒結(jié)礦驟冷將影響燒結(jié)礦強(qiáng)度。燃燒層：主要反應(yīng)為：C的燃燒、MCO3分解、FeS2氧化、形成液相、鐵氧化物分解還原氧化。（由于液相的產(chǎn)生使該層透氣性變差）干燥層：主要為燒結(jié)料中水分蒸發(fā)，易使燒結(jié)料球破壞過(guò)濕層：原始混合料層，水分凝聚，影響料層透氣性29第29頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)過(guò)程的主要反應(yīng)

燃料的燃燒和熱交換。料層中的氣流運(yùn)動(dòng)水分的蒸發(fā)和冷凝。碳酸鹽的分解和氧化鈣的礦化鐵氧化物的分解、氧化與還原燒結(jié)過(guò)程的固相反應(yīng)粉料的軟化、熔融和冷卻、結(jié)晶。有害雜質(zhì)的去除。30第30頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)過(guò)程的特點(diǎn)1.燃料分布較稀疏，燃料燃燒需空氣過(guò)剩，過(guò)剩系數(shù)α=1.4~1.52.燒結(jié)保持弱氧化氣氛3.燒結(jié)過(guò)程存在自動(dòng)蓄熱作用。分層配炭上高下低4.存在傳熱速度與燃燒速度的同步問(wèn)題5.存在如何減少“過(guò)濕”現(xiàn)象的問(wèn)題6.存在有害雜質(zhì)S的去除問(wèn)題7.存在選用何種液相體系作為固結(jié)成型機(jī)理問(wèn)題8.如何解決還原性與強(qiáng)度矛盾的問(wèn)題31第31頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)礦的種類(lèi)根據(jù)燒結(jié)礦堿度（CaO/SiO2）不同，分為普通燒結(jié)礦(非自熔性燒結(jié)礦)：堿度低于1.0自熔性燒結(jié)礦:堿度在1.0～1.5高堿度燒結(jié)礦：堿度在1.5～3.5超高堿度燒結(jié):堿度大于3.532第32頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三講燒結(jié)原理33第33頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一、燃料燃燒和熱交換燒結(jié)料中燃料燃燒的意義固體碳的燃燒所獲得的高溫和CO氣體，為液相的生成和一切反應(yīng)提供了熱量和氣氛條件。固體碳燃燒放出的熱量占燒結(jié)總熱量的90%以上。固體碳燃燒的好壞，決定了燒結(jié)礦的質(zhì)量和產(chǎn)量。34第34頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一、燃料燃燒和熱交換固體碳的燃燒1、燃燒反應(yīng)：完全燃燒：C+O2=CO2

+Q不完全燃燒：2C+O2=2CO+Q2、燃料燃燒速度取決于：C與O2化合的反應(yīng)速度。速度最慢時(shí)，為限制環(huán)節(jié)——?jiǎng)恿W(xué)燃燒區(qū)域；增加溫度，反應(yīng)速度加快O2分子向燃料表面運(yùn)動(dòng)的速度。速度最慢時(shí)，為限制環(huán)節(jié)——擴(kuò)散燃燒區(qū)域，受固體碳的粒度、氣流速度和壓力等因素有一影響。提高燃燒速度，加速燒結(jié)過(guò)程的進(jìn)行，要求改善固體燃料的配加方式和燒結(jié)料層中流體的力學(xué)條件（減少漏風(fēng)率、加大抽風(fēng)速度、改善燒結(jié)料的透氣性）35第35頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)料層中燃料燃燒的基本特點(diǎn)：

1、固體碳含量低且分散2、固體碳是從上向下燃燒，燃燒速度快且集中在15～50mm區(qū)域內(nèi)。3、料層中氧化帶寬，還原帶窄。4、鐵氧化物參加氧化，也參加還原。5、離開(kāi)燒結(jié)機(jī)的廢氣，含有氧氣。限制CO2的還原。36第36頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燃燒層的溫度、厚度對(duì)燒結(jié)質(zhì)量的影響溫度高且厚，產(chǎn)生的液相多（高溫時(shí)間長(zhǎng)），強(qiáng)度高。溫度高，還原性氣氛強(qiáng)，F(xiàn)eO多，還原性就差。液相多且厚，透氣性變差，風(fēng)量少，燃燒速度慢，產(chǎn)量低。溫度低且薄，產(chǎn)生液相少，強(qiáng)度低。溫度低，不利于燒結(jié)過(guò)程，高溫時(shí)間短，不能保證物料高溫反應(yīng)正常進(jìn)行，產(chǎn)量低。37第37頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月影響燃燒層溫度及厚度的因素燃料性能影響：氣孔多，燃燒層溫度高且薄。無(wú)煙煤比焦粉的氣孔率小得多，用無(wú)煙煤代替焦粉，燒結(jié)層高溫區(qū)溫度水平下降，厚度增加，導(dǎo)致燒結(jié)垂直速度下降燃料粒度影響：粒度大（>3mm），燃燒時(shí)間延長(zhǎng)，速度降低，燃燒層變厚，透氣性變差。粒度大布料時(shí)產(chǎn)生偏析：下部燃料多，燒壞篦條，還原性差；上部燃料少，燒結(jié)礦強(qiáng)度差。粒度過(guò)小，燃燒速度快，高溫時(shí)間短，燒結(jié)礦強(qiáng)度差；透氣性變差，風(fēng)量少，產(chǎn)量低；部分燃料被廢氣帶走。燃料用量影響：用量多：燃燒層溫度高且厚，液相多，透氣性差。料層下部燒不透，產(chǎn)量降低。用量少：無(wú)法燒結(jié)，38第38頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)料層中的溫度變化1、燒結(jié)料層中的溫度變化：1）燒結(jié)溫度：指燒結(jié)料層中某一點(diǎn)所達(dá)到的最高溫度。2）溫度分布：燒結(jié)溫度實(shí)際就是燃燒層溫度。隨著燃燒帶自上而下移動(dòng)，燃燒層的溫度是逐漸升高的。燒結(jié)過(guò)程中燒結(jié)礦層有“自動(dòng)蓄熱”的過(guò)程，當(dāng)燃燒帶上部的燒結(jié)礦層達(dá)180~220mm時(shí)，燒結(jié)礦層的自動(dòng)蓄熱作用可提供燃燒層總熱量的35~45%。39第39頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、燒結(jié)料層中氣流運(yùn)動(dòng)料層透氣性G

：在一定的壓差下，單位時(shí)間內(nèi)通過(guò)單位面積和一定高度的燒結(jié)料層的氣體流量。

在抽風(fēng)面積一定時(shí)，單位時(shí)間內(nèi)通過(guò)料層的空氣量越大，則說(shuō)明燒結(jié)料層的透氣性越好。真空度（負(fù)壓）：在一定料層厚度的抽風(fēng)量不變的情況下，以氣體通過(guò)料層時(shí)的壓頭損失ΔP來(lái)表示料層的透氣性。真空度越高，透氣性越差。40第40頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月料層透氣性變化燒結(jié)中，各層透氣性燒結(jié)礦層：氣孔多，透氣性最好。燃燒層：液相多,體積膨脹,透氣性最差。預(yù)熱干燥層：料球被破壞，透氣性較差，影響不太大。過(guò)濕層：料球被破壞，透氣性很差，對(duì)燒結(jié)過(guò)程影響比較大。燒結(jié)過(guò)程中，料層透氣性的變化點(diǎn)火開(kāi)始：料膨脹、抽風(fēng)作用、過(guò)濕層出現(xiàn)，使料層透氣性變壞。燒結(jié)過(guò)程：燒結(jié)礦層出現(xiàn)，改善透氣性；燃燒層有大量液相生成；過(guò)濕層仍然存在。透氣性很差。燒結(jié)后期：燒結(jié)礦層加厚、燃燒層繼續(xù)存在、過(guò)濕層消失，透氣性變好。41第41頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月提高料層透氣性的措施

改善混合料的粒度組成加強(qiáng)二次混合機(jī)的制粒作用，提高燒結(jié)料粒度，延長(zhǎng)混料時(shí)間，提高料球強(qiáng)度。成球效果最好的燒結(jié)料粒度組成，應(yīng)是3～0mm粒級(jí)含量小于15%，3～5mm含量40～50%，5～10mm含量小于30%，大于10mm的不超過(guò)10%。

加粒度較大的富礦粉、返礦。42第42頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月提高料層透氣性的措施

降低燃燒層的厚度選擇和發(fā)展低熔點(diǎn)液相，保持較低燃料用量，低溫?zé)Y(jié)。燃料用量少，燃燒速度快，燃燒層薄。使用小球料燒結(jié)：燒結(jié)料層的原始透氣性較普通燒結(jié)料高27～35%，其球粒上限一般為6～8mm，下限要大于1.2～1.5mm。43第43頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月提高料層透氣性的措施

適宜的混合料水分，提高造球效果。親水性順序：磁鐵礦、赤鐵礦、菱鐵礦、褐鐵礦

增加燒結(jié)料層的有效風(fēng)量增加單位燒結(jié)面積的抽風(fēng)量、減少漏風(fēng)損失、料面耙溝、富氧空氣燒結(jié)。44第44頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月提高料層透氣性的措施混合料中加入添加物混合料中加入消石灰、生石灰、皂土、水玻璃、亞硫酸鹽溶液、氯化鈉、氯化鈣及丙烯酸酯等有機(jī)粘結(jié)性物質(zhì)，可提高混合料的親水性，對(duì)改善混合料的透氣性有良好的作用。

加消石灰：提高礦石的成球性、增大混合料的濕容量，吸附大量的水而不失去物料的透氣性、含有消石灰顆粒得料球強(qiáng)度高（消石灰在受熱干燥中收縮，使周?chē)墓腆w顆粒進(jìn)一步靠近）45第45頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月負(fù)壓對(duì)燒結(jié)過(guò)程的影響負(fù)壓小，風(fēng)量小，燃料燃燒不完全，放出熱量少，燒結(jié)料達(dá)不到需要的溫度，產(chǎn)生液相少，強(qiáng)度差。燃燒速度慢，產(chǎn)量低。負(fù)壓提高，風(fēng)量增加，產(chǎn)量增加，但是電能消耗更高。負(fù)壓：↑250%，產(chǎn)量：163%，電耗：↑276%。負(fù)壓過(guò)大，抽風(fēng)系統(tǒng)的漏風(fēng)率也增大；廢氣帶走的熱量多，造成能量浪費(fèi)。46第46頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月三、燒結(jié)過(guò)程中水分蒸發(fā)、分解與冷凝

燒結(jié)料中水分的來(lái)源：原料自身含水帶入、燒結(jié)混合造球過(guò)程補(bǔ)加的。燒結(jié)料中水分的作用利于混勻造球，改善料層透氣性原料顆粒被潤(rùn)濕后減少氣體阻力；改善燒結(jié)料的換熱條件。水分的用量由于燒結(jié)料的性質(zhì)和組成的差異，一般混合料含水在6～8%。47第47頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月水分的蒸發(fā)蒸發(fā)：液體表面?zhèn)€別能量高的分子可能掙脫周?chē)肿拥囊Χ葜量臻g成為蒸氣。飽和蒸氣壓：一定溫度下，密閉容器中，開(kāi)始分子從液體中逸出速度快，隨著氣體分子數(shù)的增多，氣體分子返回液體的速度上升，逸出速度與返回速度相等，處于動(dòng)態(tài)平衡時(shí)，蒸氣所具有的壓強(qiáng)。簡(jiǎn)稱(chēng)蒸氣壓。元素的飽和蒸氣壓隨溫度升高而增大。水分蒸發(fā)條件：氣相中水蒸氣的實(shí)際壓力小于水的飽和蒸氣壓。48第48頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)中水分的蒸發(fā)剛開(kāi)始時(shí)，熱廢氣溫度高和廢氣中水蒸氣壓力低，滿足水蒸汽蒸發(fā)的條件，水分蒸發(fā)速度逐漸加快，廢氣的含濕量很快升高，溫度很快降低。燒結(jié)料含濕量降低形成干燥層。由于蒸發(fā)吸熱，使廢氣溫度下降，飽和蒸氣壓也相應(yīng)下降，而廢氣中水蒸氣壓力卻增大，兩者逐漸接近，當(dāng)相等時(shí)，蒸發(fā)停止。干燥層終了溫度為150℃左右。49第49頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月水分的冷凝冷凝：在空間蒸氣中某些能量較低的分子也會(huì)回到液體中的過(guò)程。水分冷凝的條件：露點(diǎn)：水蒸氣開(kāi)始冷凝的溫度。影響水氣冷凝的因素：料溫低，水氣凝結(jié)多。原始含水量多，則凝結(jié)水量多。料細(xì)，比表面積大，親水性強(qiáng)，凝結(jié)水多。50第50頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)過(guò)程水分的凝結(jié)通過(guò)干燥層的帶著水氣的廢氣在穿過(guò)下層冷料時(shí)，由于與料間進(jìn)行熱交換，自身溫度不斷降低，飽和蒸氣壓也降低，滿足水分冷凝的條件，廢氣中的水氣就開(kāi)始在冷料表面上發(fā)生冷凝，出現(xiàn)過(guò)濕層。過(guò)濕層對(duì)透氣性非常不利：加大了氣體通過(guò)的阻力；破壞造好的小球，甚至出現(xiàn)泥漿阻礙氣體通過(guò)。51第51頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月消除過(guò)濕層的措施提高料溫，使料溫預(yù)熱到露點(diǎn)以上。用返礦預(yù)熱混合料；用生石灰預(yù)熱混合料；用蒸氣預(yù)熱混合料；熱風(fēng)預(yù)熱混合料。降低燒結(jié)料的水分。燒結(jié)料水分降至5.5%，料面補(bǔ)充噴水0.3%，產(chǎn)量提高2.7%52第52頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月消除過(guò)濕層的措施改善燒結(jié)料層原始透氣性。提高燒結(jié)混合料的濕容量。生石灰消化成消石灰膠體顆粒，可以吸附和持有大量水分而不失去物料的松散性和透氣性。因此，燒結(jié)料層內(nèi)的少量冷凝水，將會(huì)為料球中的這些膠體顆粒所吸附和持有，可使混合料的料球不被破壞，也不至堵塞孔道，使燒結(jié)層保持良好的透氣性。53第53頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月四、碳酸鹽的分解及礦化作用燒結(jié)料中常見(jiàn)的碳酸鹽：

FeCO3、MnCO3、CaCO3、MgCO3。碳酸鹽分解：MeCO3

=MeO+CO254第54頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月分解壓力

定義：在一定溫度下，純固體(液體)化合物分解時(shí)，分解出純固體(液體)和一種氣體，達(dá)到平衡時(shí)氣體產(chǎn)生的分壓，叫做該化合物的分解壓。

特點(diǎn)：分解壓越大，該化合物越易分解。即化合物的穩(wěn)定性差，而單質(zhì)的穩(wěn)定性好；分解壓越小，元素越活潑，與氧的親合力越強(qiáng)，其氧化物越穩(wěn)定，不易分解。溫度升高，分解壓增大。55第55頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月碳酸鹽分解碳酸鹽分解：MeCO3

=MeO+CO2

：的分解壓；：氣相中CO2的分壓碳酸鹽的分解條件：開(kāi)始分解開(kāi)始分解溫度：分解壓力等于外界氣相中CO2的分壓力時(shí)的溫度。激烈分解：56第56頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)情況下的碳酸鹽的分解

CaCO3在720℃左右開(kāi)始分解，880℃開(kāi)始劇烈分解（化學(xué)沸騰）。石灰石的分解主要在燃燒帶進(jìn)行，其它碳酸鹽分解壓較大，可能在預(yù)熱帶開(kāi)始分解。在料中存在，進(jìn)行固相反應(yīng)。開(kāi)始溫度降低，在550～650℃開(kāi)始分解。57第57頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月影響石灰石分解速度的因素溫度：升高，分解壓增大，分解速度加快。氣相中CO2的濃度大：分解慢。石灰石粒度：粒度小，受熱升溫快，分解速度快。氣流速度：若快，氣相中濃度低，分解快。在燒結(jié)過(guò)程中，為了保證其完全分解，要求石灰石粒度小于3mm外，還要適當(dāng)增加燃料用量，保證燃燒層溫度。58第58頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月礦化作用：燒結(jié)過(guò)程中，CaCO3的分解產(chǎn)物CaO與燒結(jié)料中的其它礦物（SiO2、Fe2O3、Al2O3等）發(fā)生反應(yīng)，生成新的化合物過(guò)程。CaO的礦化作用對(duì)燒結(jié)的影響礦化的好，可提高燒結(jié)礦的強(qiáng)度。游離的CaO少，減少消化反應(yīng)發(fā)生，可提高燒結(jié)礦的強(qiáng)度。礦化的好，能提高燒結(jié)礦的質(zhì)量和產(chǎn)量。加5%的CaO，能降低燃燒層溫度，縮短燒結(jié)時(shí)間，可提高產(chǎn)量。CaO在預(yù)熱帶與礦化生成CaO·

，其熔點(diǎn)低，產(chǎn)生液相多，能提高結(jié)礦強(qiáng)度（即質(zhì)量）。氧化鈣的礦化作用59第59頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月影響CaO礦化的因素石灰石粒度：石灰石粒度小，接觸面積多，反應(yīng)數(shù)量就多。粒度為：1～0mm時(shí)，在1250℃，10分鐘內(nèi)礦化程度為80～95%。粒度為：3～0mm時(shí)，在1250℃，10分鐘內(nèi)礦化程度為55～74%。溫度升高，有利于CaO的礦化。1200℃，粒度為〈0.6mm,只有50%礦化。1350℃，粒度為1.7～3.0mm,則100%礦化。60第60頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月影響CaO礦化的因素礦粉的粒度越小,礦化的數(shù)量越多。礦粉CaCO3溫度礦化程度

0～0.2mm3～０mm1300℃100%6mm3～０mm1300℃<50%可見(jiàn)，燒結(jié)時(shí)，CaO粒度可粗些，礦粉的粒度必須細(xì)。燒結(jié)礦堿度越低，越有利于CaO的礦化。堿度高，CaO多，與其化合的相對(duì)少，不利于礦化。61第61頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月五、鐵氧化物的分解、氧化與還原金屬氧化物的分解反應(yīng)式

2MeO=2Me+O2金屬氧化物的分解壓：一定溫度下，分解反應(yīng)達(dá)到平衡時(shí)，氧的平衡壓力。用Po2表示。PO2大，金屬氧化物易被還原；否則不易被還原。金屬氧化物分解的條件：Po2>P’o2（周?chē)鷼夥罩醒醯姆謮海┘囱趸锏姆纸鈮罕仨毚笥跉庀嘀醒醯姆謮骸?2第62頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月鐵氧化物在燒結(jié)過(guò)程中的分解Fe2O3在燒結(jié)過(guò)程中的分解情況燒結(jié)溫度下：Fe2O3（Po2）=0.21大氣壓；而燒結(jié)礦層:P’O2=0.18~0.19大氣壓；預(yù)熱層:P‘O2=0.07~0.09大氣壓在燒結(jié)中Fe2O3是可以分解的。Fe3O4在燒結(jié)中的分解情況。Fe3O4=Fe2O3（69%）+FeO（31%）溫度達(dá)到1300-1350℃，F(xiàn)e3O4可能分解。（有SiO2存在）FeO在燒結(jié)時(shí)的分解情況。在溫度為1500℃時(shí)，F(xiàn)eO（PO2）=10-3.2大氣壓。FeO在燒結(jié)時(shí)是不能分解的。63第63頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月鐵氧化物的還原是分步進(jìn)行的。在燒結(jié)料層的預(yù)熱帶開(kāi)始，在固體燃料的燃燒帶激烈進(jìn)行。Fe2O3→Fe3O4→FeO→FeFe2O3分解壓很大，被還原成Fe3O4，基本是不可逆反應(yīng)，因此燃燒帶、預(yù)熱帶均可以發(fā)生Fe2O3的還原。Fe3O4可能會(huì)被還原成FeO在碳燃料集中的地方FeO可以還原出鐵，但是金屬鐵的生成是很少的。一般說(shuō)來(lái)，在燒結(jié)過(guò)程中，不希望還原過(guò)程過(guò)分發(fā)展，而希望在保證燒結(jié)礦強(qiáng)度的前提下，盡力發(fā)展氧化過(guò)程，有利于提高燒結(jié)礦的還原性能。鐵氧化物在燒結(jié)過(guò)程中的還原64第64頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月鐵氧化物在燒結(jié)過(guò)程中的氧化燒結(jié)過(guò)程中處于冷卻過(guò)程中的燒結(jié)礦層內(nèi)，已經(jīng)還原的FeO、Fe3O4可能被分別再氧化成Fe3O4

、Fe2O3。再氧化的好處：

FeO少，F(xiàn)e2O3多,還原性好.FeO、Fe3O4再氧化是放熱反應(yīng)，可以減少燃料用量。FeO、Fe3O4再氧化，在適當(dāng)?shù)臏囟认?，能夠產(chǎn)生較多的CaO.Fe2O3，有利于液相的生成。65第65頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月FeO多難還原的原因FeO多，形成的難還原的硅酸鐵增多。2FeO·SiO2熔點(diǎn)低,流動(dòng)性好,很快進(jìn)入爐缸,帶到爐缸熱量少。2FeO·SiO2在爐缸直接還原吸熱，使?fàn)t缸溫度降低，引起焦比升高。66第66頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月減少FeO的措施A．控制燃料用量。綜合考慮燒結(jié)礦的強(qiáng)度和還原度，采用磁鐵精礦燒結(jié)燃料用量5~6%，而采用赤鐵礦燒結(jié)時(shí)，燃料用量要高2~3%，采用褐鐵礦和菱鐵礦時(shí)，分解耗熱，需增加燃料用量，但分解產(chǎn)物H2O、CO2可以加強(qiáng)氧化氣氛，也可以減少FeOB．縮小燃料粒度。C．適當(dāng)增加風(fēng)量。67第67頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月六、燒結(jié)過(guò)程中的固相反應(yīng)固相反應(yīng)：在兩種固體料接觸的表面上發(fā)生的化學(xué)反應(yīng)，其產(chǎn)物還是固體的反應(yīng)。通過(guò)固相反應(yīng)形成了低熔點(diǎn)化合物，為燒結(jié)產(chǎn)生液相創(chuàng)造了條件，固相反應(yīng)是產(chǎn)生液相的源泉

68第68頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月反應(yīng)機(jī)理：離子擴(kuò)散任何物質(zhì)的分子都處于運(yùn)動(dòng)狀態(tài)中，只是因?yàn)楣腆w分子質(zhì)點(diǎn)間的結(jié)合力較大，所以運(yùn)動(dòng)的范圍較小。隨溫度升高和粉碎細(xì)化，固體表面晶格的一些離子（或原子）的運(yùn)動(dòng)激烈起來(lái)，溫度越高，就越容易取得進(jìn)行位移所需要的能量（活化能）。當(dāng)這些離子具有足夠的能量時(shí)，它們就可以向附近的固體表面進(jìn)行擴(kuò)散。使固體表面之間互相生成新的化合物。固相反應(yīng)機(jī)理69第69頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月固相反應(yīng)的條件外在條件：溫度內(nèi)在條件：晶格的不完整，接觸面積大。

70第70頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月固相反應(yīng)的特點(diǎn)均為發(fā)熱反應(yīng)只在固體表面進(jìn)行；兩種物質(zhì)的固相反應(yīng)最初只能生成同一種化合物，對(duì)燒結(jié)具有實(shí)際意義的是固相反應(yīng)的最初產(chǎn)物和反應(yīng)的開(kāi)始溫度。（燒結(jié)高溫時(shí)間短）固相反應(yīng)混合物中分子比例反應(yīng)的最初產(chǎn)物CaO-SiO23:1;2:1;3:2;1:12CaO·SiO2MgO-SiO22:1;1:12MgO·SiO2CaO-Fe2O32:1;1:1CaO·Fe2O3CaO-Al2O33:1;5:3;1:11:2;1:6;CaO·Al2O3MgO-Al2O31:11:6;MgO·Al2O371第71頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月影響固相反應(yīng)的因素A．接觸面積越多，反應(yīng)數(shù)量越多。過(guò)分松散的燒結(jié)料，采用壓緊的方法，促進(jìn)固相反應(yīng)。B、延長(zhǎng)時(shí)間有利于固相反應(yīng)速度的增加。C、適當(dāng)?shù)臏囟?，反?yīng)速度快。固相反應(yīng)只有在與該物質(zhì)完全一致的溫度下才有可能發(fā)生D、添加活性物質(zhì)，促進(jìn)固相反應(yīng)添加燒結(jié)粉末及亞鐵酸鹽混合物，加快垂直燒結(jié)速度72第72頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月反應(yīng)物固相反應(yīng)產(chǎn)物反應(yīng)產(chǎn)物開(kāi)始出現(xiàn)的溫度/0CSiO2+Fe2O3不形成化合物SiO2+Fe3O42SiO2·FeO鐵橄欖石990，995CaO+Fe2O3CaO·Fe2O3鐵酸一鈣500，600，610，6502CaO+Fe2O32CaO·Fe2O3鐵酸二鈣400CaCO3+Fe2O3CaO·Fe2O3鐵酸一鈣5902CaO+SiO22CaO·SiO2正硅酸鈣500,610,6902MgO+SiO22MgO·SiO2鎂橄欖石680MgO+Fe2O3MgO·Fe2O3鐵酸鎂600CaO+Al2O3·SiO2CaO·SiO2+Al2O3530固相反應(yīng)產(chǎn)物開(kāi)始出現(xiàn)的溫度73第73頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月赤鐵礦被還原和分解為Fe3O4和FeO和金屬鐵，在溫度升高時(shí)在固相反應(yīng)中將形成鐵橄欖石（2SiO2·FeO）燒結(jié)料中常見(jiàn)的固相反應(yīng)及產(chǎn)物1、燒結(jié)非熔劑性赤鐵礦74第74頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2、燒結(jié)熔劑性赤鐵礦CaO與SiO2反應(yīng)生成正硅酸鈣，又與Fe2O3反應(yīng)形成鐵酸鈣，部分未作用完的SiO2同樣轉(zhuǎn)到熔融物中。75第75頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3、燒結(jié)非熔劑性磁鐵礦一部分Fe3O4被氧化成Fe2O3，沒(méi)有氧化的和已還原的FeO和SiO2形成鐵橄欖石

76第76頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月4、燒結(jié)熔劑性磁鐵礦Fe3O4和已還原的FeO和SiO2形成鐵橄欖石，部分Fe3O4被氧化成Fe2O3，與CaO形成鐵酸鈣；CaO與SiO2進(jìn)行固相反應(yīng)生成正硅酸鈣，77第77頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月固相反應(yīng)對(duì)燒結(jié)過(guò)程的影響固相之間發(fā)生的反應(yīng)，保證了在原始混合料中所沒(méi)有的新的易熔物質(zhì)的形成。只有當(dāng)燒結(jié)配碳較低，料層溫度低，生成液相少，一般固相中的產(chǎn)物可轉(zhuǎn)到燒結(jié)礦中。成品燒結(jié)礦的最終礦物組成，在燃料用量一定條件下，只取決于燒結(jié)料的堿度，堿度是熔融物結(jié)晶時(shí)的決定因素。燒結(jié)時(shí)遇到固相反應(yīng)遲緩的礦石時(shí)，可以往燒結(jié)混合料中添加石灰和含鐵物料，對(duì)固相反應(yīng)過(guò)程進(jìn)行調(diào)整。78第78頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月七、燒結(jié)過(guò)程液相的生成及冷凝液相生成在燒結(jié)中的作用

液相的生成是燒結(jié)礦固結(jié)成型的基礎(chǔ)。液相過(guò)多不利于鐵礦物的還原，需要根據(jù)原料及操作條件來(lái)確定合適的液相。79第79頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月影響液相生成量的因素?zé)Y(jié)溫度：隨燒結(jié)溫度升高，液相增加。燒結(jié)礦堿度：堿度越高，液相量越大。FeO含量：

FeO升高時(shí)，熔點(diǎn)下降易于生成液相。SiO2含量：含SiO2越高，液相越多。如果SiO2含量低于5％就會(huì)液相不足影響燒結(jié)。80第80頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)過(guò)程的幾種液相體系鐵－氧體系（FeO－Fe3O4

）以45%FeO和55%Fe3O4組成的固熔體，熔化溫度為1150℃--1220℃，燒結(jié)過(guò)程中可以熔化成液相.硅酸鐵體系（FeO－SiO2）化合物主要成分熔點(diǎn)2FeO.Si02Fe070.5%，Si0229.5%1205℃2FeO.Si02＋Si02FeO62%，Si0238%1178℃2FeO.Si02＋Fe0Fe076%，Si0224%1177℃應(yīng)該在保證燒結(jié)礦強(qiáng)度的前提下盡力減少Fe0，以減少2Fe0．Si02的生成，改善燒結(jié)礦的還原性。

81第81頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)過(guò)程的幾種液相體系硅酸鈣體系（CaO－SiO2）硅灰石（Ca0．Si02）熔點(diǎn)溫度1544℃硅鈣石（3CaO．2SiO2）分解溫度1464℃硅酸三鈣（3Ca0．Si02）熔點(diǎn)溫度1900℃正硅酸鈣（2Ca0．Si02）熔點(diǎn)溫度2130℃原始產(chǎn)物，晶形轉(zhuǎn)變，體積膨脹，產(chǎn)生正應(yīng)力，導(dǎo)致燒結(jié)礦粉碎；α-2CaO·Si021436α’-2CaO·Si021234β-2CaO·Si02675γ-2CaO·Si02，尤其是βγ晶型轉(zhuǎn)換，體積增大10%。82第82頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月83第83頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)過(guò)程的幾種液相體系鐵酸鈣體系（CaO－Fe2O3）鐵酸二鈣2Ca0.Fe2O3，熔點(diǎn)溫度1449℃二鐵酸鈣CaO.2Fe2O3，熔點(diǎn)溫度1228℃鐵酸一鈣CaO.Fe203，熔點(diǎn)溫度1216℃在堿度較低的熔劑性燒結(jié)礦中生成的化合物主要是Ca0.Fe2O3當(dāng)溫度達(dá)到1300時(shí)，最初生成的鐵酸鈣可能要被Si02分解。熔體中的Fe203將要析出，甚至被還原成Fe0。只有Ca0含量大，與Si02、Fe0等結(jié)合后還剩有多余的CaO時(shí)才會(huì)出現(xiàn)較多的鐵酸鈣的晶體。只有在生產(chǎn)高堿度燒結(jié)礦時(shí)，鐵酸鈣才能起主要作用。84第84頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月鐵酸鈣的優(yōu)點(diǎn)能夠提高燒結(jié)礦的強(qiáng)度燒結(jié)礦的還原性好節(jié)省燃料85第85頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月增加CaO一Fe203體系的措施燒結(jié)過(guò)程有強(qiáng)的氧化氣氛：使鐵的氧化物以Fe2O3形式存在。減小熔劑粒度，加強(qiáng)混合過(guò)程，使CaO與Fe2O3更緊密地接觸。避免高溫、高炭。86第86頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)過(guò)程的幾種液相體系鈣鐵橄欖體系（CaO－FeO－SiO2）鈣鎂橄欖石體系（CaO－MgO－SiO2）MgO在燒結(jié)中的作用MgO的存在可以阻礙2CaO．SiO2的生成并抑制晶型轉(zhuǎn)變，對(duì)提高燒結(jié)礦強(qiáng)度有良好作用。MgO阻礙了難還原的鐵橄欖石和鈣鐵橄欖石的形成，使燒結(jié)礦的還原性能提高。87第87頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月八、燒結(jié)中有害雜質(zhì)的去除硫的去除燒結(jié)料中的硫：主要來(lái)自礦粉，少量來(lái)自燃料。存在形式：硫化物：黃鐵礦FeS2，黃銅礦CuFeS2，藍(lán)銅礦CuS，閃鋅礦ZnS。硫酸鹽：BaSO4，CaSO4有機(jī)硫：燃料中88第88頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月去硫反應(yīng)硫化物：主要以分解和氧化方式去除

FeS2－－FeS－－SO2－－SO3一般硫化物如：FeS2、ZnS、PbS中的硫易于去除。含銅硫化物，CuFeS2，CuS等化合物較穩(wěn)定，需要高溫才能氧化，所以含銅的燒結(jié)料去硫比較困難。

FeS2

硫酸鹽比較困難（分解溫度900℃，劇烈分解1300℃以上），但是燒結(jié)原料中有Fe2O3和SiO2改善了分解條件，比較容易去除。有機(jī)硫：燃料中的有機(jī)硫著火溫度低于焦粉，可以燃燒后以SO2形態(tài)去除。硫的去除89第89頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月硫的去除燒結(jié)過(guò)程中去硫一般燒結(jié)中，硫化物脫硫率90％以上，有機(jī)硫達(dá)94％，硫酸鹽脫硫率只有70％左右。沿?zé)Y(jié)料層高度硫的再分布?xì)怏w中含硫量向下逐漸降低，燒結(jié)料中的含硫量則向下逐漸增加。90第90頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)溫度：（適宜）礦石粒度：大于1mm，小于6－8mm.燒結(jié)礦堿度和熔劑的性質(zhì)：堿度提高不利脫硫；生產(chǎn)中采用低硫原料生產(chǎn)高堿度燒結(jié)礦，高硫原料生產(chǎn)低堿度燒結(jié)礦。石灰、生石灰不利脫硫，白云石、石灰石粉、MgO利于脫硫。添加鑄鐵屑對(duì)脫硫效率提高十分顯著。燃料用量返礦數(shù)量：能夠改善透氣性促使脫硫；使液相更多，使硫大量進(jìn)入燒結(jié)礦。影響燒結(jié)去硫的因素91第91頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氟的去除存在形式：在礦石中主要以CaF2形態(tài)存在脫氟方式：在燒結(jié)時(shí)發(fā)生反應(yīng)：2CaF2＋SiO2=2CaO+SiF4SiO2增多利于脫氟，而CaO不利于脫氟。生產(chǎn)低堿度燒結(jié)礦比高堿度燒結(jié)礦利于脫氟。在燒結(jié)過(guò)程中通入蒸汽CaF2+H2O＝CaO+2HF脫氟程度可提高1～3倍燒結(jié)過(guò)程一般脫氟率可達(dá)10－15％，多時(shí)達(dá)40％含氟廢氣危害人體，腐蝕設(shè)備。必須考慮凈化回收和勞保設(shè)施，如：在燒結(jié)抽風(fēng)系統(tǒng)增設(shè)噴石灰水以去除廢氣中氟的設(shè)備。92第92頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月砷的去除砷能夠被氧化成As2O3隨廢氣排出燒結(jié)中去砷率不高，一般30~40%，加入氯化物（CaCl2、NaCl）可提高至59~60%.As2O3為劇毒物質(zhì)，工業(yè)衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定煙氣含砷量不大于0.3mg/m393第93頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月鉛、鋅的去除鉛以方鉛礦PbS、鋅以閃鋅礦ZnS存在于礦石中。燒結(jié)中分別被氧化為PbO、ZnO.還原出的鋅金屬容易揮發(fā)，但很容易又被氧化而沉積于料層中鋅去除不易鉛不可能去除若加入2~3%的CaCl2，使脫鉛率達(dá)90%，脫鋅率達(dá)70%94第94頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第四講提高燒結(jié)礦質(zhì)量的途徑95第95頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月加強(qiáng)燒結(jié)原料準(zhǔn)備，改善料層的透氣性

改進(jìn)原料粒度和粒度組成采用細(xì)精礦燒結(jié)時(shí)，配加部分富礦粉或添加適量的、具有一定粒度組成的返礦196第96頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月加強(qiáng)燒結(jié)原料準(zhǔn)備，改善料層的透氣性

以生石灰代替部分石灰石2作用：生石灰消化成極細(xì)的Ca(OH)2膠凝體→改善混合料制粒性在干燥后仍能保持混合料小球的強(qiáng)度→改善燒結(jié)料透氣性在過(guò)濕層可吸收水分→改善過(guò)濕層的透氣性生石灰與水反應(yīng)可生成熱量提高料溫→抑制燒結(jié)料層的過(guò)濕現(xiàn)象效果：1％生石灰↑→產(chǎn)量↑10％（我國(guó)）；1％生石灰↑→產(chǎn)量↑3～6％（日本）97第97頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月加強(qiáng)燒結(jié)原料準(zhǔn)備，改善料層的透氣性強(qiáng)化混合料制粒3方法：延長(zhǎng)混合造球的時(shí)間（一混2分鐘，二混3分鐘）改進(jìn)混料筒的結(jié)構(gòu)，提高制粒效果使用有機(jī)添加劑，改善制粒效率自動(dòng)控制混料的加水量采用磁化水潤(rùn)濕混合料園盤(pán)造球機(jī)預(yù)制粒（HPS法、小球燒結(jié)法）效果：一般燒結(jié)法－1.3~1.5t/m2.hHPS－2.91t/m2.h

98第98頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月混合料預(yù)熱,減少過(guò)濕層危害4加熱返礦加生石灰加熱水通熱蒸氣加強(qiáng)燒結(jié)原料準(zhǔn)備，改善料層的透氣性99第99頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月改進(jìn)燒結(jié)機(jī)布料系統(tǒng)4目的：保證穩(wěn)定的布料狀態(tài)，改善料層透氣性手段：計(jì)算機(jī)動(dòng)態(tài)控制給料，保持混合料槽有穩(wěn)定的料位保持混合料槽與圓輥給料機(jī)的相對(duì)位置，防止混合料自然落料實(shí)現(xiàn)實(shí)際燒結(jié)料層的自動(dòng)控制設(shè)置偏析布料裝置，防止粒度偏析和崩塌現(xiàn)象加強(qiáng)燒結(jié)原料準(zhǔn)備，改善料層的透氣性100第100頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月小球燒結(jié)法定義：小球燒結(jié)又名HPS（日本）HPS由日本鋼管公司（NKK）開(kāi)發(fā)，于1988年在日本福山550m2燒結(jié)機(jī)上投產(chǎn)，年產(chǎn)600萬(wàn)噸小球燒結(jié)礦將燒結(jié)混合料用圓盤(pán)造球機(jī)預(yù)先制成一定粒度的小球，然后使小球外裹部分燃料，最后鋪在燒結(jié)臺(tái)車(chē)上進(jìn)行燒結(jié)的造塊新工藝小球燒結(jié)的產(chǎn)品仍屬于燒結(jié)礦要求：料球粒度上限≯6－8mm，下限≮1.5－2.0mm，3－6mm的應(yīng)占絕大多數(shù)。適用：低負(fù)壓、厚料層燒結(jié)。應(yīng)注意的問(wèn)題：燒結(jié)礦致密，不易冷卻。101第101頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月小球燒結(jié)法效果：料球粒度均勻且強(qiáng)度好，料內(nèi)通氣孔道較大且均勻,孔道又不易被破壞,使料層透氣性大大提高。小球燒結(jié)法的重要效果是提高產(chǎn)量，能耗指標(biāo)和產(chǎn)品質(zhì)量也有改善。利用系數(shù)大幅度提高，達(dá)2.91t/m2.h；成品率由80％上升至85％以上；FeO<4％，還原度由65％提高到80％；燒結(jié)燃耗下降20％，電耗下降30％；102第102頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月改善燒結(jié)礦的還原性103第103頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月提高燒結(jié)礦還原性的思路104第104頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月低溫?zé)Y(jié)理論高堿度下生成的鈣的鐵酸鹽—

鐵酸鈣，不僅還原性好，而且強(qiáng)度也高。不同形態(tài)的鐵酸鈣組成的燒結(jié)礦，其質(zhì)量是不同的；而燒結(jié)溫度對(duì)鐵酸鈣的形態(tài)影響顯著：1100～1200℃，針狀鐵酸鈣生成（10～20％），但晶粒間尚未連接，故強(qiáng)度較差；1200～1250℃，20～30％的針狀鐵酸鈣生成，晶橋連接，且有交織結(jié)構(gòu)出現(xiàn)，強(qiáng)度較好；1250～1280℃，呈交織結(jié)構(gòu)的鐵酸鈣生成，強(qiáng)度最好；1280～1300℃，鐵酸鈣量下降至10～30％，結(jié)構(gòu)由針狀變?yōu)橹鶢睿瑥?qiáng)度上升，但還原性變壞。

105第105頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月低溫?zé)Y(jié)理論鐵酸鈣主要是由Fe2O3和CaO組成。燒結(jié)溫度超過(guò)1300℃后，F(xiàn)e2O3易發(fā)生熱分解，形成Fe3O4和FeO，而Fe3O4是不能與CaO結(jié)合的。相反，F(xiàn)eO的出現(xiàn)會(huì)導(dǎo)致2FeO·SiO2，CaO·FeO·SiO2的生成，從而惡化還原性。為了生成優(yōu)質(zhì)的鐵酸鈣礦物以改善燒結(jié)礦的還原性和強(qiáng)度實(shí)現(xiàn)低溫?zé)Y(jié)工藝106第106頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月107第107頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月SFCA的概念實(shí)際燒結(jié)礦中的鐵酸鈣，無(wú)論是針狀還是片狀，都不是單純的CaO和Fe2O3構(gòu)成；鐵酸鈣中均含有一定量的Al2O3、SiO2等，故稱(chēng)為復(fù)合鐵酸鈣，記為SFCA。

108第108頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月熱風(fēng)燒結(jié)定義：在燒結(jié)機(jī)前段約占燒結(jié)機(jī)長(zhǎng)度1/3的有效燒結(jié)面積上，將熱廢氣或熱空氣抽入燒結(jié)料層，用其物理熱代替部分固體燃料的燒結(jié)方法。作用提高表層燒結(jié)礦的強(qiáng)度解決了燒結(jié)過(guò)程中料層上部由于布料偏析、空氣未預(yù)熱所造成的燒結(jié)不好或燒結(jié)冷卻速度過(guò)快所引起的燒結(jié)礦強(qiáng)度低的問(wèn)題。顯著改善燒結(jié)礦的還原性：配料中固體燃料用量減少可以通過(guò)燒結(jié)熱工制度調(diào)節(jié)燒結(jié)礦的強(qiáng)度和還原性熱風(fēng)燒結(jié)可以節(jié)約固體燃料10~30%。超過(guò)此值時(shí)，燒結(jié)礦的強(qiáng)度變壞。形式熱廢氣燒結(jié)、熱空氣燒結(jié)、富氧熱風(fēng)燒結(jié)109第109頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月增壓燒結(jié)抽風(fēng)負(fù)壓不變時(shí)，用空氣壓縮機(jī)提高料層上面的供氣壓力，提高通過(guò)料層風(fēng)量。雙層燒結(jié)將混合料分兩次鋪于燒結(jié)機(jī)上，當(dāng)?shù)谝粚踊旌狭系臒Y(jié)過(guò)程進(jìn)行到一定程度時(shí)，再鋪一層料于原料層上，并進(jìn)行第二次點(diǎn)火，使同一斷面上有兩個(gè)燃燒層同時(shí)向下移動(dòng)。110第110頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月厚料層燒結(jié)的理論基礎(chǔ)燒結(jié)過(guò)程有自動(dòng)蓄熱作用料層高度為180～220mm時(shí)，自動(dòng)蓄熱率為35～45％料層高度為400mm時(shí)，自動(dòng)蓄熱率為65％燒結(jié)自動(dòng)蓄熱作用，為降低固體燃料提供了可能，也為低溫?zé)Y(jié)技術(shù)創(chuàng)造了有利條件111第111頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月厚料層燒結(jié)的效果節(jié)省固體燃耗，降低總熱耗（自動(dòng)蓄熱作用所致）改善燒結(jié)礦強(qiáng)度，提高成品率強(qiáng)度低的表層燒結(jié)礦相對(duì)減少高溫保持時(shí)間長(zhǎng)，礦物結(jié)晶充分，結(jié)構(gòu)得以改善降低FeO含量，改善燒結(jié)礦還原性低配碳的結(jié)果，使氧化性氣氛加強(qiáng)低配碳使料層最高溫度下降低配碳量抑制過(guò)燒現(xiàn)象，燒結(jié)礦結(jié)構(gòu)改善

112第112頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月113第113頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)工藝節(jié)能低溫、低FeO燒結(jié)，減少燃料消耗，降低點(diǎn)火溫度和燒結(jié)溫度，改善燒結(jié)過(guò)程的氧化氣氛；高料層—小球燒結(jié)—燃料分加減少燒結(jié)機(jī)漏風(fēng)率、降低抽風(fēng)電耗改進(jìn)點(diǎn)火技術(shù)、降低點(diǎn)火燃耗采用低溫低負(fù)壓點(diǎn)火。提高點(diǎn)火煙氣中的氧含量使用新型點(diǎn)火、保溫爐和煤氣燒嘴使用焦?fàn)t煤氣代替混合煤氣；采用集中點(diǎn)火114第114頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月燒結(jié)余熱利用將冷卻機(jī)排出的熱廢氣用于燒結(jié)點(diǎn)火助燃和保溫爐保溫將廢氣直接用于預(yù)熱混合料，使料溫提高到100以上冷卻機(jī)煙罩內(nèi)安裝蛇形管，用熱廢氣加熱循環(huán)水，用于洗澡；將熱廢氣用于余熱鍋爐生產(chǎn)蒸汽進(jìn)行熱風(fēng)燒結(jié)控制最佳返礦量利用瓦斯灰和高爐返礦燒結(jié)工藝節(jié)能115第115頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月降低燒結(jié)過(guò)程能耗的技術(shù)116第116頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第五講球團(tuán)生產(chǎn)的方法

117第117頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月球團(tuán)生產(chǎn)是使用不適宜燒結(jié)的精礦粉和其他含鐵粉料造塊的一種方法。把細(xì)磨鐵精礦粉或其他含鐵粉料添加少量添加劑混合后，在加水潤(rùn)濕的條件下，通過(guò)造球機(jī)滾動(dòng)成球，再經(jīng)過(guò)干燥焙燒，固結(jié)成為具有一定強(qiáng)度和冶金性能的球型含鐵原料。118第118頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月球團(tuán)生產(chǎn)的基本工藝過(guò)程含鐵原料配料混合添加劑造球水生球篩分返料干燥預(yù)熱焙燒均熱冷卻篩分成品球團(tuán)礦返礦煤粉高爐冶煉119第119頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸附水在靜電引力作用下被吸附在固體顆粒的表面的水分子叫做吸附水。吸附水層的厚度在2～8nm之間。由于吸附水和礦粒之間是靠分子吸引力結(jié)合的，因此被牢牢吸附在顆粒表面，不能自由轉(zhuǎn)移，只有在烘干時(shí)才能變?yōu)檎羝??；旌狭纤值拇嬖谛问?20第120頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

混合料水分的存在形式僅有吸附水，物料尚不能成球。吸附水的密度大于1g/cm3，不導(dǎo)電，不結(jié)冰，又稱(chēng)為固態(tài)水。砂粒狀細(xì)磨物料（0.1-1.0mm），呈散粒狀態(tài)粘土狀細(xì)磨物料（~1.0μm），呈堅(jiān)硬固體狀態(tài)僅含吸附水時(shí)，吸附水121第121頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月混合料水分的存在形式薄膜水薄膜水是由形成吸附水以后剩余的未被平衡的分子力所吸引的分子水層；分為強(qiáng)結(jié)合水和弱結(jié)合水。（1）強(qiáng)結(jié)合水當(dāng)兩個(gè)礦粉顆?？拷鼤r(shí)，薄膜水可以從水層較厚的顆粒表面向水層較薄的顆粒表面遷移。如左圖所示，具有不同厚度薄膜水的A、B兩個(gè)礦粒相接觸時(shí)，接觸點(diǎn)M處的水分子離A近些，因此被拉向A。122第122頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月薄膜水礦粒具有強(qiáng)結(jié)合水時(shí)，為牢固狀態(tài)，無(wú)塑性。移動(dòng)方向與重力無(wú)關(guān)，速度遠(yuǎn)慢于普通水，冰點(diǎn)小于零度。最大分子水=吸附水+強(qiáng)結(jié)合水?；旌狭纤值拇嬖谛问?23第123頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月薄膜水（2）弱結(jié)合水薄膜水外緣部分的水，性質(zhì)接近自由水。受電分子引力的吸引，具有粘滯性。薄膜水由于受靜電力和分子力的作用，水分子排列緊密，具有很大粘滯性，使相鄰的礦粉顆粒不容易發(fā)生相對(duì)移動(dòng)。混合料水分的存在形式124第124頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月薄膜水（2）弱結(jié)合水當(dāng)?shù)V粉顆粒相距很近時(shí)，可以形成公共的水化膜（圖中陰影部分），使顆粒彼此粘結(jié)，這就是細(xì)磨物料成球后具有一定機(jī)械強(qiáng)度的原因。物料達(dá)到最大分子結(jié)合水以后，在外力作用下表現(xiàn)出可塑性，這時(shí)成球過(guò)程才能開(kāi)始。混合料水分的存在形式125第125頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月毛細(xì)水當(dāng)物料潤(rùn)濕到超過(guò)薄膜水時(shí)，水分開(kāi)始充填在物料顆粒之間的空隙中，形成毛細(xì)水。毛細(xì)水是靠水的表面張力形成的，在礦粉顆粒的空隙中形成彎曲的液面，產(chǎn)生毛細(xì)壓力。混合料水分的存在形式126第126頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月毛細(xì)水在毛細(xì)壓力和外力的作用下，水滴周?chē)牡V粉顆粒被拉向水滴的中心，形成小球。因此，物料的親水性越強(qiáng)，顆粒越細(xì)，排列越緊密，毛細(xì)力的作用越大，成球速度也越快。成球過(guò)程中毛細(xì)水起主導(dǎo)作用?；旌狭纤值拇嬖谛问?27第127頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月毛細(xì)水當(dāng)?shù)V粉被水潤(rùn)濕超過(guò)薄膜水時(shí)，在顆粒之間出現(xiàn)了毛細(xì)水，開(kāi)始出現(xiàn)的叫做觸點(diǎn)狀毛細(xì)水，它使顆粒連系起來(lái)。繼續(xù)增加水，以及毛細(xì)水表面張力或外力作用，使顆?？繑n，于是在它們之間形成了蜂窩狀毛細(xì)水，這時(shí)毛細(xì)水在顆粒之間開(kāi)始連接起來(lái)，可以遷移。進(jìn)一步潤(rùn)濕，則出現(xiàn)了飽和毛細(xì)水，這時(shí)達(dá)到了最大毛細(xì)水含量。混合料水分的存在形式128第128頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月毛細(xì)水

精礦粉成球，毛細(xì)水起主導(dǎo)作用，最適宜的含水量介于觸點(diǎn)狀和蜂窩狀毛細(xì)水之間。精礦粉成球速度決定于毛細(xì)水的遷移速度。親水性強(qiáng)的物料，可使毛細(xì)水遷移速度加快。混合料水分的存在形式129第129頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月重力水由于重力總是向下的，因此重力水總是向下運(yùn)動(dòng)。由于重力水對(duì)礦粒有浮力作用，故對(duì)成球不利。當(dāng)?shù)V粉完全被水飽和時(shí)，還存在重力水。它是在重力和壓力差的作用下能移動(dòng)的自由水。所以，只有當(dāng)水分處于毛細(xì)水含量范圍以內(nèi)時(shí)，對(duì)礦粉成球才有實(shí)際意義?；旌狭纤值拇嬖谛问?30第130頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月四種形態(tài)水的作用吸附水：是無(wú)效水，呈固態(tài)水性質(zhì)；薄膜水：增加球團(tuán)機(jī)械強(qiáng)度，呈粘滯性；可提高生球強(qiáng)度，可使物料呈現(xiàn)塑性；毛細(xì)水：起主導(dǎo)作用，使顆粒成核；重力水：飽和水，對(duì)成球不利?；旌狭纤值拇嬖谛问?31第131頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月細(xì)磨物料的成球過(guò)程

成球機(jī)理生球的強(qiáng)度靠自然力將礦粒維持在一起，決定著礦粒的尺寸、表面電荷、結(jié)晶構(gòu)造、添加劑等。主要的自然力是毛細(xì)壓力。影響成球的力：自然力和機(jī)械力。還需借助機(jī)械力使?jié)櫇耦w粒接觸，即在造球設(shè)備中，以滾動(dòng)、轉(zhuǎn)動(dòng)、擠壓等方式使物料作機(jī)械運(yùn)動(dòng)而形成生球。132第132頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月影響造球的因素原料（1）原料的自然性質(zhì)造球原料的自然性質(zhì)中，以顆粒表面的親水性、顆粒形狀，對(duì)其成球性影響最大。顆粒表面親水性愈高，固相與液相界面的接觸角愈小，顆粒容易被水潤(rùn)濕，薄膜水和毛細(xì)水含量高，毛細(xì)水的遷移速度也高，從而成球性好。鐵礦石親水性（從弱到強(qiáng)）：磁鐵礦赤鐵礦菱鐵礦褐鐵礦<<<<<<<<<133第133頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

原料（2）原料的水分原料水分對(duì)于成球影響很大。對(duì)于不同的原料，生球有不同的適宜水分。

①若原料含水過(guò)低，雖然在造球時(shí)可以灑水補(bǔ)充，但成球速度慢，生產(chǎn)率降低，而且往往由于灑水不均勻，使生球脆弱。

②如果原料含水過(guò)高，會(huì)給造球帶來(lái)極大困難，使生球粒度不均勻，相互粘結(jié)、形成大塊。在這種情況下，必須將原料預(yù)先干燥，降低其水分。在正常生產(chǎn)條件下，需經(jīng)常維持原料水分略低于生球的適宜水分。影響造球的因素134第134頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

原料（3）原料的粒度與粒度組成原料具有適宜的粒度組成，可使顆粒排列緊密，毛細(xì)管平均直徑縮小，顆粒之間的結(jié)合力增大。-0.074mm≥80%-90%，(國(guó)外-0.044mm≥60%-80%

粒度過(guò)細(xì)，毛細(xì)管直徑愈小，水在顆粒間的遷移速度下降，從而使成球速度降低。

影響造球的因素135第135頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

原料（4）添加劑的影響在造球原料中配加某些添加劑，可以改善物料的成球性。

1）改善物料的親水性和比表面積；2）改善物料顆粒間的連結(jié)，增加生球機(jī)械強(qiáng)度。影響造球的因素136第136頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

工藝條件——工藝操作（1）加水方法造球物料的水分應(yīng)控制在略低于適宜造球的水分，造球時(shí)補(bǔ)加少量水，以控制母球的形成和生球的長(zhǎng)大。補(bǔ)加水的大部分以滴狀加在成核區(qū)，以形成母球，少部分以霧狀噴淋在生球成長(zhǎng)區(qū)，幫助母球迅速長(zhǎng)大。就給水點(diǎn)來(lái)說(shuō)，在成核區(qū)，給水位置應(yīng)在給料位置的下方。在生球長(zhǎng)大區(qū)，則相反，給水位置應(yīng)在給料位置的上方。

滴水成球，霧水長(zhǎng)大，無(wú)水緊密影響造球的因素137第137頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

工藝條件-工藝操作（2）加料方法

加料的方式必須兼顧生成母球和母球長(zhǎng)大，要防止形成過(guò)多的母球。原料加在“成核區(qū)”和“長(zhǎng)球區(qū)”。這樣，在造球機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)過(guò)程中有一部分未參加造球的散料就會(huì)被帶至“緊密區(qū)”，吸收生球表面的多余水分。在保證生球達(dá)到要求尺寸的前提下，應(yīng)使母球的生成速度與生球的長(zhǎng)大速度達(dá)到平衡。影響造球的因素138第138頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

工藝條件—工藝操作（3）成球時(shí)間

滾動(dòng)成球的時(shí)間，與對(duì)球團(tuán)礦粒度的要求，以及原料成球的難易有關(guān)。球團(tuán)礦的粒度大，要較長(zhǎng)的造球時(shí)間；原料成球性差，造球時(shí)間也會(huì)延長(zhǎng)。一般的規(guī)律是：延長(zhǎng)造球時(shí)間，有利于提高生球的強(qiáng)度，特別對(duì)于粒度很細(xì)的原料，更須要較長(zhǎng)的造球時(shí)間，才能使生球具有更高的強(qiáng)度。影響造球的因素139第139頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（1）圓盤(pán)的直徑大小不等，但傾斜角度一般在45o～50o之間。（2）傾角固定時(shí)，造球盤(pán)的速度可在一定范圍內(nèi)調(diào)節(jié)，以造球盤(pán)的周邊切線速度計(jì)，經(jīng)常保持在1.0～2.0m/s之間。工藝條件——設(shè)備影響如果周速過(guò)小或周速過(guò)大？影響造球的因素140第140頁(yè)，課件共155頁(yè)，創(chuàng)作于20