熔噴三維流場(chǎng)數(shù)值分析

熔噴三維流場(chǎng)數(shù)值分析

該技術(shù)具有低工藝、高生產(chǎn)效率的特點(diǎn)，近年來取得了迅速的進(jìn)展。熔噴纖維的平均直徑可達(dá)到微米或亞微米級(jí)氣流模頭是熔噴設(shè)備中的核心部件，其提供的高速射流不僅決定熔噴纖維的直徑，而且影響熔噴纖維的強(qiáng)度、結(jié)晶度等性能，因此，對(duì)熔噴氣流模頭下方噴射流場(chǎng)進(jìn)行研究是探究熔噴纖維拉伸機(jī)制的基礎(chǔ)，國內(nèi)外很多科研人員致力于熔噴模頭噴射流場(chǎng)的研究，以期細(xì)化熔噴纖維的直徑。Shambaugh等二維數(shù)值模擬忽略了噴氣孔的2個(gè)端面對(duì)熔噴流場(chǎng)的影響，其計(jì)算結(jié)果不能準(zhǔn)確地反映熔噴噴射流場(chǎng)的全部流動(dòng)特性，因此，對(duì)熔噴流場(chǎng)進(jìn)行三維數(shù)值模擬研究是完全有必要的。本文采用數(shù)值模擬方法對(duì)雙槽形熔噴模頭的三維高速高溫流場(chǎng)進(jìn)行表征與分析，以期深層次探討熔噴纖維牽伸成形機(jī)制。1雙槽擴(kuò)散三維流場(chǎng)模型的構(gòu)建1.1入模頭下形成非等溫流場(chǎng)圖1示出雙槽形熔噴模頭的結(jié)構(gòu)示意圖。高溫壓縮空氣從噴氣孔進(jìn)入，在模頭下方形成非等溫流場(chǎng)。本文所采用的雙槽形熔噴模頭的噴氣孔寬度b為0.65mm，噴氣孔傾斜角度β為60°，噴氣孔外端寬度h為3.32mm，噴氣孔長(zhǎng)度l為20mm。1.2雙槽形熔噴流場(chǎng)的計(jì)算域圖2示出雙槽形熔噴模頭的計(jì)算域。可知，雙槽形模頭流場(chǎng)的計(jì)算域包括噴氣孔空間部分和其下方的流場(chǎng)部分。由于雙槽形熔噴模頭的計(jì)算域是關(guān)于xy平面和xz平面對(duì)稱的，計(jì)算域只選取整個(gè)雙槽形熔噴模頭流場(chǎng)空間的四分之一，可減少計(jì)算時(shí)間和提高計(jì)算效率。計(jì)算域的尺寸參考了前人的研究1.3k-湍流模型在熔噴三維流場(chǎng)中，氣流以可壓縮、黏性、非等溫湍流形式存在。通過實(shí)驗(yàn)測(cè)量數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)比發(fā)現(xiàn)，標(biāo)準(zhǔn)的k-ε湍流模型在標(biāo)準(zhǔn)的k-ε方程模型中，k和ε的時(shí)均形式的輸運(yùn)方程為式中:ρ為流場(chǎng)中的氣體密度，kg/m2計(jì)算值的值2.1面體網(wǎng)格類型使用Gambit對(duì)計(jì)算域分區(qū)進(jìn)行網(wǎng)格劃分，選用六面體網(wǎng)格類型;采用“Map”劃分方式，并對(duì)2股射流交匯及附近的區(qū)域進(jìn)行自適應(yīng)區(qū)域加密。網(wǎng)格總數(shù)為1421110。2.2高壓氣流的絕對(duì)負(fù)壓圖2中，ABCD平面設(shè)為“壓力入口”。入口處高壓氣流的絕對(duì)壓強(qiáng)設(shè)為126656.25Pa，氣體溫度為400K。入口處邊界條件中的水力直徑為噴氣孔的寬度，湍流強(qiáng)度設(shè)為10%。EE3結(jié)果與分析3.1u3000x值對(duì)2股射流場(chǎng)的影響圖3～6示出不同xy平面上的速度、溫度和靜壓分布。可以看出，在xz平面內(nèi)中心處的速度值、溫度值和壓強(qiáng)值較兩側(cè)區(qū)域高。熔噴纖維位于xz平面流場(chǎng)中心區(qū)域內(nèi)時(shí)，有利于其細(xì)化。當(dāng)z為1mm時(shí)，從圖中可以看出，平面上的溫度和壓強(qiáng)呈單峰狀，而平面上速度有2個(gè)峰值，此時(shí)2股射流還未融合，保持各自流動(dòng)的狀態(tài);隨著x值的增大，平面上的速度、溫度和壓強(qiáng)變化不顯著。隨著z值的增大(5mm≤z≤30mm),xy平面上的速度、溫度和壓強(qiáng)都只有1個(gè)峰值且逐漸平緩。表明2股射流已融合成1股射流，隨著噴射距離增加，融合后的射流向四周擴(kuò)散，中心處的射流逐漸帶動(dòng)遠(yuǎn)處的氣體向下運(yùn)動(dòng)，平面上的速度、溫度和壓強(qiáng)隨z值增大逐漸降低。在流場(chǎng)的中心區(qū)域，不同xy平面上的速度、溫度、壓強(qiáng)隨著x值的增加基本沒有變化。而在遠(yuǎn)離流場(chǎng)中心的區(qū)域，流場(chǎng)中的速度、溫度和壓強(qiáng)隨著x值的增大而有所降低。當(dāng)z值進(jìn)一步增大時(shí)(z=50mm),xy平面上的速度、溫度和壓強(qiáng)峰值進(jìn)一步降低。xy平面上的速度和溫度隨x值的增大基本沒有改變，而此時(shí)平面上的壓強(qiáng)峰值隨著x軸正向略有增大。圖3～6表明:噴氣孔端面(圖2中的DCC3.2紡絲線上的速度分布雙槽形熔噴模頭的噴絲孔按照一定的間距分布在x軸線上，其軸線與z軸平行(或重合)。這些分布在xz平面上的軸線又被稱為紡絲線。在熔噴非織造成品的實(shí)際生產(chǎn)中，熔噴纖維的運(yùn)動(dòng)路徑主要在紡絲線附近圖7示出流場(chǎng)中不同紡絲線上的速度分布?？梢钥闯?，紡絲線上的速度先迅速增大，在靠近模頭的區(qū)域達(dá)到一個(gè)極值后速度開始逐漸減小。對(duì)比不同位置處紡絲線上的速度可以發(fā)現(xiàn):流場(chǎng)中心處紡絲線上的速度最高;當(dāng)遠(yuǎn)離流場(chǎng)中心后，紡絲線上的速度逐漸降低，位于氣槽端面處紡絲線上的氣流速度最低?？拷鲌?chǎng)中心位置處幾條紡絲線上的速度相差不大;而x值的進(jìn)一步增大，紡絲線上氣流速度值與中心處紡絲線上速度值的差異性增大。這說明氣槽端面對(duì)紡絲線上的速度影響很大，對(duì)整個(gè)流場(chǎng)的速度分布也有一定的影響。圖8示出熔噴三維流場(chǎng)中不同紡絲線上的溫度分布。可以看出，溫度衰減的速度很快，氣槽端面對(duì)不同位置處的紡絲線上的溫度影響也很大。當(dāng)遠(yuǎn)離流場(chǎng)中心處時(shí)，紡絲線上的溫度逐漸降低;端面處紡絲線上的溫度最低，且與中心位置處紡絲線上的溫度差值最大。較高的氣流速度和溫度有利于熔噴纖維的細(xì)化圖9示出三維氣流場(chǎng)中靜壓在不同紡絲線上的分布。對(duì)比圖7和圖9，紡絲線上靜壓的變化規(guī)律與氣流速度的變化規(guī)律相似，均呈先急劇增大后逐漸減小。但與速度變化規(guī)律不同的是，壓力極值點(diǎn)的位置要早于速度極值點(diǎn)的位置。從圖9可以看出，端面處紡絲線上的靜壓最小，其余的紡絲線上的靜壓值基本一致。這說明氣槽端面對(duì)紡絲線上的靜壓有一定的影響，但與對(duì)紡絲線上速度和溫度的作用相比，效果沒那么顯著。另外，熔噴流場(chǎng)中不同位置處紡絲線上速度、溫度和壓強(qiáng)分布的差異，易使不同位置處的聚合物熔體受到不同的氣流作用力，發(fā)生不同的形變。氣槽端面的影響不僅使紡制的熔噴纖維呈現(xiàn)不同的細(xì)度和性能等，而且影響纖維在流場(chǎng)中的運(yùn)動(dòng)路徑，對(duì)最終的纖維網(wǎng)結(jié)構(gòu)有一定影響。4雙槽形熔噴氣流場(chǎng)模擬本文應(yīng)用Fluent軟件對(duì)雙槽形熔噴模頭的三維噴射氣流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，并對(duì)流場(chǎng)中的速度、溫度和靜壓等進(jìn)行分析，得出以下結(jié)論。1)在三維熔噴氣流場(chǎng)中，中心區(qū)域內(nèi)的速度值、溫度值和靜壓值較大。2)用數(shù)值模擬的方法可以證明:當(dāng)雙槽形熔噴模頭的噴氣孔長(zhǎng)度較長(zhǎng)時(shí)，遠(yuǎn)離氣槽端面區(qū)域內(nèi)的非等溫三維噴射氣流場(chǎng)可簡(jiǎn)化為二維流場(chǎng)。3)噴氣孔的端面對(duì)不同位置處紡絲線上的溫度、速度和壓強(qiáng)分布有