DB36∕T 1197-2019 橋梁預(yù)應(yīng)力孔道壓漿密實(shí)度檢測(cè)規(guī)程

93.040P

28

DB36江 西 省 地 方 標(biāo) 準(zhǔn)DB36/T

橋梁預(yù)應(yīng)力孔道壓漿密實(shí)度檢測(cè)規(guī)程Procedure

for

compaction

density

of

prestressed

tunnel

grouting

of

江西省市場(chǎng)監(jiān)督管理局發(fā)

布DB36/T

1197—2019 本標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)GB/T

1.1—本標(biāo)準(zhǔn)由江西省交通運(yùn)輸廳提出并歸口。程試驗(yàn)檢測(cè)中心、江西省交通工程質(zhì)量監(jiān)督站試驗(yàn)檢測(cè)中心、撫州市起點(diǎn)實(shí)業(yè)有限公司。龍、丁海萍、趙大偉、劉吉睿、徐小信、謝理巍、魏子亮。IDB36/T

1197—2019 對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土梁進(jìn)行預(yù)應(yīng)力孔道壓漿密實(shí)度檢測(cè)評(píng)定時(shí)，除應(yīng)遵照本規(guī)程規(guī)定外，尚應(yīng)符合國(guó)家和行業(yè)現(xiàn)行相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范的規(guī)定。IIDB36/T

1197—2019橋梁預(yù)應(yīng)力孔道壓漿密實(shí)度檢測(cè)規(guī)程1 范圍本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了橋梁預(yù)應(yīng)力孔道壓漿密實(shí)度檢測(cè)的范圍、規(guī)范性引用文件、術(shù)語(yǔ)、符號(hào)、基本要求、檢測(cè)工作流程和方法、質(zhì)量評(píng)定、缺陷驗(yàn)證等。量檢測(cè)評(píng)定可參照本標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行。2 規(guī)范性引用文件件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GJB

1805 數(shù)據(jù)采集設(shè)備通用規(guī)范JB/T

6822 壓電式加速度傳感器JJG

JGJ/T

411-2017 沖擊回波法檢測(cè)混凝土缺陷技術(shù)規(guī)程3 術(shù)語(yǔ)與定義下列術(shù)語(yǔ)和定義適用于本文件。3.1沖擊彈性波

impact

elastic

wave沖擊作用下的質(zhì)點(diǎn)以波動(dòng)形式傳播在彈性范圍內(nèi)產(chǎn)生的運(yùn)動(dòng)，亦稱應(yīng)力波。3.2壓漿密實(shí)度

the

grouting

compactness固化填充粘結(jié)物（如砂漿等）在有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力孔道中的密實(shí)程度。3.3定性檢測(cè)

孔道的壓漿密實(shí)度加以分析判斷的檢測(cè)方法。3.4定位檢測(cè)

1DB36/T

1197—2019方法。3.5全長(zhǎng)衰減法（FLEA）full

length

energy

method根據(jù)彈性波在壓漿孔道中傳播的能量比定性判斷孔道壓漿有無(wú)缺陷的分析方法。3.6全長(zhǎng)波速法（FLPV）full

length

P-wave

velocity

method根據(jù)彈性波在壓漿孔道中的傳播的速度定性判斷孔道壓漿有無(wú)缺陷的分析方法。3.7

frequency

transform

functions

根據(jù)彈性波在壓漿孔道中的傳播的頻率變化定性判斷孔道兩端有無(wú)缺陷的分析方法。3.8綜合壓漿指數(shù)

filling

index基于全長(zhǎng)波速法、全長(zhǎng)衰減法、傳遞函數(shù)法三種分析方法得到的壓漿密實(shí)度的定性綜合指標(biāo)。3.9壓漿密實(shí)度指數(shù)

index數(shù)。3.10沖擊回波法（IE）impact

echo

通過(guò)沖擊方式產(chǎn)生瞬態(tài)沖擊彈性波并接收沖擊彈性波信號(hào)，通過(guò)分析沖擊彈性波及其回波的波速、波形和主頻頻率等參數(shù)的變化，判斷混凝土結(jié)構(gòu)的厚度或內(nèi)部缺陷的方法。[JGJ/T

3.11沖擊回波等效波速法（IEEV）impact

echo

velocity

method根據(jù)沖擊彈性波信號(hào)繞射和反射特性判斷孔道壓漿缺陷位置的一種分析方法。3.12

echo

resonance

shift

method根據(jù)沖擊彈性波信號(hào)在孔道檢測(cè)面正上方檢測(cè)的自振周期與壓漿密實(shí)位置或附近混凝土檢測(cè)的自2Ar、As-分別是接收端和激振端信號(hào)的振幅（m/s

Ar、As-分別是接收端和激振端信號(hào)的振幅（m/s

）；振周期的差異性來(lái)判斷孔道壓漿缺陷位置的一種分析方法。4 符號(hào)下列符號(hào)適用本文件：Ｄ-為壓漿密實(shí)度指數(shù)，在孔道長(zhǎng)度中，壓漿密實(shí)部分所占的比例；Ｄe-為檢測(cè)孔道的局部時(shí)，修正壓漿密實(shí)度指數(shù)；Ｄk-為當(dāng)該孔道各檢測(cè)區(qū)段中，壓漿質(zhì)量較好的連續(xù)區(qū)段的壓漿密實(shí)度；N-為定位檢測(cè)的點(diǎn)數(shù)；NJNxND-為測(cè)點(diǎn)的壓漿狀態(tài)；LdL0-是孔道長(zhǎng)度基準(zhǔn)值（一般取10m）；L-為孔道全長(zhǎng)；IfIEA-為根據(jù)FLEA法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)；IPV-為根據(jù)FLPV法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)；ITF-為根據(jù)PFTF法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)；2Fr、Fs5 基本要求5.1 一般規(guī)定5.1.1

公路橋梁預(yù)應(yīng)力孔道壓漿施工應(yīng)做好質(zhì)量控制工作。施工單位應(yīng)按本規(guī)程對(duì)壓漿密實(shí)度進(jìn)行自檢，監(jiān)理單位或建設(shè)單位應(yīng)按本文件

5.6

的規(guī)定進(jìn)行抽檢。5.1.2

檢測(cè)過(guò)程中需記錄測(cè)試對(duì)象編號(hào)、孔道編號(hào)、錨頭編號(hào)等能說(shuō)明測(cè)試對(duì)象準(zhǔn)確位置的信息。5.2 檢測(cè)設(shè)備5.2.1

5.2.2

——標(biāo)定幅值誤差應(yīng)在±5%范圍之內(nèi)；——電信號(hào)測(cè)量誤差應(yīng)在±1.0%范圍之內(nèi)。5.2.3

——數(shù)模轉(zhuǎn)換（A/D）卡通道應(yīng)不少于

2

個(gè)，采樣分辨率應(yīng)不低于

16bit，最大采樣頻率應(yīng)不小于500kHz，符合

的規(guī)定。——傳感器應(yīng)采用壓電式加速度傳感器，頻響范圍應(yīng)為

0.1kHz～20kHz，符合

6822

的規(guī)定。——放大器應(yīng)采用電荷放大器，最大增益倍率宜不小于

40Bd，且增益倍率可調(diào)，符合

的規(guī)定。3對(duì)象壁厚<20cm≥20cm,

<40cm≥40cm,

<60cm>60cm首選激振錘D10D17D17D30次選激振錘D6、D17D10D30D50DB36/T

1197—20195.2.4

——應(yīng)適用于

2

個(gè)以上通道數(shù)據(jù)采集，具有自檢和預(yù)觸發(fā)功能；——應(yīng)具有濾波降噪功能，頻響補(bǔ)償功能，以及

頻譜分析功能。5.3傳感器安裝

檢測(cè)時(shí)應(yīng)保證傳感器與被測(cè)體緊密耦合，且接觸面無(wú)浮漿、灰塵等異物。

定性檢測(cè)時(shí)傳感器宜采用磁性卡座或機(jī)械裝置與最上端的鋼絞線耦合，并保證傳感器軸線與鋼絞線軸線平行。

定位檢測(cè)時(shí)傳感器應(yīng)采用支座與檢測(cè)對(duì)象表面耦合，支座應(yīng)具有增加阻尼和控制按壓力度的功能。5.4 激振方式5.4.1 定性檢測(cè)宜采用激振錐等能夠激發(fā)長(zhǎng)波長(zhǎng)彈性波的激振方式。5.4.2 1確時(shí)，宜換次選激振錘進(jìn)行重新測(cè)試，再分析。表

1 表

1 定位檢測(cè)激振錘的選取依據(jù)5.5.1 壓漿材料的強(qiáng)度應(yīng)達(dá)到

5.5.2

60m

位檢測(cè)法對(duì)孔道分段進(jìn)行檢測(cè)。5.5.3 定位檢測(cè)適用于檢測(cè)管道壓漿缺陷的有無(wú)及其位置，以及沿測(cè)線方向缺陷的范圍大小、缺陷類型。測(cè)試對(duì)象的厚度不大于

60cm，且底端反射明顯，適用沖擊回波等效波速法（IEEV）分析；測(cè)試對(duì)象厚度大于

5.5.4

為孔道直徑，T

為埋置深度：——當(dāng)

0.3<d/T<1.5

時(shí)，且屬于單排預(yù)應(yīng)力孔道，能檢測(cè)出沿測(cè)線方向缺陷的范圍大小及類型；——當(dāng)

d/T≥1.5

時(shí)，或者

0.3<d/T<1.5

屬于多排（2

根管及以上）預(yù)應(yīng)力孔道的，僅能檢測(cè)出距離測(cè)試面最近的孔道是否存在缺陷；——當(dāng)

d/T≤0.3

時(shí)，能檢測(cè)出沿測(cè)線方向缺陷的范圍大小，難以確定缺陷類型。5.6 檢測(cè)頻率5.6.1 對(duì)預(yù)制梁（板）橋，每座橋抽檢橋跨數(shù)不少于總橋跨數(shù)的20%且不少于1跨。每跨抽檢梁（板）數(shù)不得少于該跨梁（板）總數(shù)的20%，抽檢到的梁板應(yīng)對(duì)全數(shù)孔道進(jìn)行定性檢測(cè)。5.6.2 總數(shù)不足20時(shí)，應(yīng)全數(shù)檢測(cè)。5.6.3 對(duì)各種梁型，改變了施工工藝或壓漿材料，應(yīng)對(duì)最初施工的3片預(yù)制梁或第1跨現(xiàn)澆梁前10個(gè)孔道進(jìn)行檢測(cè)。4DB36/T

1197—20195.6.4對(duì)綜合壓漿指數(shù)不合格的孔道應(yīng)進(jìn)行定位檢測(cè)，定位檢測(cè)長(zhǎng)度不小于3m。5.6.5 抽檢到的梁板或孔道無(wú)法進(jìn)行定性檢測(cè)時(shí)應(yīng)采用定位檢測(cè)，滿足定位檢測(cè)條件的孔道測(cè)試長(zhǎng)度應(yīng)不小于3m。5.6.6加1倍。5.7 抽樣要求5.7.1 對(duì)梁體預(yù)應(yīng)力孔道進(jìn)行定位檢測(cè)時(shí)，應(yīng)優(yōu)先選擇孔道位置相對(duì)較高的錨頭兩端、負(fù)彎矩區(qū)、起彎點(diǎn)等位置進(jìn)行檢測(cè)。5.7.2 對(duì)需要排查壓漿施工事故的梁體、孔道，應(yīng)逐一檢測(cè)。6 檢測(cè)工作流程和方法6.1 檢測(cè)流程6.1.1

壓漿密實(shí)度檢測(cè)工作應(yīng)按如下圖

1

的流程進(jìn)行。圖1 壓漿密實(shí)度檢測(cè)流程6.1.2 a) 工藝及壓漿過(guò)程中出現(xiàn)的異常情況等；5DB36/T

1197—2019b) 對(duì)于定性檢測(cè)，應(yīng)將預(yù)應(yīng)力孔道兩端封錨砂漿鑿除，并將錨具與露出的預(yù)應(yīng)力鋼束清潔干凈，使之能夠通過(guò)強(qiáng)力磁座與傳感器牢固粘結(jié)耦合；c) 試區(qū)域及反射面內(nèi)的混凝土表面平整、光潔。6.2

檢測(cè)方法6.2.1

定性檢測(cè)6.2.1.1

定性檢測(cè)應(yīng)按示意圖

2

進(jìn)行的現(xiàn)場(chǎng)布置。圖2 壓漿密實(shí)度定性檢測(cè)示意圖元件：S0、S1A0、A1—電荷放大器；Ch0、Ch1—數(shù)據(jù)通道。6.2.1.2定性檢測(cè)的按以下步驟進(jìn)行操作：a)

按圖

2

5.3

b)

在管道的一端用激振錐激振，應(yīng)使激振方向與預(yù)應(yīng)力鋼束走向平行，記錄測(cè)試數(shù)據(jù)；c)

調(diào)整設(shè)備參數(shù)，在管道另一端激振并記錄數(shù)據(jù)；d)

操作人員檢查數(shù)據(jù)文件，確認(rèn)數(shù)據(jù)完整、無(wú)異常情況后結(jié)束測(cè)試；e)

作為標(biāo)定結(jié)果。6.2.2 定位檢測(cè)6.2.2.1

定位檢測(cè)應(yīng)按示意圖

3

進(jìn)行的現(xiàn)場(chǎng)布置。6DB36/T

1197—2019圖3 壓漿密實(shí)度定位測(cè)試示意圖元件：S—加速度傳感器；A—電荷放大器。6.2.2.2 定位檢測(cè)按以下步驟進(jìn)行操作：a) 按圖

3

連接檢測(cè)系統(tǒng)，設(shè)置、標(biāo)定試驗(yàn)參數(shù)，確認(rèn)系統(tǒng)運(yùn)行正常；b) 10cm～20cm

c) 按一定的方向?qū)γ總€(gè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)試，測(cè)試時(shí)按

5.3

條的要求將傳感器和測(cè)試面耦合在一起；d) 激振點(diǎn)距離傳感器宜為

e) 異常情況后結(jié)束測(cè)試；f) 定，確定混凝土底部回波時(shí)間，應(yīng)取三次測(cè)量的平均值作為標(biāo)定結(jié)果。7 壓漿質(zhì)量評(píng)價(jià)7.1 定性檢測(cè)評(píng)價(jià)7.1.1

采用綜合壓漿指數(shù)

I作為定性檢測(cè)的評(píng)定指標(biāo)，當(dāng)壓漿飽滿時(shí)，I

=1，而完全未灌時(shí)，I

=0。7.1.2

當(dāng)測(cè)試條件不利激振時(shí)，測(cè)試頻率異常，宜采用

兩個(gè)分項(xiàng)計(jì)算綜合壓漿指數(shù)，計(jì)算I

(I

I

)12

...............................

(1)式中：7方法項(xiàng)目全壓漿時(shí)值無(wú)壓漿時(shí)值I全長(zhǎng)波速法波速（）1混凝土實(shí)測(cè)波速(注

)45.01(注

)I全長(zhǎng)衰減法2能量比

(注

)0.020.20ITF傳遞函數(shù)法3頻率比（Fr/Fs）（注

）1.003.00激振頻率Fs（）2.04.0注1：梁不同部位的混凝土的

P

注2：能量比

X

注3：Fr、Fs

分別是接收端和激振端信號(hào)的卓越頻率（KHz）。注4：根據(jù)鋼絞線的模量（196GPa）推算，并結(jié)合實(shí)際測(cè)試驗(yàn)證。DB36/T

1197—2019I——綜合壓漿指數(shù)；I——根據(jù)

法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)；I——根據(jù)

法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)。7.1.3

、、PFTF方式見(jiàn)公式（2）?！街校篒——綜合壓漿指數(shù)；I——根據(jù)

法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)；I——根據(jù)

法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)；ITF——根據(jù)

PFTF法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)。7.1.4

2

線性插值。表

2

表

2

壓漿指數(shù)的基準(zhǔn)值式中：——能量比；r————）；——孔道全長(zhǎng)；——孔道長(zhǎng)度基準(zhǔn)值（一般可

10m）。7.2 定位檢測(cè)評(píng)價(jià)8管道類型測(cè)試方向等效波速管壁反射缺陷長(zhǎng)度壓漿狀態(tài)金屬側(cè)向降低＜5%-0m良好降低

5%～10%≤0.4m小規(guī)模缺陷降低＞10%-大規(guī)模缺陷上下降低＜10%0m良好降低

10%～15%≤0.4m小規(guī)模缺陷降低＞15%＞0.4m大規(guī)模缺陷塑料

PVC側(cè)向降低＜5%無(wú)明顯反射0m良好降低

5%～10%無(wú)明顯反射≤0.4m小規(guī)模缺陷有一定反射-大規(guī)模缺陷降低＞10%--大規(guī)模缺陷上下降低＜10%無(wú)明顯反射0m良好降低

10～15%無(wú)明顯反射≤0.4m小規(guī)模缺陷降低＞15%＞0.4m大規(guī)模缺陷降低＞15%有一定反射-大規(guī)模缺陷DB36/T

1197—2019

壓漿缺陷類型

IEEV

法的底部反射波速以及波紋管壁反射（IE）信號(hào)進(jìn)行缺陷分級(jí)，具體見(jiàn)表3。表

3表

3

缺陷分級(jí) 測(cè)試區(qū)間的壓漿質(zhì)量………（4）式中：D——壓漿密實(shí)度指數(shù)；——總測(cè)點(diǎn)數(shù)；βi——5）式中：D——壓漿密實(shí)度指數(shù)；——總測(cè)點(diǎn)數(shù)，有

=

J

+

X

+

。J—健全測(cè)點(diǎn)數(shù)；X—9評(píng)價(jià)方法評(píng)價(jià)參數(shù)評(píng)價(jià)結(jié)果說(shuō)明綜合壓漿指數(shù)If≥0.95I

類（優(yōu)）綜合壓漿指數(shù)I≥0.8，＜0.95Ⅱ類（良）重點(diǎn)部位應(yīng)定位復(fù)檢＜0.80Ⅲ類（不合格）應(yīng)定位復(fù)檢壓漿密實(shí)度

De≥0.95I

類（優(yōu)）≥0.90，＜0.95Ⅱ類（良）＜0.90Ⅲ類（不合格）

................................

(6)——大規(guī)模缺陷測(cè)點(diǎn)數(shù)。7.2.3

全孔道的壓漿質(zhì)量當(dāng)定位檢測(cè)僅為孔道的局部時(shí)，用修正壓漿密實(shí)度指數(shù)

D來(lái)判定孔道的壓漿質(zhì)量，計(jì)算方式見(jiàn)公式（6）。式中：D——D——檢測(cè)區(qū)段的壓漿密實(shí)度指數(shù)；——檢測(cè)區(qū)段長(zhǎng)度；——孔道全長(zhǎng)；D——檢測(cè)區(qū)段的

。7.3

評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)由定性檢測(cè)確定的綜合壓漿指數(shù)

I

及由定位檢測(cè)確定的壓漿密實(shí)度

D，其壓漿質(zhì)量評(píng)價(jià)采用表

4所示方法。表

4

表

4

壓漿質(zhì)量評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)一覽表8.1 當(dāng)檢測(cè)方和被檢方對(duì)測(cè)試結(jié)果出現(xiàn)爭(zhēng)議時(shí)，應(yīng)對(duì)檢測(cè)存在疑問(wèn)區(qū)域進(jìn)行開孔驗(yàn)證，當(dāng)驗(yàn)證結(jié)果與8.2 檢測(cè)結(jié)果驗(yàn)證按如下要求進(jìn)行：——每個(gè)爭(zhēng)議點(diǎn)鉆孔數(shù)量宜不少于

3

個(gè)；——鉆孔口徑不宜小于

——鉆孔的位置應(yīng)盡量位于管道的上部，且注意避開鋼筋、鋼絞線；——宜從上向下鉆孔；10DB36/T

1197—2019——鉆孔后宜采用內(nèi)窺鏡觀察，可輔以掛鉤法、穿絲法。11DB36/T

1197—2019橋梁預(yù)應(yīng)力孔道壓漿密實(shí)度檢測(cè)規(guī)程條文說(shuō)明 范圍 3 術(shù)語(yǔ)和定義本章節(jié)將規(guī)程中列出的專業(yè)術(shù)語(yǔ)進(jìn)行了詳細(xì)描述，對(duì)參數(shù)計(jì)算過(guò)程中出現(xiàn)的符號(hào)做了規(guī)定。5

基本要求5.1

一般規(guī)定5.1.1

為了加強(qiáng)施工質(zhì)量管理，本規(guī)程對(duì)各參建單位的抽樣檢測(cè)進(jìn)行了規(guī)定。施工單位按本規(guī)程規(guī)定適當(dāng)提高比例進(jìn)行自檢，監(jiān)理單位全程進(jìn)行見(jiàn)證檢測(cè)，必要時(shí)監(jiān)理單位也可以開展平行5.1.2

為了檢測(cè)數(shù)據(jù)追蹤準(zhǔn)確，對(duì)檢測(cè)過(guò)程中須記錄的信息也做了規(guī)定。

檢測(cè)設(shè)備

根據(jù)測(cè)試對(duì)象結(jié)構(gòu)尺寸范圍、測(cè)試信號(hào)頻率范圍、測(cè)試結(jié)果精度要求，為達(dá)到最好的測(cè)試效果，5.2.3

檢測(cè)設(shè)備硬件性能要求分別對(duì)數(shù)據(jù)采集和傳輸部件做了要求，根據(jù)

15406《土工儀器基本參數(shù)及通用技術(shù)條件》要求和檢測(cè)工作特點(diǎn)進(jìn)行規(guī)定。對(duì)于傳感器由于測(cè)試對(duì)象的梁板較薄，且需要在頻域進(jìn)行分析，因此傳對(duì)于放大器，其應(yīng)與所選擇的傳感器參數(shù)匹配，且滿足測(cè)試需求，檢測(cè)系統(tǒng)的增益倍率要適合長(zhǎng)度為60m

以內(nèi)的預(yù)應(yīng)力孔道壓漿密實(shí)度的定性檢測(cè)，接收端信號(hào)的

比應(yīng)大于

10。5.2.4

檢測(cè)設(shè)備軟件性能要求正文中對(duì)系統(tǒng)軟件性能的要求都是必須滿足的。規(guī)程中對(duì)頻譜分析提出了兩種方法，（快速傅立葉變換，

MEM（最大熵法，

Entropy

Method

在定位檢測(cè)的

法的分析時(shí)面臨以下的困難：主要是分辨率不足的問(wèn)題。

分解時(shí)的頻率為：

t12DB36/T

1197—2019其中，

為采樣個(gè)數(shù)，t

為采樣間隔。

和

k+1

時(shí)刻的時(shí)間分辨率

為：

×采樣數(shù)）以及次數(shù)決定了檢測(cè)的分辨率。當(dāng)然，采樣時(shí)間越長(zhǎng)、壁厚越厚（

越?。?，

值越大，檢測(cè)的分辨率也就越低。另一方面，由于

適合于類正弦波的連續(xù)分析，而對(duì)于反射次數(shù)的分析并不擅長(zhǎng)。MEM

1967

年被

了重要的成果。與

分析法相比，MEM

具有以下幾方面的特征。1）頻譜分辨率非常高；2）適用于非

sin/cos

類信號(hào)；3）最大熵譜估計(jì)的分辨率與序列長(zhǎng)度

N2

成反比，序列長(zhǎng)度越長(zhǎng)，分辨率越高。相比之下，傳統(tǒng)譜（）估計(jì)的分辨率與觀察時(shí)間（序列長(zhǎng)度

N）成反比；4）解決了旁瓣泄漏問(wèn)題。但是，MEM

分析法也有不少缺點(diǎn),

MEM

法分析數(shù)據(jù)時(shí)，需要注意以下幾點(diǎn)：1）MEM

MEM

MEM

分析

BPF/HPF/LPF產(chǎn)生偽頻譜的危險(xiǎn)性會(huì)大大增加；2）MEM

分析中，對(duì)頻譜的位置的分辨率很高，但對(duì)其振幅（高度）的分辨精度則無(wú)法保證。特別是當(dāng)測(cè)試點(diǎn)數(shù)較少時(shí)，這種誤差更加明顯；3）對(duì)信噪比非常敏感。在低信噪比情況下，分辨率較差。因此，進(jìn)行必要的預(yù)處理是有意義的。而這又提高了產(chǎn)生偽頻的危險(xiǎn)。

MEM

驗(yàn)算、及利用梁底反射波速（等效波速法）進(jìn)行校核等方法來(lái)綜合判定。通過(guò)

和

MEM

的分析結(jié)果的比較，發(fā)現(xiàn)

MEM

法具有明顯的優(yōu)越性。

傳感器安裝測(cè)試系統(tǒng)的頻響范圍不僅取決于傳感器的頻響范圍，而且與傳感器的固定方法有密切的關(guān)系。圖

是自振頻率在

30KHz

附近的傳感器在不同的固定方式下測(cè)得的頻響范圍。13DB36/T

1197—2019圖

不同固定方法對(duì)頻響曲線的影響上圖所示，采用人工或機(jī)械方式將傳感器壓在測(cè)試對(duì)象表面（壓著式）的方法，測(cè)試效率最高，因此，本規(guī)程采用壓著式作為傳感器的固定方式。為了達(dá)到即快速又可靠的測(cè)試，需要傳感器既要牢固的與梁體表面接觸，又能夠方便移1）專用支座套；2）手按力度?。?）手按力度大；4）熱熔膠。底部反射：0.076ms圖

5-2 測(cè)

試

結(jié)

果

（MEM，左

：D6

錘

標(biāo)

準(zhǔn)

模

式

，右

：D10

錘

標(biāo)

準(zhǔn)

模

式

）測(cè)試結(jié)果表明：1）14激振錘D6D10D17D22D30D50自振周期（ms）0.0210.0340.0580.0760.1030.172對(duì)應(yīng)壁厚（m）0.0430.0690.1180.1540.2100.351DB36/T

1197—20192）3）4）另外一方面，可以通過(guò)合理的阻尼設(shè)計(jì)，提高傳感系統(tǒng)的頻響特性。為保證測(cè)試結(jié)果的可靠性，

激振方式

”。

”?！皩?duì)應(yīng)壁厚）

C50

表

5-1

表

5-1

典型條件下對(duì)應(yīng)壁厚根據(jù)實(shí)際壁厚與對(duì)應(yīng)壁厚的關(guān)系，可以分為以下

3

種情形：圖

5-

4

自振周期的影響2）“

”，）”，3）

適用條件15發(fā)布機(jī)關(guān)標(biāo)準(zhǔn)號(hào)名稱齡期要求國(guó)家能源局DL/T

5424-2009水電水利工程錨桿無(wú)損檢測(cè)規(guī)程3

天以上住建部JGJ/T

182-2009錨桿錨固質(zhì)量無(wú)損檢測(cè)技術(shù)規(guī)程7

天以上DB36/T

1197—2019為此，本規(guī)程在檢測(cè)總結(jié)經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，借鑒了相關(guān)規(guī)程（表

所示）對(duì)齡期的要求：表

5-

2

表

5-

2

不同檢測(cè)規(guī)程對(duì)齡期的要求11；2 3 。；FLEA）FLPV）PFTF）

條。

～

，；3，；3 ；1IE）2）））

7.2

定位檢測(cè)的主要影響因素如下：1）

D50

0.6m。

而

0.6m。2）

16常見(jiàn)結(jié)構(gòu)類型適用結(jié)構(gòu)適用分析方法檢測(cè)效果箱梁腹板、T

梁腹板或者其他單排波紋管結(jié)構(gòu)S可檢測(cè)出缺陷的單排結(jié)構(gòu)的負(fù)彎單排結(jié)構(gòu)S可檢測(cè)出缺陷的箱梁頂板拐角處、空心板、單箱多室橫隔板位置等其他類似結(jié)構(gòu)可檢測(cè)出該處是否存在缺陷DB36/T

1197—2019

T

3）4）效波速法（）加以綜合判斷。以下是針對(duì)不同結(jié)構(gòu)匯總的的適用方法及檢測(cè)效果表

表

5-3

不同結(jié)構(gòu)適用的分析方法參照表T

梁馬蹄部位、連續(xù)梁腹板、底板等結(jié)構(gòu)可檢測(cè)出該處是否存在缺陷箱梁底部拐角或者其他類似結(jié)構(gòu)可檢測(cè)出該處是否存在缺陷T

梁孔道在腹板與馬蹄之間的結(jié)構(gòu)或者其他類似結(jié)構(gòu)，

側(cè)面無(wú)激振面，盡可能從下部激振可檢測(cè)出該處是否存在缺陷T

梁進(jìn)入馬蹄部位或者其他類似結(jié)構(gòu)可檢測(cè)出該處是否存在缺陷多排類型波紋管的板式結(jié)構(gòu)，其中部孔道為測(cè)試盲區(qū)無(wú)法進(jìn)行定位測(cè)試，

有條件可考慮定性檢測(cè)可檢測(cè)出該處是否存在缺陷(孔道為測(cè)試盲區(qū))DB36/T

1197—2019綜上所述，定性檢測(cè)效率高，但測(cè)試精度和對(duì)缺陷的分辨力相對(duì)較差；而定位檢測(cè)測(cè)試效率相對(duì)較低，綜上所述，定性檢測(cè)效率高，但測(cè)試精度和對(duì)缺陷的分辨力相對(duì)較差；而定位檢測(cè)測(cè)試效率相對(duì)較低，18DB36/T

1197—20195.6

檢測(cè)頻率

抽樣要求根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)和研究成果，發(fā)現(xiàn)影響壓漿密實(shí)度的主要因素在于：1）2）3）因此，抽樣方式及測(cè)試位置主要考慮了泌水和氣泡的影響。在進(jìn)、出漿口；彎曲孔道的起彎點(diǎn)；頂部；平直孔道的各個(gè)位置均容易出現(xiàn)壓漿缺陷。一般定位檢測(cè)的測(cè)點(diǎn)間距按10cm－20cm

6 檢測(cè)工作流程和方法

在現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)中，只要條件允許，應(yīng)盡量采用定位檢測(cè)的方法。當(dāng)定性檢測(cè)發(fā)現(xiàn)有問(wèn)題或疑問(wèn)時(shí)，6.1.2 檢測(cè)前準(zhǔn)備工作

3～漿。定位檢測(cè)采用頻域分析，所需的數(shù)據(jù)時(shí)長(zhǎng)較長(zhǎng)。因此，如果測(cè)試表面形狀不規(guī)則、不平整時(shí)，

周圍邊界的反射信號(hào)就可能會(huì)對(duì)測(cè)試結(jié)果產(chǎn)生不利影響。6.2 檢測(cè)方法6.2.1定性檢測(cè)

19DB36/T

1197—20196.2.2 定位檢測(cè)

2%±D/4

D/2

A

圖

，，細(xì)選擇檢測(cè)方向?！?/p>

圖

6-2

馬蹄形部位的測(cè)試方法測(cè)點(diǎn)間距的選取與缺陷定義有關(guān)。一般而言，當(dāng)測(cè)試云圖中連續(xù)有三個(gè)點(diǎn)出現(xiàn)缺陷的反應(yīng)時(shí)，

其為缺陷或者大缺陷的可能性較大。定位檢測(cè)應(yīng)根據(jù)測(cè)試對(duì)象結(jié)構(gòu)厚度適當(dāng)?shù)卦O(shè)置放大器，本規(guī)程要求放大器可調(diào)，當(dāng)放大倍數(shù)為10

倍時(shí)，測(cè)試信號(hào)應(yīng)控制在2～3V

之間；當(dāng)結(jié)構(gòu)厚度超過(guò)60cm

20-50

2～

在健全混凝土結(jié)構(gòu)上波速的標(biāo)定有助于

法的判定。一般要求定位檢測(cè)標(biāo)定采用線性標(biāo)定，20DB36/T

1197—2019

2m

PFTF 壓漿質(zhì)量評(píng)價(jià)

定性檢測(cè)評(píng)價(jià)指數(shù)；； ，

1）；； ，）3PFTF）1）全長(zhǎng)衰減法（）圖

FLEA2)

）

P

P

21DB36/T

1197—2019圖

2001

但其作為一種較為直觀的測(cè)試方法，特別是在測(cè)試壓漿密實(shí)度很低的時(shí)候，仍然有一定的應(yīng)用價(jià)值。因此，我基于等效模量的方法，壓漿密實(shí)度r

與測(cè)試波速

的關(guān)系可以表達(dá)為：

其中，

s、A分別為孔道中鋼絞線的面積和孔道的面積；s

、

分別為鋼絞線和壓漿料中彈性波的波速。其中，s

取

，

則應(yīng)通過(guò)試塊加以測(cè)s

、

分別為鋼絞線和壓漿料的密度，分別可取

7800

和

2400kg/m；

PVC

r

=1）(

)(

) (

)

來(lái)標(biāo)定：

代入上式，又可以得到：(

(

)(

)(

)(

)

22DB36/T

1197—2019因此，只要能夠?qū)崿F(xiàn)測(cè)出

和

，即可容易地得到壓漿密實(shí)度。此外，當(dāng)

時(shí)，

取

1。在此，我們利用一套典型參數(shù)進(jìn)行了計(jì)算。

取

和

4.45（

取

1），

分別取

4.35、4.40：圖

,

0～40%

40%

下圖是基于試驗(yàn)的全長(zhǎng)波速法和全長(zhǎng)衰減法的實(shí)測(cè)結(jié)果?？梢钥闯觯?）

P

2）

50-100%范圍內(nèi)，其振幅比的變化較為均勻，因此，3）23指標(biāo)缺陷截面積增加缺陷長(zhǎng)度增加自振頻率變化趨勢(shì)增加降低變化幅度大小DB36/T

1197—2019圖

7-

4

3)

PFTF）圖

1

1

其中，

：參與振動(dòng)的鋼絞線的長(zhǎng)度；

：鋼絞線的張力；：參與振動(dòng)的鋼絞線+壓漿體的線密度。在張力一定的情況下，壓漿缺陷對(duì)頻率的影響可歸納在下表：表

表

24方法名稱優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)全長(zhǎng)衰減法（FLEA）測(cè)試原理明確，對(duì)壓漿缺陷較為敏感，對(duì)壓漿密實(shí)度較高的孔道較為適宜測(cè)試結(jié)果離散性較大，影響因素多，必須通過(guò)雙向激振的方法來(lái)抑制誤差全長(zhǎng)波速法（FLPV）測(cè)試結(jié)果較為穩(wěn)定，適合測(cè)試大范圍缺陷測(cè)試原理不嚴(yán)密，對(duì)缺陷較為鈍感，僅對(duì)壓漿密實(shí)度很低的工況有效傳遞函數(shù)法（PFTF）能夠測(cè)試錨頭附近的壓漿缺陷，解析方便測(cè)試范圍較小DB36/T

1197—2019

表

表

2

I

I

I

II

I

I

I

I

法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)

I，根據(jù)

PFTF

法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)

I。壓漿指數(shù)是一個(gè)相對(duì)指標(biāo)，本身沒(méi)有物理意義。定義當(dāng)壓漿飽滿時(shí)，各分項(xiàng)壓漿指數(shù)的值為1；

01312

0至1

之間。只要某一項(xiàng)的壓漿指數(shù)較低，綜合壓漿指數(shù)就會(huì)有較明顯的反映。根據(jù)檢測(cè)經(jīng)驗(yàn)，綜合壓漿指數(shù)I

0.80.95）

。

。25方法項(xiàng)目全壓漿時(shí)值無(wú)壓漿時(shí)值全長(zhǎng)波速法波速（）注混凝土實(shí)測(cè)波速5.01

注全長(zhǎng)衰減法注能量比0.020.20傳遞函數(shù)法PFTF注頻率比（Fr

/Fs

）1.003.00激振頻率Fs

（）2.04.0DB36/T

1197—2019

，表

注

1：梁不同部位的混凝土的

表

注

1：梁不同部位的混凝土的

P

波波速有一定的不同；

r

其中，

其中，

r、s分別是接收端和激振端信號(hào)的振幅（m/s

）是孔道長(zhǎng)度、0是孔道長(zhǎng)度基準(zhǔn)值（一般可取

10m）注

3：Fr

、Fs

SPC-MATS

配置的激振導(dǎo)向器和

錘激振而且充分張拉時(shí)的數(shù)值；注

4：根據(jù)鋼絞線的模量（196GPa）推算，并結(jié)合實(shí)際測(cè)試驗(yàn)證；

定位檢測(cè)評(píng)價(jià)本規(guī)程的定位檢測(cè)以沖擊回波法（

80

60

年代，美國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)和技術(shù)研究所（

，NIST，National

Bureau

of

，NBS)

X

自1983

NBS

，，作彈性波）的檢測(cè)技術(shù)由于波長(zhǎng)較長(zhǎng)，且能夠反映力學(xué)特性而被作為了技術(shù)基礎(chǔ)（）“（SansaloneandCarino,1986為人知。26DB36/T

1197—20191997

和

此基礎(chǔ)上，90

年代末期，

和康奈爾大學(xué)共同發(fā)布了