2023鋼管鋼渣混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)

制作與施工7.1一般規(guī)定7.1.1鋼管鋼渣混凝士構(gòu)件的制作與施工除符合本規(guī)程的規(guī)定外，尚應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼管混凝土工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50628的有關(guān)規(guī)定。7.1.2鋼管鋼渣混凝土構(gòu)件制作與安裝的施工單位應(yīng)具有相應(yīng)的資質(zhì)，施工單位應(yīng)根據(jù)獲批的施工圖設(shè)計(jì)文件編制施工詳圖，對(duì)于構(gòu)造復(fù)雜的構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行工藝試驗(yàn)評(píng)定，根據(jù)試驗(yàn)評(píng)定制定相應(yīng)的施工工藝或方案。當(dāng)設(shè)計(jì)需要修改時(shí)，應(yīng)按有關(guān)規(guī)定辦理設(shè)計(jì)變更手續(xù)。設(shè)計(jì)單位應(yīng)對(duì)施工組織方案進(jìn)行技術(shù)審查。7.1.3鋼管鋼渣混凝土構(gòu)件的防腐應(yīng)按照現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行處理。構(gòu)件的除銹和涂裝應(yīng)在鋼管制作檢驗(yàn)合格后進(jìn)行，構(gòu)件表面的除銹方法和除銹等級(jí)應(yīng)符合設(shè)計(jì)規(guī)定，其質(zhì)量要求應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《涂裝前鋼材表面銹蝕等級(jí)和除銹等級(jí)》GB/T8923的規(guī)定。7.1.4鋼管鋼渣混凝土構(gòu)件防火涂料涂裝應(yīng)在構(gòu)件表面完成除銹及防銹處理后進(jìn)行。鋼管鋼渣混凝土構(gòu)件防火涂料的粘結(jié)強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度等性能指標(biāo)應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)防火涂料》GB14907和中國(guó)工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)防火涂料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》CECS24的相關(guān)規(guī)定。相應(yīng)的檢測(cè)方法應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑構(gòu)件耐火試驗(yàn)方法》GB/T9978.1的有關(guān)規(guī)定。7.2鋼管的制作與施工7.2.1鋼管在制作前，應(yīng)根據(jù)施工圖設(shè)計(jì)文件與施工詳圖的要求編制鋼管制作工藝。制作工藝至少應(yīng)包括：制作所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)，施工操作要點(diǎn)，成品質(zhì)量保證措施等。7.2.2鋼管應(yīng)根據(jù)繪制的鋼結(jié)構(gòu)施工詳圖進(jìn)行放樣。放樣與號(hào)料應(yīng)預(yù)留焊接收縮量和切割、端銑等加工余量。對(duì)于高層框架柱尚應(yīng)預(yù)留彈性壓縮量，彈性壓縮量可由制作單位通過計(jì)算并結(jié)合已有工程經(jīng)驗(yàn)確定。7.2.3直縫焊接以及采用板材焊接的矩形鋼管，其焊縫宜采用坡口熔透焊縫。焊接管焊縫的坡口形式和尺寸，應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《氣焊、焊條電弧焊、氣體保護(hù)焊和高能束焊的推薦坡口》GB/T985.1和《埋弧焊的推薦坡口》GB/T985.2的有關(guān)規(guī)定。7.2.4需邊緣加工的零件，宜采用精密切割，焊接坡口宜采用自動(dòng)切割、半自動(dòng)切割、創(chuàng)邊機(jī)、坡口機(jī)等方法加工，并應(yīng)采用樣板控制坡口角度和尺寸。7.2.5鋼管構(gòu)件拼裝、開槽、開孔與節(jié)點(diǎn)組裝，宜在專業(yè)鋼結(jié)構(gòu)工廠或工地的鋼結(jié)構(gòu)車間內(nèi)進(jìn)行。構(gòu)件組裝前，各零部件應(yīng)經(jīng)檢查合格，組裝的允許偏差應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50205的有關(guān)規(guī)定。7.2.6鋼管構(gòu)件的焊接（包括施工現(xiàn)場(chǎng)焊接）應(yīng)嚴(yán)格按照所編工藝文件規(guī)定的焊接方法、工藝參數(shù)、施焊順序進(jìn)行，并應(yīng)符合設(shè)計(jì)文件和現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范》GB50661的有關(guān)規(guī)定。7.2.7鋼管構(gòu)件制作完成后，應(yīng)按照施工圖和現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50205的規(guī)定進(jìn)行驗(yàn)收，其外形尺寸的允許偏差應(yīng)符合規(guī)范的規(guī)定。7.2.8鋼管制作完成后，應(yīng)仔細(xì)清除鋼管內(nèi)的雜物，鋼管內(nèi)表面必須保持干凈，不得有油漬等污物，應(yīng)采取有效措施保持管內(nèi)清潔。7.2.9鋼管的吊裝質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)暈驗(yàn)收規(guī)范》GB50205的有關(guān)規(guī)定。吊裝時(shí)應(yīng)控制吊裝荷載作用下的變形，吊點(diǎn)的設(shè)置應(yīng)根據(jù)鋼管本身的承載力和穩(wěn)定性經(jīng)驗(yàn)算后確定，必要時(shí)，應(yīng)采取臨時(shí)加固措施。7.2.10吊裝鋼管時(shí)，應(yīng)將其管口包封，防止異物落入管內(nèi)。當(dāng)采用預(yù)制鋼管鋼渣混凝士構(gòu)件時(shí)，應(yīng)待管內(nèi)混凝士強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)值的75％以后，方可進(jìn)行吊裝。7.2.11鋼管吊裝就位后，應(yīng)立即進(jìn)行校正，采取可靠固定措施以保證構(gòu)件的穩(wěn)定性。7.2.12鋼管采用現(xiàn)場(chǎng)焊接拼接時(shí)，應(yīng)采取可靠的施焊工藝，盡可能減少焊接殘余應(yīng)力和殘余變形。7.3鋼渣混凝土施工7.3.1用于鋼管中的鋼渣混凝士強(qiáng)度等級(jí)、力學(xué)性能指標(biāo)和質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求和本規(guī)程第3章的有關(guān)規(guī)定。7.3.2鋼管內(nèi)鋼渣混凝士的澆筑方式可采用泵送頂升澆灌法、高位拋落免振搗法和手工逐段澆搗法。7.3.3當(dāng)采用泵送頂升澆灌法時(shí)，鋼管的尺寸宜大于或等于進(jìn)料管的兩倍，鋼渣混凝士應(yīng)滿足可泵性的要求。對(duì)泵送頂升澆灌的構(gòu)件下部入口處的管壁應(yīng)進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算。7.3.4高位拋落免振搗法適用于管截面最小邊長(zhǎng)或管徑大于350mm，高度不小于4m的清況。當(dāng)采用高位拋落免振搗法時(shí)，對(duì)于拋落高度低于4m的區(qū)段，應(yīng)用內(nèi)部振搗器振實(shí)，一次拋落的混凝士量宜在0.7m3左右，用料斗裝填，料斗的下口尺寸應(yīng)比鋼管截面最小邊長(zhǎng)或管徑小100mm~200mm，以便于管內(nèi)空氣的排出，減少鋼渣混凝土泌水和離析現(xiàn)象。7.3.5當(dāng)采用手工逐段澆搗法時(shí)，鋼渣混凝土自鋼管上口灌入，用振搗器振實(shí)，管截面最小邊長(zhǎng)或管徑大于350mm時(shí)，采用內(nèi)部振搗器進(jìn)行振搗，每次振搗時(shí)間不宜少于30s，一次澆灌高度不宜大于l.5m。當(dāng)管截面最小邊長(zhǎng)或管徑小于350mm時(shí)，可采用附著在鋼管外部的振搗器進(jìn)行振搗，外部振搗的位置應(yīng)隨鋼渣混凝土澆灌進(jìn)展加以調(diào)整。手工逐段澆搗法一次澆灌的高度不應(yīng)大于振搗器的有效工作范圍和2m~3m柱長(zhǎng)。7.3.6鋼渣混凝土配合比應(yīng)根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)等級(jí)計(jì)算，并通過試驗(yàn)后確定，除滿足強(qiáng)度指標(biāo)外，尚應(yīng)滿足鋼渣混凝士的新拌工作性能。對(duì)于泵送頂升澆灌法，鋼渣混凝土的配合比尚應(yīng)滿足可泵性要求。7.3.7鋼管內(nèi)鋼渣混凝土澆灌工作宜連續(xù)進(jìn)行，若需間歇，時(shí)間不應(yīng)超過鋼渣混凝土的終凝時(shí)間。需留施工縫時(shí)，應(yīng)將管口封閉，防止水、油和異物等落入鋼管內(nèi)。7.3.8每次采用高拋法澆灌鋼渣混凝土前（包括施工縫），應(yīng)先澆灌一層厚度為100mm~200mm的與鋼渣混凝土等級(jí)相同的水泥砂漿，以免自由下落的鋼渣混凝士產(chǎn)生骨料彈跳現(xiàn)象。7.3.9當(dāng)鋼渣混凝士澆灌到鋼管頂端時(shí)，可以使鋼渣混凝士稍微溢出后再將留有排氣孔的層間橫隔板或封頂板緊壓在管端，隨即進(jìn)行點(diǎn)焊，待鋼渣混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)值的50％以后，再將橫隔板或封頂板按設(shè)計(jì)要求進(jìn)行補(bǔ)焊，也可將鋼渣混凝士澆灌到稍低于管口的位置，待鋼渣混凝士強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)值的50％后再用相同等級(jí)的水泥砂漿添至管口，并按上述方法將橫隔板或封頂板一次封焊到位。7.3.10當(dāng)進(jìn)行冬季施工時(shí)，應(yīng)采取有效措施防止鋼渣混凝土發(fā)生凍漲，同時(shí)應(yīng)確保鋼渣混凝土的強(qiáng)度發(fā)展要求。7.4檢測(cè)與驗(yàn)收7.4.1鋼管鋼渣混凝土構(gòu)件的質(zhì)量驗(yàn)收應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50300、《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50205、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50204和《鋼管混凝土工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50628的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。7.4.2鋼管鋼渣混凝土子分部工程驗(yàn)收時(shí)應(yīng)提供下列文件和記錄：設(shè)計(jì)變更文件及原材料代用證件；原材料出廠質(zhì)量合格證件及性能檢測(cè)報(bào)告；焊接材料產(chǎn)品證明書、焊接工藝文件及烘焙記錄；焊工合格證書及施焊范圍；焊縫超聲波探傷或射線探傷檢測(cè)報(bào)告及記錄；連接節(jié)點(diǎn)檢查記錄；鋼筋接頭試驗(yàn)報(bào)告；鋼渣混凝土工程施工記錄；鋼渣混凝土試件性能試驗(yàn)報(bào)告；隱蔽工程驗(yàn)收記錄；各檢驗(yàn)批驗(yàn)收記錄；工程重大質(zhì)量、技術(shù)問題的技術(shù)資料、處理方案和驗(yàn)收記錄；竣工圖及相關(guān)設(shè)計(jì)文件；其它必要文件和記錄。7.4.3鋼管鋼渣混凝士構(gòu)件內(nèi)部鋼渣混凝士澆灌質(zhì)量一般可采用敲擊鋼管的方法來檢查其密實(shí)度，對(duì)于重要構(gòu)件或部位宜采用超聲波或沖擊回波進(jìn)行檢測(cè)。鋼渣混凝士不密實(shí)的部位，應(yīng)采用局部鉆孔壓漿法進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)，并將鉆孔補(bǔ)焊封固。7.4.4鋼管鋼渣混凝土構(gòu)件防火保護(hù)工程消防驗(yàn)收由建設(shè)單位組織設(shè)計(jì)、施工、監(jiān)理單位及公安消防機(jī)構(gòu)，依據(jù)《建設(shè)工程消防監(jiān)督管理規(guī)定》（公安部第119號(hào)令）的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行專項(xiàng)驗(yàn)收。

附錄A鋼渣浸水膨脹率測(cè)試方法A.1原理采用90℃水浴養(yǎng)護(hù)的方法，經(jīng)過一定時(shí)間后使鋼渣中的游離氧化鈣和游離氧化鎂消解，進(jìn)而產(chǎn)生體積膨脹，通過測(cè)定鋼渣的體積變化率評(píng)定其穩(wěn)定性。A.2試樣的制備取具有代表性的樣品100kg烘干，破碎至全部通過31.5mm方孔篩備用。將破碎后的樣品經(jīng)過31.5mm、26.5mm、13.2mm、4.75mm、2.36mm、0.3mm及0.075mm的方孔篩，將套篩置于振篩機(jī)上，振動(dòng)10min；取下套篩，按篩孔大小順序再逐個(gè)用手篩，篩至每分鐘通過量小于試樣總量0.1％為止，通過的試樣并入下一號(hào)篩中，并和下一號(hào)篩中的試樣一起過篩。按照這樣的順序重復(fù)進(jìn)行，直至各號(hào)篩全部篩完為止。對(duì)粒度進(jìn)行調(diào)整使其滿足表A.2中的粒度分布。若鋼渣樣品最大自然粒度小于表A.2中所規(guī)定的值，粒度分布應(yīng)滿足表A.2中鋼渣試樣最大粒徑以下粒度分布的要求。表A.2粒度分布篩孔尺寸/mm31.526.513.24.752.360.30.075累計(jì)篩余/%02.53052.7658094A.3試驗(yàn)步驟按照《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50123中的擊實(shí)試驗(yàn)方法進(jìn)行重型擊實(shí)試驗(yàn)，確定最佳含水率和最大干密度。按表A.1中的粒度分布要求稱取鋼渣（每份7kg），按最佳含水率加水，充分拌和均勻，配制3個(gè)鋼渣試樣放在密閉的容器內(nèi)。在試模內(nèi)裝入墊塊，鋪上濾紙，按照《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50123中的擊實(shí)試驗(yàn)方法進(jìn)行重型擊實(shí)成型，擊實(shí)完成后取下套筒，用直尺刮刀刮出多余鋼渣，用細(xì)料補(bǔ)齊找平試件表面，鋪上濾紙，蓋上多孔底座。將試模連同多孔底座一起倒置，取走墊塊。再次墊上濾紙，裝上多孔頂板，擦凈試模外部。在多孔頂板上壓4塊半圓形荷載板，共重5kg。而后，在荷載板上安裝百分表架及百分表以測(cè)定浸水膨脹率，該百分表應(yīng)準(zhǔn)確對(duì)準(zhǔn)中央觸點(diǎn)并保持豎直狀態(tài)。將試模放進(jìn)恒溫水浴槽中，試模應(yīng)全部浸沒水中時(shí)，立即讀取百分表的初始讀數(shù)，精確至0.01mm。水浴加熱，待水浴槽內(nèi)溫度達(dá)到（90±3）℃后保持6h，停止加熱，等待其自然冷卻。此后，按上述步驟重復(fù)進(jìn)行，并在每天升溫前記錄百分表讀數(shù)，如此持續(xù)進(jìn)行10天。A.4結(jié)果與計(jì)算鋼渣的浸水膨脹率取3次試驗(yàn)的平均值作為試驗(yàn)結(jié)果，試驗(yàn)結(jié)果需精確至0.1％，數(shù)值修正可按照《數(shù)值修約規(guī)則與極限數(shù)值的表示和判定》GB/T8170進(jìn)行。鋼渣的浸水膨脹率可按下式計(jì)算：（A.4）式中：——浸水膨脹率（％）；120——試件原始高度，單位為毫米（mm）；——百分表的終讀數(shù)，單位為毫米（mm）；——百分表的初讀數(shù)，單位為毫米（mm）。附錄B鋼渣粉活性指數(shù)試驗(yàn)方法B.1一般規(guī)定儀器的選取應(yīng)符合《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法（ISO法）》GB/T17671中有關(guān)規(guī)定。B.2試驗(yàn)材料試驗(yàn)應(yīng)采用基準(zhǔn)水泥或合同約定水泥。鋼渣砂應(yīng)符合《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法（ISO法）》GB/T17671中有關(guān)規(guī)定。試驗(yàn)應(yīng)采用自來水或蒸餾水。試驗(yàn)應(yīng)采用受檢的鋼渣粉。B.3試驗(yàn)條件及方法試驗(yàn)室應(yīng)符合《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法（ISO法）》GB/T17671中有關(guān)規(guī)定，試驗(yàn)使用的各種材料和用具應(yīng)預(yù)先放在試驗(yàn)室內(nèi)，使其與試驗(yàn)室達(dá)到相同溫度。進(jìn)行活性指數(shù)試驗(yàn)時(shí)，其膠砂配合比應(yīng)按表B.3選用。表B.3膠砂配合比水泥（g）鋼渣粉（g）ISO砂（g）水（mL）315±1135±11350±5225±1注：表中所示為一次攪拌量。試驗(yàn)時(shí)，應(yīng)先將水加入攪拌鍋里，再加入預(yù)先混勻的水泥和鋼渣粉，把鍋放置在固定架上，上升至固定位置，然后按《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法（ISO法）》GB/T17671中6.3節(jié)的相關(guān)規(guī)定進(jìn)行攪拌。開動(dòng)機(jī)器，低速攪拌30s后，均勻地將砂子加入。當(dāng)各級(jí)砂是分裝時(shí)，從最初粒級(jí)開始，依次將所需的每級(jí)砂量加完。把機(jī)器轉(zhuǎn)至高速再攪拌30s，此后停拌90s，在第一個(gè)15s內(nèi)用一個(gè)膠皮刮具將葉片和鍋具上的膠砂刮入鍋中間，再在高速下繼續(xù)攪拌60s。各個(gè)攪拌階段的時(shí)間誤差應(yīng)在±1s以內(nèi)。試件應(yīng)按《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法（ISO法）》GB/T17671中有關(guān)規(guī)定進(jìn)行制備。試件脫模前的養(yǎng)護(hù)、脫模和水中養(yǎng)護(hù)應(yīng)按《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法（ISO法）》GB/T17671中有關(guān)規(guī)定進(jìn)行。試件齡期從水泥加水開始攪拌時(shí)算起，不同齡期強(qiáng)度試驗(yàn)應(yīng)在下列時(shí)間里進(jìn)行：72h±45min；7d±2h；28d±8h。B.4結(jié)果與計(jì)算在測(cè)得對(duì)比膠砂和受檢膠砂的抗壓強(qiáng)度后，按下式計(jì)算鋼渣粉相應(yīng)齡期的活性指數(shù)，計(jì)算結(jié)果取整數(shù)。(B.4)式中：——鋼渣粉的活性指數(shù)（%）；——受檢砂漿相應(yīng)齡期的強(qiáng)度（MPa）；——對(duì)比砂漿相應(yīng)齡期的強(qiáng)度（MPa）。附錄C鋼渣混凝土基本力學(xué)性能指標(biāo)和應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系C.1鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度的平均值可按下列公式計(jì)算： (C.1-1) (C.1-2)式中：、——鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度平均值、標(biāo)準(zhǔn)值； 、——鋼渣混凝土抗拉強(qiáng)度平均值、標(biāo)準(zhǔn)值； ——鋼渣混凝土強(qiáng)度變異系數(shù)，宜根據(jù)試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)確定。C.2本附錄規(guī)定的鋼渣混凝土應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型應(yīng)適用于下列條件：強(qiáng)度等級(jí)C20~C80；質(zhì)量密度2200kg/m3~2400kg/m3；正常溫度和濕度環(huán)境；正常加載速度。C.3鋼渣混凝土單軸受拉應(yīng)力-應(yīng)變曲線（圖C.3）可按下列公式確定： (C.3-1) (C.3-2) (C.3-3) (C.3-4)式中：——鋼渣混凝土單軸受拉應(yīng)力-應(yīng)變曲線下降段參數(shù)，按表C.3取值；——鋼渣混凝土的單軸抗拉強(qiáng)度代表值，其值可根據(jù)實(shí)際結(jié)構(gòu)分析需要分別取、和，按表C.3取值；——鋼渣混凝土的峰值拉應(yīng)變，按表C.3取用； ——鋼渣混凝土單軸受拉損傷演化參數(shù)。表C.3鋼渣混凝土單軸受拉應(yīng)力-應(yīng)變曲線的參數(shù)取值1.01.52.02.53.03.54.06581951071181281370.310.701.251.952.813.825.00圖C.3鋼渣混凝土單軸受拉應(yīng)力-應(yīng)變曲線注：混凝土受拉、受壓的應(yīng)力-應(yīng)變曲線示意圖繪于同一坐標(biāo)系中，但取不同的比例，符號(hào)取“受拉為負(fù)，受壓為正”。C.4鋼渣混凝土單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線，可按下列公式確定： (C.4-1) (C.4-2) (C.4-3) (C.4-4) (C.4-5)式中：——鋼渣混凝土單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線下降段參數(shù)，按表C.4取值；——鋼渣混凝土的單軸抗壓強(qiáng)度代表值，其值可根據(jù)實(shí)際結(jié)構(gòu)分析的需要分別取、和，按表C.4取值；——鋼渣混凝土的峰值壓應(yīng)變，按表C.4取值；——鋼渣混凝土單軸受壓損傷演化參數(shù)。表C.4鋼渣混凝土單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線的參數(shù)取值2530354045505560657075156016401720179018501920198020302080213021901.061.361.651.942.212.482.743.003.253.503.752.62.32.12.01.91.91.81.81.71.71.7注：為應(yīng)力-應(yīng)變曲線下降段應(yīng)力等于0.5時(shí)的混凝土壓應(yīng)變。C.5在重復(fù)荷載作用下，受壓鋼渣混凝土卸載及再加載應(yīng)力路徑（圖C.5），可按下列公式確定： (C.5-1) (C.5-2) (C.5-3) (C.5-4)式中：——受壓鋼渣混凝土的壓應(yīng)力；——受壓鋼渣混凝土的壓應(yīng)變；——受壓鋼渣混凝土卸載至零應(yīng)力點(diǎn)時(shí)的殘余應(yīng)變；——受壓鋼渣混凝土卸載/再加載的變形模量；、——分別為受壓鋼渣混凝土從骨架線開始卸載時(shí)的應(yīng)力和應(yīng)變；——附加應(yīng)變；——鋼渣混凝土受壓峰值應(yīng)力對(duì)應(yīng)的應(yīng)變。圖C.5重復(fù)荷載作用下鋼渣混凝土應(yīng)力-應(yīng)變曲線C.6鋼渣混凝土在雙軸加載、卸載條件下的本構(gòu)關(guān)系可采用損傷模型或彈塑性模型。彈塑性本構(gòu)關(guān)系可采用彈塑性增量本構(gòu)理論，損傷本構(gòu)關(guān)系可按下列公式確定：雙軸受拉區(qū)1）加載方程 (C.6-1) (C.6-2) (C.6-3)式中：——受拉損傷演化參數(shù)，可由式（C.3-2）計(jì)算，其中；——受拉能量等效應(yīng)變；——有效應(yīng)力；——混凝土泊松比，可取0.18~0.22。2）卸載方程 (C.6-4)式中：、、、——二維卸載點(diǎn)處的應(yīng)力、應(yīng)變。在加載方程中，損傷演化參數(shù)應(yīng)采用即時(shí)應(yīng)變換算得到的能量等效應(yīng)變計(jì)算；卸載方程中的損傷演化參數(shù)應(yīng)采用卸載點(diǎn)處的應(yīng)變換算的能量等效應(yīng)變計(jì)算，并且在整個(gè)卸載和再加載過程中保持不變。雙軸受壓區(qū)1）加載方程 (C.6-5)(C.6-6) (C.6-7)式中：——受壓損傷演化參數(shù)，可由公式（C.4-2）計(jì)算，其中；——受壓能量等效應(yīng)變；——受剪屈服參數(shù)；——雙軸受壓強(qiáng)度提高系數(shù)，取值范圍1.15~1.30，可根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)確定，在缺乏試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)可取1.2。2）卸載方程(C.6-8)(C.6-9)式中：——塑性因子；——附加應(yīng)變，按公式（C.6-6）計(jì)算。附錄D鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度D.1全鋼渣砂混凝土力學(xué)性能安徽工業(yè)大學(xué)于峰課題組開展全鋼渣砂混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)研究，分析不同粒徑鋼渣砂（如0.15mm~0.3mm、0.3mm~0.6mm、0.6mm~1.18mm和1.18mm~2.36mm）對(duì)鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度的影響，如圖D.1-1所示。隨著鋼渣砂取代粒徑的增大，全鋼渣砂混凝土的抗壓強(qiáng)度逐漸提高。鋼渣砂取代粒徑為0.15mm~0.6mm時(shí)，全鋼渣砂混凝土的抗壓強(qiáng)度低于基準(zhǔn)混凝土（混凝土中細(xì)骨料未采用鋼渣砂，而全部采用普通河砂）的抗壓強(qiáng)度，當(dāng)鋼渣砂取代粒徑大于0.6mm時(shí)，鋼渣混凝土的抗壓強(qiáng)度均高于基準(zhǔn)混凝土的抗壓強(qiáng)度。這是因?yàn)殇撛暗牧皆?.6mm以下時(shí)，鋼渣的摻入改變混凝土的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，弱化混凝土中集料與水泥漿體之間的界面過渡區(qū)，全鋼渣砂混凝土的斷裂面基本上是集料與水泥石的粘結(jié)面，其抗壓強(qiáng)度減小。而當(dāng)鋼渣砂粒徑大于0.6mm時(shí)，全鋼渣砂混凝土的斷裂面發(fā)生在集料本身，隨著鋼渣砂取代粒徑的增大，混凝土集料的骨架作用充分發(fā)揮，全鋼渣砂混凝土的界面粘結(jié)強(qiáng)度逐漸提高，其抗壓強(qiáng)度增大。圖D.1-2為全粒徑鋼渣砂對(duì)鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度的影響。從圖中可以看出，全粒徑鋼渣砂混凝土的抗壓強(qiáng)度低于基準(zhǔn)混凝土。這主要是因?yàn)樵囼?yàn)采用的鋼渣砂細(xì)度模數(shù)小于普通砂的細(xì)度模數(shù)，在膠凝材料用量相同的情況下，細(xì)度模數(shù)越小，單位重量的比表面越小，鋼渣混凝土的抗壓強(qiáng)度越低。全粒徑鋼渣砂的細(xì)度模數(shù)介于粒徑0.3mm~0.6mm與0.6mm~1.18mm之間，因此全粒徑鋼渣砂混凝土的抗壓強(qiáng)度也介于二者之間，這與圖D.1-1給出的試驗(yàn)結(jié)果吻合。圖D.1-1不同粒徑鋼渣砂對(duì)抗壓強(qiáng)度影響圖D.1-2全粒徑鋼渣砂對(duì)抗壓強(qiáng)度影響試驗(yàn)結(jié)果表明，全鋼渣砂混凝土的抗壓強(qiáng)度隨著取代粒徑的增大而增大，全鋼渣砂混凝土的抗壓強(qiáng)度與平均粒徑的關(guān)系如圖D.1-3所示，通過對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合分析，得到全鋼渣砂混凝土的抗壓強(qiáng)度與平均粒徑關(guān)系為：(D.1)式中：——全鋼渣砂混凝土的抗壓強(qiáng)度；——鋼渣砂取代粒徑的平均值。因此，利用鋼渣配置鋼管膨脹混凝土?xí)r，可根據(jù)鋼管膨脹混凝土要求的混凝土抗壓強(qiáng)度計(jì)算平均粒徑，調(diào)整鋼渣混凝土配合比。圖D.1-3全鋼渣砂混凝土抗壓強(qiáng)度與平均粒徑關(guān)系D.2全集料鋼渣混凝土力學(xué)性能安徽工業(yè)大學(xué)于峰課題組開展全集料鋼渣混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)研究，分析砂率A、水灰比B、鋼渣砂摻量C、鋼渣砂取代粒徑D、粗鋼渣摻量E、粗鋼渣取代粒徑F對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度的影響。由極差分析結(jié)果可知，水灰比B對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度影響最為顯著，其次是粗鋼渣取代粒徑F、鋼渣砂摻量C、粗鋼渣摻量E、鋼渣砂取代粒徑D和砂率A對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度影響最小。圖D.2-1為砂率A對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度影響曲線。從圖中可以看出，隨著砂率增加，全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度逐漸下降。這主要是因?yàn)殡S著砂率的增加，鋼渣砂用量逐漸增大。當(dāng)水泥用量一定時(shí)，隨著鋼渣用量逐漸增加，水泥包裹的面積逐漸減小，從而導(dǎo)致全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度逐漸降低。圖D.2-2為水灰比對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度影響曲線。從圖中可以看出，隨著水灰比減小，全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)速率加快。這是因?yàn)殡S著水灰比減小，水泥用量增加，水泥包裹的面積增加，全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度增加。圖D.2-1砂率對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度的影響圖D.2-2水灰比對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度的影響圖D.2-3為鋼渣砂摻量對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度影響曲線。從圖中可以看出，隨著鋼渣砂摻量逐漸增加，全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度逐漸降。這是因?yàn)殇撛暗募?xì)度模數(shù)低于普通砂，隨著鋼渣砂摻量增加，鋼渣孔隙率比增加，鋼渣砂比表面增加，水泥包裹面積減小，導(dǎo)致鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度降低。圖D.2-4為鋼渣砂取代粒徑對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度影響曲線。從圖中可以看出，當(dāng)鋼渣砂取代粒徑大于0.3mm時(shí)，隨著鋼渣砂取代粒徑增加，全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度增加幅度較大。這是因?yàn)殡S鋼渣砂取代粒徑增加，鋼渣砂的比表面積逐漸減小，鋼渣混凝土界面粘結(jié)強(qiáng)度逐漸提高，鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度逐漸增加。當(dāng)鋼渣取代粒徑小于0.3mm時(shí)，隨著鋼渣砂取代粒徑增加，鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度略有降低，且降低幅度偏小。圖D.2-3鋼渣砂摻量對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度的影響圖D.2-4鋼渣砂取代粒徑對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度的影響圖D.2-5為粗鋼渣摻量對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度影響曲線。從圖中可以看出，隨著粗鋼渣摻量逐漸增加，全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度逐漸偏低。這主要是因?yàn)榇咒撛鼡搅康脑黾樱瑢?dǎo)致鋼渣孔隙率比增加，鋼渣壓碎值低于普通石子，全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度減小。圖D.2-6為粗鋼渣取代粒徑對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度影響曲線。從圖中可以看出，當(dāng)粗鋼渣取代粒徑大于9.5mm時(shí)，隨著粗鋼渣取代粒徑逐漸增加，鋼渣混凝土的抗壓強(qiáng)度逐漸降低。這主要是因?yàn)殡S著粗鋼渣取代粒徑增加，鋼渣骨料的強(qiáng)度和內(nèi)部孔隙逐漸降低，致使鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度降低。當(dāng)粗鋼渣取代粒徑小于9.5mm時(shí)，隨著粗鋼渣取代粒徑逐漸增加，鋼渣混凝土的抗壓強(qiáng)度逐漸增大。這主要是因?yàn)殡S著粗鋼渣取代粒徑增大，鋼渣骨料和混凝土界面粘結(jié)強(qiáng)度逐漸提高，鋼渣混凝土的抗壓強(qiáng)度逐漸提高。圖D.2-5粗鋼渣摻量對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度的影響圖D.2-6粗鋼渣取代粒徑對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度的影響在試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上，分析試驗(yàn)因素的交互作用對(duì)全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度的影響規(guī)律，得出全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度最優(yōu)組合設(shè)計(jì)為A2B5C1D5E2F3。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，通過對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行單因素加權(quán)擬合分析，可得到全集料鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度與上述六個(gè)影響因素之間的關(guān)系：(D.2-1)式中：——砂率；——水灰比；——鋼渣砂摻量百分比；——粗鋼渣摻量百分比；——粗鋼渣取代平均粒徑。

附錄E鋼渣混凝土線膨脹系數(shù)測(cè)試方法E.1試驗(yàn)儀器設(shè)備應(yīng)符合下列規(guī)定：帶有攪拌棒的自動(dòng)控制恒溫水箱，大小應(yīng)視一次試驗(yàn)試件的多少而定。要求箱內(nèi)水面應(yīng)沒過試件筒頂50mm左右，溫度控制精度應(yīng)在0.5°C以內(nèi)。量測(cè)儀器：差動(dòng)式電阻應(yīng)變計(jì)，測(cè)距250mm；數(shù)字電橋；長(zhǎng)桿溫度計(jì)，測(cè)溫范圍應(yīng)為0°C~100°C，精度應(yīng)為0.1°C。試模應(yīng)為直徑200mm，高500mm的帶蓋白鐵皮筒。另外應(yīng)有2mm~3mm厚的橡皮板或0.3mm~0.5mm瀝青隔離層、膠布等。E.2鋼渣混凝土線膨脹系數(shù)試驗(yàn)應(yīng)按下列步驟進(jìn)行：應(yīng)檢查和率定應(yīng)變計(jì)。密封試件桶應(yīng)不滲水、不透氣，應(yīng)在密封桶內(nèi)壁襯一層厚2mm~3mm橡皮板或涂抹一層厚0.3mm~0.5mm瀝青隔離層。應(yīng)將應(yīng)變計(jì)垂直固定在試件桶中心（圖E.2），并注意在成型時(shí)不應(yīng)使應(yīng)變計(jì)損壞。在成型試件前后，應(yīng)量測(cè)應(yīng)變計(jì)的電阻及電阻比，并應(yīng)做好記錄。將鋼渣混凝土拌合物分3層裝入密封桶內(nèi)，人工炕振搗或振動(dòng)臺(tái)振搗密實(shí)，鋼渣混凝土中骨料最大粒徑不應(yīng)超過37.5mm。每組試件應(yīng)為2個(gè)。試件成型后，應(yīng)盡快將密封桶的蓋板緊貼試件端部蓋好，周邊及應(yīng)變計(jì)電纜出口處應(yīng)密封，以防止試件水分散失，并應(yīng)放置于溫度為20±2°C的室內(nèi)。應(yīng)將養(yǎng)護(hù)7d后的試件放入恒溫水箱內(nèi)，箱中水面應(yīng)沒過試件頂面50mm以上。水的起始溫度可為10°C~20°C。應(yīng)控制水溫使其恒定，相隔1h溫差不應(yīng)超過0.l°C。量測(cè)應(yīng)變計(jì)的電阻和電阻比，并用溫度計(jì)測(cè)讀水溫。當(dāng)試件中心溫度與水溫一致時(shí)記下讀數(shù)，即為試驗(yàn)初始溫度的測(cè)值。為使箱中的水溫均勻，應(yīng)經(jīng)常開動(dòng)攪拌器。調(diào)整恒溫箱溫度控制器，應(yīng)使水溫上升到60°C左右，恒溫后應(yīng)記下試件中心溫度與水溫一致時(shí)的電阻、電阻比和水溫，即為試驗(yàn)終止時(shí)的測(cè)值。圖E.2應(yīng)變計(jì)安裝示意圖1—電纜；2—24號(hào)鉛絲；3—應(yīng)變計(jì)；4—鐵模E.3試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算及確定應(yīng)按下列方法進(jìn)行。試件的中心溫度及應(yīng)變值分別應(yīng)按下列公式計(jì)算：(E.3-1) (E.3-2)式中：——試件的中心溫度（°C）；——混凝土試件的應(yīng)變值（10-6）；——試驗(yàn)終止時(shí)應(yīng)變計(jì)的電阻（10-6）；——試驗(yàn)開始時(shí)應(yīng)變計(jì)的電阻（Ω）；——應(yīng)變計(jì)溫度靈敏度系數(shù)（°C/Ω）；——應(yīng)變計(jì)溫度補(bǔ)償系數(shù)（10-6/°C）；——應(yīng)變計(jì)靈敏度（10-6/0.01%）；——電阻比變化量，即試驗(yàn)終止溫度的電阻比與初始溫度電阻比之差值。鋼渣混凝土的線膨脹系數(shù)應(yīng)按下式計(jì)算：(E.3-3)式中：——鋼渣混凝土線膨脹系數(shù)（10-6/°C），計(jì)算結(jié)果應(yīng)精確至0.1×10-6；——試驗(yàn)終止溫度與初始溫度之差（°C）。當(dāng)兩個(gè)試件測(cè)值之差的絕對(duì)值不大于平均值的10％時(shí)，應(yīng)取兩個(gè)試件測(cè)值的平均值作為線膨脹系數(shù)的測(cè)定值，應(yīng)精確至1×10-6；當(dāng)兩個(gè)試件測(cè)值之差超過允許范圍時(shí)，應(yīng)重新進(jìn)行試驗(yàn)。

附錄F鋼渣混凝土膨脹率F.1全鋼渣砂混凝土膨脹性能安徽工業(yè)大學(xué)于峰課題組開展全鋼渣砂混凝土膨脹性能試驗(yàn)研究，分析四種不同粒徑0.15mm~0.3mm、0.3mm~0.6mm、0.6mm~1.18mm、1.18mm~2.36mm和全粒徑鋼渣砂對(duì)鋼渣混凝土膨脹性能的影響，如圖F.1.1至圖F.1.6所示。從圖F.1.1可以看出，基準(zhǔn)混凝土的膨脹率為負(fù)值，說明基準(zhǔn)混凝土（混凝土中細(xì)骨料未采用鋼渣砂，而全部采用普通河砂）處于收縮狀態(tài)，隨著時(shí)間增加，其收縮值呈增長(zhǎng)趨勢(shì)。由圖F.1.2可以看出，全鋼渣砂粒徑在0.15mm~0.3mm時(shí)，鋼渣混凝土處于膨脹狀態(tài)，80d后膨脹率趨于穩(wěn)定，達(dá)到3.1×10-4，符合鋼管混凝土的最佳膨脹率要求。由圖F.1.3可以看出，全鋼渣砂粒徑在0.3mm~0.6mm時(shí)，鋼渣混凝土處于膨脹狀態(tài)，80d后膨脹率達(dá)到1.1×10-4。從圖F.1.2和圖F.1.3可以看出，隨著鋼渣砂取代粒徑減小，全鋼渣砂混凝土的膨脹率增大，這主要是因?yàn)殇撛皆叫。缺砻娣e越大，鋼渣的活性發(fā)揮的越充分，堿骨料反應(yīng)越明顯。圖F.1.4、圖F.1.5與圖F.1.6分別為0.6mm~1.18mm、1.18mm~2.36mm和全粒徑鋼渣砂混凝土膨脹率，從圖中可以看出，鋼渣混凝土均處于收縮狀態(tài)，80d后收縮率分別為1.1×10-4、2.4×10-4和2.8×10-4，當(dāng)鋼渣砂取代粒徑為0.6mm~1.18mm、1.18mm~2.36mm和全粒徑時(shí)，鋼渣產(chǎn)生的膨脹不足以補(bǔ)償混凝土的收縮，導(dǎo)致鋼渣混凝土產(chǎn)生一定的收縮。

圖F.1.1基準(zhǔn)混凝土膨脹率圖F.1.20.15~0.3mm全鋼渣砂混凝土膨脹率圖F.1.30.3~0.6mm全鋼渣砂混凝土膨脹率圖F.1.40.6~1.18mm全鋼渣砂混凝土膨脹率圖F.1.51.18~2.36mm全鋼渣砂混凝土膨脹率圖F.1.6全粒徑鋼渣砂混凝土膨脹率由上可知，全鋼渣砂混凝土的膨脹率隨著取代粒徑的增大而減小。全鋼渣砂混凝土膨脹率與鋼渣砂取代平均粒徑的關(guān)系如圖F.1.7所示，通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)回歸分析，得到全鋼渣砂混凝土膨脹率與鋼渣砂取代平均粒徑關(guān)系如下： (F.1-1)式中：——鋼渣混凝土膨脹率。因此，利用鋼渣配置鋼管膨脹混凝土?xí)r，可根據(jù)鋼管膨脹混凝土要求膨脹率計(jì)算平均粒徑，調(diào)整鋼渣混凝土配合比。圖F.1.7全鋼渣砂混凝土膨脹率與鋼渣砂取代平均粒徑關(guān)系F.2全集料鋼渣混凝土膨脹性能安徽工業(yè)大學(xué)于峰課題組開展全集料鋼渣混凝土膨脹性能試驗(yàn)研究，分析砂率A、水灰比B、鋼渣砂摻量C、鋼渣砂取代粒徑D、粗鋼渣摻量E、粗鋼渣取代粒徑F對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹性能的影響。由極差分析結(jié)果可知，鋼渣砂摻量C對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹性能影響最為顯著，其次是鋼渣砂取代粒徑D、砂率A、水灰比B、粗鋼渣摻量E，粗鋼渣取代粒徑F對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹性能影響最小。圖F.2.1為砂率A對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹率的影響曲線。從圖中可以看出，砂率對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹率影響范圍較小，隨著砂率增加，全集料鋼渣混凝土膨脹率先減小后增大，這主要是因?yàn)殡S著砂率的增大，鋼渣砂用量增加，全集料鋼渣混凝土膨脹率增大。圖F.2.2為水灰比對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹率的影響曲線。從圖中可以看出，隨著水灰比減小，全集料鋼渣混凝土膨脹率先增大后減小。因?yàn)樗冶容^大時(shí)，鋼渣產(chǎn)生的膨脹內(nèi)應(yīng)力大于混凝土收縮力，混凝土處于膨脹狀態(tài)，水灰比較小時(shí)，鋼渣產(chǎn)生的膨脹不足以補(bǔ)償混凝土收縮，全集料鋼渣混凝土處于收縮狀態(tài)。圖F.2.1砂率對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹率的影響圖F.2.2水灰比對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹率的影響圖F.2.3為鋼渣砂摻量對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹率影響曲線。從圖中可以看出，鋼渣砂摻量對(duì)膨脹率的影響比較明顯，隨著鋼渣砂摻量逐漸增大，全集料鋼渣混凝土膨脹率先增大后減小。這主要是因?yàn)殇撛皳搅枯^小時(shí)，鋼渣能充分參與混凝土中堿骨料反應(yīng)，隨著鋼渣砂摻量的逐漸增大，過剩的鋼渣砂隨鋼渣混凝土收縮。圖F.2.4為鋼渣砂取代粒徑對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹率影響曲線，從中可以看出，隨著鋼渣砂取代粒徑減小，全集料鋼渣混凝土膨脹率逐漸增大。這主要是因?yàn)榧?xì)粒徑鋼渣的比表面積大，晶格更容易發(fā)生重結(jié)晶，水分子更容易進(jìn)入鋼渣內(nèi)部，且f-CaO分為單一相CaO和固溶體相，單一相CaO在常溫下24h可以完全水化成Ca(OH)2，而固溶體相需要100℃煮沸3h才可以部分水化成Ca(OH)2，細(xì)粒徑鋼渣中單一相CaO含量高，固溶體相含量低，生成Ca(OH)2和Mg(OH)2的摩爾體積大于水化反應(yīng)時(shí)失水的摩爾體積。圖F.2.3鋼渣砂摻量對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹率的影響圖F.2.4鋼渣砂取代粒徑對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹率的影響圖F.2.5為粗鋼渣摻量對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹率影響曲線，從圖中可以看出，隨著粗鋼渣摻量逐漸增大，全集料鋼渣混凝土膨脹率逐漸減小。這主要是因?yàn)殇撛紫堵时容^大，鋼渣壓碎值低于普通石子，全集料鋼渣混凝土膨脹率偏低。圖F.2.6為粗鋼渣取代粒徑對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹率影響曲線，從圖中可以看出，隨著粗鋼渣取代粒徑的增大，全集料鋼渣混凝土逐漸減小。這主要是因?yàn)殡S著粗鋼渣取代粒徑逐漸增大，鋼渣比表面積逐漸減小，全集料鋼渣混凝土膨脹率減小。圖F.2.5粗鋼渣摻量對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹率的影響圖F.2.6粗鋼渣取代粒徑對(duì)全集料鋼渣混凝土膨脹率的影響在試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上，通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行單因素加權(quán)擬合分析，可得到全集料鋼渣混凝土膨脹率與上述六個(gè)影響因素之間關(guān)系：(F.2-1)式中：——砂率；——水灰比；——鋼渣砂摻量百分比；——粗鋼渣摻量百分比；——粗鋼渣取代平均粒徑。

附錄G鋼渣混凝土吸水率測(cè)試方法G.1鋼渣混凝土吸水率試驗(yàn)的試件應(yīng)符合下列規(guī)定：1.當(dāng)試件采用試模成型或切割制作時(shí)，試模不應(yīng)刷隔離劑，試件應(yīng)采用立方體試件。標(biāo)準(zhǔn)試件應(yīng)是邊長(zhǎng)為100mm的立方體試件，其他尺寸的立方體試件是非標(biāo)準(zhǔn)試件；2.當(dāng)采用鉆芯試件時(shí)，標(biāo)準(zhǔn)試件是100mm×100mm的圓柱體試件，其他尺寸的圓柱體試件是非標(biāo)準(zhǔn)試件；3.試件最小體積應(yīng)大于500D3，D為粗骨料的最大粒徑；4.每組試件應(yīng)為3塊。G.2試驗(yàn)儀器設(shè)備應(yīng)符合下列規(guī)定：1.游標(biāo)卡尺或直尺應(yīng)精確至0.5mm；2.電子天平的最大量程不應(yīng)小于5kg，感量不應(yīng)大于0.lg；3.水槽應(yīng)根據(jù)試件尺寸選用，水槽尺寸應(yīng)能保證浸沒試件，水溫應(yīng)保持在20°C±2°C；4.鼓風(fēng)干燥箱應(yīng)能控制溫度不低于110°C，最小分度值不應(yīng)大于2°C；5.干燥器尺寸應(yīng)為A300mm~A500mm。G.3鋼渣混凝土吸水率試驗(yàn)應(yīng)按下列步驟進(jìn)行：1.鋼渣混凝土吸水率的試驗(yàn)齡期可按28d或?qū)嶋H需要進(jìn)行確定。2.稱量飽水試件的表干質(zhì)量。將試件浸沒在（20±2）°C的水中，試件下部用直徑10mm的鋼筋墊起，水面應(yīng)至少高于試件頂面25mm，浸泡24h。將試件取出，用擰干的濕毛巾擦去表面水分，稱量并記錄試件質(zhì)量；繼續(xù)浸泡24h，將試件取出，用擰干的濕毛巾擦去表面水分，稱量并記錄試件質(zhì)量；試件浸泡時(shí)間不應(yīng)小于48h，直至兩個(gè)連續(xù)的24h間隔的質(zhì)量變化小于較大值的0.2％時(shí)，停止浸泡，記錄最后一次試件質(zhì)量，試驗(yàn)結(jié)果應(yīng)精確至0.lg，用表示。3.應(yīng)稱量烘干試件質(zhì)量。試件達(dá)到養(yǎng)護(hù)齡期時(shí)，將試件從養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)取出，隨后將試件置于溫度控制在（105±5）°C的鼓風(fēng)干燥箱中，烘干24h，將試件取出，置于干燥器中冷卻至室溫，當(dāng)試件表面有油污時(shí)，可采用丙酮擦拭試件表面，除去油污，稱量并記錄試件質(zhì)量；繼續(xù)烘干24h，將試件取出，置于干燥器中冷卻至室溫，稱量并記錄試件質(zhì)量；試件烘干時(shí)間不應(yīng)小于48h，直至兩個(gè)連續(xù)的24h間隔的質(zhì)量變化小于較小值的0.2%，停止烘干。記錄最后一次試件質(zhì)量，試驗(yàn)結(jié)果應(yīng)精確至0.1g，用表示。G.4試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算及確定應(yīng)按下列方法進(jìn)行。1.鋼渣混凝土吸水率應(yīng)按下式計(jì)算：(G.4-1)式中：——鋼渣混凝土吸水率（％），計(jì)算結(jié)果應(yīng)精確至0.1%；——飽水試件的表干質(zhì)量（g）；——烘干試件質(zhì)量（g）。2.吸水率值的確定應(yīng)符合下列規(guī)定：1）應(yīng)以3個(gè)試件測(cè)值的算術(shù)平均值作為該組試件的吸水率值，應(yīng)精確至0.1%；2）當(dāng)3個(gè)測(cè)值中的最大值或最小值中如有一個(gè)與中間值的差值超過中間值的5％時(shí)，應(yīng)把最大值及最小值一并剔除，應(yīng)取中間值作為該組試件的吸水率值；3）當(dāng)最大值和最小值與中間值的差值均超過中間值的5％時(shí)，該組試件的試驗(yàn)結(jié)果無效。3.用非標(biāo)準(zhǔn)試件測(cè)得的吸水率值均應(yīng)乘以修正系數(shù)，修正系數(shù)應(yīng)按下式計(jì)算： (G.4-2)式中：——修正系數(shù)?！菢?biāo)準(zhǔn)試件的體積（mm3）。——非標(biāo)準(zhǔn)試件的比表面積（mm2）。附錄H鋼渣混凝土耐磨性測(cè)試方法H.1磨耗量法本方法適用于測(cè)定鋼渣混凝土試件磨損面上單位面積的磨耗量。磨耗量法應(yīng)采用150mm×150mm×150mm立方體試件，每組3個(gè)試件。試驗(yàn)儀器設(shè)備應(yīng)符合下列規(guī)定：混凝土磨耗試驗(yàn)機(jī)由直立主軸、水平轉(zhuǎn)盤、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)和控制系統(tǒng)組成。主軸和轉(zhuǎn)盤不在同一軸線上，主軸和轉(zhuǎn)盤應(yīng)同時(shí)向相反方向轉(zhuǎn)動(dòng)，主軸下端配有磨頭連接裝置，可以裝卸磨頭。同時(shí)應(yīng)符合下列技術(shù)要求：（1）主軸與水平轉(zhuǎn)盤垂直度：測(cè)量長(zhǎng)度80mm時(shí)偏離度不應(yīng)大于0.04mm；（2）水平轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速為17.5r/min±0.5r/min，主軸與轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速比為35：1；（3）主軸與轉(zhuǎn)盤的中心距應(yīng)為40mm±0.2mm；（4）負(fù)荷可分為200N、300N和400N三擋，誤差不應(yīng)大于±1%；（5）主軸升降行程不應(yīng)小于80mm，磨頭最低點(diǎn)距水平轉(zhuǎn)盤工作面不應(yīng)大于25mm；（6）水平轉(zhuǎn)盤上應(yīng)配有能夾緊試件的卡具，卡頭單向行程應(yīng)為150mm±4mm?？▕A寬度不應(yīng)小于50mm，應(yīng)能卡進(jìn)150mm×150mm×150mm立方體試件，夾緊試件后應(yīng)保證試件不上浮或翹起；（7）花輪磨頭（圖H.1）由3組花輪組成，按星形排列成等分三角形，花輪與軸心最小距離應(yīng)為16mm，最大距離應(yīng)為25mm。每組花輪由兩片花輪片裝配而成，其間隔宜為2.6mm~2.3mm?；ㄝ喥睆綉?yīng)為25mm，厚度應(yīng)為3mm。邊緣上均勻分布12個(gè)矩形齒，齒寬應(yīng)為3.3mm，齒高應(yīng)為3mm，應(yīng)由不小于HRC60硬質(zhì)鋼制成。磨頭與水平轉(zhuǎn)盤間有效凈空宜為l60mm~180mm；（8）應(yīng)具有0~999轉(zhuǎn)盤數(shù)字自動(dòng)控制顯示裝置，其轉(zhuǎn)數(shù)誤差應(yīng)小于1/4轉(zhuǎn)，并應(yīng)裝有電源電壓監(jiān)測(cè)表及自動(dòng)停止報(bào)警裝置；（9）吸塵器裝置應(yīng)隨時(shí)將磨下的粉塵吸走。圖H.1花輪磨頭示意（mm）1—墊片；2—刀片烘箱的調(diào)溫范圍應(yīng)為50°C~200°C，控制溫度允許偏差應(yīng)為±5°C；電子秤的量程應(yīng)大于10kg，感量不應(yīng)大于lg。磨耗量法試驗(yàn)應(yīng)按下列步驟進(jìn)行：應(yīng)將試件養(yǎng)護(hù)至27d齡期從養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)取出，擦干表面水分放在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)空氣中自然干燥12h，再放入60°C±5°C烘箱中，烘干12h，磨耗面應(yīng)朝上；試件烘干處理后應(yīng)放至室溫，刷凈表面浮塵。將試件放至耐磨試驗(yàn)機(jī)的水平轉(zhuǎn)盤，磨耗面應(yīng)選用試件側(cè)面，并用夾具將其輕輕緊固。在200N的負(fù)荷下磨30轉(zhuǎn)，取下試件刷凈表面粉塵稱重，并應(yīng)記下相應(yīng)質(zhì)量m1，該質(zhì)量作為試件的初始質(zhì)量。在200N的負(fù)荷下磨60轉(zhuǎn)，取下試件刷凈表面粉塵稱重，并應(yīng)記下相應(yīng)質(zhì)量m2。整個(gè)磨耗過程應(yīng)將吸塵器對(duì)準(zhǔn)試件磨耗面，及時(shí)吸走磨下的粉塵。當(dāng)鋼渣混凝土具有高耐磨性時(shí)，可再增加旋轉(zhuǎn)次數(shù)，并應(yīng)特別注明。每組花輪刀片只應(yīng)進(jìn)行一組試件的磨耗試驗(yàn)，當(dāng)進(jìn)行第二組磨耗試驗(yàn)時(shí)，應(yīng)更換一組新的花輪刀片。試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算及確定應(yīng)按下列方法進(jìn)行。應(yīng)按下式計(jì)算每一試件的磨耗量，以單位面積的磨耗量來表示。 (H.1-1)式中：——單位面積的磨耗量（kg/m2），計(jì)算結(jié)果應(yīng)精確至0.001kg/m2；——試件的初始質(zhì)量（kg）；——試件磨耗后的質(zhì)量（kg）；——試件磨耗面積。試件磨耗量值的確定應(yīng)符合下列規(guī)定：應(yīng)以3個(gè)試件測(cè)值的算術(shù)平均值作為該組試件的磨耗量值，精確至0.001kg/m2；當(dāng)3個(gè)測(cè)值中的最大值或最小值中有一個(gè)與中間值的差值超過中間值的15％時(shí)，應(yīng)同時(shí)剔除最大值和最小值，取中間值作為該組試件的磨耗量值；當(dāng)最大值和最小值與中間值的差均超過中間值的15%時(shí)，則該組試件的試驗(yàn)結(jié)果無效。H.2磨坑長(zhǎng)度法本方法適用于測(cè)定鋼渣混凝土試件在摩擦鋼輪和磨料作用下的磨坑長(zhǎng)度。磨坑長(zhǎng)度法試驗(yàn)應(yīng)采用不小于100mm×100mm×100mm立方體試件，每組5個(gè)試件。試驗(yàn)儀器設(shè)備應(yīng)符合下列規(guī)定：鋼輪式耐磨試驗(yàn)機(jī)（圖H.2）主要由摩擦鋼輪、磨料料斗、導(dǎo)流料斗、夾緊滑車和配重等組成。圖H.2鋼輪式耐磨試驗(yàn)機(jī)示意圖1—夾緊滑車；2—墊塊；3—導(dǎo)流槽；4—緊固螺栓；5—試件；6—磨料流；7——導(dǎo)流料斗調(diào)節(jié)閥；8—導(dǎo)流料斗；9—磨料料斗調(diào)節(jié)閥；10—磨料料斗；11—長(zhǎng)方形下料斗；12—摩擦鋼輪；13—配重；14—磨料收集器摩擦鋼輪的材質(zhì)應(yīng)采用45號(hào)鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，硬度為HB203~HB245。摩擦鋼輪直徑應(yīng)為200.0mm±0.2mm、厚度應(yīng)為70.0mm±0.1mm。摩擦鋼輪的轉(zhuǎn)速應(yīng)為75r/（60±3）s。當(dāng)摩擦鋼輪直徑磨損至199.0mm時(shí)，應(yīng)進(jìn)行更換。夾緊滑車應(yīng)安裝在耐磨試驗(yàn)機(jī)軌道上，并設(shè)有緊固試件的裝置，通過14.00kg±0.01kg配重使試件與摩擦鋼輪接觸，以控制試件與摩擦鋼輪之間的壓緊力。磨料料斗容積應(yīng)大于5L，并帶有控制磨料料斗開啟和停止輸出的凋節(jié)閥；導(dǎo)流料斗容積應(yīng)大于1L，其中磨料高度不應(yīng)小于25mm，導(dǎo)流料斗應(yīng)帶有用于調(diào)節(jié)磨料流速的調(diào)節(jié)閥，使得磨料以恒定的流速通過導(dǎo)流料斗長(zhǎng)方形下料口流到摩擦鋼輪上，其流速可調(diào)，不應(yīng)小于1L/min。磨料料斗的調(diào)節(jié)閥應(yīng)用于控制磨料的流動(dòng)開啟和停止。導(dǎo)流料斗的長(zhǎng)方形下料口的內(nèi)口長(zhǎng)應(yīng)為71.0mm±0.5mm，下料口到摩擦鋼輪中心線的距離應(yīng)為75mm，磨料流與摩擦鋼輪邊緣距離應(yīng)不超過5mm，見圖H.2.1。導(dǎo)流料斗調(diào)節(jié)閥可用于詢節(jié)，保證磨料流速恒定。游標(biāo)卡尺的量程應(yīng)為0~125mm，分度值應(yīng)為0.02mm。試驗(yàn)篩應(yīng)為篩孔尺寸0.300mm的方孔篩。磨料應(yīng)采用符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《普通磨料棕剛玉》GB/T2478規(guī)定的粒度為36#的磨料，其最大含水率不應(yīng)大于1.0%。對(duì)同一試件，磨料可重復(fù)使用5次，每次使用之前應(yīng)進(jìn)行篩分，除去粒徑小于0.300mm的部分?；炷聊タ娱L(zhǎng)度試驗(yàn)應(yīng)按下列步驟進(jìn)行：試件養(yǎng)護(hù)至27d齡期從養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)取出，擦干表面水分放在室內(nèi)空氣中自然干燥12h，再放入60°C±5°C烘箱中，烘干12h，磨耗面應(yīng)朝上。試驗(yàn)前應(yīng)用硬毛刷清理試件表面。可在試件測(cè)試表面涂上水彩涂料。將試驗(yàn)用磨料裝入磨料料斗中，再使其流人導(dǎo)流料斗，并應(yīng)符合標(biāo)準(zhǔn)料斗的有關(guān)規(guī)定。將試件固定在夾緊滑車上，使試件表面平行于摩擦鋼輪的軸線，且垂直于托架底座。摩擦鋼輪側(cè)面距離試樣邊緣的距離不應(yīng)小于15mm。檢驗(yàn)?zāi)Σ龄撦嗈D(zhuǎn)速是否符合摩擦鋼輪的規(guī)定，調(diào)節(jié)閥門使磨料應(yīng)以1L/min的流速?gòu)膶?dǎo)流料斗長(zhǎng)方形下料口均勻落在摩擦鋼輪上。在配重作用下，使試件表面與摩擦鋼輪接觸。啟動(dòng)電動(dòng)機(jī)，打開料斗凋節(jié)閥，并開始計(jì)時(shí)。當(dāng)摩擦鋼輪轉(zhuǎn)動(dòng)2min后，應(yīng)關(guān)閉電動(dòng)機(jī)，調(diào)節(jié)閥門，移開夾緊滑車，取下試件。在試件表面上用6H的鉛筆畫出磨坑的輪廓線，再用游標(biāo)卡尺測(cè)量試件表面磨坑兩邊緣及中間的長(zhǎng)度，應(yīng)精確至0.1mm，取其平均值。試件的磨坑長(zhǎng)度值確定應(yīng)符合下列規(guī)定：應(yīng)以5個(gè)試件測(cè)值的算術(shù)平均值作為該組試件的磨坑長(zhǎng)度值，應(yīng)精確至0.1mm；當(dāng)5個(gè)測(cè)值中的最大值或最小值中有一個(gè)與平均值的差值超過中間值的15%時(shí)，應(yīng)同時(shí)剔除最大值和最小值，取剩下3個(gè)試件的平均值作為該組試件的磨坑長(zhǎng)度值；當(dāng)剩余3個(gè)試件的最大值和最小值與中間值的差均超過中間值的15％時(shí)，該組試件的試驗(yàn)結(jié)果應(yīng)判為無效。

附錄I鋼管鋼渣混凝土自應(yīng)力計(jì)算方法I.1圓形鋼管在鋼渣混凝土膨脹過程中，鋼管與自應(yīng)力鋼渣混凝土之間形成側(cè)壓力，使得圓鋼管環(huán)向受拉，而鋼渣混凝土處于三向受壓狀態(tài)，如圖I.1所示。假設(shè)環(huán)向應(yīng)變沿鋼管壁厚均勻分布，忽略徑向應(yīng)力。根據(jù)實(shí)測(cè)應(yīng)變值計(jì)算鋼管的環(huán)向應(yīng)力，如式(I.1-1)所示。(I.1-1)式中：——鋼管的環(huán)向應(yīng)力；——實(shí)測(cè)鋼管的環(huán)向應(yīng)變；——實(shí)測(cè)鋼管的縱向應(yīng)變；——鋼管的泊松比。圖I.1鋼管及鋼渣混凝土受力圖根據(jù)圖I.1的受力情況，建立力的平衡關(guān)系，計(jì)算核心鋼渣混凝土的初始自應(yīng)力：(I.1-2)(I.1-3)式中：——核心鋼渣混凝土的自應(yīng)力；——鋼管的壁厚；——核心混凝土的內(nèi)半徑；——鋼渣混凝土的限制膨脹率；——鋼渣混凝土的自由膨脹率。I.2矩形鋼管在鋼渣混凝土膨脹過程中，鋼管與鋼渣混凝土之間形成側(cè)壓力，使得矩形鋼管環(huán)向受拉，鋼渣混凝土處于三向受壓狀態(tài)。假設(shè)環(huán)向應(yīng)變沿鋼管壁厚均勻分布，忽略徑向應(yīng)力。由于矩形鋼管長(zhǎng)、短邊的環(huán)向應(yīng)變不同，根據(jù)實(shí)測(cè)應(yīng)變值分別計(jì)算鋼管長(zhǎng)、短邊方向上的環(huán)向應(yīng)力。(I.2-1)(I.2-2)式中：——矩形鋼管邊的環(huán)向應(yīng)力；——矩形鋼管短邊的環(huán)向應(yīng)力；——實(shí)測(cè)矩形鋼管長(zhǎng)邊的環(huán)向應(yīng)變；——實(shí)測(cè)矩形鋼管短邊的環(huán)向應(yīng)變；——實(shí)測(cè)矩形鋼管長(zhǎng)邊的縱向應(yīng)變；——實(shí)測(cè)矩形鋼管短邊的縱向應(yīng)變。由于實(shí)測(cè)應(yīng)變位于矩形鋼管長(zhǎng)、短邊的中部，根據(jù)矩形鋼管截面受力特點(diǎn)，該實(shí)測(cè)應(yīng)變值即為鋼管長(zhǎng)、短邊的最大應(yīng)變值，、即為矩形鋼管長(zhǎng)、短邊的最大環(huán)向應(yīng)力。初步假定該環(huán)向應(yīng)力沿鋼管長(zhǎng)、短邊均勻分布，如圖I.2-1所示。根據(jù)圖中的受力關(guān)系，建立力的平衡關(guān)系，計(jì)算矩形鋼管與核心鋼渣混凝土之間的自應(yīng)力。(I.2-3)(I.2-4)式中：——矩形鋼管與核心鋼渣混凝土之間的長(zhǎng)邊最大自應(yīng)力；——矩形鋼管與核心鋼渣混凝土之間的短邊最大自應(yīng)力。由于矩形鋼管對(duì)核心混凝土的不均勻約束，將構(gòu)件截面分為有效約束區(qū)域和次級(jí)約束區(qū)域，如圖I.2-2所示。圖I.2-1截面受力圖圖I.2-2核心混凝土有效約束區(qū)域圖I.2-3自應(yīng)力等效圖認(rèn)定鋼管沿截面長(zhǎng)度方向上的自應(yīng)力值大小呈二次拋物線變化，將其等效為均勻分布應(yīng)力，如圖I.2-3所示。(I.2-5)(I.2-6)(I.2-7)鋼管對(duì)鋼渣混凝土膨脹性的抑制作用，相對(duì)于對(duì)核心混凝土強(qiáng)度的提升作用。矩形鋼管長(zhǎng)、短邊的自應(yīng)力大小不等，目前雙向側(cè)壓力不等條件下對(duì)混凝土強(qiáng)度提升的研究尚未成熟。依據(jù)核心混凝土橫截面面積相等的原則，將矩形截面轉(zhuǎn)化為圓形截面。簡(jiǎn)化后鋼管應(yīng)力模型如圖I.2-4所示，并將矩形鋼管長(zhǎng)邊、短邊有效自應(yīng)力均勻分布在等效圓形截面鋼管內(nèi)表面，等效自應(yīng)力計(jì)算式如下：(I.2-8)(I.2-9)圖I.2-4等效圓鋼管受力示意圖附錄J鋼管鋼渣混凝土構(gòu)件截面組合彈性模量計(jì)算方法J.1基本假定鋼管與核心鋼渣混凝土無相對(duì)滑移；鋼管與核心鋼渣混凝土共同受力，且兩者變形協(xié)調(diào)；自應(yīng)力沿鋼管與核心鋼渣混凝土粘結(jié)界面均勻分布；自應(yīng)力對(duì)試件承載力的提高等效為對(duì)鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度的提高。J.2彈性模量計(jì)算公式考慮自應(yīng)力對(duì)鋼管鋼渣混凝土構(gòu)件彈性模量的影響，參考《鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》（GB50901-2013），提出鋼管鋼渣混凝土構(gòu)件截面組合彈性模量計(jì)算公式： （J.2-1） （J.2-2） （J.2-3） （J.2-4）式中，——鋼管鋼渣混凝土構(gòu)件組合比例極限；——鋼管鋼渣混凝土構(gòu)件組合比例極限應(yīng)變。附錄K鋼管鋼渣混凝土彈性模量計(jì)算方法K.1鋼管鋼渣混凝土應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系鋼管鋼渣混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型表達(dá)式如下所示：（K.1-1）（K.1-2）式中，為鋼管鋼渣鋼渣混凝土應(yīng)力，為鋼管鋼渣混凝土應(yīng)變，，，，，為鋼管鋼渣混凝土單軸峰值應(yīng)力，為鋼管鋼渣混凝土單軸峰值應(yīng)變，為鋼管鋼渣混凝土單軸抗壓強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的應(yīng)變，為試驗(yàn)數(shù)據(jù)回歸分析參數(shù)?？紤]鋼管與鋼渣混凝土之間自應(yīng)力的影響，引入鋼渣混凝土強(qiáng)度增強(qiáng)系數(shù)對(duì)、、和進(jìn)行修正，其表達(dá)式分別為：（K.1-3）（K.1-4）（K.1-5）（K.1-6）（K.1-7）K.2鋼管鋼渣混凝土彈性模量鋼管鋼渣混凝土彈性模量可按下式計(jì)算：（K.2-1）附錄L鋼管鋼渣混凝土耐火時(shí)間和防火保護(hù)層厚度表L-1不同荷載比下鋼管鋼渣混凝土構(gòu)件的耐火時(shí)間t（min）等效長(zhǎng)細(xì)比荷載比0.3荷載比0.4荷載比0.5荷載比0.6荷載比0.7外徑取代率取代率取代率取代率取代率(mm)0%50%100%0%50%100%0%50%100%0%50%100%0%50%100%40012535047383635302929252424111311600645957464343353636303029141714800746866535050424242353534172017120093848366646353535345444423272315001029695757373606160515150273227180011410810781828166686756575630363020001211141148688878072726060603239334002458525041373631303026252520191960070615949454438373732313125242480081706957525244424337373730292812001038887716666555555474746393737150011910099807676636463545453444342180013311311289868570717160606050484620001431211209492917576756564645352514003651464335333229282824242217131260063545243414036353529282823171680072646450484942414135353427212012009183826362615453534545433629281500102969573717162616152555042353318001141081068180806969685857564741392000121116114878685737373626160514442400483029292524242019181099666600373535313030252323131211888800434241373535292828151414101091200555353474545373635201918131312150063606053515143414123222115151418007167676057574846462625241718162000757272646161514949282825191918400602726262020201211117775556003333332626261515141099666800393838303030181717121111877120050484938383823222215141410109150057565644444427262517161611111118006462624950493029291918181313122000686667535353323131201919141313注：1荷載比為構(gòu)件設(shè)計(jì)值與構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值之比； 2等效外徑對(duì)于圓形截面取鋼管外徑；對(duì)于多邊形截面，按面積相等等效成圓形截面。表L-2耐火等級(jí)為2.5h（150min）時(shí)非膨脹型防火涂料厚度d（mm）的取值等效長(zhǎng)細(xì)比荷載比0.3荷載比0.4荷載比0.5荷載比0.6荷載比0.7外徑取代率取代率取代率取代率取代率(mm)0%50%100%0%50%100%0%50%100%0%50%100%0%50%100%40012101010101010101010101010252125600101010101010101010101010191519800101010101010101010101010151315120010101010101010101010101011911150010101010101010101010101010101018001010101010101010101010101010102000101010101010101010101010101010400241010101010101010101010101314146001010101010101010101010101010108001010101010101010101010101010101200101010101010101010101010101010150010101010101010101010101010101018001010101010101010101010101010102000101010101010101010101010101010400361010101010101010101010121521226001010101010101010101010101115168001010101010101010101010101012131200101010101010101010101010101010150010101010101010101010101010101018001010101010101010101010101010102000101010101010101010101010101010400481010101010101314142730304646466001010101010101011112122253434348001010101010101010101819192727301200101010101010101010131414212122150010101010101010101011121218181918001010101010101010101010101514162000101010101010101010101010141414400601010101313132225253939395656566001010101010101818192730304646468001010101010101415152225253439391200101010101010111212181919272730150010101010101010101015161625252518001010101010101010101414142121222000101010101010101010131414192121注：1等效外徑對(duì)于圓形截面取鋼管外徑；對(duì)于多邊形截面，按面積相等等效成圓形截面； 2保護(hù)層導(dǎo)熱系數(shù)W/(m·℃)，比熱=1024J/(kg·℃)，密度=400kg/m3 3若保護(hù)層厚度小于設(shè)計(jì)、施工或成品規(guī)定的最小厚度，按后者取值。表L-3耐火等級(jí)為3h（180min）時(shí)非膨脹型防火涂料厚度d（mm）的取值等效長(zhǎng)細(xì)比荷載比0.3荷載比0.4荷載比0.5荷載比0.6荷載比0.7外徑取代率取代率取代率取代率取代率(mm)0%50%100%0%50%100%0%50%100%0%50%100%0%50%100%40012101010101010101010121313302530600101010101010101010101010231923800101010101010101010101010191619120010101010101010101010101013111315001010101010101010101010101110111800101010101010101010101010101010200010101010101010101010101010101040024101010101010101010121212161717600101010101010101010101010121313800101010101010101010101010101011120010101010101010101010101010101015001010101010101010101010101010101800101010101010101010101010101010200010101010101010101010101010101040036101010101010101111131314192527600101010101010101010101111131920800101010101010101010101010111516150010101010101010101010101010101018001010101010101010101010101010102000101010101010101010101010101010400481010101213131617183337375656566001010101010101213132527304141418001010101010101011112123233333371200101010101010101010161718252527150010101010101010101013141521212318001010101010101010101212131918202000101010101010101010111112171718400601112121616162730304848486767676001010101212122121233337375656568001010101010101819192730304148481200101010101010131414212323333337150010101010101011121219202030303018001010101010101010101718182525272000101010101010101010161717232525注：1等效外徑對(duì)于圓形截面取鋼管外徑；對(duì)于多邊形截面，按面積相等等效成圓形截面； 2保護(hù)層導(dǎo)熱系數(shù)W/(m·℃)，比熱C=1024J/(kg·℃)，密度=400kg/m3 3若保護(hù)層厚度小于設(shè)計(jì)、施工或成品規(guī)定的最小厚度，按后者取值。表L-4耐火等級(jí)為2.5h（150min）時(shí)水泥砂漿保護(hù)層厚度d（mm）的取值等效長(zhǎng)細(xì)比荷載比0.3荷載比0.4荷載比0.5荷載比0.6荷載比0.7外徑取代率取代率取代率取代率取代率(mm)0%50%100%0%50%100%0%50%100%0%50%100%0%50%100%4001225252525262732343440424210285102600252525252525272626323234786378800252525252525252525272728635263120025252525252525252525252545374515002525252525252525252525253730371800252525252525252525252525322632200025252525252525252525252530232940024252525252526313232394040525656600252525252525252525303131404242800252525252525252525252525323435120025252525252525252525252525252515002525252525252525252525252525251800252525252525252525252525252525200025252525252525252525252525252540036252525272930343535424247638592600252525252525262727343535456367800252525252525252525272728375052120025252525252525252525252526343515002525252525252525252525252527291800252525252525252525252525252525200025252525252525252525252525252540048323434404242525659112126126192192192600252727313232404545859210214214214280025252525272734353572787811211212612002525252525252526275256598585921500252525252525252525454750727278180025252525252525252539404263596720002525252525252525253535405656594006037393952525292102102164164164232232232600292929393939727278112126126192192192800252525323232596363921021021421641641200252525252525454747727878112112126150025252525252537394063676710210210218002525252525253234345659598585922000252525252525303131525656788585注：1等效外徑對(duì)于圓形截面取鋼管外徑；對(duì)于多邊形截面，按面積相等等效成圓形截面；2若保護(hù)層厚度小于設(shè)計(jì)、施工或成品規(guī)定的最小厚度，按后者取值。表L-5耐火等級(jí)為3h（180min）時(shí)水泥砂漿保護(hù)層厚度d（mm）的取值等效長(zhǎng)細(xì)比荷載比0.3荷載比0.4荷載比0.5荷載比0.6荷載比0.7外徑取代率取代率取代率取代率取代率(mm)0%50%100%0%50%100%0%50%100%0%50%100%0%50%100%4001225252530323440424250525212310312360025252525262634323240404295779580025252525252527272734343577647712002525252525252525252525255546551500252525252525252525252525463746180025252525252525252525252540324020002525252525252525252525253729364002425252528313239404048505064686860025252525252530313137393950525280025252525252525272631313140424412002525252525252525252525252931311500252525252525252525252525252627180025252525252525252525252525252520002525252525252525252525252525254003625252634363742444452525877103112600252525262828323434424444557782800252525252525272828343435466164120025252525252525252525252632424415002525252525252525252525252734361800252525252525252525252525252829200025252525252525252525252525252740048404242505252646872136152152232232232600313434394040505555103112123172172172800262728313434424444889595136136152120025252525252531323464687210310311215002525252525252628285558618888951800252525252525252525485052777282200025252525252525252544445068687240060464848646464112123123198198198280280280600363636484848888895136152152232232232800293030404040727777112123123172198198120025252530303055585888959513613615215002525252525254648507782821231231231800252525252525404242687272103103112200025252525252537393964686895103103注：1等效外徑對(duì)于圓形截面取鋼管外徑；對(duì)于多邊形截面，按面積相等等效成圓形截面；2若保護(hù)層厚度小于設(shè)計(jì)、施工或成品規(guī)定的最小厚度，按后者取值。

鋼管鋼渣混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)條文說明目次1、總則 913、材料 923.1鋼管 923.2鋼渣 933.3鋼渣混凝土 943.4連接材料 954、基本規(guī)定 964.1一般規(guī)定 964.2構(gòu)造要求 974.3設(shè)計(jì)指標(biāo) 985、構(gòu)件承載力計(jì)算 995.1一般規(guī)定 995.2軸心受力構(gòu)件承載力計(jì)算 995.3受彎、壓彎及拉彎構(gòu)件承載力計(jì)算 995.4受剪、受