豐鶴600MW國產(chǎn)超臨界機(jī)組運(yùn)行問題及研究對策

畢業(yè)設(shè)計（論文）題目豐鶴600MW國產(chǎn)超臨界機(jī)組運(yùn)行問題及研究對策摘要基于理論學(xué)習(xí)和短期的現(xiàn)場實(shí)習(xí)，本文針對豐鶴機(jī)組的部分運(yùn)行問題給予了闡述、分析和總結(jié)。在理論分析的同時通過對豐鶴電廠爐膛滅火問題、結(jié)交問題、空調(diào)器運(yùn)行問題的實(shí)例分析及做出對應(yīng)的事故預(yù)防措施，得出有利于電廠安全、順利運(yùn)行的結(jié)論，為豐鶴機(jī)組能夠合理、經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行提出了合理性建議。由于實(shí)際燃燒煤種和設(shè)計煤種有大的差異，特別是燃料緊張時，兩者差異極大導(dǎo)致鍋爐燃燒很不穩(wěn)定，使原有的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)不能加以參考，爐膛燃燒工況波動極大。因此，要在燃料及運(yùn)行技術(shù)方面加大力度以使燃燒情況能夠安全且經(jīng)濟(jì)。在運(yùn)行實(shí)踐中，結(jié)焦問題是一個只能控制其發(fā)展程度但無法避免的問題，同時這個問題會給機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性甚至安全性帶來很多程度的危害。在實(shí)際運(yùn)行當(dāng)中主要通過燃煤的調(diào)整以及運(yùn)行技術(shù)進(jìn)行控制。良好的控制空預(yù)器運(yùn)行在豐鶴機(jī)組中是一個特別重要的任務(wù)。爐膛二次燃燒很容易引起空預(yù)器著火，空預(yù)器吹灰是否正常也關(guān)系到機(jī)組在調(diào)負(fù)荷時的安全。在實(shí)際情況中主要通過數(shù)據(jù)監(jiān)視及事故預(yù)想來更好的控制空預(yù)器運(yùn)行。

目錄第一章豐鶴機(jī)組簡介第一節(jié)機(jī)組簡介第二節(jié)運(yùn)行以來主要事故第二章爐膛滅火問題第一節(jié)造成爐膛滅火的原因及實(shí)例第二節(jié)預(yù)防由煤質(zhì)問題引起MFT的主要措施第三章結(jié)焦問題第一節(jié)結(jié)焦危害及實(shí)例第二節(jié)爐膛結(jié)焦的復(fù)雜原因第三節(jié)鍋爐設(shè)計上對結(jié)焦的預(yù)防第四節(jié)運(yùn)行中對結(jié)焦的預(yù)防第四章空預(yù)器運(yùn)行問題第一節(jié)豐鶴空預(yù)器介紹第二節(jié)空預(yù)器著火問題第三節(jié)事故及常見故障時應(yīng)采取的措施第四節(jié)正常運(yùn)行巡視注意第五章結(jié)論結(jié)束語參考文獻(xiàn)第一章豐鶴機(jī)組概況豐鶴電廠簡介鶴壁豐鶴電廠位于鶴壁老城南部，城市規(guī)劃區(qū)范圍以外。京廣鐵路及京珠高速公路分別從電廠東面13km處自北向南通過。電廠進(jìn)廠道路和運(yùn)煤路與S221省道相連，可達(dá)市區(qū)及各地煤礦。交通十分方便。該廠兩臺鍋爐均為DG1900/25.4－=2\*ROMANII1型鍋爐。是東方鍋爐及日立-巴布科克公司的技術(shù)產(chǎn)品。分別于2007年9月27日、2007年12月10日投運(yùn)。改鍋爐主要特點(diǎn)為：采用日立-巴布科克公司第二節(jié)運(yùn)行以來事故簡介在鍋爐方面運(yùn)行至今發(fā)生事故主要有：空預(yù)器著火、空預(yù)器停運(yùn)、掉大焦并砸壞水封、客觀或主觀問題引起的MFT動作導(dǎo)致爐膛滅火等。其他還有由油泵及凝補(bǔ)水等問題造成的MFT。本文主要針對爐膛滅火、結(jié)焦問題以及空預(yù)器運(yùn)行問題進(jìn)行理論和實(shí)例分析。

第一章爐膛滅火問題第一節(jié)造成爐膛滅火的原因及實(shí)例造成爐膛滅火的條件很多，諸如燃料問題、鍋爐掉焦、負(fù)壓大幅度波動，四管爆破等。但在實(shí)際運(yùn)行中引起爐膛滅火的大多為煤質(zhì)問題。因?yàn)槊嘿|(zhì)問題可引發(fā)一系列問題，從而不利于鍋爐運(yùn)行。當(dāng)然另外一些問題也可能引發(fā)MFT動作。運(yùn)行實(shí)例題目：#2爐滅火運(yùn)行方式：2007.11.30負(fù)荷396MW，2A、2B汽泵、2C電泵運(yùn)行；2A、2B、2C、2D、2E、2F磨煤機(jī)、給煤機(jī)運(yùn)行，2A、2B、2F磨煤機(jī)磨輥提升處理振動事故現(xiàn)象：鍋爐主保護(hù)動作，首出“全爐膛火焰喪失”，鍋爐滅火，負(fù)壓負(fù)向急劇增大，汽機(jī)跳閘，發(fā)電機(jī)解列事故處理：1、檢查MFT動作正常，所有磨煤機(jī)、給煤機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、密封風(fēng)機(jī)停運(yùn)，調(diào)整爐膛壓力正常；2、檢查啟動油和點(diǎn)火油快關(guān)閥關(guān)閉，所有減所溫水自動關(guān)閉3、檢查汽泵跳閘，油泵聯(lián)鎖正常，汽機(jī)轉(zhuǎn)速下降；4、檢查廠用電切換正常；5、開啟高低壓旁路，建立水循環(huán)保證點(diǎn)火流量，必要時開PCV閥泄壓；6、檢查條件滿足進(jìn)行并監(jiān)視爐膛吹掃，調(diào)整爐前油系統(tǒng)滅火；7、汽機(jī)沖轉(zhuǎn)，并網(wǎng)帶負(fù)荷事故原因：磨煤機(jī)振動臺數(shù)過多，提升磨輥，給煤機(jī)未停運(yùn)，燃燒工況惡化，煤檢閃爍頻繁，造成火檢總數(shù)少于2n+1動作與全爐膛滅火預(yù)防措施：1、磨煤機(jī)運(yùn)行磨輥提升，要及時停運(yùn)給煤機(jī)；2、注意監(jiān)視火檢強(qiáng)度及報警提示；3、磨煤機(jī)運(yùn)行不正常，負(fù)荷較低時，及時投油助燃；4、加強(qiáng)燃燒工況監(jiān)視與調(diào)整；5、及時將停運(yùn)磨煤機(jī)的風(fēng)門關(guān)閉（小），防止冷風(fēng)降低爐膛溫度、甚至吹滅、影響火檢。第二節(jié)預(yù)防由煤質(zhì)問題引起MFT的主要措施煤質(zhì)較差，鍋爐滅火頻繁，嚴(yán)重威脅著鍋爐的安全穩(wěn)定運(yùn)行。防止鍋爐滅火的技術(shù)措施：1、及時了解并掌握燃料的變化情況值長應(yīng)經(jīng)常向燃料運(yùn)行人員了解入廠煤、入爐煤煤質(zhì)的變化情況；燃料運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn)煤質(zhì)較差或變化較大應(yīng)立即向值長匯報。值長、機(jī)組長、鍋爐負(fù)責(zé)人及監(jiān)盤人員應(yīng)經(jīng)常通過以下情況分析掌握入爐煤的變化情況，以便根據(jù)煤質(zhì)變化提前采取措施：過熱度、水煤比、氧量、爐膛壓力、機(jī)組有功負(fù)荷（基本方式下應(yīng)監(jiān)視主汽壓力）、火檢數(shù)量等曲線的變化趨勢。觀看火焰電視或就地看火。值長、機(jī)組長及鍋爐負(fù)責(zé)人應(yīng)經(jīng)常了解磨煤機(jī)變頻器的運(yùn)行情況（正常情況下應(yīng)維持變頻器轉(zhuǎn)速在400～550rpm范圍內(nèi)）和煤粉細(xì)度變化情況，保證其在合格范圍內(nèi)。根據(jù)水煤比的大小可將原煤定義為低灰分煤（水煤比大于8）、中灰分煤（和高灰分煤（水煤比小于6.5）三種。2、合理安排磨煤機(jī)運(yùn)行方式啟停制粉系統(tǒng)應(yīng)加強(qiáng)與鍋爐主控制臺監(jiān)盤人員的聯(lián)系并在得到許可時方可進(jìn)行。正常情況下如僅需3～4臺磨煤機(jī)運(yùn)行時，應(yīng)盡可能保持運(yùn)行方式，低負(fù)荷穩(wěn)燃優(yōu)先考慮雙強(qiáng);在其它運(yùn)行方式下,負(fù)荷低于350MW或煤質(zhì)較差時或燃用高灰分原煤（或低揮發(fā)分＜12％）時，如需投運(yùn)F或A磨時應(yīng)先投入對應(yīng)的點(diǎn)火油槍，然后進(jìn)行通風(fēng)、投粉操作，待磨煤機(jī)燃燒穩(wěn)定后退出點(diǎn)火油槍，F(xiàn)磨及雙強(qiáng)燃燒器均未投運(yùn)情況下盡可能不要單獨(dú)運(yùn)行A磨。任何情況下應(yīng)盡量避免磨煤機(jī)單側(cè)、正常情況下應(yīng)保持磨煤機(jī)出力在，超出該范圍應(yīng)及時啟動或停止磨煤機(jī)。經(jīng)常監(jiān)視磨煤機(jī)風(fēng)量、出口溫度（95～110℃）、差壓曲線（KPa如負(fù)荷較高（大于四臺磨）、煤質(zhì)較好主盤應(yīng)如負(fù)荷較低（三臺磨運(yùn)行如負(fù)荷較高（大于四臺磨）、煤質(zhì)較好主盤應(yīng)如負(fù)荷較低（三臺磨運(yùn)行如負(fù)荷較高（大于四臺磨）、煤質(zhì)較好主盤應(yīng)增加其他磨煤機(jī)的出力，調(diào)整好配風(fēng)，然后停止振動制粉系統(tǒng)給煤機(jī)，通知副盤進(jìn)行抬磨輥等其他操作，盡快啟動備用制粉系統(tǒng)；如負(fù)荷較低（三臺磨運(yùn)進(jìn)行相關(guān)處理，3、維持較高的爐膛溫度保持較高的磨煤機(jī)出口溫度盡量冷風(fēng)門的開度；適當(dāng)控制空預(yù)器扇型擋板的間隙，保持較高的一次風(fēng)溫、二次風(fēng)溫；經(jīng)常檢查爐底水封情況，保持看火孔關(guān)閉，及時關(guān)閉停運(yùn)的下層燃燒器配風(fēng)防止冷風(fēng)漏入爐膛；發(fā)現(xiàn)爐底水封破壞應(yīng)保持鍋爐微正壓運(yùn)行減少冷風(fēng)漏入。低負(fù)荷高加退出時應(yīng)密切關(guān)注燃燒情況，防止水冷壁吸熱量增加降低爐膛溫度引起燃燒惡化。。4、合理配風(fēng)，保持較高的火焰?zhèn)鞑ニ俣冉?jīng)常注意氧量控制，保持氧量在合格范圍內(nèi)（2.7%～5.2%）。保持一次風(fēng)速(24～27m/s)（建議增加動壓測點(diǎn)），維持一次風(fēng)量在、二次風(fēng)差壓（0.3～0.6KPa）。5、及時發(fā)現(xiàn)，快速反應(yīng)，果斷處理，防止鍋爐滅火通過以下信息判斷燃燒情況，及時采取措施，防止鍋爐滅火：出現(xiàn)下列情況之一時應(yīng)認(rèn)為燃燒不佳，需進(jìn)行調(diào)整或引起重視，必要時投入雙強(qiáng)燃燒器：1）火焰顏色發(fā)暗或閃爍劇烈。2）火檢數(shù)量小于3n＋1。3）爐膛負(fù)壓曲線呈現(xiàn)不對稱擺動。4）鍋爐氧量呈現(xiàn)連續(xù)上升趨勢。5）水煤比和中間點(diǎn)過熱度偏低。機(jī)組負(fù)荷（基本方式為主汽壓力）曲線呈現(xiàn)連續(xù)下降趨勢且磨煤機(jī)運(yùn)行正常。1）火焰顏色發(fā)暗或閃爍劇烈，同時伴隨有其他燃燒不佳征兆時。2）火檢數(shù)量小于3n且仍有減少趨勢時。3）爐膛負(fù)壓波動呈現(xiàn)發(fā)散型放大趨勢或持續(xù)下降趨勢時。4）水煤比和中間點(diǎn)過熱度曲線顯示偏低且呈現(xiàn)連續(xù)下降趨勢。5）爐膛氧量持續(xù)上升，增加給煤機(jī)轉(zhuǎn)速后仍不見氧量回頭時。6）其他可能引起MFT動作停機(jī)的事件控制要求7）啟動過程中要及時保持總風(fēng)量具有足夠的余度，不得投入風(fēng)量自動控制8）避免風(fēng)量過低引起MFT在加減燃料過程中要注意風(fēng)量的調(diào)整。9）鍋爐低流量運(yùn)行、高加投入、給水旁路切主路、給水泵并泵過程中應(yīng)做好危險點(diǎn)分析，避免給水流量低觸發(fā)MFT；鍋爐升壓轉(zhuǎn)直流過程中應(yīng)由專人進(jìn)行給水控制，防止361閥禁開或強(qiáng)制關(guān)閉導(dǎo)致儲水罐水位過高或中間點(diǎn)溫度過高引起停機(jī)事故的發(fā)生。10)鍋爐升溫升壓后到切缸前應(yīng)有專人負(fù)責(zé)旁路系統(tǒng)的控制，防止再熱汽超壓或斷流導(dǎo)致設(shè)備損壞。11)油庫燃油泵并列運(yùn)行期間要連續(xù)監(jiān)視出力的平衡情況、再循環(huán)自動正常或保持一定開度防止打悶泵事件的發(fā)生；增投啟動油槍時要注意對油壓及雙強(qiáng)燃燒器的影響，防止OFT動作。12)正常運(yùn)行中由于磨煤機(jī)斷煤導(dǎo)致主給水流量降低時，應(yīng)及時手動開啟給水泵再循環(huán)，防止汽泵再循環(huán)開度不同引起的給水泵搶水事件。

第二章結(jié)焦問題第一節(jié)結(jié)焦危害及實(shí)例煤粉爐中，熔融的灰渣粘接在受熱面上的現(xiàn)象叫結(jié)渣。結(jié)渣對鍋爐的安全運(yùn)行與經(jīng)濟(jì)會造成很大的危害，主要有三個方面。1.降低鍋爐效率當(dāng)受熱面上結(jié)渣時受熱面內(nèi)工質(zhì)吸熱降低，以致煙溫升高，排煙熱損失增大。如果燃燒室出口結(jié)渣，在高負(fù)荷時就會使鍋爐通風(fēng)受到限制，以致爐內(nèi)空氣量不足。如果噴燃器出口結(jié)渣，則影響氣流的正向噴射，這下都會造成化學(xué)不完全燃燒損失和機(jī)械不完全損失增加。由此可見，結(jié)渣會降低鍋爐熱效率。2.降低鍋爐出力水冷壁上結(jié)渣會直接影響鍋爐出力，另外，煙溫升高會使過熱器溫升高，為了保持額定氣溫，往往被迫降低鍋爐出力。有的結(jié)渣過重還會造成停爐。3.造成事故1）水冷壁爆破。水冷壁上結(jié)渣各部分受熱不均，容易損壞管子，有時，爐膛上部大塊渣下落，會砸壞管子。打渣時不慎也會砸壞管子。2）過熱器超問或爆管。爐內(nèi)結(jié)渣時爐膛出口煙溫升高，導(dǎo)致過熱氣溫升高，加上結(jié)渣造成熱偏差。很容易導(dǎo)致過熱器超問爆管。3）鍋爐滅火。除渣時，若除渣時間過長，大量風(fēng)進(jìn)入爐內(nèi)，易形成滅火。有時大渣塊突然下落，也可能造成滅火。11月25日14運(yùn)行方式：負(fù)荷350MW；1A、1F、1E、1D四臺磨運(yùn)行。1B、1C磨在備用。風(fēng)量1430T/H.。氧量6.0左右。負(fù)壓在-100左右。汽溫額定，汽壓在滑壓曲線上。其余正常方式。事故經(jīng)過：14：07分集控室聽到“咚”一聲巨響，爐膛瞬間降到+590PA。然后快迅上長。回復(fù)到-75PA.，然后在+50~-50PA之間擺動。立即派人去就地檢查撈渣機(jī)情況。通知灰控。同時投入四支雙強(qiáng)油槍。減少各層風(fēng)量。并開始投入A、F、E各點(diǎn)火油槍。但大數(shù)不能點(diǎn)著。3分鐘后巡檢匯報，就地?fù)圃鼨C(jī)西南角砸裂，撈渣機(jī)大量漏水，且東側(cè)中部水封插板鼓包漏風(fēng)。灰控開大補(bǔ)水效果不明顯。此時已投入F1、F2和E1、E2四支點(diǎn)火槍（雙強(qiáng)油槍工作正常）。14：15分啟動1C電泵、切換廠用電。應(yīng)維護(hù)處理漏點(diǎn)要求，灰控關(guān)閉撈渣機(jī)補(bǔ)水，很快水封失去，負(fù)壓變正在0~+50之間。1B引風(fēng)機(jī)跳手動，將引風(fēng)機(jī)重投自動，設(shè)定自動值在0。14：20分發(fā)現(xiàn)雙強(qiáng)各風(fēng)機(jī)跳閘，不能啟動。主再汽溫快速升高，調(diào)整各減溫水及降過熱度無效，過熱度最低降至4°C，主汽溫最高升至585°C，立即拉掉1D磨，汽溫逐漸正常。負(fù)荷掉到304MW,期間維護(hù)在就地逐漸投入A、F其余油槍，投入空預(yù)器連續(xù)吹灰，投入C1、C2點(diǎn)火槍、C1、C2啟動槍，強(qiáng)制條件投入C3、C4啟動槍。負(fù)荷在332MW，煤量最多在147T/H。此時煤種突然變差（上個班及本班上午均短時惡化過），為維持穩(wěn)燃和負(fù)荷，加大各臺磨煤量，其中A磨出力加至52T/H。發(fā)現(xiàn)各磨差壓逐漸增大，特別是1A磨，在差壓漸增大的同時風(fēng)量也逐漸減少，直到70T/H.。減少1A給煤機(jī)煤量到25T/H，開大冷熱風(fēng)門進(jìn)行吹掃，但效果不明顯。判斷1A磨堵煤，停其給煤機(jī)，提磨輥，同時要求維護(hù)清石子煤，減小其余各運(yùn)行磨的煤量進(jìn)行大風(fēng)量吹掃降壓差。15：40分維護(hù)搶修撈渣機(jī)漏水成功，啟動1D磨。16：10分重新投入雙強(qiáng)各風(fēng)機(jī)及雙強(qiáng)油槍，重投1A給煤機(jī)，此時煤種也變好，退出C2、事故總結(jié)及預(yù)防措施1.應(yīng)做好事故預(yù)想，充分考慮水封失去對燃燒和汽溫的影響2.處理時應(yīng)有前瞻性，在水封異常時就應(yīng)設(shè)引風(fēng)機(jī)自動在正值或解除引風(fēng)自動。提前把上層磨停下來，壓低火焰中心，為處理汽溫提供主動3.應(yīng)考慮切換廠用電對運(yùn)行設(shè)備的影響（特別是對有變頻器的設(shè)備），切換廠用電后應(yīng)及時檢查對電源切換沖擊敏感的設(shè)備。這次切廠用電使雙強(qiáng)風(fēng)機(jī)跳閘后，由于對雙強(qiáng)控制柜不熟悉，知道停電會使雙強(qiáng)變頻復(fù)歸。但恢復(fù)時變頻器斷電時間過短，未使其復(fù)歸，重新送電后仍然復(fù)歸不了，無法啟動，影響了事故處理，今后應(yīng)加快熟悉設(shè)備特性。為一下幾方面：1)在煤種變差時燃燒不良，加煤量不僅不能加負(fù)荷穩(wěn)燃，而且在高煤量下還容易使磨煤機(jī)堵煤，給事故處理帶來意外因素，今后應(yīng)加強(qiáng)對工況變化的判斷力和反應(yīng)靈敏度，及時采取有效措施。2)應(yīng)注重總風(fēng)量和各層風(fēng)量的調(diào)整，減少結(jié)焦的機(jī)會，防患于未然。3)應(yīng)做好定期工作。確保油槍及時投入，可靠備用。4)在處理中后期沒有對負(fù)荷穩(wěn)定足夠重視，偏離負(fù)荷曲線過多。第二節(jié)爐膛結(jié)焦的復(fù)雜原因爐膛結(jié)焦的運(yùn)行因素受熱面結(jié)焦原因與多種復(fù)雜因素有關(guān)。任何原因結(jié)焦都有兩個基本條件構(gòu)成，一是火焰貼近爐膛時，煙氣中的灰仍呈熔融狀態(tài)，二是火焰直接沖刷受熱面。但是，與這兩個因素相關(guān)的具體原因又很復(fù)雜。這些因素是：1.煤灰特性和化學(xué)組成煤灰特性主要表現(xiàn)在兩個方面：一是煤灰的熔點(diǎn)溫度，二是灰渣的粘性。一般揮發(fā)份低的煤容易結(jié)渣，于此同時，低灰熔點(diǎn)的灰分通常黏附性也強(qiáng)，因而增加了結(jié)渣的可能性。例如，爐膛溫度升高，或受熱面積灰導(dǎo)致壁面溫度升高，鍋爐內(nèi)部產(chǎn)生還原性氣氛，使灰的熔點(diǎn)溫度降低時，結(jié)渣傾向就可能增加。2.爐膛溫度水平爐內(nèi)燃燒區(qū)域的溫度越高，煤灰越容易達(dá)到軟化或熔融狀態(tài)，結(jié)渣的可能性就越大。而影響燃燒區(qū)域溫度水平的因素也很多。例如，斷面熱強(qiáng)度與燃燒區(qū)域的壁面熱強(qiáng)度，燃料的發(fā)熱量、水分含量以及鍋爐負(fù)荷的變化等。如果鍋爐改燒發(fā)熱量大的煤時，由于燃料放熱增多，燃燒器區(qū)域的溫度水平就高，結(jié)渣的可能性就大。而鍋爐負(fù)荷越高，送入爐內(nèi)的熱量越多，結(jié)渣的可能性也越大。3.火焰貼墻對于布置旋流燃燒器的爐膛，當(dāng)旋流強(qiáng)度太大時，會引起飛近貼壁火焰?；蚰持蝗紵鞯男冗^小，氣流射程太長時，可能使氣流直沖對面的爐墻或頂撞對面的火焰而導(dǎo)致結(jié)渣。4.過量空氣系數(shù)當(dāng)爐內(nèi)局部區(qū)域過量空氣系數(shù)過小且煤粉與空氣混合不均時，可能產(chǎn)生還原性氣體，而煤粉在還原性氣氛不能充分氧化，灰分中Fe2O3被還原成FeO與SiO2峰形成共晶體，其熔點(diǎn)溫度就會降低，因而結(jié)渣傾向隨之增加?；蛘?，采用高煤粉濃度燃燒時，由于放熱過于集中，使局部溫度升高且處于還原性氣氛，結(jié)渣也會傾向嚴(yán)重。當(dāng)然這也與灰的熔融特性有關(guān)。5.煤粉細(xì)度粗煤粉的燃燒時間比較長，當(dāng)煤粉中粗煤粉的比例增加時，容易引起火焰延長，導(dǎo)致爐膛出口受熱面結(jié)渣。6.吹灰吹灰器長期不投，受熱面積灰過多時，可能導(dǎo)致結(jié)渣。7.燃用混煤一般，結(jié)渣性強(qiáng)的煤與結(jié)渣性弱的煤混合時，結(jié)渣灰減輕。8.爐膛負(fù)壓爐膛負(fù)壓過大時，引風(fēng)機(jī)出力過大，導(dǎo)致火焰中心上移，爐膛出口煙溫升高，可能引起過熱器結(jié)渣。鍋爐設(shè)計上對結(jié)焦的預(yù)防爐膛結(jié)渣是一種非常復(fù)雜的現(xiàn)象，它及是物理化學(xué)過程有時流體力學(xué)過程，而且是一個自動加劇過程。爐膛結(jié)渣不僅與爐型、爐膛結(jié)構(gòu)參數(shù)及燃燒設(shè)備的選擇有關(guān)，而且還與所燃用的煤種、燃燒調(diào)整、鍋爐配風(fēng)和吹灰等密切相關(guān)。國內(nèi)燃用具有結(jié)渣傾向煤種的電廠實(shí)踐表明，爐膛結(jié)渣一直是危機(jī)鍋爐安全和可用率的主要因素之一。隨著機(jī)組容量的增大，爐膛燃燒區(qū)域的冷卻程度相對降低，增加了爐膛的結(jié)渣因素。防止?fàn)t膛結(jié)渣主要從兩方面著手:爐膛設(shè)計和運(yùn)行調(diào)整。、以下是從鍋爐設(shè)計上的分析。從結(jié)渣的基本原理上分析，豐鶴公司燃用的設(shè)計煤種和校核煤種分別為淮南煙煤和煙混煤。其中設(shè)計煤種的結(jié)渣等級屬于輕微。校核煤種屬于中等和嚴(yán)重。為了保證鍋爐安全運(yùn)行，在鍋爐設(shè)計時以嚴(yán)重結(jié)渣來考慮。國內(nèi)運(yùn)行時間充分表明對于同等容量的鍋爐，在燃用同樣易結(jié)渣煤時，墻式對沖燃燒的鍋爐其防止結(jié)渣的性能優(yōu)于其他燃燒方式，豐鶴公司防止結(jié)渣的設(shè)計要點(diǎn)，除采用對沖燃燒的優(yōu)點(diǎn)外，主要有：1.爐膛輪廓選型和熱工參數(shù)的確定留有充分余地鑒于燃用校核煤種為嚴(yán)重結(jié)渣煤以選種所以用了較大的爐膛和燃燒區(qū)域，以降低爐膛容積熱負(fù)荷、燃燒區(qū)域和降低爐膛出口煙溫，下圖為爐膛尺寸及延長煙氣在爐內(nèi)的停留時間，降低爐膛出口煙溫，防止?fàn)t內(nèi)和屏過結(jié)渣。豐鶴電廠600MW鍋爐爐膛設(shè)計數(shù)據(jù)單位豐鶴發(fā)電廠煤種設(shè)計校核空氣干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf％15.7017.52收到基灰分Aar％24.6127.52低位發(fā)熱量QdwMJ/kg22.97321.050灰軟化溫度ST℃14641380著火穩(wěn)定性指數(shù)RwB&W著火指數(shù)燃燼特性指數(shù)RJ結(jié)渣指數(shù)Rz爐膛斷面尺寸(深度×寬度)mm15457×19419爐膛容積m316859燃燒器層間距m9.9燃燒器區(qū)域熱負(fù)荷kW/m21.68×103爐膛斷面熱負(fù)荷kW/m25.0×103kW/m389.9m63m2300．16m～24.5m2.42.燃燒器的合理布置和設(shè)計采用5加1臺中速磨的制粉系統(tǒng)，燃燒器及其布置主要從整體和局部兩方面來考慮防止?fàn)t膛結(jié)渣，即降低整個燃燒器區(qū)域的熱負(fù)荷和采用小功率燃燒器。每臺分別供前后墻各三層中的四個燃燒器，鍋爐配置24個燃燒器，使單個燃燒器熱功率保持較低水平（B-MCR投運(yùn)20個燃燒器），燃燒器的布置充分考慮嚴(yán)重結(jié)渣煤的特殊需要。燃燒器設(shè)計中注意到煤質(zhì)著火、燃盡特性良好，在一、二次風(fēng)速選取上偏于設(shè)計上限，選用合適的過量空氣系數(shù)，運(yùn)行時內(nèi)外二次風(fēng)旋流強(qiáng)度偏于設(shè)計下限，以控制氣流擴(kuò)散特性，避免火焰中心靠近旋口。每臺燃燒器上設(shè)有內(nèi)、外二次風(fēng)測量裝置和二次風(fēng)滑動擋板，給燃燒調(diào)整提供可充分手段，在運(yùn)行中可有意增加靠近側(cè)墻燃燒器的風(fēng)量，使?fàn)t膛墻側(cè)保持氧化性氛圍。在運(yùn)行中當(dāng)煤種變化時只要做適量調(diào)整即可獲得滿意結(jié)果。3．配置吹灰器加裝吹灰器起到試驗(yàn)的結(jié)果證明，蒸汽吹灰對減輕水冷壁沾污是有效的，適當(dāng)增加屏區(qū)長伸縮吹灰器綜上可見，豐鶴鍋爐設(shè)計在爐膛傳熱、燃燒及制粉系統(tǒng)、受熱面布置諸方面綜合考慮了燃用設(shè)計和校核煤種的安全可靠性和經(jīng)濟(jì)性。第四節(jié)運(yùn)行中對結(jié)焦的預(yù)防在運(yùn)行上采取的預(yù)防和控制結(jié)渣的措施1、精心組織燃燒調(diào)整，建立合理的燃燒工況，既保證經(jīng)濟(jì)性又有利于控制結(jié)渣，同時也控制NOx排放。其中，保證風(fēng)粉分配的均勻性是基礎(chǔ)。確定最佳氧量水平、合理的一次風(fēng)量、煤粉細(xì)度和磨煤機(jī)出口溫度，不同鍋爐負(fù)荷工況下最佳的磨煤機(jī)組合投運(yùn)方式。組織好爐內(nèi)的空氣動力場，避免出現(xiàn)火焰沖刷爐壁現(xiàn)象；注意爐膛出口過量空氣系數(shù)在合理的范圍內(nèi)而不宜過小，貼壁煙流避免弱還原性氣氛。2、堅持及時有效的吹灰制度，對吹灰次數(shù)和順序進(jìn)行最佳優(yōu)化，確保吹灰系統(tǒng)的正常工作、高投用率和吹灰效果。運(yùn)行各值必須嚴(yán)格按運(yùn)行規(guī)程，對鍋爐各受熱面進(jìn)行吹灰，并將吹灰的部位記錄清楚。3、強(qiáng)化運(yùn)行監(jiān)控，充分掌握爐內(nèi)結(jié)渣態(tài)勢，及時采取對策，防止意外發(fā)生。4、在需燃用非設(shè)計煤種前，應(yīng)進(jìn)行必要的煤質(zhì)、灰特性分析，進(jìn)行煤種適應(yīng)性試驗(yàn)。5、通過燃燒調(diào)整試驗(yàn)，建立合理的燃燒工況（包括煤粉細(xì)度、風(fēng)煤比、一二次風(fēng)率等），使鍋爐在最佳工況下運(yùn)行。6、加強(qiáng)運(yùn)行監(jiān)視和分析，嚴(yán)格控制和監(jiān)視爐膛出口溫度，過熱器、再熱器管壁溫在燃用易結(jié)渣煤時，保持爐足夠的過剩空氣，必要時宜適當(dāng)增大風(fēng)量，減少還原性氣氛，控制氧量不低于3.5%；各只燃燒器熱功率應(yīng)盡量相等，并不超過設(shè)計值，避免因單只燃燒器熱功率過大，造成爐膛局部缺氧引起結(jié)渣。

空預(yù)器運(yùn)行問題第一節(jié)豐鶴空預(yù)器介紹鍋爐配備兩臺東方鍋爐（集團(tuán)）股份有限公司預(yù)熱器工程分公司采用美國C-E預(yù)熱器公司技術(shù)設(shè)計制造的LAP13494/2200容克式空氣預(yù)熱器。轉(zhuǎn)子直徑φ13494毫米，蓄熱元件。高度自上而下分別為300、600、1000和300毫米，冷段300毫米蓄熱元件為考登鋼元件。腐蝕傳熱元件，其余熱段蓄熱元件為碳鋼，每臺預(yù)熱器金屬重量約650噸，其中轉(zhuǎn)動重量約453噸(約占總重75%)。本空氣預(yù)熱器是三分倉型式空氣預(yù)熱器主軸垂直布置，煙氣和空氣以逆流方式換熱。轉(zhuǎn)子采用模數(shù)倉格結(jié)構(gòu)，蓄熱元件制成較小的組件，以便檢修和更換。滿足在各工況下煙氣露點(diǎn)對壁溫的要求，不結(jié)露，不積灰?？諝忸A(yù)熱器的冷端蓄熱元件采用低合金耐腐蝕的鋼板制作，在調(diào)換時不影響別的傳熱面?？諝忸A(yù)熱器采用可靠的支撐和導(dǎo)向軸承，結(jié)構(gòu)便于更換，并配置潤滑油和冷卻水系統(tǒng)?？諝忸A(yù)熱器內(nèi)的支撐及受熱面框架、托架要充分考慮耐磨及耐腐蝕措施。每臺空氣預(yù)熱器除配備主驅(qū)動裝置(配變頻裝置)和備用電動驅(qū)動裝置。各驅(qū)動電機(jī)之間能自動離合自動切換。此外每臺空氣預(yù)熱器還配有手動盤車和電動盤車裝置。距該設(shè)備1m處的噪聲不超過85dB。空預(yù)器采用中心驅(qū)動裝置。空氣預(yù)熱器采用徑向、軸向和環(huán)向密封系統(tǒng)。密封系統(tǒng)采用雙密封技術(shù)。每臺空氣預(yù)熱器在機(jī)組額定出力時的漏風(fēng)率第一年內(nèi)小于6%，在1年后小于8%漏風(fēng)率按下列公式計算： 式中:E′--空氣預(yù)熱器進(jìn)口煙氣量kg/s E"--空氣預(yù)熱器出口煙氣量kg/s按照鍋爐起動煙氣系統(tǒng)輔機(jī)的特殊要求或一臺空氣預(yù)熱器故障停運(yùn)時，空氣預(yù)熱器及鍋爐煙氣系統(tǒng)能單側(cè)運(yùn)行，單臺空氣預(yù)熱器運(yùn)行可使鍋爐帶60％B-MCR負(fù)荷。停運(yùn)的空氣預(yù)熱器采取防止變形和漏煙的措施。在空預(yù)器煙氣側(cè)入口設(shè)有隔離擋板，擋板有防磨措施，擋板的動作靈活可靠、關(guān)閉嚴(yán)密。由賣方提供擋板及其執(zhí)行器?？諝忸A(yù)熱器設(shè)置帶有照明的窺視孔，有效可靠的火災(zāi)報警裝置、消防系統(tǒng)和清洗系統(tǒng)。空氣預(yù)熱器配有轉(zhuǎn)子頂起裝置?？諝忸A(yù)熱器裝設(shè)間隙自動控制裝置，留有DCS遠(yuǎn)方監(jiān)控的接口。一、空預(yù)器工作原理LAP13494/2200這種三分倉容克式空氣預(yù)熱器是一種以逆流方式運(yùn)行的再生式熱交換器。加工成特殊波紋的金屬蓄熱元件被緊密地放置在轉(zhuǎn)子扇形隔倉格內(nèi)，轉(zhuǎn)子以0.99轉(zhuǎn)/分的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)，其左右兩半部份分別為煙氣和空氣通道?？諝鈧?cè)又分為一次風(fēng)通道及二次風(fēng)通道，當(dāng)煙氣流經(jīng)轉(zhuǎn)子時，煙氣將熱量釋放給蓄熱元件，煙氣溫度降低；當(dāng)蓄熱元件旋轉(zhuǎn)到空氣側(cè)時，又將熱量釋放給空氣，空氣溫度升高。如此周而復(fù)始地循環(huán)，實(shí)現(xiàn)煙氣與空氣的熱交換。轉(zhuǎn)子由置于下梁中心的推力軸承及置于上梁中心的導(dǎo)向軸承支撐，并處在一個九邊形的殼體中，上梁、下梁分別與殼體相連，殼體則坐落在鋼架上。電驅(qū)動裝置安裝在下梁的下部，通過與轉(zhuǎn)子接長軸聯(lián)接，帶動轉(zhuǎn)子以0.99轉(zhuǎn)/分的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)。為了防止空氣向煙氣側(cè)泄漏，在轉(zhuǎn)子上、下端半徑方向，外側(cè)軸線方向以及圓周方向分別設(shè)有徑向、軸向及旁路密封裝置，此密封裝置采用雙密封結(jié)構(gòu)以降低漏風(fēng)率。此外，預(yù)熱器上還配置有火災(zāi)監(jiān)測消防及清洗系統(tǒng)，吹灰裝置、潤滑及控制等。具體結(jié)構(gòu)見下圖旋轉(zhuǎn)空預(yù)器結(jié)構(gòu)（一）二、空預(yù)器密封系統(tǒng)（徑向—軸向，徑向—旁路雙密封系統(tǒng)）本預(yù)熱器采用先進(jìn)的徑向—軸向，徑向—旁路雙密封系統(tǒng)，所謂雙密封系統(tǒng)就是每塊扇形板在轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動的任何時候至少有兩塊徑向和軸向密封片與它和軸向密封裝置相配合，形成兩道密封。這樣就可以使密封處的壓差減小一半，從而降低漏風(fēng)。根據(jù)理論計算及實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)表明，直接漏風(fēng)可下降30%左右，這是近期國內(nèi)外采用的較成熟技術(shù)，密封周界短、效果好。徑向密封片沿長度方向分成兩段,用螺栓連接在模數(shù)倉格的徑向隔板上。軸向密封片用螺栓連接在模數(shù)倉格的徑向隔板上，沿轉(zhuǎn)子的徑向可以調(diào)整。徑向密封片與扇形板構(gòu)成徑向密封。軸向密封片與軸向密封裝置構(gòu)成軸向密封。其實(shí)，在豐鶴機(jī)組運(yùn)行的過程中，扇形擋板經(jīng)常處于提升狀態(tài)，這就導(dǎo)致漏風(fēng)系數(shù)增加，會引起電廠經(jīng)濟(jì)性下降。第二節(jié)空預(yù)器著火問題1、預(yù)熱器著火原因及判斷由于鍋爐不完全燃燒給預(yù)熱器蓄熱元件帶來的可燃性沉積物，會在有氧氣存在和一定溫度的情況下開始點(diǎn)燃，并導(dǎo)致金屬熔化和燒蝕，這就是預(yù)熱器著火，即二次燃燒。金屬受熱面上可燃沉積物的著火溫度通常在250℃～400℃之間，而在燃油百分比較高時可降至150℃著火時的應(yīng)急措施：1）切斷鍋爐燃料供應(yīng)，緊急停爐；2）風(fēng)機(jī)解列；3）打開上、下清洗管路上的閥門，投入消防水，同時打開預(yù)熱器下部灰斗排水4）關(guān)閉預(yù)熱器煙氣進(jìn)口及空氣出口擋板，不打開人孔門；5）維持預(yù)熱器轉(zhuǎn)動，以保證全部受熱面得到消防水流；6)只有確認(rèn)二次燃燒已被徹底熄滅時，才能關(guān)閉清洗水閥門。7）避免著火的措施減少起停次數(shù)；8）縮短燃油百分比較高的低負(fù)荷運(yùn)行時間；9）加強(qiáng)監(jiān)視煙風(fēng)溫度指標(biāo)，尤其在熱備用狀態(tài)和預(yù)熱器突然故障停轉(zhuǎn)的情況下，更應(yīng)密切監(jiān)視預(yù)熱器上部煙風(fēng)溫度的變化。事故及異常分析報告題目：空預(yù)器發(fā)生再燃燒事故現(xiàn)象：1、A空預(yù)器電流發(fā)生較大幅度的擺動，電流由正常15.5A增大到20A。2、就地有較為明顯的摩擦聲音。3、爐膛負(fù)壓大幅擺動，爐膛負(fù)壓自動調(diào)整不過來。事故經(jīng)過：9月3日早班6：30左右，A空預(yù)器電流開始上升且有擺動，就地檢查空預(yù)器吹灰器運(yùn)行正常，鍋爐排煙溫度正常，空預(yù)器外觀檢查正常，鍋爐繼續(xù)升溫升壓。在7事故原因：1.鍋爐點(diǎn)火即投入雙強(qiáng)燃燒器，因?yàn)殄仩t爐膛溫度低，大量的未燃盡炭顆粒積存在尾部煙道中。2.空預(yù)器的火災(zāi)報警裝置未調(diào)試好。3.空預(yù)器的吹灰汽源由二期供，供汽量小，造成蒸汽壓力低，吹灰效果差。4.檢查的還不夠仔細(xì)和到位，檢查方法還須完善。5.巡視檢查人員的培訓(xùn)工作還有待提高。6.到空預(yù)器可能會發(fā)生會著火的事故預(yù)想未做到位。事故處理：1.發(fā)現(xiàn)空預(yù)器電流擺動，加強(qiáng)巡視和檢查，從各種參數(shù)進(jìn)行判斷。2.如發(fā)現(xiàn)空預(yù)器有著火的象征，馬上將空預(yù)器隔離，不能隔離時，應(yīng)將鍋爐停運(yùn)，對鍋爐和空預(yù)器進(jìn)行密封，確保嚴(yán)密。3.加強(qiáng)對故障空預(yù)器的蒸汽吹灰，盡力進(jìn)行滅火。4.保證故障空預(yù)器連續(xù)運(yùn)行，必要時投入消防和清洗裝置進(jìn)行滅火。5.在空預(yù)器內(nèi)部火焰未撲滅前，禁止啟動鍋爐運(yùn)行。預(yù)預(yù)防措施：1.加強(qiáng)運(yùn)行的監(jiān)視和巡視檢查，加強(qiáng)各個運(yùn)行參數(shù)的運(yùn)行分析，做好事故預(yù)想。2、2.加強(qiáng)運(yùn)行人員的培訓(xùn)力度。3、3.空預(yù)器啟動前，消防裝置和火災(zāi)報警裝置都應(yīng)調(diào)試和投入備用。4、4.鍋爐啟動投油期間，保證吹灰裝置連續(xù)正常運(yùn)行。5、5.鍋爐啟動，當(dāng)鍋爐爐膛溫度達(dá)到一定時，方能投運(yùn)雙強(qiáng)燃燒器。第三節(jié)事故及常見故障時應(yīng)采取的措施1驅(qū)動電機(jī)電流異常升高正常運(yùn)行時主驅(qū)動電機(jī)電流應(yīng)穩(wěn)定在額定電流(29.3A)范圍之內(nèi)的某一數(shù)值，其波動輻度不大于±1.5A。如果電流指示突然出現(xiàn)大幅度波動，其出現(xiàn)的頻率，約為半分鐘一次，并伴有撞擊摩擦聲，則很可能是異物落入轉(zhuǎn)子端面，或轉(zhuǎn)子中某些零件松脫突出轉(zhuǎn)子端面造成與扇形板相擦。出現(xiàn)這種異常時，應(yīng)根據(jù)具體情況分析原因，首先將上部扇形板提升到“緊急提升”位置。如果電流最大值未超過電機(jī)額定電流，而且波動情況漸趨緩和和穩(wěn)定，可以繼續(xù)維持預(yù)熱器運(yùn)轉(zhuǎn)，或逐步降低負(fù)荷至停爐。如果電流已超過額定值，而且無緩和趨勢，則應(yīng)緊急停爐，關(guān)閉預(yù)熱器前煙風(fēng)擋板，盡一切可能維持預(yù)熱器轉(zhuǎn)動,直至預(yù)熱器前煙道溫度低于200℃如果出現(xiàn)電流擺動，其波動的頻率約為每1秒鐘一次，那么很可能是冷端扇形板或熱端扇形板或軸向密封裝置調(diào)整不合適，造成與密封片相擦而引起的。這種情況往往出現(xiàn)在安裝或大修后初次投入運(yùn)行時期，此時應(yīng)設(shè)法找出是哪一塊扇形板或軸向密封裝置的預(yù)留間隙過小，以便在停爐時重新調(diào)整。對于熱端扇形板則可以通過改變預(yù)留間隙的設(shè)定值或手動提升扇形板來消除電流波動現(xiàn)象。如果電流最大值并未超過額定電流，但在波動很大的情況下長期運(yùn)行，會造成密封片和扇形板，軸向密封裝置的嚴(yán)重磨損。2.預(yù)熱器突然停轉(zhuǎn)如果預(yù)熱器在運(yùn)行中突然停轉(zhuǎn)，密封控制系統(tǒng)會在25秒內(nèi)送出報警訊號，此時，密封控制系統(tǒng)會自動將熱段扇形板提升到“緊急提升”位置。如果此時驅(qū)動電機(jī)電流仍作正常指示，表示電機(jī)仍在轉(zhuǎn)動，說明是減速機(jī)故障.如果此時驅(qū)動電機(jī)電流趨于最大值甚至跳閘，說明預(yù)熱器負(fù)荷極大，這通常是外來異物卡住了密封間隙或是導(dǎo)向、推力軸承損壞。預(yù)熱器停轉(zhuǎn)后，如仍處于煙氣和空氣氣流中，轉(zhuǎn)子將發(fā)生不對稱變形，再次啟動時將會產(chǎn)生困難，甚至造成軸承和預(yù)熱器嚴(yán)重?fù)p壞。因此一旦在運(yùn)行中發(fā)生停轉(zhuǎn),應(yīng)盡一切可能盡快恢復(fù)其轉(zhuǎn)動，可以用手輪盤轉(zhuǎn)預(yù)熱器，也可以打開側(cè)殼體板上的人孔門或蓄熱元件殼體上的更換蓄熱元件門孔，用橇桿撥動轉(zhuǎn)子，使預(yù)熱器轉(zhuǎn)動。如能人力盤轉(zhuǎn)一周以上，可以對主驅(qū)動電機(jī)或輔助驅(qū)動電機(jī)強(qiáng)行合閘1～3次，當(dāng)然，如果僅是廠用電中斷，則只啟動輔助驅(qū)動電機(jī)（保安電源）就可以了。在采取上述措施時應(yīng)盡快找出停轉(zhuǎn)的原因，以便盡快消除缺陷恢復(fù)正常運(yùn)行。如需停爐，則必須在預(yù)熱器前煙道溫度降至200℃如果采取上述措施后仍不能啟動轉(zhuǎn)子，則應(yīng)立即關(guān)閉預(yù)熱器煙氣進(jìn)口及熱風(fēng)出口擋板，停運(yùn)同側(cè)送引風(fēng)機(jī)，降低鍋爐負(fù)荷，直至停爐。運(yùn)行當(dāng)中曾出現(xiàn)一起空預(yù)器事故：空預(yù)器電流指示正常，排煙溫度略有升高但監(jiān)盤人員并無發(fā)現(xiàn)，此時巡視人員報告，空預(yù)器停轉(zhuǎn)。監(jiān)盤人員再次觀察時發(fā)現(xiàn)排煙溫度升高。副電機(jī)已無法啟動，此時關(guān)閉進(jìn)出口煙氣擋板，進(jìn)行手動盤動空預(yù)器。事發(fā)后，查明原因?yàn)榭疹A(yù)器銷子斷掉，因此，在空預(yù)器電流指示正常的時候，空預(yù)器已經(jīng)停轉(zhuǎn)。煙溫此時已經(jīng)升高。通過這次事故，使監(jiān)盤人員加強(qiáng)了監(jiān)盤能力以及責(zé)任心。第四節(jié)正常運(yùn)行巡視注意預(yù)熱器運(yùn)行中，運(yùn)行人員應(yīng)對指示儀表非常仔細(xì)地進(jìn)行監(jiān)視，因這些儀表的任何異常顯示，都是預(yù)熱器運(yùn)行不正常的信號，如：當(dāng)熱風(fēng)溫度和排煙溫度陡然升高，而且超過正常溫度50℃運(yùn)行人員在巡回檢查中，還應(yīng)對下列各項(xiàng)進(jìn)行觀察和檢查：檢查預(yù)熱器運(yùn)轉(zhuǎn)有無異常噪聲；在主驅(qū)動電機(jī)工作時，輔助驅(qū)動電機(jī)應(yīng)該不轉(zhuǎn)動。無異常振動，漏油及煙氣泄漏現(xiàn)象；導(dǎo)向及推力軸承油位正常，無漏油現(xiàn)象，油冷卻器的冷卻水水流暢通，出口水溫低于30℃觀察就地表盤上所指示的導(dǎo)向及推力軸承油溫（應(yīng)在55℃

第五章結(jié)論通過本文的闡述可以看出：在豐鶴機(jī)組運(yùn)行中存在的問題主要表現(xiàn)為，爐膛滅火問題、結(jié)焦問題和空預(yù)器運(yùn)行問題。隨著電廠燃料的日益緊缺而帶來的一系列燃料問題，電廠對煤質(zhì)的要求日益加強(qiáng)。煤質(zhì)嚴(yán)重影響機(jī)組的運(yùn)行狀況，同時，運(yùn)行水平也是保證機(jī)組能良好運(yùn)行的重要技術(shù)問題。因此，在解決爐膛滅火問題時，重要解決的是燃料問題和運(yùn)行技術(shù)的問題。眾所周知，結(jié)焦問題是一個自動加劇的過程。隨著結(jié)焦的嚴(yán)重性增強(qiáng)，它不盡影響到機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，甚至影響到機(jī)組運(yùn)行的安全性。因此，正確對待結(jié)焦問題是機(jī)組經(jīng)濟(jì)、安全運(yùn)行的保證。通過時間證明，空預(yù)器運(yùn)行問題也是運(yùn)行中一個重要問題，爐膛發(fā)生二次燃燒時最易引起空預(yù)器著火。另外，空預(yù)器密封系統(tǒng)易發(fā)生摩擦，運(yùn)行人員應(yīng)加強(qiáng)運(yùn)行參數(shù)的監(jiān)視。結(jié)束語通過平時基礎(chǔ)理論的學(xué)習(xí)、校內(nèi)仿真機(jī)實(shí)習(xí)以及現(xiàn)場實(shí)習(xí)，是我對自己所學(xué)的專業(yè)有了更深刻的理解，對電廠的運(yùn)行也有了一定程度的學(xué)習(xí)。這篇論文也是自己這一段學(xué)習(xí)的總結(jié)。因?yàn)閰⒖剂舜罅康馁Y料和文獻(xiàn)，通過這個過程也提高了自己的信息檢索和問題分析能力。當(dāng)然在論文的整理過程中得到了教師、同學(xué)的指導(dǎo)和幫助，在此也表示感謝。參考資料鶴壁豐鶴發(fā)電有限責(zé)任公司的600W機(jī)組培訓(xùn)教材《鍋爐分冊》

附錄1漢譯英蒸汽輪機(jī)有兩種類型的熱渦輪發(fā)電機(jī)裝置為電能的生產(chǎn)普遍使用，即燃?xì)廨啓C(jī)裝置和蒸汽輪機(jī)裝置。然而在我們國家汽輪發(fā)電機(jī)更廣泛的應(yīng)用在熱電廠。蒸汽輪機(jī)有兩部分組成，靜子和轉(zhuǎn)子。對于靜子，它主要包括隔板、汽缸、軸承、軸瓦及蒸汽密封帶條。轉(zhuǎn)子主要包括主軸、軸封、葉輪、動葉片及聯(lián)軸器。蒸汽輪機(jī)系統(tǒng)通過把蒸汽熱能轉(zhuǎn)換成動能，再轉(zhuǎn)換成機(jī)械能運(yùn)行。當(dāng)蒸汽通過安裝在隔板上的噴嘴時，蒸汽膨脹，蒸汽壓力減小，蒸汽流速增大。這就完成了蒸汽熱能轉(zhuǎn)換成動能的過程。蒸汽在噴嘴中改變流動方向后，噴射到動葉片，蒸汽速度在動葉片中增大。因此它對產(chǎn)生葉片推力使葉輪旋轉(zhuǎn)，完成了蒸汽動能轉(zhuǎn)換成機(jī)械能的過程。蒸汽輪機(jī)一般的分為兩類，沖動式和反動式。在沖動式汽輪機(jī)中，蒸汽在靜葉柵中膨脹，達(dá)到高速。流過動葉片，部分的動能轉(zhuǎn)換成機(jī)械能。在反動式汽輪機(jī)中，蒸汽在動、靜葉柵中都膨脹。它們之間的膨脹程度改變了一個到另一個的設(shè)計。實(shí)際上，在電廠使用的汽輪機(jī)總有沖動式和反動式兩部分。汽輪機(jī)和鍋爐一起配備了旁路系統(tǒng)。高壓旁路系統(tǒng)由鍋爐出口及冷再熱之間的高壓旁路控制閥，給水主汽閥和噴水減溫閥組成。低壓旁路系統(tǒng)在再熱出口及凝汽器之間。有控制閥，主汽閥，噴水控制閥及聯(lián)合控制系統(tǒng)組成。高壓旁路是新蒸汽滿足再熱器中的主要條件，相對應(yīng)地，低壓旁路使再熱系統(tǒng)滿足在凝汽器中的主要條件。因此，帶著主要的限制，旁路系統(tǒng)能使鍋爐在封閉系統(tǒng)里獨(dú)立的運(yùn)行，并且沒有蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)。蒸汽輪機(jī)有許多級，一般的每一級由一排靜葉柵和一排動葉柵組成。每一級把部分熱能轉(zhuǎn)換成機(jī)械能。因此在電廠采用多級的汽輪機(jī)。蒸汽輪機(jī)功率范圍從幾千瓦到1000MW以上。進(jìn)口壓力范圍從大氣條件以上到超臨界，溫度從飽和溫度到1000F以上。發(fā)電機(jī)的速度在3600及1800rpm之間，而在傳動裝置單元可能是10000rpm或者更高。為了達(dá)到高效率，一臺汽輪機(jī)可能需要更多的汽缸和軸。圖15指示了典型的大型凝汽式汽輪機(jī)的布置。布置a和b常適用于單軸多缸雙流量及單軸多缸四流量。布置c和d叫交叉雙缸雙流量及四流量。實(shí)際上，交叉雙缸布置僅在高接受力機(jī)械中考慮。STEAMTURBINETherearetwokindofthermalturbo-generatorsetsforconventionalpowergenerationusage,namelythegasturbineandthesteamturbinegeneratorisappliedmorefrequentlyinthermalpowerplantsinourcountry.Steamturbineiscomposedoftwoparts,i.e.astatorandarotorforthestator,itmainlyincludesdiaphragms,cylinder,shaftbearingbushes,andsteamsealstrips.Therotormainlyincludesmainrotorshaft,ashaftgland,bladewheels,bladesandacoupling.Asteamturbinesystemoperatesbyconvertingthethermalenergyofsteamenergyintokineticenergyintokineticenergyandthenintomechanicenergy.whenthesteampassesthroughthemuzzlesfittedonthediaphragms,thesteamexpands,andthesteampressuredecreasesandtheflowspeedincreases.Itcompletestheconversionofthethermalenergyofthesteamintokineticenergy.Afterthesteamchangesitsflowdirectioninthenozzles,itissprayedtothemovingbladesanditsspeeddecreasesamongtheblades.Thusitproducesathrusttothebladesandmakesthewheelrotating.Thentheconversionprocessofsteamkineticenergyintomechanicenergyiscompleted.Steamturbinesaregenerallyclassifiedintotwogroups,impulseandreaction.Inimpulseturbinessteamexpandsinstationarynozzletoattainahighvelocityandthenflowsoverthemovingblades,convertingsomeofitskineticenergyintomechanicalwork.Inreactionturbinessteamexpandsbothinstationarynozzleandmovingblades.Therelativeamountofexpansionbetweenthemvariesfromonedesigntoanother.Inpractice,however,theturbinesusedinpowergenerationalwayshavebothimpulseaswellasreactionsection.Theturbine,togetherwithitsboiler,isequippedwithabypasssystem.TheHP-bypasssystembetweentheboileroutletandcoldreheatconsistsofanHP-bypasscontrolvalve,afeedwaterstopvalveandawaterinjectionvalve,forsteamattemperation.TheLP-bypasssystembetweenthereheatoutletandcondenserconsistsofacontrolvalve,stopvalve,steamdumpingdevicewithwaterinjectioncontrolvalveandassociatedcontrolsystem..TheHP-bypassreducesthelivesteamtotheconditionsprevailinginthereheater,andcorrespondinglytheLP-bypassreducesthereheatsystemtotheconditionprevailinginthecondenser.Thus,withcertainlimits,thebypasssystemenablestheboilertorunindependentlyinaclosedsystem,withoutandsteambeingadmittedtotheturbine.Steamturbineshavemanystages,eachofwhichgenerallyconsistsofonerowofstationarynozzlesandonerowofmovingcurvedblades.Eachstagecanonlyconvertacertainamountofthermalenergyintomechanicalwork.Sointhepowerplantmultistageturbinesareadopted.Steamturbinescapacityrangesfromafewkilowattstoover1,000MW.Inletpressurerangesfromafewpoundsaboveatmospheretothesupercriticalandtemperaturesfromthesaturatedtoover1,000F.Speedsforgeneratordrivesare3.600and1.800rpm,whilethoseforgearsunitscanbe10,000rpmorhigher.Toachieveahighcapacity,aturbinemayneedmorethanonecasingoroneshaft.Figure15indicatestypicalarrangementsoflargecondensingturbines.Thearrangementsaandbareoftenreferredto,respectively,asthetandem-compoundtwoflowsandtandem-compoundfourflows.Thearrangementscanddaresocalledcross-compoundtwoflowsandfourflows.Ingeneral,thecross-compoundarrangementsareonlyconsideredforhighcapacitymachines.附錄2英譯漢TURBINEPROPERAsaprimemoverforelectricitygeneratingthewholesetisconstructedessentiallywiththreeturbines,i.e.highpressure(H.P.)turbine,intermediatepressure(I.P.)turbineandlowpressure(L.P.)turbine.HPTurbinewithControlStageThemaincomponentsofaHPturbinearerotor,innerandoutercasings.Livesteamisadmittedthroughpipeconnectingthetwovalvecasingsflangedtotheupperpartoftheoutercasings.Eachvalvecasingcontainsastopvalveandtwocontrolvalve(s).IntheupperpartoftheHPturbine,steamnormallyflowstonozzlechambersintegratedwithorbuiltinthepowerplant,throughtwoinletpipeconnectionsgenerally.Theyareweldedtothevalvecasingandtothesteamconnectionsflangedtolowerhalfoftheoutercasing.Theadmittedsteamthenenterstheblading,impulseorreaction,throughthenozzleringandmatchedcontrolstagewheel.HavingbeenexpandedinthesingleflowbladingsteamenterstheexhaustportionofHPturbine.Distributionofsteamtemperatureandpressuredropsthroughtheouterandinnercasingsresultinfavorableoftheirwallthicknessbothfromcasingtechniqueandstresspointofviewandinfavorableoftheoutercasingflangeconcepts.Bothofthecasingsareofsimplecylindricalshape.Theupperandlowerhalvesofthehorizontallysplittedoutercasingareheldtightlybyaidofnecked-downboltsthataretightenedhydraulically.Thehighlystressedinnercasingwithitsinclinedlineisheldtogetherwithshrinkringsofwhichtheirconnectionpermitsarotationallysymmetricinnercasing.Inthesteaminletplaneinnercasingisaxiallytotheoutercasingattheleveloftheflangejointsurface,andatthesamelevelinnerandthiscasingiscenteredbyacenteringboltaswell.Therotorisofanintegralforgingorweldedtogetherfromsolidforgings.Itscouplingflangeorhalfcouplingisanintegralpartoftherotortransmittingmechanicaltorqueforpowergeneratedbyelectricgeneratorconnectedtotheturbineshaft.Itispossibletorebalancetherotoratsiteandisavailableatbothandswithoutdismantlingturbinecasings.Axialshaftsealsbetweenstagesandatthecasingendspreventsteamfromleakingandevenoutsidethecasing.Axialthrustoftherotorbladingiscompensatedbyabalancingpistonforreactionbladingandthrustbearingoutsidethecasingontherotorend.Theshaftandbalancingpiston,ifany,sealsareoflabyrinthtypewithredialingspring-supportedsegmentringstominimizepotentialdamageincaseofrotorandcasingpartsrubbinginaccidents.Fundamentally,alloftheHPturbinepartsorcomponentsarearrangedinsuchawaythattheyremaininaconcentricpositionandcanbeexpandedfreelyunderalloperatingcondition.Inspectingthecontrolandfirststagesand/orthelaststagecanbeperformedbymeansofanendoscopewithoutdismantlingthecasings.IP&LPTurbineThemaincomponentsofIP&LPturbinearesimilartothoseofHPturbine,i.e.,alsotherotorandinnerandoutercasings.Reheatedsteamfromboilerisadmittedthroughpipeconnectionstotwocombinedstopandinterceptvalveslocatedoneachsideoftheturbine.Steamsupplyfromthesevalvesthroughoutercasingenterstheturbineviaflangedthermoelasticsteampenetrations.Inletportionoftheinnercasingconsistsoftwohalfspiralsleadingthesteamtobladinginanoptimalway.Theradiallydistributedfirststageguidevaneandfavorableinletportionresultinmoreefficiency.Havingbeenexpandedthroughbladingthesteamenterstheexhaustareathen.Theouterandinnercasingsaresplittedhorizontallyattheplaneinthelevelofturbineshaft.Lowerandupperpartsoftheoutercasingareheldtogetheralsowithhydraulicallytightenednecked-downbolts.Itcontainstheinlet/outletsteamconnectionsaswellastheconnectionstosteamextraction(s)forregenerationheatingtheinneroneoftheHPturbine.ArrangementsofthecomponentsofIPandLPturbinearealsoastheHPturbinesoastokeepthemconcentricallyandexpandfreelyinalloperationconditions.Inspectingthefirstandlast(orend)stagesaswellastheextractioncanbecarriedoutbymeansofanendoscopewithoutdismantlingtherespectivecasings.LPturbinesareexclusivelyofdouble-flowtypeinwhichsteamdoesworkflowing/expandingalongturbineshaftfromcentertobothends.Itsoutercasinginofweldeddesignsplittedintotwohalvesattheturbineaxishorizontallyandtheyareheldtogetherattheflangejoint.Ittestsonaspecialfoundationsupportmadeinsuchawaythatthecasingcanexpandfreelyfromitslateralandaxialfixedpoints.Thecastedinnercasingwithintegralcarriersissplittedhorizontallyandboltedtogether.Itissupportedintheoutercasing,attheflangejointlevelbyaidoftwopairsofbrackets.Intheplaneofoneofthesepairsofbracketsthereisitsfixedpointwithrespecttotheoutercasing,fromwhichitisabletoexpandfreelyinalldirections.ForLPturbinethereisnoresidualaxialthrustcausedfrombladingbecauseofturbine’sdouble–flowarrangementofbladingandthusnobalancingpistonisneeded.AutomaticwatersprayingpipingforLPturbineisinstalledinandontheupperhalfoftheoutercasingforcoolingundernoloadorlowloadcondition.Burstingdiaphragmisfittedontheoutercasingtoprotectitfromdamageineventofover-pressureinit.CONDENSERCondenserAsmentionedabove,condenserisanimportantcomponentinapowerplant.Inthecondenser,thelatentheatoftheturbineexhauststeamistransferredtothecoolingwateriseventuallydissipatedtotheatmosphere.Thiswasteheatlimitsthethermalefficiencyofmodernsteampowerplantstoaround40%.Thecondenserisgenerallydesignedtomaintainaneconomiccondenserpressuredeterminedbytheavailablecoolingwatertemperature.Thesteamcondenserisdischargedfromthecondenseratatemperaturenotlowthanthesteamsaturationtemperature.Also，thesteamcondensateisrecuperatedfromthecondenseraspuredistillateasrequiredforthefeedwaterheatingsystem.Themaintypesofsteamcondensersarewater-cooledsurfacecondensers,water-cooledcontactcondensers,andair-cooledsurfacecondensers.Themostefficientandfrequentlyusedisthewater-coiledsurfacecondenser,whichisdiscussedintheunit.Condensersmaybesingle-passortwo-pass.Two-passcondensershavehighertemperatureriseandrequiregreaterheattransfersurfaceforequalperformanceofthesingle-pass.Thetwo-passcondenserisgenerallymoreeconomicinacoolingtowerapplicationwhilethesingle-passisfrequentlyselectedinnormalriver,lake,orseacoastinstallation.Usingmorethantwopassesusuallyresultsinanuneconomicaloperation.Condensersmaybeeithersinglepressureordualpressure.Thermodynamically,thedualpressureissuperiortothesinglepressure.However,economicfactorsmustbetakenintoaccountinthedesigndecision.Thedualpressurecondenserhasflowandtemperaturerisecharacteristicscomparabletoatwo-passcondenserbutwithanimprovedheatrate.Therefore,thedual-pressurecondensershouldbeconsideredinallcoolingwatertowerapplicationsorforthepowerplantlocationwhereahighwatertemperatureisexpected.Also,thedual-pressurecondenserhasagreaterimprovementinplantheatrateoverthesingle-pressureoperationintheapplicationusingturbineswithheavilyloadedexhaustends.Figure15showstheschematicdiagramofasurface-condenser.Thesurfacecondenserconsistsofacasingorshellwithachamberateachend,frequentlyreferredtoaswaterboxes.Tubesheetsseparatethewaterboxesfromthecentersteamspace.Banksoftubesconnecttheshellortubesteamspace.Circulatingpumpsforcethecoolingwaterthroughthewaterboxesandtheconnectingtubes.Thewaterboxmaybedividedornondivided.Adividedwaterboxseparatesthecoolingwaterpathatthecondenser.Itisrecommendedforinstallationwherefoulingfromthedebrisinthewatermayrequireremovalofone-halfofthecondenser.Inadditionthisdesignwillfacilitateinthelocatingandpluggingofleakingtubes.Thewaterboxesaremadeofeithersteelorcastiron.Steelislessexpensiveandisacceptableforcoolingtowerandfreshwaterapplication.However,itmustbeprotectedagainstcorrosionwithasuitablecoatingmaterial.Ingeneral,cast-ironwaterboxesareusedforseawaterservices.Thehotwellofacondenserisdesignedtocollectthesteamcondensate.Thehotwellvolume,expressedinminutesofcondensateproducedatmaximumexpectedturbinethrottleflow,shouldbeatleastoneminuteforinstallationswithdeaeratingheaterandstoragetank,andthreeminutesforinstallationswithclosedfeedwaterheatingtrain.Duringstart-upandoperation,highvacuumshouldbemaintainedinthecondenser.Thatmeansthecondensatewatergatheringatthelowpartofthecondensershouldbedrainedintimeandthesurplussteamwhichhasnotbeencondensedandtheleakageairshouldalsobeejected.Condensatewatergatheringinthehotwellcanbedrainedbycirculatingandcondensatepumps.Theairandthesurplussteamcanbeejectedbysteam-jetairejectororwater-jetairejector.Theworkingprincipleofthetwotypesofejectoristhesame.Figure16s