利用彎矩-曲率(M-Φ)曲線評(píng)價(jià)截面性能

-曲率(M-Φ)曲線評(píng)價(jià)截面性能00.目錄01.概要

3

02.建模

503.材料本構(gòu)模型

6

1.混凝土本構(gòu)2.鋼材本構(gòu)04.矩形截面的性能評(píng)價(jià)

8

1.輸入鋼筋2.彎矩-曲率關(guān)系3.查看結(jié)果

05.任意形狀截面的性能評(píng)價(jià)

11輸入鋼筋彎矩-曲率關(guān)系查看結(jié)果

06.計(jì)算書

1507.彎矩-曲率曲線在橋梁抗震設(shè)計(jì)中的應(yīng)用18

1.按簡(jiǎn)化方法驗(yàn)算E2地震作用下的墩頂位移2.按非線性分析方法驗(yàn)算橋墩塑性鉸區(qū)域的塑性轉(zhuǎn)動(dòng)能力

201.概要在非線性抗震分析中經(jīng)常要使用截面的非線性滯回特性，梁或柱截面的非線滯回性特性可以使用截面的彎矩-曲率關(guān)系或荷載-位移關(guān)系曲線來(lái)描述。

彎矩-曲率曲線(MomentCurvatureCurve)作為評(píng)價(jià)截面的抗震性能被廣泛應(yīng)用于鋼筋混凝土截面的抗震分析中。

與Pushover分析和動(dòng)力彈塑性分析相比，利用截面尺寸和實(shí)配鋼筋獲得截面的彎矩-曲率曲線，使用該曲線評(píng)價(jià)截面的抗震性能的方法，不僅簡(jiǎn)單而且節(jié)省分析時(shí)間。

Midas程序中提供了七種混凝土材料本構(gòu)模型和四種鋼材材料本構(gòu)模型。用戶定義了截面尺寸并輸入鋼筋后，選擇相應(yīng)的材料本構(gòu)模型，程序就會(huì)提供理想化的截面彎矩-曲率關(guān)系，并提供截面的

一些關(guān)鍵特性，例如屈服特性值、極限特性值。

本技術(shù)資料介紹了彎矩－曲率曲線的使用方法以及使用該曲線評(píng)價(jià)截面的性能的方法。程序中提供的混凝土和鋼材的材料本構(gòu)模型如下。1.混凝土1)Kent&ParkModel2)JapanConcreteStandardSpecificationModel3)JapanRoadwaySpecificationModel4)NagoyaHighwayCorporationModel5)TrilinearConcreteModel6)ChinaConcreteCode(GB50010-02)7)ManderModel2.鋼材1)Menegotto-PintoModel2)BilinearModel3)AsymmetricalBilinearSteelModel4)TrilinearSteelModel

3利用下面的彎矩-曲率曲線計(jì)算截面的屈服和極限承載力、屈服和極限位移。在此,Mn:極限狀態(tài)時(shí)的彎矩Myi:初始屈服點(diǎn)的彎矩?yi:初始屈服時(shí)的曲率?y:等效屈服時(shí)的曲率?u:極限狀態(tài)時(shí)的曲率

εcu:混凝土極限應(yīng)變利用彎矩-曲率關(guān)系曲線計(jì)算截面性能的過(guò)程如下：STEP1.選擇非線性材料本構(gòu)模型

STEP2.輸入鋼筋STEP3.計(jì)算彎矩-曲率曲線STEP4.利用彎矩-曲率曲線計(jì)算截面特性STEP5.利用理想化的彎矩-曲率曲線評(píng)價(jià)截面性能|

截面性能評(píng)價(jià)過(guò)程

|01.概要等效屈服點(diǎn)初始屈服點(diǎn)極限狀態(tài)點(diǎn)402.建模本例題中要評(píng)價(jià)的橋墩截面如下。

點(diǎn)擊主菜單的文件>打開項(xiàng)目打開名稱為‘M-Phi_Model.mcb’

的模型文件。點(diǎn)擊主菜單的模型>

材料和截面特性>截面確認(rèn)已定義的兩個(gè)截面|

確認(rèn)矩形截面

||

確認(rèn)任意形狀截面

|503.選擇材料本構(gòu)模型1.混凝土材料本構(gòu)本例題中混凝土的材料本構(gòu)使用的Kent&ParkModel.ModifiedKent&ParkConcreteModel是Scottetal.(1982)等在Kent&Park(1973)提出的基本模型基礎(chǔ)上考慮橫向鋼筋的約束效果提出的修正模型，模型不僅概念清楚而且能夠比較準(zhǔn)確的反映混凝土的材料特性?；炷敛牧系奶匦灾等缦?。材料標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度項(xiàng)目取值單位fck=26.8Mpa(C40)混凝土的屈服壓應(yīng)變0.002-混凝土的極限壓應(yīng)變0.005-混凝土的抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值26.8MPa在主菜單中點(diǎn)擊模型>材料和截面特性>彈塑性材料特性點(diǎn)擊“添加”鍵

在名稱中輸入‘Column(Concrete)’

在材料類型中選擇

‘混凝土’

在滯回模型中選擇‘Kent&ParkModel’

fc’：輸入

’26.8’

εco

：輸入

‘0.002’

K：輸入

‘1’

Z：輸入

‘400’

(Z=0.8/(εc1-

εco)=400)

εcu

：輸入

‘0.005’

點(diǎn)擊‘適用’鍵|

定義混凝土本構(gòu)模型

|Kent&ParkMode的輸入?yún)?shù)如下：

-fc’:混凝土抗壓強(qiáng)度-K:考慮約束效應(yīng)的混凝土抗壓強(qiáng)度的強(qiáng)度提高系數(shù)-εcu:混凝土壓碎時(shí)的應(yīng)變-εco:抗壓強(qiáng)度最大值對(duì)應(yīng)的應(yīng)變-Z:抗壓屈服后混凝土的軟化區(qū)段的斜率

K值為1時(shí)表示不考慮橫向鋼筋約束效應(yīng)。εc1：混凝土的極限應(yīng)變62.鋼筋本構(gòu)模型本例題中鋼筋的材料本構(gòu)模型使用了Menegotto-PintoModel。Menegotto-PintoModel是Filippou在MenegottoandPinto提出鋼材本構(gòu)模型基礎(chǔ)上提出的修正模型，不僅分析效率高而且與試驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合較好。

鋼筋的材料特性如下：材料標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度項(xiàng)目取值單位HRB335鋼筋的屈服應(yīng)變0.0015-鋼筋的極限應(yīng)變0.01-鋼筋的屈服強(qiáng)度335MPa鋼筋的極限強(qiáng)度455Mpa在主菜單中選擇模型>材料和截面特性>

彈塑性材料特性

在名稱中輸入‘Column(Steel)’

在材料類型中選擇‘Steel’在滯回模型中選擇‘Menegotto-PintoModel’

在fy中輸入’300’

在E中輸入‘200000’

在b中輸入‘0.0060914’(b=(fu–fy)/{(εcu-εco)*E})點(diǎn)擊“確認(rèn)”鍵|

定義鋼筋的材料本構(gòu)模型

|Menegotto-PintoModel中的參數(shù)說(shuō)明如下：

fy:鋼筋的屈服強(qiáng)度E:鋼筋的初始彈性模量b:鋼筋屈服后剛度與初始剛度的比值Ro,a1,a2:定義鋼筋屈服后應(yīng)力-應(yīng)變變化形狀的常數(shù)03.選擇材料本構(gòu)模型7在主菜單中選擇模型>材料和截面特性>彎矩-曲率曲線在名稱中輸入‘Column(SR)’在截面中輸入‘Column(SR)’,在混凝土選擇欄中選擇‘Column(Concrete)’,在鋼材選擇欄中選擇‘Column(Steel)’在“位置”中選擇“I”

點(diǎn)擊“截面鋼筋數(shù)據(jù)”鍵在截面列表中選擇‘Column(SR)’在箍筋類型中選擇箍筋直徑‘D13’在箍筋間距中輸入‘0.1’,箍筋肢數(shù)輸入‘2’在Pos1的數(shù)量中輸入’20’,在直徑1中選擇‘D25’

在Pos2的數(shù)量中輸入’20’,在直徑1中選擇‘D25’

在Dc中輸入‘0.1’點(diǎn)擊“添加/替換”鍵點(diǎn)擊“取消”鍵在軸力中輸入‘1500’

在中和軸角度中輸入‘0’在點(diǎn)數(shù)中輸入‘50’

點(diǎn)擊“添加”鍵04.矩形截面性能評(píng)價(jià)1.輸入鋼筋輸入初始軸力或分析中的軸力。點(diǎn)數(shù)為繪制彎矩-曲率曲線的點(diǎn)數(shù)。點(diǎn)數(shù)越多計(jì)算精度越高。|

輸入鋼筋

|輸入矩形截面的配筋（單位使用kN、m）?！拔恢谩边m用于變截面，選擇I、MID、J截面的鋼筋計(jì)算截面特性。8在主菜單中選擇模型>材料和截面特性>彎矩－曲率曲線勾選“顯示理想模型”選項(xiàng)

在“用戶自定義曲率(理想化模型)”選項(xiàng)中輸入‘0.002’點(diǎn)擊“計(jì)算”鍵<未勾選時(shí)><勾選并輸入用戶自定義曲率:0.002>2.計(jì)算彎矩-曲率曲線|

彎矩-曲率關(guān)系曲線

|不勾選用戶自定義曲率:程序默認(rèn)的理想化模型的最大曲率為極限彎矩對(duì)應(yīng)的曲率。勾選用戶自定義曲率，生成的理想化模型的最大曲率為用戶輸入的曲率。計(jì)算已經(jīng)輸入了鋼筋的矩形截面的彎矩－曲率曲線。顯示理想化模型選項(xiàng)用于生成理想雙折線模型.04.矩形截面性能評(píng)價(jià)93.查看各種曲線|

查看各種關(guān)系曲線結(jié)果

|可查看彎矩-曲率、中和軸角度-曲率、砼受壓－曲率、砼受拉-曲率、鋼筋受壓-曲率、鋼筋受拉-曲率關(guān)系曲線。04.矩形截面性能評(píng)價(jià)10在主菜單中選擇模型>材料和截面特性>彎矩-曲率曲線在名稱中輸入‘Column(GS)’在截面中輸入‘Column(GS)’,在混凝土選擇欄中選擇‘Column(Concrete)’,在鋼材選擇欄中選擇‘Column(Steel)’點(diǎn)擊“截面鋼筋數(shù)據(jù)”鍵在“截面名稱”中選擇‘Column(GS)’在主筋頁(yè)中勾選“I，J相同”在類型中選擇‘直線’在鋼筋數(shù)量中輸入‘80’在直徑中選擇鋼筋直徑點(diǎn)擊“生成”輸入任意形狀截面鋼筋的坐標(biāo)(可使用‘Column(GS).xlsx’文件粘貼)

點(diǎn)擊“更新”點(diǎn)擊“確認(rèn)”在軸力中輸入‘0’

在中和軸角度中輸入‘0’

在點(diǎn)數(shù)中輸入‘50’

點(diǎn)擊“添加”鍵05.任意形狀截面性能評(píng)價(jià)1.輸入鋼筋|

輸入鋼筋|利用彎矩-曲率曲線計(jì)算任意形狀截面的抗震性能，下面輸入鋼筋。復(fù)制和粘貼112.彎矩-曲率關(guān)系曲線05.任意形狀截面性能評(píng)價(jià)在主菜單中選擇模型>材料和截面特性>彎矩－曲率曲線勾選“顯示理想模型”選項(xiàng)

在“用戶自定義曲率(理想化模型)”選項(xiàng)中輸入‘0.002’點(diǎn)擊“計(jì)算”鍵計(jì)算已經(jīng)輸入了鋼筋的矩形截面的彎矩－曲率曲線。|

彎矩-曲率關(guān)系曲線

|<未勾選顯示理想化模型選項(xiàng)時(shí)><勾選并輸入用戶自定義曲率:0.002>123.查看結(jié)果|

查看結(jié)果

|05.任意形狀截面性能評(píng)價(jià)可查看彎矩-曲率、中和軸角度-曲率、砼受壓－曲率、砼受拉-曲率、鋼筋受壓-曲率、鋼筋受拉-曲率關(guān)系曲線。13小貼士

|

截面的極限狀態(tài)用戶可指定截面的極限狀態(tài)基準(zhǔn)。點(diǎn)擊“極限曲率評(píng)估條件”旁邊的勾選‘受壓區(qū)混凝土首次達(dá)到ecu時(shí)’勾選‘受壓區(qū)混凝土應(yīng)變達(dá)到峰值后下降到峰值85%時(shí)’點(diǎn)擊“確認(rèn)”點(diǎn)擊“計(jì)算”

選擇多個(gè)標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，只要達(dá)到其中一個(gè)即認(rèn)為到達(dá)了極限曲率。05.任意形狀截面性能評(píng)價(jià)1406.計(jì)算書在彎矩-曲率曲線對(duì)話框右側(cè)截面列表中選擇相應(yīng)截面。在列表中選擇‘Column(SR)’點(diǎn)擊“計(jì)算選擇的截面”鍵

可以確認(rèn)列表中該截面后面的結(jié)果欄中顯示為‘O’

點(diǎn)擊“輸出選擇截面的詳細(xì)結(jié)果”鍵按Word格式輸出計(jì)算書。15在計(jì)算書中可確認(rèn)截面尺寸、鋼筋面積、混凝土面積、理想屈服應(yīng)力和理想屈服曲率、極限應(yīng)力和極限曲率，并按輸入的點(diǎn)數(shù)輸出彎矩-曲率數(shù)值。|

矩形截面計(jì)算書

|06.計(jì)算書16|

任意形狀截面的計(jì)算書

|06.計(jì)算書1707.彎矩-曲率曲線在橋梁抗震設(shè)計(jì)中的應(yīng)用按簡(jiǎn)化方法驗(yàn)算E2地震作用下墩頂?shù)奈灰?，?yàn)算方法如下：利用彎矩-曲率曲線計(jì)算等效(理想)屈服彎矩、等效(理想)屈服曲率、極限曲率驗(yàn)算公式：-理論依據(jù)：橋梁抗規(guī)7.4.4、7.4.5-數(shù)值提供：程序提供的彎矩-曲率曲線計(jì)算書1807.彎矩-曲率曲線在橋梁抗震設(shè)計(jì)中的應(yīng)用(2)利用截面屈服彎矩、等效屈服曲率計(jì)算截面有效剛度：橋梁抗規(guī)6.1.6(3)采用截面有效剛度計(jì)算E2地震作用(E2反應(yīng)譜或E2時(shí)程)下的墩頂?shù)奈灰痞?4)按橋梁抗規(guī)6.7.6條修正墩頂位移，獲得修正后的墩頂位移Δd(5)單墩按橋梁抗規(guī)7.4.3條計(jì)算塑性鉸區(qū)域最大容許轉(zhuǎn)角θu

-公式7.4.3-1中的等效屈服曲率和極限破壞狀態(tài)的曲率由程序提供的彎矩-曲率曲線提供1907.彎矩-曲率曲線在橋梁抗震設(shè)計(jì)中的應(yīng)用(6)單墩橋梁利用前頁(yè)計(jì)算的塑性區(qū)域最大容許轉(zhuǎn)角和橋梁抗規(guī)7.4.7條計(jì)算單墩柱容許位移Δu(5)單墩按橋梁抗規(guī)7.4.3條計(jì)算塑性鉸區(qū)域最大容許轉(zhuǎn)角θu采用截面有效剛度計(jì)算E2地震作用(E2反應(yīng)譜或E2時(shí)程)下的墩頂?shù)奈灰痞?4)按橋梁抗規(guī)6.7.6條修正墩頂位移，獲得修正后的墩頂位移Δd(7)雙墩柱橋梁按橋梁抗規(guī)7.4.8條計(jì)算容許位移Δu(8)按橋梁抗規(guī)7.4.6條驗(yàn)算E2地震作用下的墩頂位移2007.彎矩-曲率曲線在橋梁抗震設(shè)計(jì)中的應(yīng)用按非線性分析方法驗(yàn)算橋墩塑性鉸區(qū)域的塑性轉(zhuǎn)動(dòng)能力按照橋梁抗規(guī)7.4.2條驗(yàn)算橋墩塑性鉸區(qū)域的塑性轉(zhuǎn)動(dòng)能力-按照前面介紹的方法計(jì)算塑性鉸區(qū)域的最大容許轉(zhuǎn)角θu-由非線性分析獲得E2地震作用下的潛在塑性鉸區(qū)域的塑性轉(zhuǎn)角θp21第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理第二節(jié)活塞式空壓機(jī)的結(jié)構(gòu)和自動(dòng)控制第三節(jié)活塞式空壓機(jī)的管理復(fù)習(xí)思考題單擊此處輸入你的副標(biāo)題，文字是您思想的提煉，為了最終演示發(fā)布的良好效果，請(qǐng)盡量言簡(jiǎn)意賅的闡述觀點(diǎn)。第六章活塞式空氣壓縮機(jī)

piston-aircompressor壓縮空氣在船舶上的應(yīng)用：

1.主機(jī)的啟動(dòng)、換向；

2.輔機(jī)的啟動(dòng)；

3.為氣動(dòng)裝置提供氣源；

4.為氣動(dòng)工具提供氣源；

5.吹洗零部件和濾器。

排氣量:單位時(shí)間內(nèi)所排送的相當(dāng)?shù)谝患?jí)吸氣狀態(tài)的空氣體積。單位：m3/s、m3/min、m3/h第六章活塞式空氣壓縮機(jī)

piston-aircompressor空壓機(jī)分類：按排氣壓力分：低壓0.2～1.0MPa；中壓1～10MPa；高壓10～100MPa。按排氣量分：微型<1m3/min；小型1～10m3/min；中型10～100m3/min；大型>100m3/min。第六章活塞式空氣壓縮機(jī)

piston-aircompressor第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理容積式壓縮機(jī)按結(jié)構(gòu)分為兩大類：往復(fù)式與旋轉(zhuǎn)式兩級(jí)活塞式壓縮機(jī)單級(jí)活塞壓縮機(jī)活塞式壓縮機(jī)膜片式壓縮機(jī)旋轉(zhuǎn)葉片式壓縮機(jī)最長(zhǎng)的使用壽命-

----低轉(zhuǎn)速（1460RPM），動(dòng)件少（軸承與滑片），潤(rùn)滑油在機(jī)件間形成保護(hù)膜，防止磨損及泄漏，使空壓機(jī)能夠安靜有效運(yùn)作；平時(shí)有按規(guī)定做例行保養(yǎng)的JAGUAR滑片式空壓機(jī)，至今使用十萬(wàn)小時(shí)以上，依然完好如初，按十萬(wàn)小時(shí)相當(dāng)于每日以十小時(shí)運(yùn)作計(jì)算，可長(zhǎng)達(dá)33年之久。因此，將滑片式空壓機(jī)比喻為一部終身機(jī)器實(shí)不為過(guò)?；?葉)片式空壓機(jī)可以365天連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)并保證60000小時(shí)以上安全運(yùn)轉(zhuǎn)的空氣壓縮機(jī)1.進(jìn)氣2.開始?jí)嚎s3.壓縮中4.排氣1.轉(zhuǎn)子及機(jī)殼間成為壓縮空間，當(dāng)轉(zhuǎn)子開始轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，空氣由機(jī)體進(jìn)氣端進(jìn)入。2.轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)使被吸入的空氣轉(zhuǎn)至機(jī)殼與轉(zhuǎn)子間氣密范圍，同時(shí)停止進(jìn)氣。3.轉(zhuǎn)子不斷轉(zhuǎn)動(dòng)，氣密范圍變小，空氣被壓縮。4.被壓縮的空氣壓力升高達(dá)到額定的壓力后由排氣端排出進(jìn)入油氣分離器內(nèi)。4.被壓縮的空氣壓力升高達(dá)到額定的壓力后由排氣端排出進(jìn)入油氣分離器內(nèi)。1.進(jìn)氣2.開始?jí)嚎s3.壓縮中4.排氣1.凸凹轉(zhuǎn)子及機(jī)殼間成為壓縮空間，當(dāng)轉(zhuǎn)子開始轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，空氣由機(jī)體進(jìn)氣端進(jìn)入。2.轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)使被吸入的空氣轉(zhuǎn)至機(jī)殼與轉(zhuǎn)子間氣密范圍，同時(shí)停止進(jìn)氣。3.轉(zhuǎn)子不斷轉(zhuǎn)動(dòng)，氣密范圍變小，空氣被壓縮。螺桿式氣體壓縮機(jī)是世界上最先進(jìn)、緊湊型、堅(jiān)實(shí)、運(yùn)行平穩(wěn)，噪音低，是值得信賴的氣體壓縮機(jī)。螺桿式壓縮機(jī)氣路系統(tǒng)：

A

進(jìn)氣過(guò)濾器

B

空氣進(jìn)氣閥

C

壓縮機(jī)主機(jī)

D

單向閥

E

空氣/油分離器

F

最小壓力閥

G

后冷卻器

H

帶自動(dòng)疏水器的水分離器油路系統(tǒng)：

J

油箱

K

恒溫旁通閥

L

油冷卻器

M

油過(guò)濾器

N

回油閥

O

斷油閥冷凍系統(tǒng)：

P

冷凍壓縮機(jī)

Q

冷凝器

R

熱交換器

S

旁通系統(tǒng)

T

空氣出口過(guò)濾器螺桿式壓縮機(jī)渦旋式壓縮機(jī)

渦旋式壓縮機(jī)是20世紀(jì)90年代末期開發(fā)并問世的高科技?jí)嚎s機(jī)，由于結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、零件少、效率高、可靠性好，尤其是其低噪聲、長(zhǎng)壽命等諸方面大大優(yōu)于其它型式的壓縮機(jī)，已經(jīng)得到壓縮機(jī)行業(yè)的關(guān)注和公認(rèn)。被譽(yù)為“環(huán)保型壓縮機(jī)”。由于渦旋式壓縮機(jī)的獨(dú)特設(shè)計(jì)，使其成為當(dāng)今世界最節(jié)能壓縮機(jī)。渦旋式壓縮機(jī)主要運(yùn)動(dòng)件渦卷付，只有磨合沒有磨損，因而壽命更長(zhǎng)，被譽(yù)為免維修壓縮機(jī)。

由于渦旋式壓縮機(jī)運(yùn)行平穩(wěn)、振動(dòng)小、工作環(huán)境安靜，又被譽(yù)為“超靜壓縮機(jī)”。

渦旋式壓縮機(jī)零部件少，只有四個(gè)運(yùn)動(dòng)部件,壓縮機(jī)工作腔由相運(yùn)動(dòng)渦卷付形成多個(gè)相互封閉的鐮形工作腔，當(dāng)動(dòng)渦卷作平動(dòng)運(yùn)動(dòng)時(shí)，使鐮形工作腔由大變小而達(dá)到壓縮和排出壓縮空氣的目的?；钊娇諝鈮嚎s機(jī)的外形第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理一、理論工作循環(huán)（單級(jí)壓縮）工作循環(huán)：4—1—2—34—1吸氣過(guò)程

1—2壓縮過(guò)程

2—3排氣過(guò)程第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理一、理論工作循環(huán)（單級(jí)壓縮）

壓縮分類：絕熱壓縮：1—2耗功最大等溫壓縮：1—2''耗功最小多變壓縮：1—2'耗功居中功＝P×V（PV圖上的面積）加強(qiáng)對(duì)氣缸的冷卻，省功、對(duì)氣缸潤(rùn)滑有益。二、實(shí)際工作循環(huán)（單級(jí)壓縮）1.不存在假設(shè)條件2.與理論循環(huán)不同的原因：1）余隙容積Vc的影響Vc不利的影響—?dú)埓娴臍怏w在活塞回行時(shí)，發(fā)生膨脹，使實(shí)際吸氣行程（容積）減小。Vc有利的好處—

（1）形成氣墊，利于活塞回行；（2）避免“液擊”（空氣結(jié)露）；（3）避免活塞、連桿熱膨脹，松動(dòng)發(fā)生相撞。第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理表征Vc的參數(shù)—相對(duì)容積C、容積系數(shù)λv合適的C：低壓0.07-0.12

中壓0.09-0.14

高壓0.11-0.16

λv＝0.65—0.901）余隙容積Vc的影響C越大或壓力比越高，則λv越小。保證Vc正常的措施：余隙高度見表6-1壓鉛法—保證要求的氣缸墊厚度2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實(shí)際工作循環(huán)（單級(jí)壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理2）進(jìn)排氣閥及流道阻力的影響吸氣過(guò)程壓力損失使排氣量減少程度，用壓力系數(shù)λp表示：保證措施：合適的氣閥升程及彈簧彈力、管路圓滑暢通、濾器干凈。λp

（0.90-0.98）2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實(shí)際工作循環(huán)（單級(jí)壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理3）吸氣預(yù)熱的影響由于壓縮過(guò)程中機(jī)件吸熱，所以在吸氣過(guò)程中，機(jī)件放熱使吸入的氣體溫度升高，使吸氣的比容減小，造成吸氣量下降。預(yù)熱損失用溫度系數(shù)λt來(lái)衡量（0.90-0.95）。保證措施：加強(qiáng)對(duì)氣缸、氣缸蓋的冷卻，防止水垢和油污的形成。2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實(shí)際工作循環(huán)（單級(jí)壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理4）漏泄的影響內(nèi)漏：排氣閥（回漏）；外漏：吸氣閥、活塞環(huán)、氣缸墊。漏泄損失用氣密系數(shù)λl來(lái)衡量（0.90-0.98）。保證措施：氣閥的嚴(yán)密閉合，氣缸與活塞、氣缸與缸蓋等部件的嚴(yán)密配合。5）氣體流動(dòng)慣性的影響當(dāng)吸氣管中的氣流慣性方向與活塞吸氣行程相反時(shí)，造成氣缸壓力較低，氣體比容增大，吸氣量下降。保證措施：合理的設(shè)計(jì)進(jìn)氣管長(zhǎng)度，不得隨意增減進(jìn)氣管的長(zhǎng)度，保證濾器的清潔。2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實(shí)際工作循環(huán)（單級(jí)壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理上述五條原因使實(shí)際與理論循環(huán)不同。4）漏泄的影響5）氣體流動(dòng)慣性的影響1）余隙容積Vc的影響2）進(jìn)排氣閥及流道阻力的影響3）吸氣預(yù)熱的影響2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實(shí)際工作循環(huán)（單級(jí)