支模架腳手架計算

目錄一、模板計算 2（一）現(xiàn)澆板底模 2（二）梁底模 4二、支模架計算 5（一）梁底模支承橫擔(dān) 5（二）板底模鋼楞 7（三）大橫桿計算 7（四）支撐系統(tǒng)總撓度 9（五）橫桿與連接扣件的抗滑移驗算N≤[N] 9（六）立桿計算 9三、腳手架計算 10（一）小橫桿、大橫桿計算：同支模架。 10（二）多立桿式外腳手架 10（三）懸挑腳手架 11（四）懸挑上料平臺計算 13一、模板計算（一）現(xiàn)澆板底模1、強(qiáng)度計算a、荷載：線荷載q=(q1+q2)k1集中荷載p=p1×k2q1——砼重，25KN/m3q2————模板自重。組合鋼模板為0.4KN/m2 P1——施工人員和設(shè)備荷載，2.5KN K1——不變荷載分項系數(shù) K2——可變荷載分項系數(shù)（注：荷載分項系數(shù)k1=1.2,k2=1.4。按GB50204-92規(guī)范第2.2.2條規(guī)定，荷載設(shè)計值可以乘以0.85的折減系數(shù)。分項系數(shù)與折減系數(shù)相抵后，可近似取k1=k2=1,即取荷載原則值進(jìn)行計算。余同）b、計算簡圖PPLqL——找平桿間距c、強(qiáng)度計算式Mmax=1/8ql2+1/4pl(單位：N-mm) σmax=Mmax/W≤fW——模板截面抵御矩。從《組合鋼模板技術(shù)規(guī)范》GBJ214-89查取，由于鋼模板系錯縫拼接，部分模板在跨度方向不持續(xù)，故取0.7m組合，一般狀況下為W=1.3×104mm3當(dāng)采用竹、木模板時，按式W=1/6bh2計算，b=f——模板材料抗彎強(qiáng)度，鋼模板取fy=215N/mm2；竹、木模板按廠家提供數(shù)據(jù)，無數(shù)據(jù)時可參照《木構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》中的木材抗彎強(qiáng)度指標(biāo)。2、剛度計算a、荷載：只取不變荷載q。qLqLLc、剛度計算式Wmax=ql4/192EE≤[W]=1.5mmE——模板材料彈性模量，當(dāng)為鋼模板時，E=2.06×105N/mm2竹、木模板仍按廠家提供數(shù)據(jù)，無數(shù)據(jù)時參照《木構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》。余同。I——模板截面慣性矩。當(dāng)為組合鋼模板時，取I=b×105mm4;竹、木模板按I=1/12bh[W]——撓度容許值，1.5mm。（二）梁底模1、強(qiáng)度計算a、荷載：q=q1+q2+q3 q1——砼重，同前q2——模板重，同前。 q3——振搗荷載，為2KN/m2×梁底寬。 LqLqc、強(qiáng)度計算式：Mmax=1/8ql2 σmax=Mmax/W≤fW——模板截面抵御矩，根據(jù)梁底寬度和組合方式按《組合鋼模板技術(shù)規(guī)范》GBJ214-92查取，余同。當(dāng)用竹、木模板時，W=1/6bh2,b為梁底模寬度，h為模板厚度。f—模板材料抗彎強(qiáng)度，同前。2、剛度計算a、荷載：只取不變荷載q1+q2LLLLq1+q2c、剛度計算式：Wmax=ql4/192EI≤[W]=1.5mmE——彈性模量，取值同前。I——梁底模截面慣性矩。當(dāng)為組合鋼模時，按GBJ214-92查?。恢?、木模板I=1/12bh3。二、支模架計算（一）梁底模支承橫擔(dān)1、強(qiáng)度計算a、荷載：計算單元見下圖：AAL11L1Ab+500b為梁寬b+500b為梁寬A-Ah荷載P為陰影范圍內(nèi)的砼重、模板重和振搗荷載，其中，振搗荷載為b×L1×2.0KN/m2,b為梁寬，L1為橫擔(dān)間距。Pb、計算簡圖PLL當(dāng)用直角扣件連接時，支座既非簡支，也非嵌固，近似取Mmax=1/5PL.c、強(qiáng)度計算式：Mmax=1/5PLσmax=Mmax/W≤215N/mm2W——橫擔(dān)截面抵御矩，Ф48×3.5鋼管的截面抵御矩為5079mm3。2、剛度計算a、荷載：P1為上頁圖中陰影范圍內(nèi)的砼重、模板重。b、計算簡圖：LLP1c、剛度計算式：取近似值。Wmax=P1L3/60EI≤E——彈性模量，鋼材為2.06×105N/mm2。I——橫擔(dān)截面慣性矩，當(dāng)采用Ф48×3.5鋼管時，I=1.2×105mm（二）板底模鋼楞1、強(qiáng)度計算a、荷載：取現(xiàn)澆板底模強(qiáng)度計算簡圖中支座反力的兩倍。b、計算簡圖：LLLLqc、強(qiáng)度計算式：Mmax=0.125ql2σmax=Mmax/w≤fy=215N/mm2W——鋼楞截面抵御矩，Ф48×3.5鋼管為5079mm32、剛度計算a、荷載：只取恒荷載q1.b、計算簡圖：LLLq1c、剛度計算式：Wmax=q1L4/192EI≤E、I——同梁橫擔(dān)（三）大橫桿計算1、強(qiáng)度計算：a、荷載：為鋼楞傳來的集中荷載P。b、計算簡圖：當(dāng)模板為竹膠合板或木板時，且L=1.0m左右時，LLPPPPMmax=0.333PLLPLPx′Px′Mmax=3/16px′Lc、強(qiáng)度計算式σmax=Mmax/W≤215N/mm2W——5079mm42、剛度計算：a、荷載：為鋼模傳來的集中荷載P1（不考慮可變荷載）。b、計算簡圖：圖1：LLP1P1P1P1L圖2：LLP1′P1′L剛度計算式：按圖1：Wmax=p1L3/68EI≤L/250按圖2：Wmax=P1′L3/110EI≤L/250E、I意義同前。（四）支撐系統(tǒng)總撓度模板最大撓度與鋼楞最大撓度和大橫桿最大撓度之和不得不小于5mm。（五）橫桿與連接扣件的抗滑移驗算N≤[N]N——通過橫擔(dān)或大橫桿傳來的荷載。[N]——扣件容許抗滑荷載。扣件極限抗滑荷載一般為10KN，安全系數(shù)取2，[N]為5KN。（六）立桿計算a、荷載：單根立桿承受的所有豎向荷載為N（恒荷載，可變荷載均應(yīng)考慮），應(yīng)乘以1.5的增大系數(shù)（因有彎矩作用）。Nb、計算簡圖：NLL0，大橫桿步距`C、立桿局部穩(wěn)定計算式：長細(xì)比：=Lo/2i—立桿截面回轉(zhuǎn)壯半徑，Φ48×3.5鋼管i=15.8mm。根據(jù)長細(xì)比入查《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》得縱向彎曲系數(shù)中，將Φ代入下式：N/ΦA(chǔ)≤215N/mm2A——立桿橫截面面積，Φ48×3.5鋼管A=4.89×102mm三、腳手架計算（一）小橫桿、大橫桿計算：同支模架。（二）多立桿式外腳手架1、荷載a、架上活載——2.7KN/m2b、腳手板自重——0.3KN/m2c、鋼管自重——38.4N/m,應(yīng)乘以1.3的長度增長系數(shù)，取50N/m。d、扣件重——10N/個。以上荷載按單根立桿受荷面積分層計算，然后累加起來。操作層每層荷載為W1，層數(shù)n，非操作層每層荷載為W2，層數(shù)n2，總荷載N=W1×n1+W2×n22、立桿穩(wěn)定計算式：N≤[N][N]——立桿容許荷載值。[N]=An/K{fy+(n+1)σ/2-√[fy+(n+1)σ/2]2-fyσ}An——立桿凈截面面積，Φ48×3.5鋼管為4.893×102mmK——考慮管子平直度、銹蝕程度的影響系數(shù)，取K=2。fy——立桿設(shè)計強(qiáng)度，鋼材取fy=215N/mm2n——n=0.3(1/100i)2i=立桿截面回轉(zhuǎn)半徑，Φ48×3.5鋼管i=15.8mm.σ——歐拉臨界應(yīng)力，σ=п2E/λ(N/mm2)E——彈性模量。λ——底層立桿長細(xì)比，λ=0.77L/i.L——大橫桿步距。（三）懸挑腳手架1、荷載：同多立桿腳手架。ACɑACɑBLNhh`3、桿件內(nèi)力壓桿為BC桿NBC=N/sinsinα=h/√h2+l2拉桿為AB桿NAB=N/tgα4、壓桿強(qiáng)度計算λ=Lo/iLo——計算長度，保守起見，取Lo=√h2+l2i——BC桿回轉(zhuǎn)半徑。根據(jù)長細(xì)比λ按《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》查得縱向彎曲系數(shù)中，代入下式計算：KN/ΦA(chǔ)≤fy=215N/mm2K——考慮鋼管平直度、銹蝕程度等的影響系數(shù)，取K=2。A——壓桿截面面積。5、連接扣件抗滑移驗算。各重要連接扣件均應(yīng)進(jìn)行抗滑移驗算，驗算式：N≤[N]=5KN不符上式規(guī)定期，應(yīng)加裝扣件。（四）懸挑上料平臺計算1、荷載：活載：——2.7KN/m2腳手板自重——0.3KN/m2q=2.4×(2.7+0.3)2.4——超載和動載系數(shù)。ACAChLBP2PPLqLqP=q×L1×L/4L1——斜撐架間距。3、