高壓直流三極輸電技術(shù)的應(yīng)用

高壓直流三極輸電技術(shù)的應(yīng)用

0電纜線路的增容改造隨著經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，一些運(yùn)營(yíng)的通信輸電線無法滿足電網(wǎng)的網(wǎng)架要求，導(dǎo)致輸電壓力的瓶頸效應(yīng)。我國(guó)能源分布及負(fù)荷布局不均衡的客觀現(xiàn)實(shí),更加劇了遠(yuǎn)距離、大功率電能輸送的迫切需求。交流輸電線路增容的一般措施包括:新建交流輸電線路,改造為緊湊型輸電線路,提高導(dǎo)線最高允許溫度,采用大截面導(dǎo)線,改用耐熱導(dǎo)線以及加裝串補(bǔ)或可控串補(bǔ)(thyristor-controlledseriescompensator,TCSC)裝置。在這些措施中,若新建一條輸電線路,需解決極為困難的輸電線路走廊問題。若利用原路徑將線路拆除重建,不僅工程投資大,且停電時(shí)間及工期進(jìn)度都不能滿足要求;另外這些需提高輸送容量的線路,一般都位于負(fù)荷密集地區(qū),其負(fù)荷增長(zhǎng)速度極快,輸電線路運(yùn)行的時(shí)間一般都不太長(zhǎng),絕大部分鐵塔、絕緣子、金具尚可二次利用,拆除原線路造成的資源浪費(fèi)過大。對(duì)于改造為緊湊型輸電線路、提高導(dǎo)線最高允許溫度、采用大截面導(dǎo)線以及加裝TCSC裝置這幾種增容措施,其共同缺陷是增容效果差,改造后的輸送容量?jī)H為原線路容量的1.2uf07e1.5倍,而且改造難度及成本大。若改建成耐熱導(dǎo)線,雖然能成倍提高輸送功率,但線損大,因此遠(yuǎn)距離輸電線路以及長(zhǎng)期大容量輸電線路采用耐熱導(dǎo)線不經(jīng)濟(jì)。一般認(rèn)為提高輸電線路輸送容量的目標(biāo)是使原線路輸送容量擴(kuò)大到1.6uf07e2.0倍,同時(shí)要求充分利用原線路的鐵塔。高壓直流(HVDC)輸電以其特別適合于遠(yuǎn)距離、大容量輸電的獨(dú)特優(yōu)勢(shì)而在世界范圍內(nèi)得到廣泛應(yīng)用,已投運(yùn)約百項(xiàng)直流工程,我國(guó)也已投運(yùn)20多項(xiàng)直流工程,其中包含世界最高直流電壓等級(jí)及最大直流輸送功率的uf0b1800kV特高壓直流輸電工程3項(xiàng)。在遠(yuǎn)距離、大容量輸電領(lǐng)域,高壓直流輸電已成為功率控制快速高效、運(yùn)行維護(hù)經(jīng)驗(yàn)豐富、設(shè)備制造技術(shù)成熟、具有經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢(shì)的首選輸電方案。將交流輸電線路改造為高壓直流輸電線路(簡(jiǎn)稱交改直)一直有工程實(shí)踐,但改造目的不是增容,而是:1)降低電網(wǎng)短路容量,避免由于短路容量的增加而大規(guī)模更換斷路器,或由于電纜熱極限限制而被迫采取限流措施;2)被聯(lián)電網(wǎng)可保持自己的電能質(zhì)量而獨(dú)立運(yùn)行,不受聯(lián)網(wǎng)的影響。1997年首次提出高壓直流三極(tripolehighvoltagedirectcurrent,tripoleHVDC)輸電的概念。高壓直流三極輸電技術(shù)采用電流調(diào)制控制模式,同時(shí)利用交流三相導(dǎo)線,只需對(duì)線路進(jìn)行有限改造,可使直流輸送容量提升為原線路容量的1.5uf07e3.0倍。因此高壓直流三極輸電技術(shù)是潛在的解決輸電線路輸送容量瓶頸效應(yīng)的最佳方案之一。本文首先介紹高壓直流三極輸電技術(shù)的發(fā)展歷程、系統(tǒng)結(jié)構(gòu)、電流調(diào)制原理以及運(yùn)行方式,詳細(xì)分析了高壓直流三極輸電與常規(guī)高壓直流輸電相比的技術(shù)優(yōu)勢(shì)和經(jīng)濟(jì)特點(diǎn),最后針對(duì)該技術(shù)的工程應(yīng)用提出了需要重點(diǎn)研究的幾個(gè)領(lǐng)域。1國(guó)外高壓直流三極輸電技術(shù)研究現(xiàn)狀高壓直流三極輸電的概念由M.Haeusler、G.Schlayer和G.fitterer于1997年首次提出,發(fā)表于ABB評(píng)論(ABBReview)上。由于概念超前,同時(shí)沒有工程需求,因此該技術(shù)并未引起人們的過多關(guān)注。從2005年起,美國(guó)電力科學(xué)研究院聯(lián)合美國(guó)BPA公司、德國(guó)西門子公司等機(jī)構(gòu)相繼開展了高壓直流三極輸電技術(shù)的理論研究,主要從交直流轉(zhuǎn)換的經(jīng)濟(jì)性、主電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)及工作原理、電流調(diào)制理論、輸電特性等方面進(jìn)行理論分析,并將研究成果通過電氣與電子工程師協(xié)會(huì)(IEEE)、國(guó)際大電網(wǎng)會(huì)議(CIGRE)以及英國(guó)電氣工程協(xié)會(huì)(IET)等國(guó)際電氣工程界知名協(xié)會(huì)舉辦的各種會(huì)議加以公布,因此取得了空前的宣傳效果,世界各國(guó)開始關(guān)注高壓直流三極輸電技術(shù)。目前,國(guó)際上關(guān)于高壓直流三極輸電技術(shù)的研究工作主要集中在電路結(jié)構(gòu)、電流調(diào)制原理、經(jīng)濟(jì)性分析等基礎(chǔ)理論方面。研究熱點(diǎn)包括如何在最大限度保留原線路的基礎(chǔ)上提高高壓直流三極輸電技術(shù)的容量,如何構(gòu)建雙向換流器電路結(jié)構(gòu),使其容量大、可靠性高,同時(shí)控制損耗和造價(jià)。美國(guó)電科院已研制開發(fā)一套評(píng)估軟件,可對(duì)不同電壓等級(jí)交流輸電線路進(jìn)行不同交直流轉(zhuǎn)換方案的輸送容量和經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行評(píng)估。當(dāng)前該技術(shù)沒有工程應(yīng)用,國(guó)內(nèi)只出現(xiàn)一篇該技術(shù)的文章。2換流器的組成方式高壓直流三極輸電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1所示。原交流線路的三相導(dǎo)線分別作為高壓直流三極輸電的正極(極1)、負(fù)極(極2)和第3極(極3)。其中正、負(fù)極與常規(guī)高壓直流輸電的正、負(fù)極相同,極3則相當(dāng)于單極接線方式的高壓直流輸電。因此高壓直流三極輸電系統(tǒng)可視為由一個(gè)雙極直流和一個(gè)單極直流并聯(lián)組成。三極換流器分別通過各自的換流變壓器(T)并聯(lián)接在同一個(gè)換流母線上。兩側(cè)換流站分別共用交流濾波器(ACF)、無功補(bǔ)償設(shè)備(QC)和交流開關(guān)場(chǎng),按極配置直流開關(guān)場(chǎng)以及控制保護(hù)系統(tǒng)。因此正、負(fù)極線及其對(duì)應(yīng)的12脈動(dòng)換流器(12p)、換流變壓器、無功補(bǔ)償設(shè)備以及控制保護(hù)系統(tǒng)已有十分成熟的設(shè)備制造和運(yùn)行維護(hù)經(jīng)驗(yàn),不存在技術(shù)障礙。極3與正、負(fù)極的差別主要在于換流器不同。極3換流器(C3)具備雙向?qū)щ娦?而正、負(fù)極換流器僅能單向?qū)щ?。為此極3需要特殊設(shè)計(jì)具有雙向傳輸特性的換流器。極3換流器存在2種可能的組成方式:2組12脈動(dòng)換流器反并聯(lián)方式和2組換流閥反并聯(lián)方式,對(duì)應(yīng)電路如圖2所示。對(duì)于12脈動(dòng)換流器反并聯(lián)方式,每一組12脈動(dòng)換流器(12p)具有獨(dú)立且相同的電路結(jié)構(gòu)、閥塔布置以及控制保護(hù)系統(tǒng)配置,而且與常規(guī)高壓直流輸電的換流器完全相同。對(duì)于換流閥反并聯(lián)方式,12個(gè)換流閥(VT1uf07eVT12)中的每一個(gè)換流閥均包含2組反向連接的換流閥,因此正、反向閥可共用阻尼電路、陽極電抗器、部分門極觸發(fā)系統(tǒng)和閥冷卻系統(tǒng)等設(shè)備。因此所用設(shè)備更少,經(jīng)濟(jì)性較好。而12脈動(dòng)換流器反并聯(lián)方式更好地沿襲了常規(guī)換流器的成熟設(shè)計(jì)理念,控制保護(hù)系統(tǒng)的實(shí)現(xiàn)更加常態(tài),因此極3換流器宜采用2組12脈動(dòng)換流器反并聯(lián)的組成方式,至少在高壓直流三極輸電的初始應(yīng)用階段會(huì)如此。3直流電流極性同步改變?yōu)橥瑫r(shí)使用3根極線,高壓直流三極輸電采用電流調(diào)制控制模式。電流調(diào)制原理是:在任意時(shí)刻,極1和極2輪流交替輸送直流電流最大值和最小值,極3則配合極1或極2輸送直流返回電流。因此極3又稱為調(diào)制極(modulatingpole)。3根極線的電流調(diào)制波形如圖3所示。由圖3可見,在一個(gè)調(diào)制周期TM中,極1和極2的直流電流Id1、Id2分別為直流電流最大值Idmax和最小值Idmin,極性不變;極3流過數(shù)值恒為|Idmax-Idmin|的直流電流,極性發(fā)生1次改變。三極直流電壓數(shù)值恒為額定直流電壓(Ud=1.0pu),但是極1和極2的極性分別保持正極性和負(fù)極性,而極3的極性卻與其直流電流極性同步改變。在一個(gè)調(diào)制周期TM內(nèi),取每根極線的平均發(fā)熱量與通以恒定直流電流(1.0pu)的發(fā)熱量相等,則極1和極2導(dǎo)線的熱平衡方程分別如式(1)和式(2)所示:式中t1和t2分別代表極1電流最大值和最小值的運(yùn)行時(shí)間。如果同時(shí)希望極3的平均發(fā)熱量與通以恒定直流電流(1.0pu)的發(fā)熱量相等,則極3應(yīng)滿足:計(jì)及極1和極2具有相同的溫升,則t1與t2相等,且存在:聯(lián)立求解式(1)—(4),得:Idmax=1.37pu,Idmin=0.37pu。該結(jié)果表明,為保證每根極線的平均發(fā)熱量與通以恒定直流電流(1.0pu)的發(fā)熱量相等,則極3的直流電流平均值Id3應(yīng)為1.0pu,同時(shí)極1和極2的直流電流平均值相等,均為規(guī)定每根極線的額定直流電流IdN=1.0pu,并且每根極線的平均發(fā)熱量與通以IdN的發(fā)熱量相等,則在此電流調(diào)制控制模式下,極1和極2的直流電流平均值低于額定值。定義電流調(diào)制比M為直流電流最大值與最小值之比,即三極直流電流平均值分別由式(7)和式(8)決定:三極直流輸送總功率為由式(7)—(9)畫出電流調(diào)制比M對(duì)三極直流電流平均值以及直流輸送總功率的影響波形,如圖4所示。由圖4可知,電流調(diào)制比M對(duì)高壓直流三極輸電存在以下影響關(guān)系:1)M最小為1,此時(shí)極1和極2為額定運(yùn)行狀態(tài),即Id1=Id2=1.0pu、Ud1=Ud2=1.0pu,極3空載。此時(shí)高壓直流三極輸電退化為常規(guī)雙極直流輸電,直流輸送總功率Pd3T為原線路額定功率(PN)的1.15倍。2)當(dāng)M=1.37/0.37=3.73時(shí),極1、極2和極3的直流電流平均值分別為0.87、0.87、1.0pu,三極直流輸送總功率為1.58倍原線路額定功率。3)當(dāng)M<3.73時(shí),極3電流平均值小于額定值。只有當(dāng)M>3.73時(shí),極3電流平均值才高于1.0pu。隨著M的增加,極3電流平均值單調(diào)增大,極限值為。4)極1和極2的電流平均值不可能高于額定值。隨著M的增加,正、負(fù)兩極的電流平均值單調(diào)減小,極限值為。5)隨著M的增加,三極直流輸送總功率單調(diào)增大,數(shù)值范圍為。4極線控制模式不計(jì)功率反送及降壓運(yùn)行時(shí),高壓直流三極輸電存在4種運(yùn)行方式:三極、雙極、單極以及雙極與單極并聯(lián)運(yùn)行方式。其中:1)三極運(yùn)行方式采用電流調(diào)制控制模式,同時(shí)使用3根極線,無大地電流。2)雙極運(yùn)行方式采用常規(guī)定直流電流控制模式。正常運(yùn)行時(shí),極3作為金屬回線,同樣無大地電流;當(dāng)極1或極2線路故障時(shí),極3取代故障極線,此時(shí)入地電流為不足額定電流1%的雙極不平衡直流電流。3)單極運(yùn)行方式同樣采用常規(guī)定直流電流控制模式,使用2根極線,其中一根極線作為金屬回線,不存在大地電流。4)雙極與單極并聯(lián)運(yùn)行方式采用定直流電流控制模式,其中極1和極2按常規(guī)雙極運(yùn)行,極3為單極大地回線運(yùn)行方式,因此入地電流很大,等于極3電流。5電力技術(shù)的優(yōu)勢(shì)和經(jīng)濟(jì)特點(diǎn)5.1交流線路的dn、idn模型設(shè)交改直后直流額定電壓和電流繼續(xù)保持原線路的額定值,即UdN=UlN、IdN=IlN。其中UdN、IdN分別為直流極線的額定直流電壓和額定直流電流;UlN、IlN分別為交流輸電線路的額定電壓和電流。交流輸電線路的額定功率為。1直流輸送總功率如果將交流輸電線路改造為常規(guī)高壓直流輸電,即只使用2/3根導(dǎo)線,此時(shí)直流輸送總功率為Pd2T=2UdNIdN=1.15PN;如果改造為高壓直流三極輸電,則直流輸送總功率為Pd3T=UdN(2×0.87+1.0)×IdN=1.58PN=1.37Pd2T;如果改造為雙極與單極并聯(lián)直流輸電,直流輸送總功率為Pd3PT=UdN(2×1.0+1.0)×IdN=1.73PN=1.5Pd2T。2直流輸送總功率一般晶閘管具有30min內(nèi)過載15%的能力。此時(shí),交改雙極直流后,直流輸送總功率為Pd2T=2UdN×1.15IdN=1.32PN;交改三極直流后,直流輸送總功率為Pd3T=UdN(2×0.87+1.0)×1.15IdN=1.82PN=1.37Pd2T;交改雙極與單極并聯(lián)直流后,直流輸送總功率為Pd3PT=UdN(2×1.0+1.0)×1.15IdN=1.99PN=1.5Pd2T。在上述2種過載能力下,不同交改直方案的直流輸送總功率計(jì)算結(jié)果如表1所示。由表1可見,交改雙極直流時(shí),增容15%uf07e32%,而交改三極直流時(shí),增容58%uf07e82%,即三極直流較雙極直流多輸送37%的功率。因此高壓直流三極輸電的增容效果十分顯著。如果三極直流工作在雙極與單極并聯(lián)運(yùn)行方式,則增容范圍擴(kuò)大為73%uf07e99%。直流輸送總功率由雙極直流的1.37倍提高到1.5倍,即較三極運(yùn)行方式多增容9%。5.2交流直流系統(tǒng)的低冗余特性冗余是指單極停運(yùn)時(shí)直流系統(tǒng)最大輸送功率與額定功率之比。1)如果交改單極直流,直流系統(tǒng)的任何故障都會(huì)中斷功率輸送。2)如果交改雙極直流,當(dāng)一極停運(yùn)時(shí),利用大地回線還可送出50%的額定功率;如果不允許直流電流入地,則當(dāng)單極故障來自換流站時(shí),通過0.1uf07e0.2s的換流器旁路開關(guān)投入操作,形成單極金屬回線運(yùn)行方式,使直流功率恢復(fù)至50%的額定功率;當(dāng)單極故障來自極線時(shí),將金屬回線替代故障極線,形成雙極兩端中性點(diǎn)接地運(yùn)行方式,直流系統(tǒng)可輸出全額功率,但直流系統(tǒng)的停電時(shí)間歷時(shí)1uf07e2s,這將對(duì)兩側(cè)交流系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行產(chǎn)生不利影響。電網(wǎng)越弱,影響越大。此時(shí)要求直流系統(tǒng)金屬回線全絕緣,同時(shí)直流線路外絕緣水平足夠高,不至于發(fā)生線路閃絡(luò)。3)如果交改三極直流,單極停運(yùn)后仍可送出73%(無過載)或84%(15%過載)的額定功率。由此可見,三極直流較單極直流和常規(guī)雙極直流具有更高的冗余,其輸電可靠性更高、可用率更強(qiáng)。高壓直流三極輸電的高冗余特性還意味著:1)單極停運(yùn)對(duì)直流輸送功率的影響小,仍可送出較多的直流功率,因此有利于兩側(cè)交流系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定。2)并聯(lián)交流輸電線路在失去一極直流線路時(shí)的影響有限,故其有更高的負(fù)荷能力,可放寬交流系統(tǒng)的(N-1)限制;3)當(dāng)與直流并聯(lián)的交流輸電線路退出運(yùn)行時(shí),直流輸電可承受更多的轉(zhuǎn)移功率。加之高壓直流輸電的快速可控性,一般只需要0.5uf07e1.0s即可完成直流功率的大幅度改變,因此使交直流系統(tǒng)具有更快速穩(wěn)定的動(dòng)態(tài)響應(yīng)。5.3輸電設(shè)備投運(yùn)交改雙極直流時(shí),極3作為金屬回線,也可平時(shí)閑置不用,故障時(shí)取代故障極線。因此正常運(yùn)行時(shí),只有2/3的輸電設(shè)備投運(yùn);交改三極直流時(shí),所有輸電設(shè)備同時(shí)使用,提高了輸電設(shè)備的利用率。5.4直流接地極無電流正常運(yùn)行時(shí),高壓直流三極輸電采用電流平衡控制,任意時(shí)刻三極電流之和為零,因此直流接地極中無電流。故障運(yùn)行時(shí),無論工作在雙極還是單極運(yùn)行方式,均同樣無大地電流。因此直流系統(tǒng)不會(huì)對(duì)變壓器產(chǎn)生直流偏磁的危害。計(jì)及測(cè)量及控制誤差時(shí),直流接地極中會(huì)有少量的諧波電流和暫態(tài)電流,不會(huì)產(chǎn)生直流偏磁危害。5.5獨(dú)立直流接地極高壓直流三極輸電無論工作在三極、雙極還是單極運(yùn)行方式,地中均無直流電流,因此可不設(shè)直流接地極。如果為鉗制中性點(diǎn),可考慮只裝設(shè)一側(cè)直流接地極。在直流接地極選址越來越困難的今天,只設(shè)單側(cè)接地極具有工程意義。仿真研究表明:雙極直流接地時(shí),有利于抑制換流母線電壓的波動(dòng)。三極直流的另一個(gè)獨(dú)特之處是當(dāng)運(yùn)行在雙極與單極并聯(lián)運(yùn)行方式時(shí),可人為控制從而減輕直流電流對(duì)陰極接地極的腐蝕。由于極3為雙向換流器,可交替改變?cè)摌O的入地電流,從而使兩站的直流接地極交替作為陰極,從而延長(zhǎng)直流接地極的使用壽命。5.6相互影響的因素由于采用電流調(diào)制技術(shù),三極電流的整定值相互影響。此外,三個(gè)極的直流電流或數(shù)值或極性隨時(shí)間改變,加之運(yùn)行方式很多,使直流控制尤其是擾動(dòng)下的暫態(tài)控制變得尤為復(fù)雜。5.7線路損壞三極直流的線損是雙極直流的1.5倍,約為每kW多增線損10%。5.8雙極直流系統(tǒng)比較在相同增容效果的條件下,無論哪一種交改直方案,每單位新增容量的改造投資均高于交流增容投資。三極直流相對(duì)于對(duì)應(yīng)等級(jí)的雙極直流而言,每kW傳輸能力的成本要高一些,原因在于:1)三極直流系統(tǒng)中的極3需要1組額外的換流器;2)為能持續(xù)一定時(shí)間的1.37倍負(fù)荷,要求相應(yīng)的散熱器參數(shù)更高,同時(shí)晶閘管元件通流能力的參數(shù)也要提高;3)由于設(shè)備并不都是全時(shí)段處于滿負(fù)荷運(yùn)行,減少了9%的總體設(shè)備有用容量。6三極高壓供電的關(guān)鍵技術(shù)6.1主要道路規(guī)劃6.1.1極直流的電壓等級(jí)交改三極直流首先需要確定直流極線的額定容量和電壓等級(jí),進(jìn)而確定換流器主電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)、每個(gè)換流閥的晶閘管串聯(lián)數(shù)目、過電壓保護(hù)及絕緣配合。交改三極直流的改造原則是:獲得最大的直流輸送功率,同時(shí)充分利用原線路鐵塔,盡可能不改造或少改造絕緣子和金具。在交流電的作用下,導(dǎo)線存在集膚效應(yīng)以及鋼芯的磁滯損耗和渦流損耗,使交流電阻高于直流電阻,因此在同一發(fā)熱水平下,直流電流可以比交流電流略有提高。故極線的額定直流電流可取為原線路額定電流。在此額定直流電流下,極線的長(zhǎng)期發(fā)熱小于原線路最高允許溫度。我國(guó)規(guī)定一般導(dǎo)線最高允許溫度應(yīng)不超過70℃,必要時(shí)可按不超過80℃考慮。確定極線的直流電壓等級(jí)則要復(fù)雜得多,需要綜合考慮的因素有:導(dǎo)線對(duì)地絕緣、線間絕緣、空氣間隙以及導(dǎo)線表面電場(chǎng)強(qiáng)度。由于直流輸電的“靜電吸塵效應(yīng)”,直流絕緣子的積污和污閃特性與交流絕緣子有較大不同,由此引起的污穢放電比交流更嚴(yán)重。另一方面,直流操作過電壓倍數(shù)小于交流電,因此可適當(dāng)降低導(dǎo)線對(duì)地間隙,進(jìn)而可以增加絕緣子。文獻(xiàn)研究認(rèn)為:1)同樣串長(zhǎng)的絕緣子,不能承受同樣數(shù)值的直流電壓。2)如果將交流絕緣子更換為串長(zhǎng)相同的大爬距直流絕緣子,則一般來說直流電壓可取為交流相電壓峰值。3)導(dǎo)線表面電場(chǎng)強(qiáng)度與所有投入使用的導(dǎo)線電壓及其排列位置有關(guān)。以典型230kV水平排列導(dǎo)線為例,最大直流導(dǎo)線表面電場(chǎng)強(qiáng)度出現(xiàn)在邊線上,一般比交流導(dǎo)線表面電場(chǎng)強(qiáng)度約高出5%。如果采用雙極直流方案,當(dāng)兩根邊線帶電時(shí),最大直流導(dǎo)線表面電場(chǎng)強(qiáng)度較正常運(yùn)行的交流導(dǎo)線表面電場(chǎng)強(qiáng)度少6%;而當(dāng)相臨兩根導(dǎo)線帶電時(shí),最大直流導(dǎo)線表面電場(chǎng)強(qiáng)度較正常運(yùn)行的交流導(dǎo)線表面電場(chǎng)強(qiáng)度少2%。如果將垂直布置的同塔雙回線路改造為三極直流,一般而言較交流值高出15%,如果改造為雙極直流,則最大直流導(dǎo)線表面電場(chǎng)強(qiáng)度較交流值高出約8%。4)相對(duì)于345kV及以上電壓等級(jí),230kV及以下電壓等級(jí)的絕緣、空氣間隙及導(dǎo)線表面電場(chǎng)強(qiáng)度的裕度更大,因此改造為三極直流具有更好的經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢(shì)。對(duì)于更高電壓等級(jí),如果為使導(dǎo)線表面電場(chǎng)強(qiáng)度低于交流水平或?yàn)楸苊飧鼡Q絕緣子而降低直流電壓,則如果交改三極直流的直流電壓低于雙極直流電壓的37%,則三極直流的容量?jī)?yōu)勢(shì)將不復(fù)存在。6.1.2源流閥的固定參數(shù)為減小價(jià)格昂貴的晶閘管換流閥的投資,晶閘管幾乎不考慮過載。取晶閘管的額定電流為極線額定電流的1.37倍。6.1.3換流器的改造方案極1和極2換流器的主電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)與常規(guī)換流器相同,極3換流器具有雙向?qū)щ娞匦?因此無論采用2組12脈動(dòng)換流器反并聯(lián)方式還是2組換流閥反并聯(lián)方式,均需要從簡(jiǎn)化換流器的主電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)、有效降低控制保護(hù)系統(tǒng)的復(fù)雜性、減少換流器損耗等方面對(duì)換流器進(jìn)行重新設(shè)計(jì),應(yīng)總體上保證系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性和運(yùn)行可靠性。6.2管理系統(tǒng)的設(shè)計(jì)6.2.1導(dǎo)