油田開發(fā)效果評價方法

2油田開發(fā)效果評價方法油田開發(fā)效果評價貫穿于油田開發(fā)的全過程，正確、客觀、科學的綜合評價油田開發(fā)效果，是油田開發(fā)方案調整，實施有效、高效挖潛措施，達到高效合理開發(fā)的基礎。目前評價油田開發(fā)效果的指標眾多，根據(jù)各評價指標的性質和實際涵義，大體上可將其劃分為三大類，即開發(fā)技術指標、生產(chǎn)管理指標和經(jīng)濟效益指標。開發(fā)技術指標是描述油田開發(fā)過程動態(tài)變化的參數(shù)指標，用來評價管理單元的開發(fā)動態(tài)狀況，主要包括注采井網(wǎng)完善狀況、含水變化狀況、產(chǎn)量變化狀況、儲采開發(fā)狀況、注水開發(fā)效果、開采程度指標等;生產(chǎn)管理指標主要包括措施效果評價、工作量完成情況以及油水井和地面設備的使用狀況和動態(tài)監(jiān)測狀況；經(jīng)濟效益指標主要用來評價管理單元經(jīng)濟效益的，主要包括操作成本、新鉆井經(jīng)濟極限初產(chǎn)、老井經(jīng)濟極限生產(chǎn)指標以及各項措施的經(jīng)濟指標。油田開發(fā)作為一個有機的整體，各項指標有著密切的聯(lián)系，其中開發(fā)指標是油田開發(fā)狀況的反映，是油田開發(fā)效果好壞的直接指標，在三類指標中占主導地位；生產(chǎn)管理指標是實現(xiàn)開發(fā)技術指標的基礎和保障；經(jīng)濟效益指標是油田效益好壞的表現(xiàn)，是油田是否經(jīng)濟、有效開發(fā)的最終體現(xiàn)；開發(fā)技術指標和生產(chǎn)管理指標都是為實現(xiàn)經(jīng)濟效益指標服務的。由于課題來源于海外參股項目，中方為非作業(yè)者，對措施的實施以及經(jīng)濟評價沒有決策權，因此，主要從開發(fā)技術指標方面對油田開發(fā)效果進行正確的、客觀的、科學的綜合評價，從而指導油田的下一步開發(fā)調整。2、1開發(fā)效果評價指標的篩選與計算方法研究開發(fā)技術指標大體上可分為6個大的方面，但在實際計算應用中，又進一步細分為多個指標，如反映注采井網(wǎng)完善狀況的指標可進一步細分為水驅儲量控制程度、水驅儲量動用程度、注采對應率、注采井數(shù)比、井網(wǎng)密度、單井控制地質儲量等；注水狀況評價指標可進一步細分為注采比、注水量、存水率、水驅指數(shù)、耗水比、地層壓力保持水平等；含水變化狀況指標可細分為含水率、含水上升率、含水上升速度等；產(chǎn)量變化指標可細分為地質儲量采油速度、無因次采油速度、自然遞減、綜合遞減、總遞減、采油指數(shù)、采液速度、采液指數(shù)等；儲采狀況指標可細分為儲采平衡系數(shù)、儲采比、剩余可采儲量采油速度等；開采程度指標細分為地質儲量采出程度、可采儲量采出程度、采收率等。為了能夠應用較少量的開發(fā)指標較全面地反映油田開發(fā)效果，對國內外開發(fā)效果評價指標進行了系統(tǒng)的研究，根據(jù)中石化、中石油以及各油田單位的相關行業(yè)、企業(yè)標準或評比規(guī)定等，篩選了有代表性的油田開發(fā)效果評價指標，并對各項開發(fā)指標的計算方法進行了研究。2、1、1天然能量與地層能量保持水平評價1、天然能量評價油藏天然能量是客觀存在的，其包括油藏在成藏過程中形成的流體和巖石的彈性能量、溶解于原油中的天然氣膨脹能量、氣頂氣的膨脹能量、邊底水的壓能和彈性能量以及重力能量等。不同的天然能量驅油，開發(fā)效果不同。實踐證明，天然水驅開發(fā)效果最好，采收率高；溶解氣驅開發(fā)效果差，采收率低。因此，油藏天然能量的早期評價至關重要，其直接關系到天然能量的合理利用和油藏開發(fā)方式的選擇，為此石油工作者對天然能量的評價方法和計算方法做了大量的研究工作，制定了有關天然能量評價標準。目前評價油藏天然能量大小的常用指標有兩個，一是采用無因次彈性產(chǎn)量比；二是采用采出1%地質儲量平均地層壓力下降值。采用兩項指標可以對天然能量大小進行定性和定量的評價。無因次彈性產(chǎn)量比反映了天然能量與彈性能量之間的相對大小關系，可定性評價天然能量大小，表達式為：（2-1）式中：-無因次彈性產(chǎn)量比；-與總壓降對應的累積產(chǎn)油量，104m3；-原始原油地質儲量，104m3；-原始原油體積系數(shù)；-與總壓降對應的原油體積系數(shù)；-綜合壓縮系數(shù)，MPa－1；-總壓降，MPa。若計算值大于1，說明實際產(chǎn)量高于封閉彈性能量，有其它天然能量補給；若比值為1時說明開發(fā)初期油藏中只有彈性能，無邊底水或氣頂氣。比值越大說明天然能量補給越充分，天然能量也大。需要注意的是，應用此方法時，油藏應已采出2％以上的地質儲量，且地層壓力發(fā)生了明顯的降落，否則影響計算結果。采出1%地質儲量平均地層壓力下降值反映了油藏初期天然能量充足程度，該值越小，油藏的天然能量越充足，邊底水越活躍，其表達式：（2-2）式中：-采出1%地質儲量平均地層壓力下降值，MPa；-原始地層壓力，MPa；-目前平均地層壓力，MPa；根據(jù)無因次彈性產(chǎn)量比和采出1%地質儲量平均地層壓力下降值，可將天然能量評價指標分為四個級別（見表2-1）：表2-1天然能量評價指標分級指標I天然能量充足＜0、2＞30＞2II天然能量較充足0、3~0、810~30≈2III具有一定天然能量0、8~2、52、0~101、0~1、5IV天然能量不足＞2、5＜2、0＜1、0計算出和后，可將實際計算數(shù)據(jù)點在驅動能量分級圖版上，根據(jù)實際點所落區(qū)域對油藏天然能量大小進行分級，定性評價邊底水大小。2、地層能量保持水平評價根據(jù)國內外大量研究和油田開發(fā)實踐表明，油藏地層壓力保持在較高水平上開采是實現(xiàn)油田高速高效開發(fā)的根本保證，地層壓力水平高低對產(chǎn)液量和注水量都起著分重要的作用。如果地層壓力保持水平過低，則保證不了足夠的生產(chǎn)壓差來滿足提液的要求，而且當?shù)貙訅毫Φ陀陲柡蛪毫r，儲層中大量溶解氣從原油中析出，形成油、氣、水三相流，滲流阻力增大，造成地層能量消耗嚴重。相反，如果地層壓力水平過高，又會導致注水困難。按照行業(yè)標準，根據(jù)地層壓力保持程度和提高排液量的需要，地層能量保持水平分為三類：a、一類：地層壓力為飽和壓力的85%以上，能夠滿足油井不斷提高排液量的需要，該壓力下不會造成油層脫氣；b、二類：雖未造成油層脫氣，但不能滿足油井提高排液量的需要；c、三類：既造成了油層脫氣，也不能滿足油井提高排液量的需要。地層能量利用程度也對應分為三類：a、一類為油井平均生產(chǎn)壓差逐年增大；b、二類為油井平均生產(chǎn)壓差基本穩(wěn)定（±10%以內）；c、三類為油井平均生產(chǎn)壓差逐年減小。2、1、2水驅控制程度按水驅儲量控制程度的定義，其指在現(xiàn)有井網(wǎng)條件下與注水井連通采油井射開有效厚度與采油井射開總有效厚度之比。表達式為：（2-3）其中：-水驅控制程度；油井總有效厚度，m。按此定義進行水驅儲量控制程度的計算，統(tǒng)計工作量特別大，并且此定義沒有很好地反映地質因素、布井方式、開發(fā)井網(wǎng)、注水方式、合理注采強度等地質因素和人為因素對水驅儲量控制程度的影響。為了既能較準確地反映水驅儲量控制程度，又能方便地進行計算，研究工作者對水驅儲量控制程度計算進行了大量的研究。除了單井控制儲量計算方法外，目前較常用的方法有四種：1、概率法由于沉積環(huán)境復雜，對任何一個開發(fā)單元而言，均包含一定數(shù)量面積、位置、儲量隨機分布的油砂體。要分析整個開發(fā)單元的水驅儲量控制動用情況，應從單個砂體入手。在油藏的開發(fā)過程中，對于某一較小油砂體，可認為被井鉆遇的可能性是隨機的。如果要達到水驅控制，則單個油砂體應被兩口以上的井鉆遇，根據(jù)概率理論，其鉆遇概率為：（2-4）其中：-第i個油砂體的水驅控制概率，小數(shù)；油藏含油面積，km2；5）其中：-單元水驅控制概率，小數(shù)；開發(fā)單元地質儲量，×104t。通過上述方法，可以得到井網(wǎng)密度與水驅控制儲量的關系。但在實際工作中，對于研究對象沒有達到油砂體級的油藏來說，這種方法有很大的局限性。根據(jù)實際資料，假設面積大于水井控制面積的油砂體被水驅控制，面積小于水井控制面積的油砂體不被水驅控制，則可得到水驅控制程度的公式：（2-6）其中：-水驅控制程度，小數(shù)；油水井數(shù)比。2、概算法概算法也是一種概率估算方法，但其所需要的參數(shù)比較容易獲得，估算結果也比較準確。該方法主要用于分析不同井網(wǎng)密度和注采比以及布井方式對水驅控制程度的影響，目前被廣泛采用，其表達式為：（2-7）其中：-第i個油砂體的水驅控制程度，小數(shù)；各油砂體的面積，km2；注采井距，m。對于整個油藏，經(jīng)儲量加權則有：（2-8）其中：-開發(fā)單元水驅控制程度，小數(shù)；其它符號同前。3、分油砂體法分油砂體法是一種經(jīng)驗統(tǒng)計方法，主要用于分析不同井網(wǎng)密度對水驅控制程度的影響。該方法所需要的參數(shù)容易獲得，并且估算結果也比較準確，在實際工作中，也被廣泛采用，其表達式為：（2-9）正方形井網(wǎng)：三角形井網(wǎng)：其中：-各油砂體周長，km；2)。表2-2水驅控制程度與井網(wǎng)密度統(tǒng)計相關關系類別條件(滲透率/粘度)(×10-3μm2/mPa、s)回歸經(jīng)驗相關關系式I＞120M=98e-0、0101SII80~120M=91e-0、03677SIII30~80M=101、195e-0、03677SIV10~30M=94e-0、0583SV＜10M=100、93e-0、01012S注：M-水驅控制程度，%；S-井網(wǎng)密度，hm2/井。2、1、3水驅儲量動用程度按水驅儲量動用程度的定義，其指注水井總的吸水厚度與總射開厚度的比值，或生產(chǎn)井總產(chǎn)液厚度與總射開厚度的比值。在實際生產(chǎn)中，常統(tǒng)計年度所有測試水井的吸水剖面和測試油井的產(chǎn)液剖面，根據(jù)上述定義，進行水驅儲量動用程度計算。此方法統(tǒng)計計算工作量特別大，并且注水井的吸水剖面或生產(chǎn)井的產(chǎn)液剖面是不斷動態(tài)變化的，測試時間不同，其結果不同，因此，用此方法計算水驅儲量動用程度，將產(chǎn)生很大的誤差。從實際水驅開發(fā)效果的角度分析，一般認為水驅儲量的動用程度應定義為水驅動用儲量與地質儲量的比值。為了更加準確地反映水驅儲量控制程度，又能方便地進行計算，研究工作者對水驅儲量動用程度計算方法進行了大量的研究。除了實際工作中所用的統(tǒng)計方法外，目前較常用的是水驅曲線法。1、新型水驅儲量動用程度計算方法為了更加準確地反映水驅儲量控制程度，從滲流理論出發(fā)，綜合運用Buckley-Leverett前緣推進理論和韋爾杰（Welge）方程，建立了預測水驅動用儲量的新模型，模型僅需產(chǎn)量與含水率動態(tài)生產(chǎn)數(shù)據(jù)，計算處理非常方便實用。根據(jù)Buckley-Leverett油水兩相驅替理論，在油井見水之后，地層內的平均含水飽和度與出口端含水飽和度的關系，可由Welge方程表示：（2-10）其中：-地層平均含水飽和度，小數(shù)；-出口端含水飽和度，小數(shù)；-含水率，小數(shù)。在油、水兩相微可壓縮，不考慮重力、毛細管壓力的假設條件下,根據(jù)達西定律可知：（2-11）其中：-水的粘度，mPa·s；-油的粘度，mPa·s；-油相相對滲透率，小數(shù)；-水相相對滲透率，小數(shù)。根據(jù)大量的巖心驅替試驗，油水兩相的相對滲透率比可表示為：（2-12）其中：、為油水相對滲透率比與出水端含水飽和度關系常數(shù)。將（2-12）式代入（2-11）式得：（2-13）對（2-13）式求導數(shù)可得：（2-14）將（2-13）式代入（2-14）式得：（2-15）將（2-13）式變形為：（2-16）將（2-16）式代入（2-15）得：（2-17）將（2-17）式代入（2-10）式得：（2-18）由（2-11）式和（2-12）式聯(lián)立解得：（2-19）將式（2-19）代入式（2-18）得到地層平均含水飽和度與含水率的關系式：（2-20）在注水保持地層壓力開發(fā)條件下，原始水驅動用地質儲量和剩余地質儲量可分別表示為：（2-21）（2-22）其中：束縛水飽和度，小數(shù)；-油的體積系數(shù)，無量綱；-剩余地質儲量，×104m3；-水驅動用地質儲量，×104m3。式（2-21）減去式（2-22）可得開發(fā)到某一階段累積產(chǎn)油量：（2-23）式中：為累積產(chǎn)油量，×104m3。將式（2-20）代入式（2-23）得：（2-24）令則式（2-24）可簡化為一次線性方程：（2-25）根據(jù)實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)，用最小二乘法對式（2-25）擬合求解，可得A、B的值，進而求得水驅地質儲量。水驅儲量動用程度為：（2-26）其中：-水驅儲量動用程度。2、水驅曲線方法由于水驅曲線是根據(jù)水驅油滲流理論得出的宏觀表達式，因此，可以應用水驅曲線方法進行水驅動用地質儲量，進而可求得水驅儲量動用程度。①甲型水驅曲線甲型水驅曲線是目前最被廣泛采用的用來計算水驅儲量動用程度的關系曲線，其表達式為：（2-27）其中：累積產(chǎn)油量，×104m3；殘余油飽和度，小數(shù)；地面水密度，t/m3；擬合系數(shù)。其它符號同前。另外，童憲章先生將甲型水驅曲線求得的與其相應的水驅動用儲量，繪于雙對數(shù)坐標紙上，線性回歸得到相關系數(shù)為0、9869的經(jīng)驗公式：（2-28）②乙型水驅曲線乙型水驅曲線數(shù)學表達式為：（2-29）式中：-累積產(chǎn)液量，×104m3；-擬合系數(shù)。其它符號同前。③丙型水驅曲線丙型水驅曲線學表達式為：（2-30）式中：-可動油儲量，×104m3；-擬合系數(shù)。其它符號同前。④丁型水驅曲線丁型水驅曲線學表達式為：（2-31）其中：-擬合系數(shù)。其它符號同前。根據(jù)實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)，擬合回歸水驅曲線，求得擬合系數(shù)后，可求得水驅動用儲量，進而可求得水驅儲量動用程度：2、1、4含水變化規(guī)律研究對水驅油田而言，含水變化規(guī)律是油田開發(fā)中一個綜合性評價指標。含水率的變化既反映了儲層物性和地層流體性質等客觀因素對油水滲流規(guī)律的影響，又反映了油藏開發(fā)管理水平及開采工藝措施的實施效果。在研究含水率變化規(guī)律時，將實際生產(chǎn)資料與理論曲線進行對比，可評價油藏在目前開采條件下含水上升是否正常，實施工藝措施是否有效，進而及時發(fā)現(xiàn)問題，調整方案與部署，提高油藏開發(fā)管理水平，改善開發(fā)效果。為此，石油工程師對含水上升規(guī)律進行了大量的研究，目前常采用四種方法來評判含水率變化規(guī)律是否正常。1、相滲曲線法①含水率與采出程度關系的確定由于采出程度是含水飽和度的函數(shù)，而含水飽和度又是含水率的函數(shù)，因此通過巖心驅替實驗可以建立巖心采出程度與含水率的函數(shù)關系。根據(jù)分流方程，在不考慮重力、毛細管壓力的假設條件下,由達西定律可知：（2-32）根據(jù)大量的巖心驅替試驗，油水兩相的相對滲透率比可表示為：（2-33）由式2-33、式2-32可得含水率與出口端含水飽和度的關系表達式：（2-34）在水驅油為非活塞式條件下,利用Buckley-Leverett線性驅替理論、Welge驅替前緣方程和油水粘度比在1～10mPa、s的范圍內的艾富羅斯實驗結果，巖心平均含水飽和度()和出口端含水飽和度()關系式為：（2-35）由物質平衡方程得，巖心平均含水飽和度與采出程度的關系式為：（2-36）由式2-34、式2-35、式2-36聯(lián)立求解，得含水率與采出程度的關系式為：（2-37）其中：，②含水上升率與含水率的關系曲線含水上升率是指每采出1%的石油地質儲量時含水率的上升值，是水驅油田開發(fā)效果評價的一重要參數(shù)，直接反映了含水上升的快慢。將實際開發(fā)數(shù)據(jù)與理論含水上升率曲線對比分析，可及時判斷某一階段含水上升是否正常，從而及時發(fā)現(xiàn)問題，指導油田開發(fā)。將式2-37對R求導并整理，可得理論含水上升率與含水率的關系式：（2-38）由相滲曲線求得、后，可由式2-38求得不同含水階段時含水上升率的值。2、圖版法含水上升率是評價油田注水開發(fā)效果的重要參數(shù)，石油工程師對含水上升率做了大量研究工作，并根據(jù)滲流理論或實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計，研制了含水率與采出程度的關系圖版。目前常用的圖版有油水粘度比圖版和標準童氏圖版。①油水粘度比圖版油水粘度比圖版：應用油水粘度比確定的含水率與采出程度的經(jīng)驗公式為：（2-39）式中：--標定采收率，小數(shù)；、--根據(jù)油水粘度比確定的常數(shù)。其他符號同前。在實際應用中，根據(jù)油藏實際油水粘度比，選擇對應的計算公式，求出、值，代入式2-39，選擇不同的值，可做出一系列含水率與采出程度的關系圖版。將實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)與關系圖版對比分析，可評判油藏含水率變化是否正常，從而發(fā)現(xiàn)問題，及時調整，提高開發(fā)水平。表2-3經(jīng)驗公式中常數(shù)確定方法油水粘度比計算公式1、5～3、53、5～50>50注：-油水粘度比。②標準童氏圖版實踐證明，任何一個水驅開發(fā)油藏，含水率和采出程度之間都存在著一定的內在聯(lián)系。童憲章根據(jù)滲流理論和統(tǒng)計學理論，建立了童氏水驅曲線計算公式，根據(jù)實際生產(chǎn)情況，后人又建立了標準的童氏水驅曲線計算公式：（2-40）式中：a、c采出程度關系曲線與理論曲線對比，可評價油藏在目前開采條件下含水上升是否正常，并可預測水驅采收率。用采出程度對含水率求導，可得到含水上升率：①凸型含水采出程度關系曲線及含水上升率：（2-46）其中：A，B－系數(shù)；其它符號同前。③S型含水采出程度關系曲線及含水上升率：（2-48）其中：A，B－系數(shù)；其它符號同前。⑤凹型含水—采出程度關系曲線及含水上升率：（2-49）其中：A，B－系數(shù)；其它符號同前。4、水驅特征曲線法水驅特征曲線與含水率－采出程度關系曲線的基本原理是一致的，都是根據(jù)水驅油滲流理論推導而得的，因此，水驅特征曲線與含水率－采出程度關系曲線存在著內在的聯(lián)系，從某種程度上說，兩者可以相互轉換，對水驅特征曲線微分變換后可得到含水率－采出程度關系曲線，反之，對含水率－采出程度關系曲線積分變換可得到水驅特征曲線，因此，將水驅特征曲線變換后可研究水驅油藏含水上升規(guī)律。國內外學者對水驅特征曲線做了大量研究工作，目前已有50多種各種形式的水驅特征曲線，經(jīng)過我國多年的應用與篩選，認為甲型、乙型、丙型、丁型4種水驅特征曲線比較實用，是目前全國較通用的方法，對其微分變換后可以反映“凸型”、“S型”、“凹型”含水率－采出程度關系曲線。①甲型水驅曲線（2-50）由式2-50對時間求導，并由；；得：（2-51）式2-51中由0到變化時，相當于由0到1變化，對應的為從0到0、98。分別將，和，代入式2-51可得聯(lián)立方程：（2-52）解方程組2-52可得：，，代入式2－51，此時相當于，則式2-51可變形為含水率變化曲線：（2-53）其中：-可采儲量采出程度，小數(shù)；其它符號同前。②乙型水驅曲線（2-54）其中：符號同前。式2-54即為乙型水驅特征曲線轉換變形為了含水率－可采儲量采出程度關系曲線。③丙型水驅曲線（2-55）其中：符號同前。式2-55即為丙型水驅特征曲線轉換變形為了含水率－可采儲量采出程度關系曲線。④丁型水驅曲線（2-56）其中：符號同前。式2-56即為丁型水驅特征曲線轉換變形為了含水率－可采儲量采出程度關系曲線。由圖2-2可見，甲型水驅特征曲線轉換變形的含水率－可采儲量采出程度關系曲線較符合“S型”含水率上升曲線，油藏開發(fā)初期和末期含水上升較慢，中期含水上升較快，較適合應用于中等粘度油藏；乙型水驅特征曲線轉換變形的含水率－可采儲量采出程度關系曲線較符合“凸型”含水率上升曲線，油藏開發(fā)初期和中期含水上升較快，末期含水上升較慢，較適合應用于高粘度油藏；丙型水驅特征曲線轉換變形的含水率－可采儲量采出程度關系曲線較符合“凸S型”含水率上升曲線，油藏開發(fā)初期和中期含水上升較快，末期含水上升較慢，較適合應用于中高粘度油藏；丁型水驅特征曲線轉換變形的含水率－可采儲量采出程度關系曲線較符合“凹型”含水率上升曲線，油藏開發(fā)初期和中期含水上升較慢，末期含水上升較快，較適合應用于低－特低粘度油藏。甲型丙型丁型乙型圖2-2水驅特征曲線法含水率與可采儲量采出程度關系曲線2、1、5水驅效果綜合評價參數(shù)研究注好水是注水油藏開發(fā)管理的一項重要任務，注入水利用狀況是注水油藏開發(fā)效果評價的一項重要指標。如果大量注入水被無效采出，將大大增大注水費用，開發(fā)效果變差，因此注入水利用狀況將直接影響注水油藏開發(fā)效果，為了提高注入水利用率，正確、客觀地評價注入水利用狀況，石油工程師做了大量研究工作，應用多種參數(shù)對注入水利用狀況進行評價。目前較常用的參數(shù)有：存水率、水驅指數(shù)以及耗水率等。1、存水率存水率直接反映了注入水利用狀況，是衡量注水開發(fā)油田水驅開發(fā)效果的一項重要指標，存水率越高，注入水利用率越高，水驅開發(fā)效果越好。存水率大小同注水開發(fā)油田的綜合含水率一樣，與開發(fā)階段有關。在油田注水開發(fā)過程中，隨著油田的不斷開采，綜合含水不斷上升，注入水排出量也不斷增大，含水率越高，排出量越大，地下存水率越小。一般情況下，在油田開發(fā)初期，注入水排出量少，存水率高，在開發(fā)后期，注入水被大量無效采出，存水率變低。在油田實際應用中，將油田實際存水率與理論存水率進行對比分析，可直接判斷注入水利用狀況和開發(fā)效果。目前計算理論存水率常用的有4種方法，即定義法、經(jīng)驗公式法、含水率曲線法和水驅特征曲線法。①定義法存水率為“注入”水存留在地層中的比率，可分為累積存水率和階段存水率。累積存水率是指累積注水量和累積采水量之差與累積注水量之比，通常將累積存水率稱之為存水率，它相當于前蘇聯(lián)提出的“注入”效率系數(shù)；階段存水率是指階段注水量與階段采水量之差和階段注水量之比，反映階段注入水利用效果。累積存水率定義為：（2-57）式中：-存水率，小數(shù)；累積產(chǎn)水量，×104m3；原油體積系數(shù)，無量綱；-原油密度，kg/L；其它符號同前。由圖2-3可以看出，理論上，在注采比一定的情況下，隨著油田的不斷開采，含水率不斷升高，注入水不斷排出，存水率隨著含水率的升高而下降。圖2-3不同注采比下存水率與含水率的關系曲線②經(jīng)驗公式法存水率的定義：（2-58）無因次注入曲線和無因次采出曲線關系為：（2-59）式2-58和式2-59聯(lián)立求解得：（2-60）令，則式2-60變形為：（2-61）根據(jù)不同油田在不同采出程度下的存水率資料，回歸出不同類型油田與其油水粘度比的相關式：（2-62）其中：-油水粘度比，無量綱；、-與油水粘度比有關的經(jīng)驗常數(shù)，無量綱；其它符號同前。在實際應用中，根據(jù)油田實際油水粘度比，由式2-62計算出、值，代入式2-61，可求得理論存水率與采出程度的關系曲線，將實際存水率與采出程度的關系曲線與理論曲線對比，可判斷注入水利用率和開發(fā)效果。③含水率曲線法童氏含水率－采出程度關系曲線為：（2-63）當采出程度在含水率為時變化，則對應的階段采油量為，而對應的階段產(chǎn)水量為：（2-64）從投產(chǎn)到采出程度為時的累積產(chǎn)水量為：（2-65）將式2-63代入式2-65并積分得：（2-66）從投產(chǎn)到采出程度為時的累積產(chǎn)液量地下體積為：（2-67）存水率表達式為：（2-68）式中：符號同前。④水驅特征曲線法水驅特征曲線是注水油藏開發(fā)效果評價應用最廣泛的特征曲線，應用水驅特征曲線可以推導出累積存水率與含水率的關系曲線。以丙型水驅特征曲線為例，來推導累積存水率與含水率的關系曲線。（2-69）丙型水驅特征曲線表達式為：（2-70）式2-69和式2-70聯(lián)立求解得：（2-71）又由丙型水驅特征曲線微分變形得：（2-72）將式2-72代入式2-71得：（2-73）式2-73即為由丙型水驅特征曲線推導出的存水率與含水率的關系曲線。同理，可由甲型、乙型和丁型水驅特征曲線推導出存水率與含水率的關系曲線。由甲型水驅特征曲線推導出的存水率與含水率的關系曲線為：（2-74）由乙型水驅特征曲線推導出的存水率與含水率的關系曲線為：（2-75）由丁型水驅特征曲線推導出的存水率與含水率的關系曲線為：（2-76）式中：符號同前。在實際應用中，根據(jù)油田實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)，擬合求得水驅特征曲線方程中的擬合系數(shù)。將擬合系數(shù)代入式2-73、式2-74、、式2-75、式2-76，可求得存水率與含水率的關系曲線。2、水驅指數(shù)水驅指數(shù)反映了由水驅替所采油量占總采油量的比重，其定義為存入地下水量與采出地下原油體積之比，即水驅指數(shù)＝（累積注水量＋累積水侵量－累積產(chǎn)水量）/累積采出地下原油體積，其理論計算公式為：（2-77）式中：-水驅指數(shù)，無量綱；其它符號同前。由圖2-4可以看出，在中低含水期，注采比對水驅指數(shù)與含水率關系曲線影響不大，而高含水期時，注采比對水驅指數(shù)與含水率關系曲線影響非常明顯。對于不同的注采比，水驅指數(shù)隨著含水率變化具有不同的規(guī)律。當注采比大于1時，水驅指數(shù)隨含水率增加而增大；當注采比等于1時，水驅指數(shù)等于1，與含水率無關；當注采比小于1時，水驅指數(shù)隨含水率增加而減小。在實際應用中，將實際水驅指數(shù)與含水率的關系曲線與理論曲線對比分析，當實際水驅指數(shù)隨含水率的增加而減小時，說明實際油田天然能量不充足，注水量不夠，應加強注水，提高注水量；相反，當實際水驅指數(shù)隨含水率的增加而增加時，說明注入水和天然能量侵入水充足，不用增加注水量。圖2-4不同注采比下水驅指數(shù)與含水率的關系曲線3、耗水率耗水率是評價油田注水利用率的一項重要指標，其內函為采出每噸油的耗水量，其值越大，每采出一噸油所需注入水量越大，噸油注水成本越高。其表達式