溫泉旅游度假區(qū)別墅項目模板及支架設計書

溫泉旅游度假區(qū)別墅項目模板及支架設計書（一）模板工程方案設計工程概況1、工程概況1）結構：鋼筋混凝土框架結構，主要現澆構件尺寸：框架梁，現澆板，框架柱。2）層高：框架層高。2、采用的模板體系模板：墻、柱、梁、樓板模板采用1800mm×900mm×18mm厚膠合板；檔料：采用45mm×90mm松方木作內楞；外楞及支撐：采用φ48×3.5腳手架鋼管作外楞及搭設承重支撐排架；對拉螺栓：采用φ14圓鋼作對拉螺栓。二、模板方案設計1、基礎底板側模：基礎底板外側模板采用膠合板模板，內楞方木排列間距300mm，外楞采用雙φ48雙根鋼管，對拉螺栓縱橫間距600mm，里端與基礎底板鋼筋焊接。外側加設鋼管斜撐，上下兩道（距模板上下邊不大于200mm），水平間距不大于1000mm。2、地下室外墻模板：模板采用膠合板，模板內楞采用45×90mm方木側立豎向排列，間距300mm，外楞采用雙根φ48×3.5mm鋼管，設置間距與拉螺桿豎向間距相同，對拉螺桿采用φ14圓鋼（中間焊50*50*3鋼板止水片），水平間距為450mm，豎向間距均為450mm。對拉螺桿穿過扣壓鋼管的鋼壓板（－8×100×80mm），擰緊螺帽將墻兩側模板固定。3、柱模板：框架柱模板采用膠合板模板，模板楞木采用45×90mm方木側立豎向排列，間距控制在不大于300mm，邊上方木應遮蓋住柱模板豎向拼縫。4、梁模板：1）梁模板采用膠合板模板，梁底模板背面楞木采用45×90mm方木側立與梁軸線平行設置，底模板寬度與梁截面寬度相同，梁底模邊方木遮蓋住梁側模板與底模板的拼縫（梁側模板與底模板的拼縫向下），梁底方木排列間距不大于250mm。2）梁側模板內楞采用45×90mm方木與梁軸線平行側立設置，梁側模板上、下道內楞分別與模板上下邊齊平，當模板高度大于300mm時，中間應加內楞，使梁側模板內楞排列間距不大于300mm。當梁截面高度大于700mm時，梁側模板中間應設至1道φ14對拉螺桿，對拉螺桿水平間距不大于700mm。梁側模板豎向外楞采用短鋼管配合扣件設置，外楞鋼管下端緊靠內楞并與梁底承重支撐架上部水平小橫桿用扣件緊固，上端與現澆板底鋼管承重支撐架水平鋼管用扣件緊固（或與鋼管斜撐用扣件緊固），形成穩(wěn)固的梁模板支撐體系。5、現澆板模板：現澆板模板采用膠合板，模板底面擱柵采用45×90mm方木側立，中心間距300mm?，F澆板模板與墻或梁側模的交接，應使板模板擱置在墻或梁側模板之上。6、樓梯模板：樓梯休息平臺板及平臺梁與結構層墻體、梁板一起澆筑，待樓梯墻模板拆除后再安裝樓梯段底模板，安綁梯段鋼筋，再安裝梯段踏步側邊模板，然后第二次澆筑樓梯段混凝土。在樓梯平臺及樓梯墻澆筑混凝土時，在平臺梁處預埋梯段縱向鋼筋的連接插筋，在樓梯墻上預埋梯段橫向鋼筋的連接插筋，待樓梯墻模板及平臺梁側模拆除后，再安裝樓梯段底模板，安綁梯段鋼筋，安裝踏步側向模板，然后再澆筑樓梯段混凝土。7、梁板模板承重支撐：1）承重支撐架立桿布置：排架立桿先沿梁（包括主梁和次梁）兩側布置，在主梁、次梁支撐架立桿確定后，在現澆平板部位，視四周梁側立桿圍成的空間尺寸，有序排列板的支撐立桿。主梁兩側立桿間的寬度，在柱模板安裝后，應使每步架縱橫水平鋼管能整體連通，保證樓層梁板承重支撐排架的整體穩(wěn)定性。2)承重排架水平桿：按設置步距縱橫向布置，交叉處用扣件與立桿連接固定。每層梁板承重排架水平桿設置間距不大于1800mm，底道水平桿上皮離地200mm（稱掃地桿），第二道水平桿上皮離地2000mm，上道水平桿上皮離現澆板底(或梁底)距離為模板厚度加木擱柵高度，其余水平桿平均設置。三、模板安裝技術要求1、柱模板安裝：1）按標高抹好水泥砂漿找平層,在柱四邊離地5～8cm處的主筋上按位置線焊制鋼筋限位,從四面頂住模板，以保證柱軸線邊線與標高的準確。2）柱頭模板安裝前，應清除施工縫處動石子，并清理干凈。3）通排柱，應先安裝兩端柱，經校正、固定、拉通線校正中間各柱。柱箍設置間距應符合設計要求。4）柱頭模板安裝后，利用柱模四邊的鋼管排架立桿，對柱模進行校正和固定。2、墻模板安裝：1）按墻位置線安裝就位一側墻模板，安裝臨時拉桿或斜撐固定，鉆對拉螺桿孔，安裝塑料套管和穿墻螺栓，穿墻螺栓規(guī)格和間距應符合模板設計要求。2）清掃墻內雜物，再安裝就位另一側模板，鉆對拉螺桿孔，對上并穿上對拉螺桿。安裝兩側模板的水平雙鋼管外楞，用對拉螺桿配鋼壓板將水平鋼管外楞固定。3）檢查、校正模板垂直度。墻模板安裝完畢，檢查一遍對拉螺栓是否緊固，模板拼縫及下口是否嚴密，辦完預檢手續(xù)。3、梁模板安裝：1）搭鋼管承重支撐架之前,對原土地面必須夯擊密實，立桿下墊通長木板，對新近澆筑的混凝土樓面，混凝土強度遠未達到設計要求的強度等級，在立桿底部應墊設面積不小于200mm×200mm的木墊板。2）安裝梁底模板應拉線找直，當梁跨度等于或大于4m時，梁底板應按設計要求起拱。如設計無要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/1000。3）當梁高達70cm以上時，梁側模板中部應加穿梁對拉螺桿加固。4）當梁截面較大（荷載較大），梁底承重架小橫桿與立桿連接的扣件不能滿足抗滑承載力要求，可利用小橫桿下設置的一根縱向鋼管，此鋼管用扣件與立桿連接，并將扣件與上面的（小橫桿與立桿連接）扣件頂緊，起到雙扣件受力作用。4、樓板模板安裝：1）原土地面應夯擊密實，在支撐立桿底部并墊通長木板，防止沉陷。在新澆結構樓板上，立桿底部應200mm×200mm的木板。2）鋼管排架上部水平鋼管的布置方向應與模板方木的擱置方向垂直，并控制好水平標高。3）分塊制作的樓板模板用吊機吊運就位。采現埸散裝的樓板模板，先安放木擱柵方木，后鋪設膠合板模板，在梁板交接處，將樓板模板擱置于梁側模板上，并略比梁模板內側面內凹1～2mm。與木擱柵平行方向的模板拼縫應設在木擱柵上。4）樓板模板鋪完后，應檢查模板的標高和平整度，不符合要求應進行校正。5、樓梯模板安裝：1）樓梯平臺和平臺梁模板與樓梯墻模板同時安裝,安裝方法基本與結構梁板相同。待樓梯墻混凝土澆筑并拆除樓梯墻模板和平臺梁側模板后，再安裝樓梯段模板。2）樓梯段模板安裝后，模板與墻之間的空隙應嵌堵密實，以防澆筑混凝土時出現漏漿，污染下部墻面。四、模板拆除技術要求：1、結構層模板拆除順序：墻（柱）側模板→梁側模板→現澆板模板及部分支撐→梁底模板→承重排架。2、墻（柱）模板及梁側模板拆除時,混凝土強度應能保證其表面及楞角不因拆除模板受損時，方可拆除。3、承重的梁板底模板拆除時，以同條件養(yǎng)護的混凝土試塊強度作為模板拆除的強度依據，底模板拆除時混凝土強度要求應符合規(guī)范要求（見質量標準）。4、模板拆除作業(yè)，應有項目技術負責人（或施工員）下達的模板拆除令后，方可按規(guī)定要求實施模板拆除作業(yè)。5、內墻模板拆除時，先將房間內現澆板鋼管排架的掃地桿拆除，此時排架立桿上還有兩道水平桿，不影響支撐架的穩(wěn)定。掃地桿拆除后，再拆砼墻側模，便于模板的運輸。6、現澆板模板拆除前，先將間隔拆除部分立桿，再將支撐上部的支承橫桿與立桿的連接扣松動，將支承橫桿下降150mm～200mm，然后拆除方木擱柵，撬松現澆板模板，使模板下落到鋼管支架上，運下模板后將其余鋼管支架拆除。（二）模板工程計算書A、混凝土墻模板計算地下室外墻板均為現澆鋼筋混凝土墻板，厚度300mm，層高3.00m，采用全新的九夾板作模板，板沿長度方向豎向放置50×100木方作為豎向背楞，間距250mm；設φ14對拉螺栓加固，其間距從墻底至墻高范圍內全部采用間距400mm（豎向）×400mm（橫向）對拉螺栓設置；鋼管箍間距與對拉螺栓間距一致，第一道對拉螺栓距地越小越好，且不大于150mm，以防墻根部脹模。墻模內側支撐與滿堂架拉牢，形成一整體，外側支撐與基坑周圍連接牢固。1.荷載設計值(1)混凝土側壓力1）混凝土作用于模板的側壓力,一般隨混凝土的澆搗高度增加,當澆搗高度達到一臨界值時,側壓力就不再增加,此時的側壓力即為新澆筑混凝土最大側壓力.側壓力達到最大值的澆搗高度稱為混凝土的有效壓頭.采用內部振搗器時,新澆筑的混凝土作用于模板的最大側壓力,可按下列兩式計算,并取兩式中的較小值.F=0.22×γc×t0×β1×β2×υ1/2(1)F=γc×H(2)式中F----新澆筑的混凝土對模板的最大側壓力(KN/m2)γc---混凝土的重量密度(KN/m3)t0-----新澆搗混凝土初凝時間(h)可按實測確定;當缺乏試驗資料時,可采用t0=200/(T+15)計算T-----混凝土的溫度(℃),入模溫度T=15℃υ----混凝土的澆筑速度(m/h),取υ=3.0m/hH-----混凝土側壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的高度(m),取H=3.00mβ1----外加劑影響修正系數,取1.00β2----混凝土塌落度影響修正系數,當塌落度110-150mm時,取0.85h-----有效壓頭高度(m),h=F/γc由式(1)F=0.22×γc×t0×β1×β2×υ1/2=0.22×24×200÷(15+15)×1.00×0.85×3.01/2=51.82KN/m2由式(2)F=γc×H=24×3.0=72KN/m2按取最小值,故最大側壓力取36KN/m2。有效壓頭高度h=F/γc=36/1.5=2.16m。2）混凝土側壓力設計值：F=F1×分項系數×折減系數=36×1.2×0.85=36.72kN/m2（2）傾倒混凝土時產生的水平荷載：查設計規(guī)范得，4kN/m2荷載設計值為4×1.4×0.85=4.76kN/m2（3）荷載組合：F′=36.72+4.76=41.48kN/m22、驗算1）九夾板模板驗算，查材料手冊，模板（δ=18）截面特征，Ixj=43.74×104mm4，Wxj=4.86×103mm3（1）計算簡圖參見墻、梁模板節(jié)點圖，然后進行簡化。為線均布荷載：q1=F′×0.3/1000=12.44N/m（用于計算承載力）；q2=F×0.3/1000=11.02N/m（用于驗算撓度）（2）抗彎強度驗算：（墻體上部和下部的對拉螺栓的平均間距按（400+200）/2=300mm計算）M=q1m2/2=12.44×3002/2=55.98×104N·mmδ=M/W=55.98×104/4.86×103=115.18N/mm2＜fm=150N/mm2所以抗彎強度滿足設計要求！（3）撓度驗算：ω=q2m（-l3+6m2l+3m3）/24EIxj=11.02×200(-4003+6×2002×400+3×2003)/24×0.9×104×43.74×104=1.30mm＜[ω]=2.37mm所以撓度滿足設計要求。2）、內鋼楞驗算查材料手冊，2根φ48.5鋼管的截面特征為：I=2×12.19×104mm4，W=2×5.60×103mm3計算簡圖見上化為均布荷載：q1=F′×0.75/1000=31.11N/mm（用于計算承載力）q2=F×0.75/1000=27.54N/mm（用于驗算撓度）（1）抗彎強度驗算：內鋼管計算簡圖木模板計算簡圖查表得：a=0.4l。由于內鋼管兩端的伸臂長度100mm與基本跨度250mm之比，250/800=0.31＜0.4，則伸臂端頭撓度比基本跨度小，且滿堂腳手架立桿間距為1000mm，故可以近似四跨連續(xù)梁計算。M=0.10q1I2=0.10×31.11×2502抗彎承載力：δ=M/W=0.10×31.11×2502/2×5.81×103=16.73N/mm2＜215N/mm2所以符合設計要求?。?）撓度驗算ω=0.677×I4q2/100EI=0.677×27.54×2504/100×2.06×105×2×12.19×104=0.014mm＜3.0mm所以符合設計要求?。?）對拉螺栓驗算M14螺栓凈截面積A=105mm2①對拉螺栓的拉力N=F′×內楞間距×外楞間距=41.48×0.40×0.45=7.466kN②對拉螺栓承受的應力δ=N/A=7.466×103/105=71.10N/mm2＜170N/mm2所以符合設計要求！B、梁模板設計驗算假定：梁的截面尺寸為200mm×800mm，板厚180mm，層高2.80m，梁模板全部采用九夾板，支撐體系采用鋼管，立桿橫距800mm。九夾板設計強度和彈性模量可采用以下數據：fv=10N/mm2（順紋抗壓）；fv=1.4N/mm2（順紋抗剪）；fm=13N/mm2（抗彎）；E=9,000N/mm2（彈性模量）。假設九夾板密度為5kN/m31．底模板驗算，底模系二根50mm×100mm的木方和九夾板組合而成，經換算可以折合為（100×50×2+18×200）/200=68mm木板，故取木板厚度為70mm。（1）抗彎強度驗算1）荷載：底模自重：5×0.070×0.8×1.2=0.336kN/m混凝土自重：24×0.2×0.8×1.2=4.608kN/m鋼筋荷載：1.5×0.2×0.8×1.2=0.288kN/m振搗混凝土荷載：2×0.80×1.2=1.92kN/m合計：q1=7.152kN/m乘以折減系數，則q=q1×0.9=7.152×0.9=6.44kN/m2)抗彎承載力驗算：梁寬度方向鋼管間距為500mm，梁跨度方向立桿間距800mm，是個等跨多跨連續(xù)梁，考慮到模板下木方長度有限，故按四等跨計算。按最不利荷載布置計算：彎矩系數：km=-0.121；剪力系數kv=-0.620；撓度系數KW=0.967。則，M=km·qI2=-0.121×6.44×0.802=-0.498kN·m=-0.498×106N·mmδ=M/W=0.498×106/(bh2/6)=0.498×106×6/bh2=3.04N/mm2＜fm=13N/mm2所以符合設計要求！注：b為梁的計算寬度。（2）抗剪強驗算：V=KVq1=-0.620×6.44×0.80=3.19kN則剪應力：τ=3V/2bh=3×3.19×103/2×200×70=0.34N/mm2＜fv=1.40N/mm2所以符合設計要求?。?）撓度驗算荷載不包括振搗混凝土荷載，則q1=5.232kN/m，q=q1×0.9=4.71kN/mω=KWq1l4/100EI=0.967×4.71×5004/(100×9×103×1/12×200×703)=0.055mm＜[ω]=L/400=800/400=2.00mm所以符合設計要求！2、側模板驗算：（1）荷載計算設上海市冬季日平均氣溫為15℃，則β1=1.0，β2=0.85，V=3.00m/h，則1）側壓力：F1=0.22rct0β1β2V1/2=0.22×24×（200/15+15）×1.0×0.85×3.01/2=51.82kN/m2F2=hcΓ=24×0.8=19.2kN/m2取二者較小值，即F=19.2kN/m2乘以分項系數：F=19.2×1.2=23.04kN/m22）振搗混凝土產生的荷載；4kN/m2乘以分項系數：4×1.4=5.6kN/m2以上兩項荷載合并：23.04+5.6=28.64kN/m2根據立桿間距800mm的條件，則線荷載為：28.64×0.20=4.528kN/m乘以折減系數，則q=4.528×0.9=4.0752N/m（2）抗彎強度驗算：M=KmqI2=-0.121×4.0752×2002=19.723×103N·mmδ=M/W=19.723×103×6/800×452=0.07N/mm20.07N/mm2＜fm=13N/mm2梁側模面板計算強度小于13N/mm2，滿足要求?。?）抗剪強度驗算V=0.620qI=0.620×4.072×200=0.505kN剪應力；τ=3V/2bh=3×505/2×800×45=0.02=0.02N/mm2＜截面抗剪強度設計值fv=1.4N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求?。?）撓度驗算取側壓力F=19.2kN/mm2，化為線荷載19.2×0.20=3.84kN/m乘以折減系數，q=0.9×3.84=3.456kN/mω=0.967qI4/100EI=0.967×3.456×8004/(100×9×103×1/12×800×453)=0.25mm＜[ω]=I/400=800/400=2.00mm梁側模板的撓度計算值，滿足要求?。?）穿梁螺桿計算計算公式：N﹤[N]=FA其中N——穿梁螺桿所受的拉力；A——穿梁螺桿有效面積（mm2）；f——穿梁螺桿的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺桿承受最大拉力N=（1.2×23.04+1.4×5.6）×0.80×0.2/2=2.84KN穿梁螺桿直徑為14mm；穿梁螺桿有效直徑為11.84mm；穿梁螺桿有效面積為A=105mm2；穿梁螺桿最大容許拉力值為[N]=17.8KN；穿梁螺桿承受拉力最大值為N=2.84KN；穿梁螺桿的布置距離為側龍骨的計算間距600mm；每個截面布置2道穿梁螺桿。穿梁螺桿強度滿足要求！3.支撐驗算鋼管支撐按兩端鉸接軸心受壓桿件驗算，由于底模板下的頂撐設有水平拉桿，故支撐截面積一般以穩(wěn)定性來控制。（1）立柱穩(wěn)定性驗算：δ=N/VAδ=N/γA式中：N——每根立桿承受的荷載，N=q(底模荷載)×l（支撐間距）；A——鋼管截面積；V——軸心受壓桿件穩(wěn)定性系數，根據L/i=λ(L為橫桿步距，即水平支撐間距600mm，多道設置時取大值；i為鋼管回轉半徑)。i=(d1+d2)1/2/2=33.08，所以λ=600/33.08=18.14。所以V=0.950δ=N/VA=qI/VA=6.44×800/4.89×0.950=110.9N/mm2＜f=205N/mm2所以符合設計要求?。?）小楞抗彎強度驗算小楞間距為500mm，按簡支梁計算。在計算撓度時，梁作用在小楞上的荷載可簡化為一個集中荷載。M=pI2/8=6.44×0.5m2/8=40.25×104kN·mmδ=M/W=40.25×104kN·mm/5.08×103mm3=79.23N/mm＜fm=205N/mm2所以符合設計要求?。?）小楞撓度驗算：ω=pI3/48EI=6.44×103×500×500×500/2.06×105×48×12.19×104=0.67mm＜[ω]=l/250=2.4mm所以符合設計要求！C、扣件鋼管樓板模板支架驗算已知：現澆鋼筋混凝土樓板，樓板厚度180mm，層高2.80m，施工采用Φ48×3.5mm鋼管搭設滿堂腳手架做木模板支撐架，樓板立桿縱距b=0.80m，立桿橫距I=1.0m，立桿步距=1.2m。模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板指出點的長度a=150mm，方木間距取250mm，開間尺寸最大按3900mm，如圖1。模板支撐方木的計算方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為本章例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；（1）荷載的計算⑴鋼筋混凝土板自重（KN/m）：q1=24.000×0.18×0.25=1.08KN/m⑵模板的自重線荷載（KN/m）：q2=1.500×0.25=0.375KN/m⑶活荷載為施工荷載標準值與振到混凝土時產生的荷載（KN）：經計算得到，活荷載標準值P1=（1.00+2.00）×0.80×0.25=0.60KN（2）強度計算最大彎矩考慮為靜荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：Mmax=Pl/4+ql2/8均布荷載q=1.2×1.08+1.2×0.375=1.746KN/m集中荷載P=1.4×0.60=0.84KN最大彎矩M=0.84×0.80/4+1.746×0.80×0.80/8=0.31KN最大支座力N=0.84/2+1.746×0.80/2=1.12KN截面應力б=M/W=0.31×106/83333.3=3.72N/mm2方木的計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求?。?）抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q=ql/2+p/2截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh﹤[T]其中最大剪力Q=0.8×1.746/2+0.840/2=1.12KN截面抗剪強度計算值T=3×1120/（2×50×100）=0.336N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求！（4）撓度計算最大彎矩考慮為靜荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：Vmax=Pl3/48EI+5ql4/384EI均布荷載q=1.08+0.375=1.455KN/m集中荷載P=0.60KN最大變形V=撓度小于800/250，滿足要求?。?）板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算集中荷載P取縱向方木傳遞力，P=2.24KN經過連續(xù)梁計算得到：最大彎矩Mmax=0.537KN/m最大變形Vmax=0.253mm最大支座力Qmax=5.610KN截面應力б=0.253×106/5080=49.80N/mm2支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10mm，滿足要求！（6）扣件抗滑移計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取8.0KN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；設計中R取最大支座反力，R=5.61KN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m，試驗表明：單扣件在12KN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0KN；雙扣件在20KN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0KN。（7）模板支架荷載標準值（軸力）：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。①靜荷載標準值包括以下內容：⑴腳手架自重（KN）：NG1=0.138×2.6=0.359KN⑵模板的自重（KN）：NG2=1.50×0.80×1.00=1.200KN⑶鋼筋混凝土樓板自重（KN）：NG3=24.0×0.18×0.8×1.00=3.456KN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=5.015KN。②活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=（1.00+2.00）×0.80×1.00=2.40KN③不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.015+1.4×2.4=9.378KN（8）立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式б=N/（ΦA）≤[f]其中N——立桿的軸心壓力設計值（KN）：N=9.378Φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑（cm）；i=1.58A——立桿凈截面面積（cm2）；A=4.89W——立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W=5.08б——鋼管立桿抗壓強度計算值（N/