XX鋼筋混凝土裝配式單層單跨廠房設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

1XX鋼筋混凝土裝配式單層單跨廠房設(shè)計(jì)一、設(shè)計(jì)資料：1、工程情況：本工程為某城市郊區(qū)某鑄造車間，無(wú)抗震設(shè)防要求。工藝要求為一單跨單層廠房，跨度為18m,長(zhǎng)度為66m,柱距為6m。選用二臺(tái)Q=150∕30kN的中級(jí)工作制橋式吊車，吊車軌頂標(biāo)高為m，由于散熱要求需設(shè)置天窗和擋風(fēng)板。廠房采用鋼筋混凝土裝配式結(jié)構(gòu)。2、工程地質(zhì)情況：由勘探資料得知天然地面下處為褐黃色粘土老土層,可作為基礎(chǔ)的持力層，該層土修正后的地基承載力特征值fa為105kN/m2。初見(jiàn)地下水位在天然地面下（標(biāo)高為）處,無(wú)侵蝕性。3、建筑設(shè)計(jì)平面、立面和剖面見(jiàn)圖15、圖16和圖17。4、荷載資料：鋼筋混凝土容重25kN/m3鋼門窗自重 m2水泥砂漿容重 20kN/m3 （防水層+隔氣層）自重 m2墻體自重 m2（包括雙面粉刷）屋面施工荷載 m2（沿水平面）屋面積灰分布情況及取值見(jiàn)圖18屋面基本雪壓 m2（沿水平面），屋面積雪分布系數(shù)見(jiàn)圖19。房屋基本風(fēng)壓W=m2,風(fēng)載體型系數(shù)見(jiàn)圖9,風(fēng)載高度變化系數(shù)如下:離地高度（m）5101520高度變化系數(shù)μZ吊車規(guī)格如下跨度總重寬度（B）小車重輪距（K）起重量（Q）C最大輪壓285kNkN150/30kN152kN5、材料強(qiáng)度等級(jí)：混凝土：柱用C30，基礎(chǔ)用C20鋼筋：柱縱筋用HRB335，其它均用HPB235。6、參考標(biāo)準(zhǔn)圖集：X6m預(yù)應(yīng)力鋼混筋凝土屋面板[G410㈠㈡]天溝板[G410㈢]∏形鋼筋混凝土天窗架[G316]預(yù)應(yīng)力鋼混筋凝土折線形屋架[G415㈠]鋼筋混凝土吊車梁[G323]鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁[G320]柱間支撐[CG326㈠]吊車軌道聯(lián)結(jié)[G159]000810006板面屋型大

公平找MMOm

層水防圖面剖710.3KN/m?圖18二、結(jié)構(gòu)選型：選用的結(jié)構(gòu)形式：1、屋面板：選自心410㈠］，見(jiàn)圖20板重： m2（沿斜面）嵌縫重：m2（沿斜面）2、天溝板：選自心410㈢］，見(jiàn)圖213、天溝重（包括水重）：根4、天窗架：口形鋼筋混凝土天窗架選自g316］。天窗架及擋風(fēng)板傳到屋架上的重量見(jiàn)圖225960 .圖p=26.2kNP=11.5kN5、預(yù)應(yīng)力鋼混筋凝土折線形屋架選自g415㈠］重。，屋架軸線圖尺寸如圖23所示。每根屋架18000圖236、屋蓋支撐：選自心415㈠]重量為：m2（沿水平面）7、基礎(chǔ)梁：選自日320],b×h=250×450mm,

每根自重：8、吊車梁：選自心323㈠]，見(jiàn)圖24每根自重：50kN

軌道及墊層重：m9、連系梁與過(guò)梁，截面與尺寸見(jiàn)剖面圖。10、柱間支撐：選自[]三、柱截面尺寸與高度的確定基礎(chǔ)采用單獨(dú)杯形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-柱頂標(biāo)高為，牛腿頂面標(biāo)高為。柱子尺寸：a）、柱子高度：上柱高H=11.4m一7.8m=3.6mU下柱高H=7.8m+0.6m=8.4mL柱總高H=11.4m+0.6m=12.0mb）、柱截面尺寸：建議上柱為方形截面，b×h=400×400mm,下柱為工字形截面，b×h×hf=400×800×150mm，牛腿尺寸、柱下端矩形截面部分高度尺寸見(jiàn)圖25。柱截面幾何特征值為：A-1.6×105mm21I-2.13×109mm21g1-4.0kN/mA=1.775義105mm22四、荷載計(jì)算I=14.38X109mm22g=4.44kN/m1、恒載（1）屋蓋恒載（防水層+隔氣層）自重0.35kN/m220mm厚水泥砂漿找平層20kN/m3X0.02m=0.40kN/m3預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（包括灌縫）屋蓋鋼支撐天窗架天溝重（包括水重）1.40kN/m20.05kN/m22.2kN/m237.7kN17.4kN/根屋架重力荷載為60.5kN/棉，則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)重力荷載設(shè)計(jì)值：G=1.2X(2.2kN/m2X6mX18m/2+60.5kN/2+37.7kN+17.4kN)=244.98kN1(2)吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計(jì)值：G=1.2X(50kN+0.8kN/mX6m)=65.76kN3(3)柱自重重力荷載設(shè)計(jì)值：上柱G=G=1.2χ4kN/mX3.6m=17.28kN4A 4B下柱G=G=1.2X4.44kN/mX8.4m=44.76kN5A 5B2、屋面活荷載屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2,學(xué)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.2kN/m2，后者大于前者，故僅按前者計(jì)算。屋面積灰荷載為(0.3kN/m2義3m+0.75kN/m2義3m+0.3kN/m2*3m)×6m=24.3kN作用于柱頂屋面活荷載設(shè)計(jì)值為：Q=1.4×(0.5kN/m2×6m×18m/2+24.3kN)=71.82kN1Q作用位置與G作用位置相同。如圖26。113、風(fēng)荷載按3=βμμ3計(jì)算，其中3=0.55kN/m2,P=1.0，μ根據(jù)廠房各部分標(biāo)高kzszo o z z及B類地面粗糙度確定:柱頂（標(biāo)高） μ=1.039Z檐口（標(biāo)高） μ=1.098Z屋頂（標(biāo)高） μ=1.182Z排架迎風(fēng)面及背風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為:3=βμμ3=1.0X0.8X1.039X0.55kN/m2=0.457kN/m21k Zs1zo3=βμμ3=1.0x0.4X1.039X0.55kN/m2=0.286kN/m22k Zs2zo?-..K∣1,?1∣法乳如M5上則作用于排架計(jì)算簡(jiǎn)圖(圖27)上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為：q=1.4X0.457kN/m2X6m=3.84kN/m1q=1.4X0.286kN/m2X6m=2.40kN/m2屋架各點(diǎn)處的μ：Z標(biāo)高(m)μZ13.9516.6214.55F=γ(Zμμh)β3B=[(0.8+0.5)X2..1X1.098+(0.3+0.6)x0.45X1.111WQ sZZ0 0n=1+1.4x2.67x1.176+(-0.8+0.6)x2.04X1.175+0]=33.40kN4、吊車荷載150∕30kN吊車的參數(shù)為：B=5.5m,K=4.4m,g=71.9kN,Q=150kN,F =152kN。p,max根據(jù)重力荷載之間的平衡關(guān)系：2(F +F)=G+Q+g得:p,max p,min據(jù)B及K，可算得吊車梁支座反力影響線中各輪對(duì)應(yīng)點(diǎn)的豎向坐標(biāo)，F(xiàn) =65.5kN。根p,min如圖28。即8吊車肆作即吐座反力的鼓響線吊車豎向荷載吊車豎向荷載設(shè)計(jì)值為：D =γF∑y=1.4X152kN(1+0.808+0.267+0.075)=457.52kNmax Qp,max iD=γF∑y=1.4X65.5X2.15=197.155kNmin Qp,min i吊車橫向水平荷載作用于每個(gè)輪子上的吊車橫向水平制動(dòng)力計(jì)算：T=1α(Q+g)=1X0.1X(150kN+71.9kN)=5.548kN44作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算T=γT∑y=1.4X5.548X2.15=16.7kNmaxQ i五、排架內(nèi)力分析柱剪力分配系數(shù)柱子n=I/1U lλ=H/HUC=3/[1+λ3(1/n-1)]oδ=H3/CEIol1/δη,二∑≡iA，Bn=0.148λ=0.300C=2.596Oδ=δ=0.268X10-10H3AB Eη=η=0.5A B1、恒載作用下的排架內(nèi)力分析，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖29(a)G=G=244.98kN,G=G+G=62.32kN+17.28kN=81.60kN_1 1 2 3 ±1G=G=44.76kN.3 5M=Ge=244.98kNX0.05m=12.25kN/m11M=(G+G~)e—Ge2 1上1 0 33=(244.98kN+17.28kN)X0.2m—64.32kNX0.35m=29.94kN排架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)且作用對(duì)稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無(wú)側(cè)移，故各柱可按柱頂為不動(dòng)鉸支座計(jì)算內(nèi)力。對(duì)于A、B柱n=0.148,λ=0.300。31d(1-1)G=一 -?=1.971,1+λ3(--1)n3 1-λ2一 =1.18121+λ3(--1)nC3nM廠M廠 12.25kN?mX1.971+29.94kN?mX1.184R=-1C+-XC= =4.96kNAH1H3 12R=-4.96kNB2∣.r圖29恒露小In蛹妊力相求得R后，由于平衡條件可得各柱截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力為該界面以上重力i荷載之和，恒載作用下的軸力彎矩如圖29（b）（c）。屋面活荷載作用下的排架內(nèi)力分析排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖30（a）。其中Q=71.82kN，它在柱頂及變階處引起的力矩為:1M=71.82kNX0.05m=3.59kN?m,M =71.82X0.20=14.36kN?m,C=1.971,1A, 2A 1C=1.181則3nMA^MA^ 3.59kN?mX1.971+14.36kN?mX1.181R=——C+—JC= =2.00kN(→)AH1H3 12排架各柱的彎矩軸力圖如圖30(b)(c)?！鼍勇榈褡饔孟录右穬?nèi)力?風(fēng)荷載作用下的排架內(nèi)力分析(1)左風(fēng)吹時(shí)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖31(a)。A,B柱n=0.148,λ=0.300有表得3[1+λ4(1-1)]C= n =0.34011 18[1+λ3(-1)]nR=-qHC=-3.84kN/mX12mX0.34=-15.7kN(~)A 1 11R=-qHC=-2.4kN/mX12mX0.34=-9.792kN(~)B 2 11R=R+R+F=-15.7kN-9.79kN-33.43kN=-58.92kN(~)ABW各柱頂剪力分別為：V=R-ηR=-15.7kN+0.5X58.92kN=17.36kN(一)AAAV=R-ηR=-9.79kN+0.5X58.92kN=19.67kN(→)BBB■龍風(fēng)燦的排架啦?Mfi(2)右風(fēng)吹時(shí)由于死單跨，與左風(fēng)吹情況相同，內(nèi)力反向，計(jì)算簡(jiǎn)圖和內(nèi)力圖如圖32?！鲇绎L(fēng)艇的曲'內(nèi)力分析吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)D作用于A柱max計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖33(a)，其中吊車豎向荷載D,D 在牛腿頂面處引起的力矩為maxminM=De=457.52kNX0.35m=160.13kN?mAmax3M=De=197.16kNX0.35m=69kN?mBmin3對(duì)于A柱，C=1.18,則3RARBM^CH3160.13kN?m12mx1.18=-15.7kN(一)MBCH369kN?m12mx1.18=6.79kN(→)R=R+R=-15.7kN+6.79kN=-8.91kN(一)

AB排架各柱頂剪力分別為：V=R-ηR=-15.7kN+0.5X8.91kN=-11.25kN(^)AAAV=R-ηR=-6.79kN+0.5X8.91kN=6.79kN(→)BBB排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖33(b)(c)。■■作用在■1[(1)D作用于B柱max由同理可得，內(nèi)力圖如圖34?！?琲臃R柱上的娥應(yīng)力M(3)T作用下max當(dāng)作用吊車橫向水平荷載時(shí)，排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖35(b)。對(duì)于A柱，n=0.148,λ=0.300,a=(3.6m-1.2m)/3.6m=0.670,則2-3aλ+λ3[(1+α)(I-a)2-(2-3a)]C= n =0.6275 nR=-TC=-16.70kNX0.627=-10.48kN(~)AMAX5同理，對(duì)于B柱，n=0.148,λ=0.305,a=0.670,C=0.627則5R=-TC=-16.70kNX0.627=-10.48kN(一)B max5排架柱頂總反江為：R=R+R=-10.48kN+(-10.48kN)=-20.96kN(一)AB各柱頂剪力為：V=R-ηR=-10.48kN+0.5X(-20.96)kN=0AAAV=R-ηR=-10.48kN+0.5X(-20.96)kN=0BBB排架各柱的彎矩圖及柱底剪力如圖35(a)。圖及TwOI?榜內(nèi)力分所六、內(nèi)力組合表1 A柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總表吊車豎向荷載 風(fēng)荷載 柱號(hào)及正向內(nèi)力荷載類別恒載屋面活載D作用在maxA柱D作用在maxB柱吊車水平荷載左風(fēng)右風(fēng) 序號(hào)①②③④⑤⑥⑦I-IM士TTN00000II-HM士JN000二M士L]?m-mN000V士注：M（單位為kNm）,V（單位為kN）。A柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值組合表表2截面+M及相應(yīng)M,Nmax—M 及相應(yīng)N,VmaxN 及相應(yīng)M,VmaxN及相應(yīng)M,VminM,Nk k備注I-IM①+(②+⑥)①+[(③+⑤)+⑦]①+[②+(③+⑤)+⑦]①+[(③+⑤)+⑦]N 一項(xiàng)取1.35Smax GK+0.7X1.4SQKNII-HM①+[(③+⑤)+⑥]①+(②+⑦)①+[②+(③+⑤)+⑥]①+⑦Nm-mM①+[②+(③+⑤)+⑥]①+[(④+⑤)+⑦]①+[②+(③+⑤)+⑥]①+⑥NVMkNk注：M（單位為kN?m）,N（單位為kN）,V（單位為kN）七、柱截面設(shè)計(jì)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30,/=14.3N/mm2,f=2.01N/mm2；采用HRB335級(jí)鋼筋，c tkf=f=300N/mm2,ξ=0.518。上下柱均采用對(duì)稱鋼筋。yy b上柱配筋計(jì)算有內(nèi)力組合表可見(jiàn)，上柱截面共有4組內(nèi)力取h=400mm-40mm=360mm,經(jīng)判0別，均為大偏壓，選取一組最不利荷載組合。M=-123.82,N=262.26由附表查的有吊車廠房排架方向上柱的計(jì)算長(zhǎng)度l=2*3.6m=7.2m。附加偏心距e0a取20mm（大于400mm/30）。M 123.82X106N?mme=——= =472.1mm,eoN262260N=e+e=472.1mm+20mm=270mm0a由l0/h=7200mm/400mm=18>5，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)H。取ζ1，取X=2as0.5fA0.5x14.3N/mm2x4002mm2262260N=4.362>1.0=1.0。C1ξ=h0-0.01x(7800mm)=0.97400mm1400x(270mm))360mm7800mm400mm)x1.0x0.97=1.164262260Nαfbh 1.0x14.3N/mm2X400mmX360mm1c0進(jìn)行計(jì)算。一，2a=0.127<一h080mm=0.222360mmN cN，ef=ηe-h/2+a=1.164X270mm—400mm/2+40mm=412.8mmiA=A

sSsNe'f262260Nx412.8mmfy(h0-a)300N/mm2(360mm-40mm)=1127.7mm2選用4ψ20(A—S=0.785%>0.2%=1256mm2)，則P=A/(bh)=1256mm2/(400mm+400mm)S，滿足要求s由附表，得垂直于排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度l=1.25X3.6m=4.5m，則lIb=4500mm/400mm=11.25,φ=0.961。00___ _一N=0.9φ(fA+fA)=0.9X0.961X(14.3N/mm2X400mmX400mm+u c yS300N/mm2X1256mm2X2)=2630.94kN>N =345.32kNmax滿足彎矩作用平面外的承載力要求。下柱的配筋計(jì)算取h=800mm-40mm=760mm，與上柱分析方法類似，在內(nèi)力組合表的8組內(nèi)力0中選取下列2組最不利內(nèi)力。M=414.77kN?m,N=371.31kN.M=-536.52kN?m,N=531.01kN.⑴按M=414.77kNm,N=371.31kN.計(jì)算下柱計(jì)算長(zhǎng)度取l=1.0,H=8.6m，附加偏心距e=800mm/30=26.67mma0lf'(大于20mm),b=100mm,b=400mm,h=150mm。fM 414.77X106N?mm371310N=1117mm,e=e+e=1117mm+26.67mm=1143.7mm由l/h=8600mm/800mm=10.75>50i>50a<15,故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)η。且取eoNfζ=1.0。2ζ10.5fA c N0.5x14.3N/mm2X[400mmX800mm-300mmX(800mm-2X150mm-25mm)]371310N=3.42>1.0=1.0。=1+—1—

e1400—

h01ζ2=1+1400x(1143?7mm)(760mm8600mm800mm)x1.0X1.0=1.055ηe=1.055X1143.7mm=1206.6mm>0.3h=0.3X760mm=228mmi故為大偏心受壓。先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則N

x= afb1c371310N1.0X14.3N/mm2X400mm=64.9mm<150mm取ζ1η0fhe=?e+——ai2S800mm=1206.6mm+ =40mm=1566.6mm2A=AsS.一一'一Ne-afbx(h-x/2) ^f——0 =[371310NX1566.6mm-1.0X14.3N/mm2f(h-a)y0SX400mmX64.9mm(760mm-64.9mm/2)]/[300N/mm2X(760mm-40mm)]=1442.6mm2(2)按M=-536.52kN?m,N=531.01kN.計(jì)算，計(jì)算方法同上述相同。計(jì)算過(guò)程從略，計(jì)算結(jié)果A=A=1833.6mm2。SS綜合上述計(jì)算結(jié)果，下柱截面選用4Ψ25(A=1964mm2)按此配筋，經(jīng)驗(yàn)算柱彎矩作用平S面外的承載力亦，滿足要求。柱的裂縫寬度驗(yàn)算《規(guī)范》規(guī)定，對(duì)e/h>0.55的柱應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算。上柱及下住均出現(xiàn)00e/h>0.55的內(nèi)力。故應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算。驗(yàn)算過(guò)程見(jiàn)表3,其中上柱A=1256mm2，00 S下柱A=1964mm2,E=2.0X105N/mm2；構(gòu)件特征系數(shù)α=2.1，混凝土保護(hù)層厚S S cr度C取25mm。表3主的裂縫寬度驗(yàn)算表 柱截面 上柱下柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值M/(kN?m) k N/kN k e=M/N/mm 0 k k -406.2>0.55h 0900>0.55h 0AP= S t 0.5bh+(B-b)h f f 0.0157<0.01,取P=0.01 te η=1+ 1 (l0-)2S 4000e/hh 0 0 1.0(人<14)he=ηe+h/2-a/mm 0 S 1260''」γ=h(b-b)/bh f ff 0 0CC …? ' h ，，Z=[0.87-0.12(1-γ)(i)]h/mmfe0N(e-z)σ=—1一Z)/(N/mm2)Sk Az S fψ=1.1-0.65---tk—Pσ teSk σ dω=αψ—Sk-(1.9C+0.08—eq)/mmmax crE P S te <（滿足要求）<（滿足要求）柱的箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般有構(gòu)造要求，上、下柱均選用。8@200箍筋。牛腿設(shè)計(jì)根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖36.。其中牛腿截面寬度b=400mm，牛腿截面高度h=600mm,h=565mm。0牛腿截面高度驗(yàn)算其中P=0.65,f=2.01N/mm2,F=0(牛柱腿頂面沒(méi)水平荷載),

tk hk一150mm+20mm=-130mm<0,取a=0,F按下式確定：VKaDGF=——max+——3VkγγQG457.53kN64.32kN + 1.4 1.2=380.41kNF、fbh 2.01N/mm2X400mmX565mmLP(1-0.5i)Jtk0=0.65x =590.54kN>FFa 0.5 vkVk0.5+—h0故牛腿截面高度滿足要求。圖36牛腳尺寸簡(jiǎn)圖牛腿配筋計(jì)算由于a=-150mm+20mm=-130mm<0，因而該牛腿可按構(gòu)造要求配筋。根據(jù)構(gòu)造要求，A≥pbh=0.02X400mmX600mm=480mm2。Smin實(shí)際選用4φ14(A=616mm2)。水平箍筋選用嶺@100。S6、柱的吊裝驗(yàn)算采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到強(qiáng)度后起吊。由表3可得柱插入杯口深度為h=0.9X800mm=720mm，取h1=850mm,則柱吊裝時(shí)總長(zhǎng)度為3.6m+8.4m+0.85m=12.85m，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖37.。圖37柱吊裝計(jì)算簡(jiǎn)圖柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載（應(yīng)考慮動(dòng)力系數(shù)），即q=μγq=1.5X1.35X25kN/m3x0.16m2=8.1kN/m

1G1kq=μγq=1.5X1.35X25kN/m3X0.4mX1.0m=20.25kN/mG2kq=μγq=1.5X1.35X25kN/m3X0.1775m2=8.99kN/mG3k在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為：M=LqH2=-Lx8.1kN/mX3.62m2=52.49kN?m1 21U2M=1X8.1kN/mX(3.6m+0.6m)2+1X(20.25kN/m—8.1kN/m)x0.62m2=73.63kN?m12 2由ΣM=Rl—1ql+M=0得：BA3 233 21M1 73.63kN?mCR=—ql一一2-=x8.99kN/mX8.65m- =29.82kNA233l2 8.65m3M=Rx-qx2

3A23dM令 3~=R一qx=0,得X=R/q=29.82kN/8.99kN/m=3.32m，則下柱最大彎矩dxA3 A3M為：3M=29.82kNX3.32m一1X8.99kN/mX3.322m2=49.46kN?m3 2柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗(yàn)算過(guò)程見(jiàn)表4.。表4柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗(yàn)算表 柱截面 上柱 下柱 M(M)/(kN?m) k ()()一一'一M=fA(h一a)/(kN?m) U yS0 S >×二>×二σ=M/(0.87hA)/(N/mm2) Sk k 0 0 fψ=1.1-0.65 JtkPσ teSk -<,取σ dω=αψ—Sk-(1.9c+0.08—eq)/mmmax crE P S te <（滿足要求）<（滿足要求）八、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)GB5007—2002《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于6m柱距的單層多跨廠房，其他基承載力特征值160kN/m2≤f<200kN/m2、吊車起重量200~300Kn/N、廠房跨度kl≤30m、設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí)時(shí)。可不做地基變形驗(yàn)算。此廠房滿足上述要求，故不作地基變形設(shè)計(jì)驗(yàn)算?；A(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C20，下設(shè)100mm厚C10的素混凝土疊層。作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計(jì)算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱頂（m—m截面）傳給基礎(chǔ)的M,N,V以及外墻自重重力荷載。前者可用表2中的m—m截面選取，見(jiàn)表5,其中內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)組合值用于地基承載力驗(yàn)算，基本組合值用于受沖切承載力驗(yàn)算和底板配筋計(jì)算，內(nèi)力的正負(fù)號(hào)規(guī)定見(jiàn)圖38（b）o表5基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的不利內(nèi)力組另IJ荷載效應(yīng)基本組合 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合 M/(kN?m)N/kNV/kNM/(kN?m)kN/kNkV/kNk第一組第二組第三組由圖38(a)可見(jiàn)，每個(gè)基礎(chǔ)承載的外墻總寬度為，總高度為，墻體自重(4.5kN/m2)，門窗自重(0.45kN/m3)，基礎(chǔ)梁重量為16.9kN/根。每個(gè)基礎(chǔ)承受的由墻體傳來(lái)的重力荷載為：墻體自重 4.5kN/m2×[6m×13.25m—(3.6m+2×1.8m)×4.2m]=221.67kN門窗自重 0.45kN/m3×(3.6m+2×1.8m)×4.2m=13.61kN基礎(chǔ)梁 16.9kNN252.18kNwkN距基礎(chǔ)形心的偏心距e為：wk we=(240mm+800mm)/2=520mmwN=1.2N=1.2×252.18kN=302.62kNw wk 己門SCOΓ)UIal Ibl圖38基礎(chǔ)荷載示意圖基礎(chǔ)尺寸及埋置深度按構(gòu)造要求擬定高度hh=h+a+50mm11柱的插入深度h=0.9h=0.9×800mm=720mm>700mm,取h=750mm。杯底

1c 1厚度a應(yīng)大于200mm,取a=250mm,則h=850mm+250mm+50mm=1150mm。11基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-，故基礎(chǔ)埋置深度d為：d=h+0.6m=1.15m+0.6m=1.750m杯壁厚度為t>300mm,取325mm;基礎(chǔ)邊緣高度a取350mm,臺(tái)階高度取400mm,2見(jiàn)圖38(b)o擬定基礎(chǔ)底面尺寸N+NA>-k.max wkf-γd620.30kN+252.18kN =12.13m2105kN/m2-20kN/m3X1.65mam適當(dāng)放大，取A=bl=4.5mX3.8m=17.1m2計(jì)算基地壓力及驗(yàn)算地基承載力G=γdA=20kN/m3x1.75mX17.1m2=598.5kNkmW=1lb2=1χ3.8mx4.52m2=12.825m36 6計(jì)算基底壓力并驗(yàn)算地基承載力，其中1.2f=1.2X105kN/m2=126kN/m2,驗(yàn)算結(jié)果a見(jiàn)表6.可見(jiàn)，基礎(chǔ)底面尺寸滿足要求。表6基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算及地面承載力驗(yàn)算表 類別 第一組第二組第三組M/(kN?m)kN/kNkV/kNk411.31620.3047.03-381.17423.50-43.1929833309.4242.60N(=N+G+N)/kN bk k k wk M(=M+Vh+Ne)bk k k wkw/(kN?m)Pkk,maxPk,min/(kN/ΓNM)=bk-+ bk-IAWJmm2)P[=(P +P)/2]/kNk,max k,min≤f/kNaP /kN≤1.2f/kNkmax a <105<126<105<126<105<126基礎(chǔ)高度驗(yàn)算這時(shí)應(yīng)采用基地凈反力設(shè)計(jì)值P,P 和P ，經(jīng)計(jì)算得，結(jié)果見(jiàn)表7.。j j,max j,min表7 基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計(jì)值計(jì)算表 類別 第一組第二組第三組M/(kNm)kN/kNkV/kNk42236806.5465.01—536.52531.01-61.29414777371.3158.82N(=N+N)/kN b w M(=M+Vh+Ne)b ww/(kN?m)P (N M)max=-b-+——bpIA W)min/(kN/mm2)0M 764.37kN?mCCSe=—b= =0.917mN 833.63kNbb 4.5me=——e= -0.917m=1.333m2 22N 2X833.63kN1八八——p= b-= =109.72kN/m2j,max3la 3X3.8mX1.33m圖39變階處的沖切破壞截面因臺(tái)階高度與臺(tái)階寬度相同（均為400mm），所以只需驗(yàn)算變階處的受沖切承載力。變階處受沖切承載力計(jì)算截面如圖39.。變階處截面有效高度h-7500mm一(40mm+5mm)-705mm。0a+2h-1200mm+2×705mm-2610m<l-3800mmt0b/bb l-a、 /4.5m1.6m 3.8m一2.61m、 CJIrrA-(----h)l-(——b-)2-( 0.705m)×3.8m-( )2-2.477ml22 0 2 2 2 2F-pA-109.72kN/m2×2.477m2-271.77kNljla-1.2m;因a+2h-2.61m<3.8m，故取a-l-2.61mt t0 ba-(1.2m+2.61m)/2-1.905mmh-750mm<800mm,取β=1.0;f=1.1N/mm2貝|：hp t0.7βfah=0.7×1.0×1.1N/mm2×1905mm×705mm-1034.13kN>F-271.77kNhptm0 l故基礎(chǔ)高度滿