大型制藥廠熱電冷三聯(lián)供設(shè)計

優(yōu)秀設(shè)計XX大學(xué)20**屆畢業(yè)設(shè)計（論文）題目：大型制藥廠熱電冷三聯(lián)供

工程設(shè)計研究班級: 學(xué)號: 姓名：指導(dǎo)教師： 20**年6月大型制藥廠熱電冷三聯(lián)供工程設(shè)計研究摘要:熱電冷系統(tǒng)利用吸收式制冷技術(shù)給設(shè)備供暖和制冷。利用現(xiàn)有熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)發(fā)展集中供熱，供電和供冷為一體的能源綜合利用系統(tǒng)。該系統(tǒng)將溴化鋰吸收式制冷機引入到熱電廠的熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)中，可增加熱電廠的夏季熱負荷，從而使冬夏熱負荷平衡，保證熱電廠更經(jīng)濟高效地運行。本文根據(jù)熱電冷三聯(lián)供節(jié)約能源的原理，對一座較大型的藥廠進行工程設(shè)計研究，結(jié)合藥廠對溫度，濕度要求高的特點，進行詳細計算，仔細論證，對制冷設(shè)備參數(shù)提出要求。通過調(diào)查和計算，將熱、電、冷聯(lián)產(chǎn)與熱電和冷量分供系統(tǒng)加以比較,表明該系統(tǒng)不但可節(jié)能，而且具有增加電能生產(chǎn)和保護環(huán)境的效益。主題詞：熱、電、冷三聯(lián)供;吸收;環(huán)保ElectricityHeatandChilledWaterCongeneratingSysteminlarge-scalepharmaceuticalfactoryisprovidedintheengineeringdesignresearch.Abstract：Combinedheatandpower(CHP)systemsoftenuseabsorptiontechnologytosupplyheatingandcoolingtoafacility.Thispaperputsforwardanenergycomprehensiveutilizationsystem,ElectricityHeatandChilledWaterCongeneratingSystem(EHCWCS).ThissystemintroducesH2O-LiBrAbsorptionRefrigeneratingMachineintoHeatandPowerPlanttoincreasetheheatloadoftheplantinsummer,whichcanbalaneetheheatloadinsummerandwinter,soHeatandPowerPlantcanruninahighefficiency.Thistextisaccordingtothethermo-electricitycoldtriple-generationsystemprovidetheprinciplethateconomizetheenergy,proceedingtoalargepharmaceuticalfactorytheengineeringdesignstudy,joiningtogetherthepharmaceuticalfactorytothetemperature,thedegreeofhumidityrequeststhehighcharacteristics,proceedingthedetailedcalculation,carryondetailedcalculation,putforwardtherequesttotherefrigerationequipmentsinsystemparameter.Theresultofanalysisstatesthatthissystemcannotonlysaveenergy,butalsoincreasetheoutputofelectricityofHeatandPowerPlantandprotectenvironment.Themewords:electricityheatandchilledwatercongenerating;absorption;ervironmentalprotection目錄第一章緒論,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,, 1第二章工程概述2第三章 設(shè)計參數(shù)3第一節(jié)室外設(shè)計參數(shù)3第二節(jié)室內(nèi)設(shè)計參數(shù)3TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"第四章負荷計算 4第一節(jié)冷負荷計算4第二節(jié)熱負荷計算8\o"CurrentDocument"第五章 空調(diào)方案的選擇及空氣處理過程的確定 ,,,, 10\o"CurrentDocument"第一節(jié) 空調(diào)房間送風(fēng)量和送風(fēng)狀態(tài)參數(shù)的確定,,,,, 10第二節(jié)空調(diào)方案的選擇12第六章空氣風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計及氣流組織計算，,,,,,, 14第七章方案比較丿」丿1J ~門，門門門門門門門門17第八章空調(diào)水系統(tǒng)設(shè)計18第九章設(shè)備選型及安裝20第十章空氣風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計及氣流組織計算27)))))))) J'第十章能效分析,,,,,,,,,,,,,,,,29設(shè)計總結(jié)及收獲,,,,,,,,,,,,,,,,, ,33致謝,,,,,,,,55555555555555555534參考文獻55555555555555555555555535第一章緒論熱電冷聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)在大幅度提高能源利用率及降低碳和污染空氣的排放物方面具有很大的潛力。有關(guān)專家做了這樣的估算，如果從2000年起每年有4%的現(xiàn)有建筑的供電、供暖和供冷采用熱電冷聯(lián)產(chǎn)，從2005年起25%的新建建筑及從2010年起50%的新建建筑均采用熱電冷聯(lián)產(chǎn)的話，到2020年的二氧化碳的排放量將減少19%。如果將現(xiàn)有建筑實施熱電冷聯(lián)產(chǎn)的比例從4%提高到8%,到2020年二氧化碳的排放量將減少30%。熱電冷聯(lián)供系統(tǒng)與遠程送電比較，可以大大提高能源利用效率。大型發(fā)電廠的發(fā)電效率為35%-55%，扣除廠用電和線損率。終端的利用效率只能達到 30-47%，而熱電冷聯(lián)產(chǎn)的效率可達到90%，沒有輸電損耗。熱電冷聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)與大型熱電聯(lián)產(chǎn)比較，大型熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的效率也沒有熱電冷聯(lián)產(chǎn)高，而且大型熱電聯(lián)產(chǎn)還有輸電線路和供熱管網(wǎng)的損失。顯然熱電冷聯(lián)產(chǎn)可以減少輸配電系統(tǒng)和供熱管網(wǎng)的投資，無論從減少投資成本和減輕污染來講都是十分有利的。經(jīng)濟效益：熱、電、冷三聯(lián)供解決了熱電廠冬夏季熱負荷不均造成的熱經(jīng)濟性低的問題，降低了發(fā)電煤耗率，提高了經(jīng)濟效益。環(huán)保效益：以溴化鋰吸收式制冷機取代壓縮式制冷機，避免了 CFC類氟利昂制冷劑的大量使用和排泄，起到環(huán)保的作用。節(jié)電：溴化鋰吸收式制冷機較壓縮式有明顯的節(jié)電效益，可以大大緩解夏季用電緊張的問題。投資少：溴化鋰吸收式制冷機的基建投資僅為壓縮式制冷機的 50%--60流右，年運行費用也較壓縮式少。熱電冷三聯(lián)產(chǎn)技術(shù)是一種能源綜合利用技術(shù)不僅可以節(jié)約能源 ，還可以減輕對環(huán)境的污染因而在全世界范圍內(nèi)得到了發(fā)展。日本和歌山馬里拿弟區(qū)開發(fā)了以海南發(fā)電廠抽汽作為蒸汽吸收式制冷機熱源的三聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)，建立了熱源分廠和冷暖站，向用戶集中供熱、供冷和供生活熱水。意大利的拉波利綜合醫(yī)院采用從中央熱源廠生產(chǎn)的 180C高溫水、冷水和蒸汽三種熱媒的方式進行集中三聯(lián)供。我國的熱電冷三聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)是最近幾年才發(fā)展起來的。山東省淄博市率先利用張店熱電廠的低壓蒸汽的熱源，實現(xiàn)了熱電冷三聯(lián)產(chǎn)。哈爾濱制藥廠采用蒸汽兩效溴化鋰吸收式制冷機制取低溫水 ；在冬季采暖期間，以大自然空氣為冷源，采用玻璃鋼冷卻塔制取低溫水。隨后，濟南、南京、上海等城市也相繼設(shè)置了熱電冷第二章工程概述該工程為某藥廠生產(chǎn)車間，地點位于四川省成都市。其中空調(diào)面積為 4200吊，包括制粒間、干燥間、稱量間、粉粹過篩間、總混間、壓片間、膠囊充填間、潔凈走廊、人流緩沖間、男二更、女二更、IPC室、器具清洗間、器具存放間、潔具洗存間、中間品暫存間、不合格品暫存間、原材量暫存間、待包裝品暫存間、內(nèi)包材暫存間、物流緩沖間、袋裝內(nèi)包間、瓶裝內(nèi)包裝間等，其中空調(diào)面積為4200吊，空調(diào)面積占總面積70%以上。101潔凈走廊102人流緩沖間103男二更「104女二更105物流緩沖間106干燥間107粉粹過篩間108稱量間109制粒間110總混間111壓片間112膠囊充填間113袋裝內(nèi)包間114瓶裝內(nèi)包裝間115中間品暫存間116不合格品暫存間117潔具洗存間118器具清洗間119待包裝品暫存間120IPC室121內(nèi)包材暫存間122原材量暫存間第三章設(shè)計參數(shù)第一節(jié)室外設(shè)計參數(shù)由參考文獻⑴查得四川省成都市的氣象資料為：夏季大氣壓947.70hPa冬季季大氣壓963.2夏季室外日平均溫度28.00C冬季采暖計算溫度2夏季室外干球溫度31.60C空調(diào)計算溫度1夏季室外濕球溫度26.70°C室外計算相對濕度80夏季室外平均風(fēng)速1.10m/s冬季室外平均風(fēng)速1.8第二節(jié)室內(nèi)設(shè)計參數(shù)室內(nèi)設(shè)計參數(shù)為：夏季：t=24±0.1C冬季：t=20±0.1C空調(diào)室內(nèi)相對濕度：①=55±10%潔凈級別為30萬級第四章負荷計算第一節(jié)冷負荷計算一、圍護結(jié)構(gòu)瞬變傳熱形成冷負荷的計算方法1.外墻和屋頂瞬變傳熱引起的冷負荷LQn(q)=FXKX(tl,n-tn) W式中LQn(q)--外墻和屋頂傳熱形成的逐時冷負荷(W)；K--外墻壁或屋頂?shù)膫鳠嵯禂?shù)[W/m2.oC];F--外墻或屋頂?shù)拿娣e(m2;tl,n--外墻可屋頂?shù)闹饡r冷負荷計算溫度(0C),根據(jù)建筑物的地理位置、朝向和構(gòu)造、外表面顏色和粗糙程度以及空氣調(diào)節(jié)房間的蓄熱特性；tn--夏季空氣調(diào)節(jié)室內(nèi)計算溫度(C0)o表1 101房間南外墻冷負荷時間7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00tl,n31.830.930.229.529.129.029.230.031.032.333.835.336.4tl,n-tn7.86.96.25.55.15.05.26.07.08.39.811.312.4K1.97F10.20LQn(q)156139124112103101105120141167197227250表2 101房間屋面冷負荷時間7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00tl,n34.933.532.432.032.333.335.337.740.443.446.248.550.2tl,n-tn10.99.58.48.08.39.311.313.716.419.422.224.526.2K0.97F73.68LQn(q)784678602572595671807981117813901587175418752.外窗溫差傳熱形成的逐時冷負荷，宜按下式計算；LQ=KXFX(tl-tn)式中LQ--外窗溫差傳熱形成的逐時冷負荷(W);tl--外窗的逐時冷負荷計算溫度(),根據(jù)建筑物的地理位置和空氣調(diào)節(jié)房間的蓄熱特性,可按本規(guī)范第2.2.10條確定的T值,通過計算確定；K--玻璃窗的傳熱系數(shù)[W/m2.OC];F--窗口的面積(m2);tn--夏季空氣調(diào)節(jié)室內(nèi)計算溫度(OC).表3 101房間外窗溫差傳熱形成的逐時冷負荷時間7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00tl,n25.025.926.928.028.929.830.530.931.231.231.030.629.8K6.4F3.0LQn(q)1936567794111125132138138134127111二、透過玻璃窗的日射得熱形成冷負荷的計算方法直射冷負何 LQ=FX3zXDj,maxX^LQ其中:F--窗玻璃的直射面積,m2Cz--窗玻璃的綜合遮擋系數(shù),無因次Dj,max--日射得熱因數(shù)的最大值， W/m2Clq--冷負荷系數(shù)，無因次所用玻璃為6mm厚單層吸熱玻璃，由參考文獻⑴附錄2-5表4查得單層鋼窗有效面積吸收Ca=0.85,故窗之有效面積F=3X0.85=2.55m2由參考文獻⑴附錄2-5表2查得遮擋系數(shù)Cs=0.83,參考文獻⑴附錄2-5表3查得遮陽系數(shù)Cn=0.6,于是綜合遮擋系數(shù)Cz=0.83X0.6=0.498再參考文獻⑴附錄2-5表1查得成都南向日射得熱因數(shù)的最大值 173.00W/m,由參考文獻⑴附錄2-5表6查得無內(nèi)遮陽的窗玻璃冷負荷系數(shù)逐時值 Clq。表4 101房間透過玻璃窗的日射得熱形成冷負荷時間7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00Clq0.180.260.400.580.720.840.800.620.450.320.240.160.10F2.55Cz0.5Dj,max173LQ4057881271581851761369970533522三、內(nèi)圍護結(jié)構(gòu)冷負荷：＜注:內(nèi)圍護結(jié)構(gòu)包括：內(nèi)門，內(nèi)窗，內(nèi)墻，樓板＞冷負荷 LQ=FXKXTIs其中Tls--鄰室溫差表5 101房間內(nèi)圍護結(jié)構(gòu)冷負荷時間7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00計算溫度26.026.026.026.026.026.026.026.026.026.026.026.026.0計算溫差2.02.02.02.02.02.02.02.02.02.02.02.02.0傳熱系數(shù)1.30面積31.20冷負荷81.181.181.181.181.181.181.181.181.181.181.181.181.1四、 設(shè)備散熱形成的冷負荷LQ=QXClqW其中Q--設(shè)備和用具的實際顯熱散熱量， W;Clq--設(shè)備和用具顯熱散熱冷負荷系數(shù)，LQ=1000X仁1000W五、 人體散熱形成的冷負荷人體顯熱散熱引起的冷負荷計算式為：LQs=qsXnXnXClq W其中q—不同室溫和勞動性質(zhì)成年男子顯熱散熱量，W;n--室內(nèi)全部人數(shù)n--群集系數(shù)Clq--人體顯熱散熱冷負荷系數(shù)，由參考文獻⑴表2-5查得成年男子散熱散濕量為：顯熱 70W/人，潛熱112W/人，由于該廠是三班倒，所以Clq=1，查參考文獻⑴表2-4得n=0.9,n=2,由上公式計算得：LQs=qsXnXnXClq=70X2X0.9X仁126W人體潛熱散熱引起的冷負荷計算式為：LQL=qLXnXn其中qL--不同室溫和勞動性質(zhì)成年男子潛熱散熱量，W;n--室內(nèi)全部人數(shù)n--群集系數(shù)由上公式計算人體潛熱散熱引起的冷負荷為LQL=qLXnXn=112X2X0.9=201W將上面數(shù)據(jù)匯總得:表6時間7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0C17:0018:0019:00外墻冷負荷157140125112103101106121142167197227250屋面冷負荷78567960357359567180798211791391158817541876日射冷負荷4057881271581851761369970533522傳熱冷負荷1936567794111125132138138134127111冷負荷81818181818181818181818181人體顯熱負荷126126126126126126126126126126126126126人體潛熱負荷202202202202202202202202202202202202202燈光冷負荷1000100010001000100010001000100010001000100010001000冷負荷小計2409232122802298236024772622278029663175338135523668按上述計算方法計算其他各房間冷負荷分別為：表7 各房間逐時冷負荷計算表t7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0010124092321228022982360247726222780296631753381355236681025705605535515535605725886066266446596701033653583523503523573663793924074214324401043423343293273283343433553693833974094171055445365305285305365465595745906056186271062303226122302218222722582313238324622548262726942743107206920442026201920252042207421142160220922552294232210810441024100910041008102210481081111911591196122812511091551151714921483149015141558161416771746180918631902110147214471429142214281445147815191565161516621701173011115491522150314951501152015551599165017041754179718281123173103053033053103193313443593723843921131481145714401434143914561486152515701617166116991726

114311730853134325734053608375238453962410242604379444111568966765164565066569372976981385388891311652053256361065470272371972273475476877011751652855760665469375876973774876477276811854453352652352553354756558560762764465611958356955855455756858660963666469171372912051751050550350551051953154455957258459212187987990194398310351063107210921123116411961212122633619608604607618636659686714741763779合計24015236132348423675240842476025556263252718928201292103003530575最大冷負荷出現(xiàn)在：19:00點鐘； 最大冷負荷為：30574.76W六、人體濕負荷3r=1/1000n①3式中： 3r——人體濕負荷，kg/h;n ――空調(diào)房間內(nèi)人員總數(shù)；①一一群集系數(shù)，見表2-46;3――各成年男子的散熱量(g/h),見表2-47。101房間的濕負荷3r=0.001X0.9x167X2=0.3kg/h按照上述計算方法計算其他各房間濕負荷為表8 各房間濕負荷計算表房間編號濕負荷(kg/h)房間編號濕負荷(kg/h)1010.31130.61020.151142.091030.151150.31040.151160.151050.151170.321060.61180.371070.61190.31080.61200.151090.61210.31100.61220.31110.6合計8.351120.35第二節(jié)熱負荷計算一、 .通過圍護物的溫差傳熱量作用下的基本耗熱量：Qj=KNNtn-tw)>a式中：Qj--通過供暖房間某一面圍護物的溫差傳熱量(或稱為基本耗熱量),W;K--該面圍護物的傳熱系數(shù),W/(m2.C);F--該面圍護物的散熱面積，m2;tn--室內(nèi)空氣計算溫度，C;tw--室外供暖計算溫度，C;a--溫差修正系數(shù).以101房間為例：QjQj=76.38>0.97X18>1=1333.59WQj=10.20>1.97X18X1=361.69WQj=3X6.4X18X1=345.60WQj=30.8X1.3X18X0.70=504.5WQj=3.6X4.65X18X1.0=301.32W南外墻的耗熱量南外窗的耗熱量內(nèi)墻的耗熱量內(nèi)門的耗熱量二、 附加耗熱量：Ql=QjX(1+Xch+Xf)X1+Xg)Xf—風(fēng)力附加率，Xg—高度附加率，屋面的耗熱量南外墻的耗熱量南外窗的耗熱量內(nèi)墻的耗熱量內(nèi)門的耗熱量Xf—風(fēng)力附加率，Xg—高度附加率，屋面的耗熱量南外墻的耗熱量南外窗的耗熱量內(nèi)墻的耗熱量內(nèi)門的耗熱量%；%；Ql=1333.59X(1+0+0)X(1+0.02)=1360.27WX(1+0.02)=276.69WX(1+0.02)X(1+0.02)=276.69WX(1+0.02)=264.38W

(1+0.02)=514.59W1+0.02)307.35WQl=345.60X(1-0.25+0)Ql=504.51X(1+0+0)XQl=301.32X(1+0+0)X三、通過門窗縫隙的冷風(fēng)滲透耗熱量 Qs(W):Qs=0.28CpX/XpX(tn-tw)式中：Cp--干空氣的定壓質(zhì)量比熱容,Cp=1.0Kj/(KgXC)V--滲透空氣的體積流量，mW/hpw--室外溫度下的空氣密度Kg/m3tn--室內(nèi)空氣計算溫度，tw--室外供暖計算溫度，V的確定：V=Lm3/h.m,查參考文獻⑴可知L=1.1m3/h.m,查參考文獻⑴可知L=1.1L3--每米門窗縫隙的基準滲風(fēng)量，m/h.mn—滲透空氣量的朝向修正系數(shù)。所以 V=12X1.1X(1-0.25)=9.9WQs=0.28X1XX1.19X(20-2)=59.38W四、總耗熱量Q=工QQ=1360.27+276.69+264.38+514.59+307.35+59.38=2782.66W其他各房間的耗熱量按上述方法計算如下表

表9 各房間耗熱表房間號耗熱量房間號耗熱量1012782.6611289.76102340.75113615.18103536.711143282.18104386.34115269.28105378.53116609.851061377.01117665.22107505.31118188.1108503.29119175.95109699.4312089.76110513.71121774.63111936.46122175.95總耗熱量15839.75W第五章空調(diào)方案的選擇及空氣處理過程的確定第一節(jié)空調(diào)房間送風(fēng)量和送風(fēng)狀態(tài)參數(shù)的確定以101房間為例,求熱濕比3.60.33.60.3/3600-43200在i-d圖上確定室內(nèi)空氣狀態(tài)點N,通過該點畫出&=43200的過程線。取送風(fēng)溫差為/tN=4C,則送風(fēng)溫度為to=24-20=20°C，從而得出iN=50.26kJ/kg,dN=10.22g/kgio=45.89kJ/kg,do=10.12g/kg圖1圖1室內(nèi)送風(fēng)狀態(tài)變化過程計算送風(fēng)量按消除余熱GQ 芟 0.82kg/siN-io 50.26-45.89按消除余濕G二耳dG二耳dN_do0.3/3.610.22-10.12=0.82kg/s按消除余熱和余濕所求通風(fēng)量相同，說明計算無誤其他房間計算風(fēng)量依照上述公式計算如下表：表10 各房間送風(fēng)量房間號冷量（kW濕負荷（kg/h）熱濕比焓含濕量送風(fēng)量（m/h）1013.60.34320045.1910.1224711020.70.1516800:45.419.934221030.50.151200045.049.793011040.50.1512000[45.049.793011050.70.151680045.419.934221062.80.61680045.419.9317481072.40.614400:45.269.8814471081.30.6780044.629.496331091.90.61140044.969.7610851101.80.610800P44.889.729551111.90.61140044.969.7610851120.40.15960044.669.642111131.80.61080044.889.729951144.30.91720045.439.9426841151P 0.312000P45.049.795731160.70.151680045.419.934221170.70.32787544.199.453611180.70.376810:43.79.263311190.80.3960044.669.644221200.60.151440045.269.883621211.20.314400P45.269.887231220.80.3960044.69.64422第二節(jié)空調(diào)方案的選擇本系統(tǒng)采用一次回風(fēng)處理，相對于二次回風(fēng)系統(tǒng)，一次回風(fēng)系統(tǒng)沒有二次回風(fēng)系統(tǒng)復(fù)雜，且滿足系統(tǒng)新風(fēng)、除塵的要求。一、一次回風(fēng)夏季處理過程1?計算熱濕比31.18.34/360031.18.34/3600=134292?確定送風(fēng)狀態(tài)點：在i-d圖上根據(jù)tN=24C及①n=55%,確定N點iN=50.26kJ/kg,dN=10.22g/kg，過N點做&=13429線，根據(jù)空調(diào)精度取/tN=4C,可得送風(fēng)狀態(tài)點O,to=20C,io=45.18kJ/kg,do=9.84g/kg圖2一次回風(fēng)系統(tǒng)示意圖及夏季空調(diào)過程計算風(fēng)量GQ 311 6.12kg/s(18432m3/h)iN-io50.26-45.18新風(fēng)量GW=GXm%=6.12X15%=0.918kg/s(2764.8m/h)一次回風(fēng)量G=G-G=5.208kg/s(15667.2m3/h)確定新、回風(fēng)狀態(tài)點又上也二m%iW_iN由成都市氣象資料可知tW=316C及tsW=267C,查焓濕圖可知iW=83.64kJ/kg可知2—50.26 =15%83.64-50.26所以ic=55.26kJ/kg在i-d圖上iC線與NW線交點即為C點。求系統(tǒng)所需的冷量在i-d圖上作等d線與?=95%曲線相交，交點為機器露點L.tl=15.5C,iL=40.52kJ/kg如果采用噴水室處理空氣，則噴水室冷量為

Qo=G(ic-il)=6.12X(55.26-40.52)=90.21kw求系統(tǒng)所需的再熱量Q=G(io-iL)=6.12X(45.18-40.52)=28.52kw二、一次回風(fēng)冬、夏季處理過程1.計算熱濕比￡=一伍85「6842W8.34/36002.確定送風(fēng)狀態(tài)點取送風(fēng)量G'=G=6.12kg/s由tN2.確定送風(fēng)狀態(tài)點取送風(fēng)量G'=G=6.12kg/s由tN=20°C,?n=55%可知i。二iQ -15.8540.48 43.07kJ/kgiNio由；-1000iNio由；-1000dN-d。*計算得根據(jù)計算得to=23.5C3.檢查是否需要預(yù)熱在i-d圖上過O點做等do=7.61g/kgio=1.01to+(2500+1.84to)dod線與?=95%曲線相交，交點為機器露點LtL=10.32C,iL=30.03kJ/kgiN-L 40.08-30.03iw1=i” 40.08… —…25.19kJ/kgm% 15%由冬季室外參數(shù)tw=1C,?W=80%可知iw=9.12kJ/kgiw<iw所以不需要預(yù)熱確定新風(fēng)與一次回風(fēng)的混合狀態(tài)點N點與W點連線與il線交于C點,tc=13.38C求系統(tǒng)冬季需要的再熱量Q=G(i。'-il)=6.12X(43.07-30.03)=79.8KW第六章空氣風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計及氣流組織計算風(fēng)道的水力計算，可分為兩種類型：設(shè)計類型和校核類型?設(shè)計類型是已知道風(fēng)道布置風(fēng)管長度及各管段風(fēng)量，要求確定各段管徑和選擇風(fēng)機?校核類型是已知各管段的長度，管徑及風(fēng)機所能提供的壓頭，要求校核各段風(fēng)量是否滿足要求?所以在此次設(shè)計中采用設(shè)計類型的水力計算?采用假定流速法：一、 繪制系統(tǒng)圖，并對各個管段進行編號，標注管段長度和風(fēng)量?選定管段1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-14-15-16-17-18 為最不利環(huán)路,逐段計算二、 風(fēng)道尺寸的確定：本設(shè)計計算是采用假定流速法，由A=°3600V其中：A――風(fēng)道面積G――風(fēng)量V 風(fēng)速m/s根據(jù)給出的流速范圍，求出A的可取用值，再從標準風(fēng)道系列中查出合適的風(fēng)道。在選用過程中，采用如下的優(yōu)選方法：從選出的滿足風(fēng)速限制要求的風(fēng)道中選擇長寬比最小的風(fēng)道作為可用風(fēng)道。如果風(fēng)道有高度限制。則滿足上面要求的同時還要添加這一條件。如果無法選用標準風(fēng)道系列，則按限制的最大高度 H選風(fēng)道，讓選擇風(fēng)道高度為H。取用風(fēng)速上下限平均值求出風(fēng)道的其他尺寸。三、阻力計算沿程阻力的計算沿程阻力損失按Darcy-Weisbach公式計算表表11 風(fēng)管阻力計算表1818p=0.00348B/(t+273.15)式中B為風(fēng)管內(nèi)空氣壓力，t為溫度(C)2?局部阻力的計算局部阻力損失按下式計算2APj=ZV2p/2Pa式中z――局部阻力系數(shù)，在局部阻力計算中，局阻系數(shù)對應(yīng)風(fēng)速如下確定：三通采用總管流速，變徑管采用小截面流速。流速在圖中都有標示。3.總阻力△P=API+△Pj11送鳳管11送鳳管圖3圖3送風(fēng)管水力計算布置圖回侃管121712171516圖41516圖4回風(fēng)管水力計算布置圖編號風(fēng)量(mA3/h)風(fēng)速(m/s)Rm(Pa/m)寬(mm)高(mm)長(m)△Py(Pa)Z動壓△Pj(Pa)△P(Pa)1-21342.004.66(1.92400.00200.003.503.232.8513039.2122.242-32684.006.28-.23475.00250.003.003.700.8023652.9626.613-43679.006.491.09525.00300.008.008.071.1025268.8834.144-55374.006.82(1.98625.00350.001.000.980.0027940.0027.945-66218.007.311.08675.00350.002.102.260.0032070.0032.076-77318.007.741.15750.00350.002.502.870.0035980.0035.987-811686.009.021.21800.00450.002.503.020.0047780.0047.788-912226.009.431.31800.00450.009.5012.481.50!53.3918.7272.119-1016352.009.321.09975.00500.002.602.841.2052083.4155.4910-1118432.009.311.041100.0500.004.404.570.9551994.3456.3312-1315667.009.07(1.99800.00600.002.502.480.9549322.3651.6813-1412865.009.221.18775.00500.0010.4012.301.20!51.0214.7665.7814-1511790.009.031.18725.00500.007.208.461.20489710.1559.1215-166460.007.801.18575.00400.006.607.080.0036520.0036.5216-173676.006.481.09525.00300.001.501.630.0025220.0025.2217-182581.006.041.15475.00250.008.009.191.80218716.5438.41總阻力684Pa第七章方案比較下面七鐘方案中，決定采用第一種方案，因為該制藥廠有自備電廠，且蒸汽所能輸送

能量大，而第三、四、五、七方案需要新添加設(shè)備，投資較大，而方案六要 有滿足溫度條件的水源，故決定采用有滿足溫度條件的水源一。表12萬案主要能源供熱、供冷方式備注冷熱電三聯(lián)產(chǎn)蒸汽夏季：熱電廠蒸汽+吸收式制冷冬季：熱電廠蒸汽+熱交換器適用于已建電廠的區(qū)域冷熱電三聯(lián)產(chǎn)熱水夏季：熱電廠蒸汽+吸收式制冷冬季：熱電廠蒸汽+熱交換器適用于已建電廠的區(qū)域直燃式冷熱水機組燃氣（油）夏季：直燃式冷熱水機組制冷冬季：直燃式冷熱水機組供熱適用于中小規(guī)模燃氣冷熱電三聯(lián)產(chǎn)燃氣夏季：燃氣透平發(fā)電+余熱鍋爐+吸收式制冷冬季：燃氣透平發(fā)電+余熱鍋爐+熱交換器電制冷+鍋爐采暖燃氣（油）夏季：電制冷冬季：蒸汽+熱交換器電動水源熱泵電夏季：電動水源熱泵制冷冬季：電動水源熱泵供熱有滿足溫度條件的水源空氣源熱泵電夏季：空氣源熱泵制冷冬季：空氣源熱泵供熱用于單幢或數(shù)幢建筑三聯(lián)供系統(tǒng)主要由熱源（熱電廠蒸汽）、一級網(wǎng)、冷暖站、二級網(wǎng)4大部分組成，如圖5所示。其中熱源即為熱電廠蒸汽，冷暖站為三聯(lián)供系統(tǒng)核心部分，包括制取7C冷水用的溴化鋰吸收式制冷機、冷卻塔和為用汽戶提供合適蒸汽參數(shù)的調(diào)節(jié)裝置。圖5三聯(lián)供系統(tǒng)圖第八章空調(diào)水系統(tǒng)設(shè)計空調(diào)水系統(tǒng)是由中央空調(diào)設(shè)備供應(yīng)的冷（熱）水為介質(zhì)送至末端空氣處理設(shè)備的水路系統(tǒng)。中央空調(diào)工程中的水系統(tǒng)包括冷水系統(tǒng)和冷卻水系統(tǒng)，均來自冷（熱）源設(shè)備，通過水泵增壓后，向各種空氣處理和空氣末端裝置輸送冷熱水，再通過水冷式（或風(fēng)冷式）散熱（或吸熱）設(shè)備，組成水管系統(tǒng)的循環(huán)回路。一般，中央空調(diào)工程對其水管系統(tǒng)的原則要求是：⑴具有足夠的冷熱負荷交換能力和輸送能力，以滿足空調(diào)系對冷（熱）負荷的要求。（2） 具有良好的水力工況穩(wěn)定性。（3） 水量調(diào)節(jié)靈活，能適應(yīng)工況變化的調(diào)節(jié)要求。⑷投資省、低能耗、運行經(jīng)濟，便于操作和維護管理。一、 計算公式3600QG=-4187（tg-￡）式中：Q-管段冷負荷，Wtg—系統(tǒng)的設(shè)計供水溫度，取7Cth—系統(tǒng)的設(shè)計回水溫度，取12C二、 計算步驟在圖上，進行管段編號，注明各管段的熱負荷和管長。確定最不利環(huán)路，本設(shè)計的最不利環(huán)路為管段 1,2,3,4,5,6，7,8,9，10，11。利用假定流速法確定最不利環(huán)路各管段的管徑do確定長度壓力損失，△py=RL。確定局部阻力pco根據(jù)系統(tǒng)圖中管路的實際情況，列出各管段局部阻力管件名稱，將其阻力系數(shù)Z值急于表中。根據(jù)管段流速V,可得出動壓頭△pd值，求值△pj=△pd2z.求各管段的壓力損失△p=Apy+APj6.求環(huán)路的總壓力工（Apy+Apj）表13 各管段局部阻力系數(shù)計算表管段號局部阻力個數(shù)1旁流三通閘閥111.50.5送—2234578910直流三通11.0

Z=1.06閘閥彎頭表冷器2210.5X21X24遲匕=8表14 平面圖水管水力計算表編號流里(kg/h)負荷(kw)流速(m/s)Rm(Pa/m)管徑長(m)動壓(Pa)Z△Pd(Pa)△Pl(Pa)△P(Pa)193096541.263.38127.78DN804.00511.102.00930.891861.772372.87277580451.051.1589.17DN1504.00356.701.00645.45645.451003840.9257.49DN1504.00229.951.00413.73413.73643.67446548270.630.9880.78DN1254.00323.111.00468.00468.00791.11531032180.420.99109.30DN1004.00437.191.00485.21485.21922.4061551690.210.86117.07DN806.00468.298.00364.682188.062656.35731032180.420.99109.30DN1004.00437.191.00485.21485.21922.40846548270.630.9880.78DN1254.00323.111.00468.00468.00791.11962064360.840.9257.49DN1504.00229.951.00413.73413.73643.671077580451.051.1589.17DN1504.00356.701.00645.45645.451003.151193096541.263.38127.78DN804.00511.102.00930.891861.772372.87總阻力11749.88Pa第九章設(shè)備選型及安裝一、溴化鋰吸收式冷水機組現(xiàn)代制冷技術(shù)主要采用壓縮式制冷和吸收式制冷。在壓縮式制冷中 ，工質(zhì)蒸汽（制冷劑如氟利昂等）首先被壓縮到較高壓力轉(zhuǎn)變?yōu)橐后w，再經(jīng)吊流，工質(zhì)壓力降低，利用低壓下工質(zhì)液體的蒸發(fā)吸熱而達到制冷的目的。實現(xiàn)制冷的原動力為電力。吸收式制冷是利用熱化學(xué)方法完成制冷循環(huán)的，目前技術(shù)上較為成熟可靠且得到廣泛應(yīng)用的是溴化鋰（LiBr）吸收式制冷。其基本工作原理是：LiBr水溶液在常溫下強烈地吸收水蒸汽,使容器內(nèi)形成負壓，而凝結(jié)水在負壓汽化過程中的汽化潛熱將載冷水的熱量帶走 ，使載冷水溫度降低，達到制冷目的。如圖1所示,整個工藝過程可分為4個區(qū)域,即冷凝段、蒸發(fā)段、制冷段和吸收段。蒸發(fā)泵將已吸收大量水蒸汽的低濃度 LiBr溶液送至蒸發(fā)段，由表面式加熱器對其進行加熱。因 LiBr的揮發(fā)點比水高，水被蒸發(fā)出來進入冷凝段，冷卻水通過表面式加熱器將水蒸汽凝結(jié)成水，送回到制冷段噴淋。同時低濃度的 LiBr溶液變成高濃度的LiBr溶液通過循環(huán)泵送至制冷段噴淋,LiBr溶液在強烈地吸收水蒸汽的過程中，使下部容器形成較高的真空。當(dāng)水噴淋在制冷水表面式換熱器外部的過程中 ，因吸收管內(nèi)載冷水的熱量而蒸發(fā)汽化成水蒸汽，并與循環(huán)泵送出來的高濃度LiBr溶液在噴淋中混合而被吸收,維持下部容器的真空狀態(tài)，載冷水因熱量被吸收而溫度降低，達到制冷目的。圖6溴化鋰吸收制冷機原理從LiBr的制冷原理可以看出它是利用熱源的熱動力完成制冷循環(huán)的 ，一般使用0.25?0.8MPa的蒸汽（在熱電廠背壓機組的供汽壓力范圍之內(nèi)）,為熱電廠增加夏季負荷提供了條件。系統(tǒng)所需總制冷量為90.21X6X2=1082.52KW,系統(tǒng)所需總供熱量79.8X12=957.6KW按參考文獻⑺選用江蘇雙良空調(diào)設(shè)備有限公司的蒸汽溴化鋰吸收式冷水機組（熱源蒸汽壓力為0.6MPa）SXZ6-116DF名義制冷量1160KW3冷水流量200m/h冷水工作壓力0.8MPa冷水機內(nèi)壓力降0.08MPa冷水進出口管徑DN150mm冷卻水流量310m3/h冷卻水工作壓力0.8MPa冷卻水機內(nèi)壓力降0.09MPa冷卻水進出口管徑DN200mm熱源流量1510kg/h熱源蒸汽進口管徑DN80mm熱源凝水出口管徑DN25mm電源三相380V/50HZ電動率溶液泵3.0kW電動率冷劑泵1.1kW電動率抽氣泵0.75kW外形尺寸長4800mm寬2430mm高2360mm溴化鋰溶液充灌量2900kg運行重量16.6t冷水進/出溫度12/7C冷卻水進/出溫度32/38C工作蒸汽壓力0.6MPa二、空氣處理機組每層所需制冷量90.21KW，所需供熱量79.8KW，系統(tǒng)風(fēng)量18432m/h,選用蘇州市創(chuàng)建空調(diào)有限公司的低空氣處理機組 ZK-20機組斷面尺寸1975x1900mm風(fēng)量20000ni/h入口工況27TDB/19.5CWB冷量4排111.5KW入口工況15CDB熱量（蒸汽）207.25KW風(fēng)壓950Pa電機功率11KW電機轉(zhuǎn)速899轉(zhuǎn)/分噪聲78dB（A）初效過濾段初阻力50Pa初效過濾段終阻力100Pa初效過濾段計數(shù)效率20<E<80終效過濾段初阻力75Pa終效過濾段終阻力150Pa終效過濾段計數(shù)效率20<E<70（粒徑1.0u）加濕量65kg/h4排表冷段水流量19.17t/h4排表冷段水阻力25.85t/h進出水溫度7/12C蒸汽壓力0.1MPa（表壓力）/120C回風(fēng)機段一般情況下，回風(fēng)機風(fēng)量為送風(fēng)量的85%,回風(fēng)機全壓為送風(fēng)機全壓的50%三、冷卻塔冷卻塔的作用是使水在塔內(nèi)與空氣進行熱質(zhì)交換而得到降溫。在溴化鋰吸收式機組空調(diào)系統(tǒng)中是將吸收器和冷凝器產(chǎn)生的熱量轉(zhuǎn)移到大氣中去?？照{(diào)工程中使用的冷卻水基本上都是采用冷卻塔處理而循環(huán)使用的。冷卻塔多為開放式并配風(fēng)機，使空氣與待處理的冷卻水強制對流，以提高水的降溫效果。塔內(nèi)裝有高密度的親水性填充材料。它的熱工性能與氣候條件尤其與濕球溫度有密切的關(guān)系。冷卻塔的熱工性能，通常用下列技術(shù)指標表示：進、出水溫差這是最主要的技術(shù)指標，根據(jù)冷卻塔的不同用途，可分為普通型、中溫型、高溫型三種，溴化鋰吸收式冷水機組一般要選用中溫型的冷卻塔。冷幅冷卻塔出水溫度與濕球溫度之差，稱為冷幅。冷卻塔的降溫作用是靠水的蒸發(fā)來實現(xiàn)的，它的出水溫度不能低于大氣中的濕球溫度。因此，冷幅的大小反映了冷卻塔的出水溫度和濕球溫度的逼近程度。冷幅越小，冷卻塔的熱工性能就越高，反之則越低。冷效冷卻塔進、出水溫度之差與冷幅之比稱為冷效， 是冷卻塔熱工性能的綜合指標，冷效越高，冷卻塔的熱工性能越好。噪聲噪聲主要來源于風(fēng)機、減速齒輪、淋水等。目前普通型噪聲指標約為65dB,低噪聲型為60~65dB，超低噪聲型低于60dBo選用冷卻塔型號規(guī)格時，冷卻水量可按下式計算，3V=(1.05~1.20)Vi(m3/h)=1.15X310=356.5m3/h由參考文獻⑺選用江蘇雙良空調(diào)設(shè)備有限公司的 BCNPD-350(n)噪聲冷卻塔，冷卻水量350m3/h，風(fēng)機風(fēng)量24.2X04m3/h風(fēng)機直徑3400mm電機功率11KW進水塔水壓42.5kPa外形尺寸(高X直徑)5490X5500mm從充分發(fā)揮溴化鋰吸收式機組的性能出發(fā)，適當(dāng)?shù)剡x用大規(guī)格的冷卻塔是可取的。在夏季溫度較高時，通過大規(guī)格冷卻塔換取可靠的低溫冷卻水這一途徑，才能有效保障溴化鋰吸收式機組冷量的正常發(fā)揮，并得到較為經(jīng)濟的運轉(zhuǎn)效果。四、冷卻水泵的選型流量的確定 L=1.1Lmax式中：1.1——附加系數(shù)，當(dāng)水泵單臺工作時取1.1;3Lmax 設(shè)計的最大流量，m/hoL=1.1X310=341rr/h揚程的確定 P=1.1Hmax式中：1.1——附加系數(shù)，當(dāng)水泵單臺工作時取1.1；Hnax——管網(wǎng)最不利環(huán)路總阻力總阻力值，[kpa]oP=1.1X(42.5+90+11.7)/10X1.025+30=44.18m參考文獻⑺選用上?？荡蟊脴I(yè)制造有限公司的循環(huán)水泵 KDSB200-150-220A型水泵兩臺，其中一臺備用。流量350m/h揚程54.5m效率84%轉(zhuǎn)速2950r/min

電機功率75KW五、 冷凍水泵的選型流量的確定 L=1.1Lmax式中：1.1——附加系數(shù)，當(dāng)水泵單臺工作時取 1.1；Lmax 設(shè)計的最大流量，nVh。L=1.1X200=220m/h揚程的確定 P=1.1H max式中：1.1——附加系數(shù)，當(dāng)水泵單臺工作時取1.1；Hnax——管網(wǎng)最不利環(huán)路總阻力總阻力值，［kpa］。P=1.1X（80+11.7）/10X1.025+30=39.84m參考文獻⑺選用上?？荡蟊脴I(yè)制造有限公司的循環(huán)水泵 KDSB200-150-195A型水泵兩臺，其中一臺備用。流量350riVh揚程41.5m效率83%轉(zhuǎn)速2950r/min電機功率55KW六、 放氣和泄水閉式系統(tǒng)的冷水管應(yīng)有0.003的坡度，最小坡度不應(yīng)小于0.002。閉式系統(tǒng)在熱水和冷水管路的每個最高點設(shè)排氣裝置（集氣罐或自動排氣閥） 。對于自動排氣閥應(yīng)考慮其損失或失靈時易于更換的關(guān)斷措施，即在其與管道連接處設(shè)一個閥門。與水泵接管及與小管連接時，應(yīng)防止氣囊產(chǎn)生。系統(tǒng)的最低點與需要單獨放水的設(shè)備的下部應(yīng)設(shè)帶閥門的放水管，并接入地漏或漏斗?？照{(diào)器、風(fēng)機盤管等的表冷器當(dāng)處于負壓段時，其冷凝水的排水管應(yīng)有水封，且排水管應(yīng)不小于0.001的坡度?？照{(diào)機房內(nèi)應(yīng)設(shè)地漏，以排出噴水室的放水、閥門可能的漏水和表冷器的凝結(jié)水。七、 膨脹水箱的選型目前，由于中央空調(diào)水系統(tǒng)中極少采用回水池的開式循環(huán)系統(tǒng)，因而膨脹水箱已成為中央空調(diào)水系統(tǒng)中的主要部件之一，其作用是收容和補償系統(tǒng)中的水量。膨脹水箱一般設(shè)置在系統(tǒng)的最高點處，通常接在循環(huán)水泵的吸水口附近的回水干管上。膨脹水箱的構(gòu)造膨脹水箱盡一個用鋼板焊制的容器（如下圖所示），有各種不同的大小規(guī)格。膨脹水箱上的接管有以下幾補給水管種：1八 正常水位［1八 正常水位［ —港流腎匸hxR100'廊脹膏'll環(huán)幔5代管卄輸水骨（自期150圖7膨脹水箱的構(gòu)造和配管簡圖膨脹管將系統(tǒng)中因溫度升高而引起體積增加轉(zhuǎn)入膨脹水箱；溢流管用于排出水箱內(nèi)超過規(guī)定水位的多余的水；信號箱用于監(jiān)督水箱內(nèi)的水位；d?補給水管用于補充系統(tǒng)水量，有手動和自控兩種方式；循環(huán)管在水箱和膨脹管可能發(fā)生凍結(jié)時，用來使水正常循環(huán)；排污管用于排污。箱體應(yīng)保溫并加蓋板，蓋板上連接的透氣管一般可選用 DN100的鋼管制作。膨脹水箱容積的確定Vp=a△tvs式中：Vp—膨脹水箱的有效容積(即由信號管到溢六管之間高差內(nèi)的容積， m3);a—水的膨脹系數(shù)，a=0.006L/C;△t—最大水溫變化值，c；Vs—系統(tǒng)內(nèi)的水容量，L/m3。即系統(tǒng)中管道和設(shè)備內(nèi)存水量總和(查參考文獻⑷，取1.3L/m2建筑面積)Vp=0.006恥1.3X346X4X12-1000=0.10查參考文獻表38-9，選用方形膨脹水箱T905(一)—1,公稱容積0.5m3，有效容積0.61m,，外形尺寸[mm]:長X寬X高900X900X900。膨脹水箱的接管有：溢水管、排水管、膨脹管、循環(huán)管、檢查管、帶浮球閥的自動補水管。八、 管路伸縮和固定1?管道伸縮量：管道因溫度升高或降低而伸縮，對于普通鋼管：△L=0.012(t1-t2)L式中：丄 管道的熱伸長量(mm/m)；t1 管道在最熱時的溫度，冷管道為環(huán)境最高溫度；t2 管道在最冷時的溫度；0.012――管道的膨脹系數(shù)[mm/(mC)]丄=0.012X(32-5)=0.3mm/m2?補償器：補償器盡可能利用管道的轉(zhuǎn)彎進行補償，不足時可采用方型伸縮器、波形補償器等補償。3?管道固定：水平管和立管君應(yīng)有活動支架和固定支架。九、 過濾器在水系統(tǒng)中的水泵、換熱器、孔板及表冷器、加熱器等的入口上設(shè)過濾器。十、閥門水管的閥門可采用閘閥、球型閥，對于大管路宜采用碟閥，碟閥外型小，開關(guān)靈活。一般在以下地點設(shè)閥門：1?水泵的進口和出口；2?系統(tǒng)的總?cè)肟?、總出口；各分支環(huán)路的進口和出口；熱交換器、表冷器、加熱器、過濾器的進出水管；4?自動控制閥雙通閥的兩端、三通閥的三端，以及為手動運行的旁通閥上；放水及放氣管上；壓力表的接管上。十一、溫度計與壓力表、流量計一般在每個建筑物的入口和出口水管上設(shè)溫度計和壓力表。必要時，在每個分支環(huán)路和每個集中式系統(tǒng)設(shè)溫度計和壓力表。需要分別計量的環(huán)路上設(shè)流量計。十二、水泵的布置進行水泵的配管布置時，應(yīng)注意以下幾點：

1?安裝軟性接管：在連接水泵的吸人管和壓出管上安裝軟性接管，有利于降低和減弱水泵的振動和噪聲的傳遞；出口裝止回閥：目的是為了防止水泵突然斷電時水逆流，而使水泵葉輪受阻。對冷水系統(tǒng)，揚程不高，可采用旋啟式或升降式的普通止回閥；也可采用防水擊性能較好的緩閉式止回閥。對于冷卻水系統(tǒng)，如果水箱設(shè)置在水泵標高以下，則采用緩閉式止回閥。水泵在閉式系統(tǒng)中應(yīng)用時，其出口不需設(shè)置止回閥；水泵的吸人管和壓出管上應(yīng)分別設(shè)置進口閥和出口閥；目的是便于水泵不運行時能不排空系統(tǒng)內(nèi)的存水而進行檢修。進口閥通常是全開，常采用價廉、流動阻力小的閘閥，但絕對不允許作調(diào)節(jié)水量用，以防水泵產(chǎn)生氣蝕。而出口閥宜采用有較好調(diào)節(jié)特性、結(jié)構(gòu)穩(wěn)定可靠的截止閥或蝶閥； ’4?安裝在立管上的止回閥的下游應(yīng)設(shè)有放水管（如下圖所示），便于管道清洗和排污;出水進水進水水泵的出水管上應(yīng)裝有壓力表和溫度計，以利檢測。如果水泵從低位水箱吸水，吸水管上還應(yīng)裝有真空表；每臺水泵宜單獨設(shè)置吸水管，管內(nèi)水流速一般為 1.0?1.2m/s。出水管內(nèi)水流速一般為1.5?2.0m/s；水泵基礎(chǔ)高出地面的高度應(yīng)不小于0.1m，地面應(yīng)設(shè)排水溝。十二、空調(diào)見系統(tǒng)附件的設(shè)置要求調(diào)節(jié)閥門在送風(fēng)機的入口、新風(fēng)管、總回風(fēng)管、送風(fēng)管的的支管上均要設(shè)置調(diào)節(jié)閥門，如多葉調(diào)節(jié)閥或帶拉桿的三通調(diào)節(jié)閥等。消聲器當(dāng)消聲器安裝在機房內(nèi)時，其外殼、檢查門、連接部分及在機房內(nèi)的消聲器的風(fēng)管都要作好隔聲處理。檢測孔在末級和中間過濾器前后的風(fēng)管均要留流量測孔。所有測孔均要采取密封措施。清掃孔為了保證送風(fēng)清潔和過濾器的使用壽命，在選擇風(fēng)管斷面尺寸時，要考慮風(fēng)管的清掃問題，并在適當(dāng)?shù)奈恢迷O(shè)置清掃孔，清掃孔要采取密封措施。風(fēng)管通過圍護結(jié)構(gòu)的密封風(fēng)管從非潔凈區(qū)穿過圍護結(jié)構(gòu)時，要在穿孔處采取密封措施。風(fēng)管和附件的材料

風(fēng)管、閥門及附件均要盡量采用表面不易起塵、不易積土和便于清掃的材料制作,般常用的材料如下表表15 風(fēng)管、閥門及附件常用的材料材料特點冷軋鋼板價格便宜，但容易腐蝕鍍鋅鋼板耐腐蝕性能比鋼板好，但在加工過程中鍍鋅皮容易脫落，油漆對它附著力不強鋁合鋼板不起塵，但價格貴硬塑料板不起塵，耐腐蝕但價格較貴，易老化，易帶靜電塑料復(fù)合鋼板不起塵耐腐蝕，但在加工過程中咬口、翻邊、鉚接等處的塑料面層易破裂和脫落，一般可用環(huán)氧樹脂涂抹中效過濾器前的送風(fēng)管、回風(fēng)管、閥門及附件，一般用冷軋鋼板或鍍鋅鋼板制作。中效過濾器到高效過濾器之間的送風(fēng)管、閥門及附件，一般用鍍鋅鋼板或塑料復(fù)合鋼板制作。高效過濾器之后的送風(fēng)管、閥門及附件，一般采用鋁合金板、塑料板或塑料復(fù)合鋼板制作。第十章保溫、防腐及減振—、保溫為了提高溴化鋰吸收式機組的制冷效率，應(yīng)對蒸汽管道、冷水管道和機組中的高、低壓發(fā)生器，高、低溫?zé)峤粨Q器，蒸發(fā)器等管道進行保溫處理。在系統(tǒng)中，為了減少管道的能量損失，防止冷水管道表面結(jié)露以及保證進入空調(diào)設(shè)備的末段空調(diào)機組的供水溫度，管道及附件均采取保溫措施。保溫材料保溫材料應(yīng)根據(jù)因地制宜、就地取材的原則，選取來源廣泛、價格低廉、保溫性好、易于施工、耐用的材料。具體要求如下：熱導(dǎo)率小，價格低?？照{(diào)工程中常用的保溫材料，熱導(dǎo)率入應(yīng)在以下范圍內(nèi)：入=0.05~0.15W/(m2K),并盡量選用入值小的材料。盡量采用密度小的多孔材料。吸水率低且耐水性能好?？顾魵鉂B透性能好。保溫后不易變形，并且有一定的抗壓強度。最好采用板狀或站氈狀等成形材料。保溫材料不宜采用有機物和易燃物，其自熄性要強，以免發(fā)生蟲蛀、腐爛、生菌、引鼠或發(fā)生火災(zāi)。冷管道或設(shè)備的保溫層厚度應(yīng)取防止外表面結(jié)露的最小厚度和經(jīng)濟厚度二者中的較大值。熱管道除計算經(jīng)濟厚度外。還應(yīng)考慮其外表面溫度不致影響所在房間的室內(nèi)參數(shù)和滿足防火要求。系統(tǒng)中冷(熱)水管道的保溫層材料，厚度可參考下表表16 保溫層厚度選用參考表冷熱水管的公稱直徑<3240-6580-150200-300>300保溫層厚度(mr)聚苯乙烯40-4545-5055-6060-6570 ~玻璃棉3540455050冷凝水管道的保溫層厚度取25mm具體的保溫材料選取及保溫層厚度的計算可參考《供暖通風(fēng)設(shè)計手冊》 。保溫層結(jié)構(gòu)管道和設(shè)備的保溫結(jié)構(gòu)一般由保溫層和保護層組成。對于埋在地溝里的管道和輸送低溫水的管道還需加防潮層。保溫層外表面須進行捆扎，一般用鍍鋅鐵絲網(wǎng)，不可采用螺旋形連續(xù)捆扎方式。保護層一般有4種：鋁箔牛皮紙用于室內(nèi)低溫管道。玻璃纖維布外刷油漆可作為室內(nèi)管道的保護層。室外架空管道一般采用油氈玻璃纖維布保護層。室外管道也可用油氈、鐵絲網(wǎng)瀝青膠泥作保護層，次種結(jié)構(gòu)強度高、壽命長，但投資大。二、防腐在溴化鋰吸收式機組空調(diào)系統(tǒng)中，為了減少制冷管道和設(shè)備的腐蝕，增加保護層的耐久性，須對管道和設(shè)備的外表面、對保溫結(jié)構(gòu)的外表面作防腐處理。管道與設(shè)備的防腐地上熱力管道與設(shè)備在保溫施工前，都須涂刷一層耐熱防銹漆。對不保溫的管道應(yīng)先涂一層紅丹防銹漆，再涂兩層醇酸磁漆，或涂以兩層瀝青。2?保護層的防腐一般情況下室內(nèi)外管道保護層刷醇酸樹脂磁漆兩遍，地溝管道刷冷底子油兩遍。管道附件的防腐管道支吊架、閥門等附件的表面涂一層紅丹防銹漆，再涂一層調(diào)和漆。地管道的防腐埋地管道外表面涂刷瀝青防腐絕緣層。三、隔振在整個空調(diào)系統(tǒng)中，設(shè)備產(chǎn)生的振動，除了以躁聲形式通過空氣傳播到空調(diào)房間外，還可能通過建筑物的結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)進行傳播。因此在系統(tǒng)中須對溴化鋰吸收式機組、水泵、空調(diào)裝置進行減振與隔振處理。溴化鋰吸收式機組運行平穩(wěn)，設(shè)計基礎(chǔ)時只要考慮其靜載荷就行，在基礎(chǔ)之上鋪設(shè)橡膠隔振墊即能起隔振效果。水泵的進出口管道上，緊挨進出口處安裝可饒曲的橡膠軟接頭，這種軟接頭通常專門用于風(fēng)機盤管的減振。在設(shè)計和選用減振器時應(yīng)根據(jù)以下幾個原則：當(dāng)設(shè)備轉(zhuǎn)速n>1500r/min時，宜用橡膠、軟木等彈性材料墊塊或橡膠減振器 ；設(shè)備轉(zhuǎn)速nW1500r/min時，宜用彈簧減振器。減振器承受的載荷應(yīng)大于允許工作載荷的5%~10%但不應(yīng)超過允許工作載荷。選擇橡膠減振器時，應(yīng)考慮環(huán)境溫度對減振器壓縮變形量的影響，計算壓縮變形量宜按制造廠提供的極限壓縮量的 1/3~1/2考慮。當(dāng)設(shè)備的共振振幅較大時，彈簧減振器宜與阻尼比大的材料聯(lián)合使用。當(dāng)設(shè)備的質(zhì)心比較高時，宜加大減振器臺座得知兩極尺寸，使體系質(zhì)心下降，確保機器運轉(zhuǎn)平穩(wěn)。支承點數(shù)目不應(yīng)少于4個，機器較重或尺寸較大時，可用6-8個。式中式中ho 汽輪機組新蒸汽的焓,kJ/kg第十一章能效分析一、效益分析1.節(jié)能效益熱、電、冷三聯(lián)供系統(tǒng)具有明顯的節(jié)能效果，下面利用實例作定性定量分析說明。吸收式制冷機的一次能源利用率：PER1=COP?nh其中nh為系統(tǒng)的供熱效率。壓縮式制冷機的一次能源利用率PER2=&nex每冷噸制冷量的耗煤量：b=3024 （kg/RT）PER7000式中b=860 (kg/kW?h)PER匯7000￡ 壓縮式制冷機組的制冷系數(shù)RT——冷噸nex——供變電效率,nex=0.286溴化鋰吸收式制冷機組的能耗分析(1)以雙效溴化鋰吸收式制冷機為例來求其一次能源利用系統(tǒng) PERi及標準煤耗率bi。雙效溴化鋰機組COP=1.30,Q=9740(kJ/RT)分散鍋爐房：一次能源利用系數(shù)：PER=CORnb=1.3055=0.715nb 分散鍋爐房的鍋爐效率,nb取0.55每冷噸標準煤耗：b=3024 3024 0.604（kg/RT標準煤）PER7000 0.7157000集中鍋爐房：一次能源利用系數(shù):PER=CORnb=1.3075=0.975nb――集中鍋爐房的鍋爐效率,nb取0.75每冷噸標準煤耗：. 3024b=PER70003024 0.443（kg/RT標準煤）0.9757000熱電站:熱電站的供熱效率定義為供熱量Qgr與供熱所耗用的能源量 Qhn之比,即Qh^Q^QhnQgr=D?h2式中 D——抽汽量,kg/hh2――抽汽的焓值(kJ/kg)n呼-WqbjdW――抽汽量D蒸汽在被抽出之前所生產(chǎn)出的電量，kWq――發(fā)電的平均煤耗率,q取430(g/kW?h)(標準煤)W=(ho-h2)n式中njd——汽輪機發(fā)電機的機電效率,njd=95%對于新蒸汽壓力為9.0MPa,溫度為535C的高壓抽汽式汽輪機組,新蒸汽焓為:ho=3475kJ/kg,當(dāng)抽汽壓力P2=0.6MPa時,抽汽焓h2=2975kJ/kg(按汽輪機相對內(nèi)效率=85%)將上述數(shù)據(jù)代入以上各式中，可得提供熱效率之值：-1.307ho-仇弋)旨-1.307ho-仇弋)旨/3600jgd式中ngd——熱電站的管道效率，取ngd取0.98則PER=COP.h=1.3為.307=1.70b=3024 =0.254(kg/RT標準煤)1.77000同樣，可以算出單效機組的一次能源利用率及標準煤耗率，結(jié)果下表所示類型性能系數(shù)COP耗熱量kJ/RT一次能源利率PER/標準煤耗率(kg/RT)分散鍋爐房集中鍋爐房熱電站單效0.68186200.374/1.1150.51/0.8470.888/0.491雙效1.397400.715/0.6040.975/0.4431.70/0.254:由上表中的計算結(jié)果可以看出，將溴化鋰吸收式制冷機引入熱電聯(lián)產(chǎn)后，由于熱電站的供熱效率nh=130%,比集中鍋爐房nh=75%要高得多，因而利用熱電廠抽汽來制冷的溴化鋰吸收式制冷機的一次能源利用率高，每冷噸制冷量的標準煤耗率少。可見熱、電、冷聯(lián)供的煤耗量小，而能源利用系數(shù)高，具有明顯的節(jié)能效果。(2)壓縮式制冷機相比其節(jié)能效益取雙效溴化鋰吸收式制冷機組的性能系數(shù) COP=1.3壓縮式制冷機制冷系數(shù)&=3.88,系由FLZ-100離心式壓縮機數(shù)據(jù)求得，其制冷量為1150kW時,耗功為300kW。吸收式的一次能源利用率:PER1=COP?nh=1.3X1.306=1.70每kW?h制冷量標準煤耗率：bi 860 0.723(kg/kW?h)1.77000壓縮式制冷機的一次能源利用率PER2=&nex=3.88X0.286=1.11每kW?h制冷量的標準煤耗率：b2=b2=8601.117000=0.1107(kg/kW?h)對于制冷量為1150kW的機組，以每年運行1200h計則節(jié)能為:△B=(b2-b1)X1150X1200=53(t/y)由上分析可見，以熱電廠抽汽為熱源的雙效吸收式制冷機組比電空調(diào)機組要節(jié)能 ，若以1150kW的冷量計算，每年可節(jié)煤53t。(3)溴化鋰吸收式制冷機冬季作熱泵運行的節(jié)能效益在熱、電、冷“三聯(lián)供”系統(tǒng)中，夏天用于制冷的溴化鋰吸收式制冷機，在冬季可作熱泵運行,即以熱電廠的熱化抽汽為熱源可回收汽輪機凝汽器的廢熱或其他低溫工藝為廢熱(蒸發(fā)器加熱)，在冷凝器回路中得到供暖所需的65C的熱水或其他工藝用熱水。該系統(tǒng)的一次能源利用率：PER2=C0Phnbnrwngd=1.27式中nb 熱電站鍋爐效率,nb取0.90nrw——熱電站熱網(wǎng)效率ngd——熱電站的管道效率，ngd取0.98從理論分析可知，熱泵的性能系數(shù)COPh=COP+1若制冷機的性能系數(shù)為1.3,似乎作熱泵運行時COPh應(yīng)為2.3。而實際上熱泵的性能系數(shù)比上述理論數(shù)據(jù)(2.3)要低一些。根據(jù)無錫市第四織布廠將雙效吸收式制冷機在冬季改作熱泵運行時,COPh在1.5左右,這意味著供熱量中有三分之一是來自廢熱。所以在本例計算中COPh取1.5?？梢娫撓到y(tǒng)的供熱效率為集中鍋爐房(nh=0.75)的1.7倍,是分散鍋爐房(nh=0.55)的2.3倍。綜上所述，引入溴化鋰吸收式制冷機的熱、電、冷聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)具有明顯的節(jié)能效果，可大幅度地提高能源利用率。節(jié)電效益采用溴化鋰吸收式制冷機的突出好處是節(jié)電。與壓縮式相比，每1150kW制冷量，吸收式制冷機可節(jié)電300kW左右。因而裝1臺溴化鋰吸收式制冷機組，相當(dāng)于建造1臺小型發(fā)電站。而發(fā)電站的投資要大得多，以每kW設(shè)備投資7000元計,300kW電站投資需210萬元,而且電站的建設(shè)周期比制冷機安裝時間要長得多，若將所節(jié)約的電能應(yīng)用于生產(chǎn)，則所創(chuàng)造出的價值就更可觀了。增電效益由于在熱、電、冷聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)中，吸收式制冷機是以熱電廠的供汽為熱源，故可增加電能的生產(chǎn)。這是因為熱電廠的發(fā)電量與供熱量有關(guān)。一般來說 ，供熱量大則發(fā)電就多。夏季由于熱負荷減少，熱電廠常因供熱量少而發(fā)電量降低，溴化鋰吸收式制冷機夏季使用需消耗蒸汽，相當(dāng)于增加了熱電廠的熱負荷，故使發(fā)電量增加。以Qo=11500kW冷量的吸收式制冷機組為例，其耗汽量為抽汽壓力為0.6MPa的蒸汽1550kg/h。如前所述,對于其新蒸汽初焓ho=3475kJ/kg的高壓機組,0.6MPa的抽汽焓值h2=2975kJ/kg則每小時多發(fā)電：W=D(ho-h2)njd=204kW。以年運行1200h,則多發(fā)電:204X1200=2.45X105(kW?h)。從以上分析可知，用溴化鋰吸收式制冷機做集中空調(diào)制冷設(shè)備時，以冷量為1150kW的機組為例，每年可節(jié)煤53t,節(jié)電36萬kWh,增加發(fā)電24.5萬kWh?？梢?推廣利用溴化鋰吸收式制冷機的熱、電、冷三聯(lián)供系統(tǒng)可大大緩解夏季用電緊張局面。環(huán)保效益壓縮式制冷機常用CFC類氟里昂工質(zhì)F-12、F-11等,由于其對大氣臭氧層的破壞,已屬淘汰范圍。而以熱電廠的蒸汽為熱源的溴化鋰吸收式制冷機，由于熱電廠的鍋爐效率較高，可以減少鍋爐煙氣對大氣的污染，與壓縮式制冷機和分散鍋爐房式供冷方式相比，具有明顯的環(huán)境保護作用。二、結(jié)論熱、電、冷三聯(lián)供系統(tǒng)解決了熱電廠冬、夏季熱負荷不均衡 ，夏季熱負荷太少的問題。提高了熱電聯(lián)產(chǎn)的經(jīng)濟性，增加發(fā)電，降低了發(fā)電煤耗。城市實現(xiàn)熱、電、冷三聯(lián)供會創(chuàng)造出巨大的經(jīng)濟效益和社會效益。我國目前多數(shù)地區(qū)用電緊張，同時隨著保護臭氧層，限制CFC類氟里昂制冷工質(zhì)使用及國際蒙特利爾協(xié)定的實施，為以熱能為動力的溴化鋰吸收式制冷機在熱、電、冷三聯(lián)供中的應(yīng)用開辟了廣闊的發(fā)展天地。3?熱、電、冷“三聯(lián)供”系統(tǒng)，可明顯地提高能源利用率，增加熱電廠的發(fā)電量，緩解夏季用電緊張的局面。建1座1150kW冷量的溴化鋰吸收式制冷機的供冷站,就相當(dāng)于建1座發(fā)電量為500kW的發(fā)電站，但投資要省得多，建造周期也短得多。4?在熱