CFG樁地基處理詳解

1工程概況長威制藥項(xiàng)目由成都蓉藥集團(tuán)四川長威制藥有限公司投資新建，場(chǎng)地位于樂山市樂高大道西北側(cè)，茶山路南側(cè)，緊鄰樂山市瑞鴿皮革工業(yè)有限公司。擬建項(xiàng)目分為一、二期，主要由辦公質(zhì)檢樓、食堂活動(dòng)室、制劑車間、綜合制劑車間、倉庫、危險(xiǎn)品庫、動(dòng)力車間、前處理提取車間、消防水池及污水處理池等組成。根據(jù)本項(xiàng)目招標(biāo)文件，消防水池、倉庫、危險(xiǎn)品庫、倉庫二期擬采用CFG樁進(jìn)行復(fù)合地基處理。因本項(xiàng)目詳細(xì)地勘資料及結(jié)構(gòu)施工圖未正式出圖，故僅能根據(jù)招標(biāo)文件要求，結(jié)合我院在樂山地區(qū)多個(gè)工程項(xiàng)目長期積累的工程經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行復(fù)合地基處理設(shè)計(jì)。根據(jù)招標(biāo)文件提供的部分圖紙，我院擬根據(jù)常規(guī)廠房設(shè)計(jì)要求，對(duì)復(fù)合地基采取的處理方式、地基處理的布樁方式、該布樁方式所能達(dá)到的承載力進(jìn)行初步設(shè)計(jì)，以便給業(yè)主后期決策提供參考意見。2場(chǎng)地工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件2.1區(qū)域地質(zhì)地貌據(jù)區(qū)域地質(zhì)資料，場(chǎng)區(qū)構(gòu)造屬揚(yáng)子準(zhǔn)地臺(tái)（I級(jí)）四川臺(tái)坳（II級(jí)），跨川中臺(tái)拱（III級(jí)）與川西臺(tái)陷（III級(jí)）兩處III級(jí)大地構(gòu)造單元，通過區(qū)內(nèi)的新橋斷層是該III級(jí)大地構(gòu)造單元的分界線，也是威遠(yuǎn)~龍女寺臺(tái)穹（W級(jí)）與龍泉山穹褶束（W級(jí)）的分界線。構(gòu)造線展布呈北東向，表現(xiàn)為平緩的單斜構(gòu)造，巖層傾向北西，傾角平緩。地層主要為白堊系下統(tǒng)灌口組粉砂質(zhì)泥巖（Klg）夾泥質(zhì)粉砂巖和夾關(guān)組塊狀細(xì)~中粒長石石英砂巖（K1J）；覆蓋層為第四系全新統(tǒng)填土、殘積土、沖積土，厚度最大5.20米，與下伏基巖呈不整合接觸。場(chǎng)區(qū)為一單斜構(gòu)造，巖層傾向北西，傾角小于10度，但斷層附近巖層傾角普遍變陡，新橋斷層為區(qū)域性主斷層，其長度大于100公里，自東北向西南延申橫穿場(chǎng)地，該斷層為川西臺(tái)陷和川中臺(tái)拱的分區(qū)斷層，斷層走向北東45°左右，斷面北西傾，傾角35°~60°，北西盤上白堊統(tǒng)夾關(guān)組往南東逆沖于南東盤灌口組之上，垂直斷距約200m，西盤地層均發(fā)育牽引褶曲，破碎帶數(shù)米至數(shù)十米。該斷層南西段地貌特征明顯，西北盤往往形成山脊和陡崖，南東盤則多為低緩的平壩。區(qū)域上毗鄰龍門山地震帶、安寧河地震帶，是其地震波及區(qū)，區(qū)域內(nèi)地震強(qiáng)度不大，多小于5級(jí)，烈度小于7度，屬穩(wěn)定區(qū)域，但一些斷裂常發(fā)地震，在一定程度上影響了區(qū)域的穩(wěn)定。新橋斷層地震活動(dòng)性較強(qiáng)，挽近時(shí)期來，多次發(fā)生中強(qiáng)地震，最大震級(jí)約5級(jí)，有記錄的2次5級(jí)地震震中就在場(chǎng)地附近，為一發(fā)震斷層，對(duì)場(chǎng)地的穩(wěn)定性有較大影響。但由于整個(gè)區(qū)域覆蓋層較厚，區(qū)域主要表現(xiàn)為“丘包”地貌，受地震影響相對(duì)減小。2.2氣象資料樂山市地處中亞熱帶季風(fēng)濕潤氣候區(qū)，其氣候的主要特點(diǎn)是：氣溫溫和、霜雪少、雨量充沛、日照較少、無霜期長、四季分明、高濕而風(fēng)少。在水平方向上，氣候無顯著性的區(qū)域差異。在垂直方向上，存在地帶性差異。地區(qū)內(nèi)多年平均年日照時(shí)數(shù)為1010.1小時(shí)；多年平均氣溫17.4°C，氣溫的年變化為“單峰型”，年內(nèi)最高氣溫為7月，最低為1月，壩丘區(qū)7月平均氣溫26.3C,1月平均氣溫為7.2C；區(qū)內(nèi)常年降水在920.7?1899.9mm,區(qū)域多年平均降雨量1349.9mm,紅層丘陵區(qū)多年平均降雨量1362.0?1396.7mm,多年平均月降雨量最大為8月，占年降雨量的22.9-23.7%，多年平均月降雨量最小為1月或2月,占年降雨量的1.47-1.85%,降雨日數(shù)平均為185天左右,最多年份210天,最少年份150天。2.3地質(zhì)條件根據(jù)我院長期積累的工程經(jīng)驗(yàn),樂山地區(qū)分布的地層主要為為人工填土（Q4ml）、第四系全新統(tǒng)（Q4al+el）殘積層和沖積層、白堊系下統(tǒng)夾關(guān)組（K^）砂巖及白堊系下統(tǒng)灌口組砂質(zhì)泥巖和泥質(zhì)粉砂巖（K』。人工填土層主要由低液限?中液限粘質(zhì)土組成,并夾雜有建筑垃圾或生活垃圾。殘積層和沖積層主要為粘土、粉質(zhì)粘土、粉土及細(xì)砂等,局部可見泥炭質(zhì)土,其中粘土及粉質(zhì)粘土主要呈軟塑或可塑狀,承載力低,變形較大。2.4地下水區(qū)域地下水主要為上層滯水、孔隙潛水及基巖裂隙水。第四系松散堆積層上層滯水，主要受大氣降水和地表徑流(場(chǎng)地北側(cè)的水溝)補(bǔ)給，水量一般較小，水位無規(guī)律，無統(tǒng)一的地下水位；賦存于卵石中的孔隙潛水，同樣主要受大氣降水和地表徑流補(bǔ)給，水量一般較小，水位無規(guī)律無統(tǒng)一的地下水位。基巖風(fēng)化裂隙水賦存于基巖風(fēng)化帶的裂隙中。該種地下水一般賦存于塊狀強(qiáng)風(fēng)化砂巖下部及泥巖中，主要受鄰區(qū)地下水側(cè)向補(bǔ)給，水量受構(gòu)造、巖性、裂隙發(fā)育程度等影響顯著，存在水量分布不均的特點(diǎn)?？傮w上看，該類水水量不大。從區(qū)域上分析，場(chǎng)地地基處理受地下水的影響相對(duì)較小。2.5地下水、土的腐蝕性根據(jù)以往類似場(chǎng)地水、土腐蝕性報(bào)告評(píng)價(jià)表明：地下水對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)多為微腐蝕，對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋微腐蝕性，對(duì)鋼結(jié)構(gòu)具有弱腐蝕性。3CFG樁法地基處理方案3.1加固原理CFG樁法復(fù)合地基是水泥粉煤灰碎石樁與樁間土的復(fù)合體，鑒于粉煤灰對(duì)環(huán)境影響較大，目前的CFG樁中未加入粉煤灰。CFG樁系高粘結(jié)強(qiáng)度剛性樁，其受力特性及變形特性與素混凝土樁無異。鑒于場(chǎng)地所在地區(qū)的地層特性，常規(guī)的CFG樁取土設(shè)備，如取土鉆機(jī)、螺紋鉆機(jī)等能滿足施工要求，因此本次設(shè)計(jì)采用CFG樁，填筑素混凝土成樁，結(jié)合褥墊層，使CFG樁與樁間土共同作用，形成復(fù)合地基。對(duì)于粘質(zhì)土類場(chǎng)地，優(yōu)先選用螺紋鉆機(jī)成孔，中心壓灌商品混凝土的工藝成樁。按照合理的布樁間距及布樁方式，CFG樁復(fù)合地基能有效的改良地基土的承載能力。根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79-2012)中第7.7.3條水泥粉煤灰碎石樁法的規(guī)定：本法適用于本場(chǎng)地復(fù)合地基處理。樁端持力層及樁長根據(jù)區(qū)域巖土工程地質(zhì)條件，選擇卵石層、含卵石粘土層或強(qiáng)風(fēng)化泥巖作為樁端持力層。設(shè)計(jì)樁徑取350mm,有效樁長初步估計(jì)為7.0m,施工樁長7.3m,樁長需滿足樁端進(jìn)入持力層深度要求。成樁工藝基坑開挖至設(shè)計(jì)標(biāo)高（基底墊層底標(biāo)高以下200mm）f測(cè)放樁位f成孔至設(shè)計(jì)深度一中心壓灌混凝土并提升鉆桿一緩慢提升鉆桿直至設(shè)計(jì)樁頂標(biāo)高一樁身完整性檢測(cè)f人工撿底并裁樁f鋪設(shè)并壓實(shí)褥墊層f褥墊層夯填度檢測(cè)f基礎(chǔ)施工。樁體材料樁體為素混凝土樁,材料主要由碎石、機(jī)制中粗砂、水泥和水組成。采用C15及以上標(biāo)號(hào)商混灌注。長螺旋中心壓灌成樁工藝，混凝土坍落度為160?200mm。保護(hù)樁基于螺旋鉆機(jī)工藝本身的特殊性,CFG樁樁頂約300mm樁體質(zhì)量相對(duì)較差，因此在施工過程中需保證不短于300mm保護(hù)樁長。保護(hù)樁在褥墊層清底時(shí)采用人工破除。地基加固設(shè)計(jì)3.6.1設(shè)計(jì)依據(jù)（1） 項(xiàng)目所在地區(qū)域工程水文地質(zhì)資料；（2） 我院以往成功工程經(jīng)驗(yàn)；—————————————————————————————————————————————4項(xiàng)目總平圖及基礎(chǔ)平面布置圖；《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79-2002)；《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2012)；《建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》(GB50202-2002)；《成都地區(qū)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(DB51/T5026-2001)；《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GBJ50010-2010)；《普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)范》(JGJ55-2000)；《四川省建筑地基基礎(chǔ)質(zhì)量檢測(cè)若干規(guī)定》(66號(hào)文)修定本3.6.2檢測(cè)及設(shè)計(jì)技術(shù)要求(1)根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79-2012)中有關(guān)條文要求，復(fù)合地基的承載力特征值由測(cè)試確定，檢測(cè)方式采用中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79-2012)第“7.7”節(jié)執(zhí)行。(2)相關(guān)設(shè)計(jì)要求及對(duì)常規(guī)廠房的經(jīng)驗(yàn)估計(jì)。3.6.3確定單樁承載力特征值確定樁間土承載力特征值fsk鑒于區(qū)域內(nèi)軟塑~可塑狀粘性土居多，加固后樁間土承載力特征值根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取匚=80kPa。sk估算單樁承載力特征值Ra借用《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79-2012)第7.1節(jié)，按下列式計(jì)算且結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗(yàn)確定。根據(jù)公式：f=Xm^a+p(1-m)f ①spk A skR=uEql+aqAapsipippp1cu式中：fk——復(fù)合地基承載力特征值；spkd——樁的平均直徑，取0.35m；d——等效圓影響直徑；eA——樁的平均截面積，0.0962m2；pm 面積置換率；fsk——樁間天然地基土承載力特征值，取80kPa；九一一單樁承載力發(fā)揮系數(shù)，按以往工程經(jīng)驗(yàn)取九=0.8；卩——樁間天然地基土承載力折減系數(shù)，按以往工程經(jīng)驗(yàn)取卩=0.90；a――樁端端阻力發(fā)揮系數(shù)，按以往工程經(jīng)驗(yàn)取a=1.0；p pR 單樁豎向承載力特征值；af――樁身試塊的抗壓強(qiáng)度平均值；cu――樁周第i層土的厚度；piqi――樁側(cè)第i層土的摩擦力特征值；siq 樁端天然地基土的承載力特征值。取相對(duì)不利情況計(jì)算，取裁樁后樁長為7.0m,樁側(cè)土為粘土，層厚1.=3.00m，iq.=12kPa；粉質(zhì)粘土，層厚1.=2.50m,q.=15kPa；泥炭土，層厚1.=1.00m,q.=0kPa；si i si i si強(qiáng)風(fēng)化基巖，層厚1.=0.50m，q.=35kPa；樁端土為強(qiáng)風(fēng)化基巖，取q=500kPa；i si p樁徑為0.35m，則單樁承載力特征值為：R=nd，.q+aAqaisippp=3.14x0.35x(3.0x12+2.5x15+0.5x35)+1.0x0.0962x500=149.7kN根據(jù)上述計(jì)算，實(shí)際取R=140kN。a3.6.4布樁設(shè)計(jì)1、消防水池(1)估算荷載根據(jù)總平圖中消防水池的平面尺寸，以及消防水池的截面尺寸，消防水池在蓄滿水時(shí)的總荷載約13550KN，考慮荷載分項(xiàng)系數(shù)及結(jié)構(gòu)安全系數(shù)，基底承長威制藥項(xiàng)目一期工程載力要求取180kPa。(2)計(jì)算面積置換率根據(jù)復(fù)合地基的承載力計(jì)算公式fk=Xm(RaA)+&(l-m)fk，得spk ap skskm= _=0.099sk九R-PfA skp(3)確定樁距根據(jù)面積置換率公式m二dz/d2,得em=d2/d2nd=：一=1.1meem按正方形布置：SWd/1.13=1.1/1.13=0.973me按矩形布置：d2S1xS2^門壬=1.12/1.132=0.948m2按等邊三角形布置：SW厶=1.1/1.05=1.048m1.05根據(jù)計(jì)算結(jié)果，即按正方形布置邊長不大于0.973m，按矩形布置縱橫布樁間距乘積不大于0.948m2,按等邊三角形布置邊長不大于1.048m。消防水池?cái)M作筏板基礎(chǔ)，米取正方形布樁，樁間距0.9m，實(shí)際最小置換率為11.84%。估算復(fù)合地基承載力特征值m按面積置換率11.84%計(jì)算，R值取140KN，af嚴(yán)九mR/A+卩(l-m)f=201.4kPa〉180.00kPaspkap sk經(jīng)初步估算，在滿足單樁承載力特征值的情況下，此種布樁方式滿足建筑復(fù)合地基承載力設(shè)計(jì)要求，實(shí)際復(fù)合地基承載力根據(jù)最終檢測(cè)確定。140(5)計(jì)算樁體強(qiáng)度140f上4九Ra=4x0.8x 十 =4.7MPa，cuA 3.14xS.1752丿要求樁身強(qiáng)度不小于4.7MPa，建議采用C20混凝土制樁。注：f為樁體混合料試塊(邊長150x150x150mm)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d抗壓強(qiáng)度cu平均值。2、污水處理池(1)估算荷載根據(jù)總平圖中污水處理池的平面尺寸，以及污水處理池的截面尺寸，污水處理池在蓄滿水時(shí)的總荷載約44500KN，考慮荷載分項(xiàng)系數(shù)及結(jié)構(gòu)安全系數(shù)，基底承載力要求取250kPa。(2)計(jì)算面積置換率根據(jù)復(fù)合地基的承載力計(jì)算公式fk=An(R/A)+&(1-m)fk，得spk ap skskm—B：=0.163sk九R-PfAskp(3)確定樁距根據(jù)面積置換率公式m二d2/d2，得em—d2/d2nd=——0.867me eVm.按正方形布置：SWd/1.13=0.867/1.13=0.767me按矩形布置：d2S1xS2W花=0.8672/1.132=0.588m2按等邊三角形布置：SW厶=0.867/1.05=0.825m1.05根據(jù)計(jì)算結(jié)果，即按正方形布置邊長不大于0.767m，按矩形布置縱橫布樁間距乘積不大于0.588m2,按等邊三角形布置邊長不大于0.825m。污水處理池?cái)M作筏板基礎(chǔ)，采取正方形布樁，樁間距0.75m，實(shí)際最小置換率為17.06%。(4)估算復(fù)合地基承載力特征值

m按面積置換率17.06%計(jì)算，R值取140KN,af嚴(yán)九mR/A+卩(l-m)f=258.3kPa〉250.00kPaspkap sk經(jīng)初步估算，在滿足單樁承載力特征值的情況下，此種布樁方式滿足建筑復(fù)合地基承載力設(shè)計(jì)要求，實(shí)際復(fù)合地基承載力根據(jù)最終檢測(cè)確定。140(5)計(jì)算樁體強(qiáng)度14024入務(wù)=4X0.8X3.14乙1752)=47MPa'p要求樁身強(qiáng)度不小于4.7MPa，建議采用C20混凝土制樁。注：f為樁體混合料試塊(邊長150x150x150mm)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d抗壓強(qiáng)度cu平均值。3、危險(xiǎn)品庫估算荷載根據(jù)危險(xiǎn)品庫原設(shè)計(jì)方案，該基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)，單樁成長力需達(dá)到900KN，根據(jù)基礎(chǔ)平面尺寸，采用復(fù)合地基承載力需達(dá)到351.6kPa，因此本次復(fù)合地基處理設(shè)計(jì)取承載力360kPa。計(jì)算面積置換率根據(jù)復(fù)合地基的承載力計(jì)算公式fk=Xm(R/A)+&(1-m)fk，得spk ap skskm—B：=0.264sk九R-PfAskp(3)確定樁距根據(jù)面積置換率公式m二dz/d2，得em—d2/d2nd—>——0.682me eVm.按正方形布置：SWd/1.13=0.682/1.13=0.603me按矩形布置：d2S1xS2W花=0.6822/1.132=0.363m2

按等邊三角形布置:SW厶=0.682/1.05=0.649m1.05根據(jù)計(jì)算結(jié)果，即按正方形布置邊長不大于0.603m，按矩形布置縱橫布樁間距乘積不大于0.363m2,按等邊三角形布置邊長不大于0.649m。污水處理池?cái)M作筏板基礎(chǔ)，采取正方形布樁，樁間距0.60m,實(shí)際最小置換率為26.65%。(4)估算復(fù)合地基承載力特征值m按面積置換率26.65%計(jì)算，R值取140KN，af嚴(yán)九mR/A+卩(l-m)f=363.2kPa〉360.00kPaspkap sk經(jīng)初步估算，在滿足單樁承載力特征值的情況下，此種布樁方式滿足建筑復(fù)合地基承載力設(shè)計(jì)要求，實(shí)際復(fù)合地基承載力根據(jù)最終檢測(cè)確定。140(5)計(jì)算樁體強(qiáng)度14024入務(wù)=4XX3.14乙1752)=47MPa'p要求樁身強(qiáng)度不小于4.7MPa，建議采用C20混凝土制樁。注：f為樁體混合料試塊(邊長150x150x150mm)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d抗壓強(qiáng)度cu平均值。4、倉庫(1)承載力要求根據(jù)上部設(shè)計(jì)要求，CFG樁復(fù)合地基取承載力特征值不得小于220kPa。(2)計(jì)算面積置換率根據(jù)復(fù)合地基的承載力計(jì)算公式fk=Xm(R/A)+&(1-m)fk，得spk ap skm=fpk_Bfsk=0.1354九R-pfA skp(3)確定樁距根據(jù)面積置換率公式m二dz/d2，得em=dm=d2/d2nde按正方形布置：SWd/1.13=0.951/1.13=0.841me按矩形布置：d2S1xS2WH32=0.9512/1.132=0.707m2按等邊三角形布置：=0.951/1.05=0.905m1.05根據(jù)計(jì)算結(jié)果，即按正方形布置邊長不大于0.841m，按矩形布置縱橫布樁間距乘積不大于0.707m2,按等邊三角形布置邊長不大于0.905m。污水處理池?cái)M作筏板基礎(chǔ)，采取正方形布樁，樁間距0.80m,實(shí)際最小置換率為14.99%。(4)估算復(fù)合地基承載力特征值m按面積置換率14.99%計(jì)算，R值取140KN，af嚴(yán)九mR/A+卩(l-m)f=235.8kPa〉220.00kPaspkap sk經(jīng)初步估算，在滿足單樁承載力特征值的情況下，此種布樁方式滿足建筑復(fù)合地基承載力設(shè)計(jì)要求，實(shí)際復(fù)合地基承載力根據(jù)最終檢測(cè)確定。(5)計(jì)算樁體強(qiáng)度fcufcu務(wù)=4X陰X嘉加=47陰'要求樁身強(qiáng)度不小于4.7MPa，建議采用C20混凝土制樁。注：f為樁體混合料試塊(邊長150x150x150mm)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d抗壓強(qiáng)度cu平均值。5、倉庫二期(1)估算荷載因倉庫二期目前沒有任何基礎(chǔ)資料，現(xiàn)僅根據(jù)倉庫設(shè)計(jì)提供參考方案。考慮二期倉庫與一期倉庫承載力要求相同。借用一期倉庫的基礎(chǔ)形式，以及一期倉庫的復(fù)合地基布樁方式，示意在該種補(bǔ)樁方式下，復(fù)合地基能達(dá)到的承載力值。面積置換率JC-1、JC-1a：m=0.1523JC-2：m=0.2748JC-3、JC-3a：m=0.1924JC-4：m=0.1499JC-5：m=0.1523估算復(fù)合地基承載力特征值JC-1、JC-la：m按面積置換率15.23%計(jì)算，R值取140KN,af嚴(yán)九mR/A+卩(l-m)f=238.4kPaspkap sk經(jīng)初步估算，在滿足單樁承載力特征值的情況下，此種布樁方式復(fù)合地基承載力可達(dá)到220kPa,實(shí)際復(fù)合地基承載力根據(jù)最終檢測(cè)確定。JC-2：m按面積置換率27.48%計(jì)算，R值取140KN，af嚴(yán)九mR/A+p(1-m)f=372.3kPaspkap sk經(jīng)初步估算，在滿足單樁承載力特征值的情況下，此種布樁方式復(fù)合地基承載力可達(dá)到350kPa,實(shí)際復(fù)合地基承載力根據(jù)最終檢測(cè)確定。JC-3、JC-3a：m按面積置換率19.24%計(jì)算，R值取140KN,af嚴(yán)九mR/A+p(1-m)f=282.22kPaspkap sk經(jīng)初步估算，在滿足單樁承載力特征值的情況下，此種布樁方式復(fù)合地基承載力可達(dá)到250kPa，實(shí)際復(fù)合地基承載力根據(jù)最終檢測(cè)確定。JC-4：m按面積置換率14.99%計(jì)算，R值取140KN，af嚴(yán)九mR/A+p(1-m)f=235.79kPaspkap sk經(jīng)初步估算，在滿足單樁承載力特征值的情況下，此種布樁方式復(fù)合地基承載力可達(dá)到220kPa，實(shí)際復(fù)合地基承載力根據(jù)最終檢測(cè)確定。JC-5：m按面積置換率15.23%計(jì)算，R值取140KN，af嚴(yán)九mR/A+卩(l-m)f=363.2kPa〉360.00kPaspkap sk經(jīng)初步估算，在滿足單樁承載力特征值的情況下，此種布樁方式復(fù)合地基承載力可達(dá)到，實(shí)際復(fù)合地基承載力根據(jù)最終檢測(cè)確定。JC-1、JC-1a：m按面積置換率15.23%計(jì)算，R值取140KN，a

f嚴(yán)九mR/A+卩(l-m)f=238.4kPaspkap sk經(jīng)初步估算，在滿足單樁承載力特征值的情況下，此種布樁方式復(fù)合地基承載力可達(dá)到220kPa,實(shí)際復(fù)合地基承載力根據(jù)最終檢測(cè)確定。140(4)計(jì)算樁體強(qiáng)度14024入務(wù)=4x0.SX3.14乙1752)=47MPa'p要求樁身強(qiáng)度不小于4.7MPa，建議采用C20混凝土制樁。注：f為樁體混合料試塊(邊長150x150x150mm)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d抗壓強(qiáng)度cu平均值。6、估算復(fù)合地基變形模量根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79-2012)中第7.1.7條的規(guī)定，復(fù)合土層的變形模量可按下式計(jì)算：E=：Eop oa經(jīng)CFG樁復(fù)合地基處理后，預(yù)計(jì)E可達(dá)10MPa，實(shí)際需經(jīng)檢測(cè)確定，最終op復(fù)合地基變形模量以檢測(cè)為準(zhǔn)。(式中Z=ff=180/80=2.25)spkak式中：Eop：復(fù)合地基土層的變形模量(MPa)Eoa:樁間土地基土層變形模量(MPa)Z：模量提高系數(shù)3.7褥墊層(1)鋪設(shè)范圍人工開挖土方至褥墊層設(shè)計(jì)底標(biāo)高，裁樁，在基礎(chǔ)面積 (基礎(chǔ)邊線外擴(kuò)300mm)復(fù)合地基頂部鋪設(shè)褥墊層，夯實(shí)，保證樁土共同承擔(dān)荷載。(2)厚度虛鋪褥墊層厚度h=230mm，鋪設(shè)在樁頂部，夯實(shí)至200mm(以保證樁、土共同承擔(dān)上部荷載，減少基底的應(yīng)力集中作用)，使夯填度達(dá)到0.87?0.90。褥墊層虛鋪厚度由下式確定：h=AH/k=200/0.88=230mm（本工程九取0.88）（3）材料褥墊層材料采用級(jí)配中粗砂加70%左右碎石，碎石粒徑不宜大于30mm。（4）夯實(shí)方法褥墊層需經(jīng)靜力壓實(shí)法或動(dòng)力壓實(shí)法（樁間土含水量較少時(shí)）壓實(shí)。本工程采用立式夯擊壓實(shí)。本項(xiàng)工作由上部土建單位進(jìn)行。3.8樁間土清理CFG樁之間的樁間土采取人工清理至設(shè)計(jì)樁頂標(biāo)高，以確保樁體及樁頂設(shè)計(jì)標(biāo)高以下的樁間土不受破壞。3.9截樁為保證截樁時(shí)樁頂設(shè)計(jì)標(biāo)高以下的樁體不會(huì)發(fā)生斷裂以及不擾動(dòng)樁間土，截樁時(shí)找出樁頂標(biāo)高位置，采用人工，用鑿子修整，保證樁頭平整。樁頭截?cái)嗪?，用鋼釬、手錘將樁頂從四周向中間修平至樁頂設(shè)計(jì)標(biāo)高（樁頂標(biāo)高允許偏差0?-20mm）。3.10補(bǔ)樁鑒于清底及裁樁過程中難免將CFG樁樁頭損壞或碰斷，導(dǎo)致樁頂標(biāo)高低于設(shè)計(jì)標(biāo)高，需要補(bǔ)樁。要求補(bǔ)樁之前將樁頭鑿毛，并清洗干凈，采用比樁身強(qiáng)度高一個(gè)標(biāo)號(hào)的混凝土（C25混凝土）進(jìn)行補(bǔ)樁。樁帽直徑450mm,即外擴(kuò)50mm。4、復(fù)合地基質(zhì)量檢測(cè)根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）中水泥粉煤灰碎石樁法的規(guī)定，對(duì)CFG樁需進(jìn)行復(fù)合地基載荷試驗(yàn)，委托具有法定資質(zhì)的單位進(jìn)行檢測(cè)，質(zhì)量檢驗(yàn)應(yīng)在CFG樁施工結(jié)束28天且樁身達(dá)到設(shè)計(jì)要求后進(jìn)行。檢測(cè)點(diǎn)為總樁數(shù)的1%，且每棟不少于3個(gè)點(diǎn)，由建設(shè)、設(shè)計(jì)、監(jiān)理、檢測(cè)、地基處理設(shè)計(jì)和施工單位共同確定，檢測(cè)點(diǎn)應(yīng)具有代表性，樁位應(yīng)在檢測(cè)點(diǎn)中心。檢測(cè)方式和測(cè)點(diǎn)數(shù)量按相關(guān)規(guī)范