材料力學(xué)填空與判斷題解

第2章軸向拉伸與壓縮二、 填空題6承受軸向拉壓的桿件，只有在（加力端一定距離外）長度范圍內(nèi)變形才是均勻的。7根據(jù)強度條件c<［。］可以進行（強度校核、設(shè)計截面、確定許可載荷三方面的強度計算。8低碳鋼材料由于冷作硬化，會使（比例極限）提高，而使（塑性）降低。9鑄鐵試件的壓縮破壞和（切）應(yīng)力有關(guān)。10構(gòu)件由于截面的（形狀、尺寸的突變）會發(fā)生應(yīng)力集中現(xiàn)象。三、 選擇題2-11應(yīng)用拉壓正應(yīng)力公式q=—的條件是（B）A（A）應(yīng)力小于比極限；（B）外力的合力沿桿軸線；（C）應(yīng)力小于彈性極限；（D）應(yīng)力小于屈服極限。12圖示拉桿的外表面上有一斜線，當(dāng)拉桿變形時，斜線將（D）（A）平動；（B）轉(zhuǎn)動；（C）不動；（。）平動加轉(zhuǎn)動。?F題?F題2—122-13圖示四種材料的應(yīng)力-應(yīng)變曲線中，強度最大的是材料（A），塑性最好的是材料（D）。2-14圖示三桿結(jié)構(gòu)，欲使桿3的內(nèi)力減小，應(yīng)該（B）

（A）增大桿3的橫截面積； （B）減小桿3的橫截面積；（C）減小桿1的橫截面積； （D）減小桿2的橫截面積。2-15圖示有缺陷的脆性材料拉桿中，應(yīng)力集中最嚴(yán)重的是桿（D）)C()C(二、填空題6圓桿扭轉(zhuǎn)時，根據(jù)（切應(yīng)力互等定理），其縱向截面上也存在切應(yīng)力。7鑄鐵圓桿發(fā)生扭轉(zhuǎn)破壞的破斷線如圖所示，試畫出圓桿所受外力偶的方向。8畫出圓桿扭轉(zhuǎn)時，兩種截面的切應(yīng)力分布圖。9在計算圓柱形密圍螺旋彈簧簧絲切應(yīng)力時，考慮到（剪力引起的切應(yīng)力及簧絲曲率的影響），而加以校正系數(shù)。10開口薄壁桿扭轉(zhuǎn)時，截面上最大切應(yīng)力發(fā)生在（最厚的矩形長邊）處；閉口薄壁桿扭轉(zhuǎn)時，截面上最大切應(yīng)力發(fā)生在（最小厚度）處.

三,選擇題3-11階梯圓軸的最大切應(yīng)力發(fā)生在（D）（A）扭矩最大的截面;（B）直徑最小的截面；（C）單位長度扭轉(zhuǎn)角最大的截面;（D）不能確定.3-12空心圓軸的外徑為D，內(nèi)徑為d，a=d/D。其抗扭截面系數(shù)為（D）。（A）W=專（1-a）； （b）W=罕（1-a2）；f 16 f 16（C）W=%（1-a3）； （D）W=%（1-a4）f 16 f 163-13扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力公式t=—p適用于（D）桿件。PIp（A）任意截面； （B）任意實心截面；（C）任意材料的圓截面； （D）線彈性材料的圓截面。3-14單位長度的扭轉(zhuǎn)角0與（A）無關(guān)。（A）桿的長度；（B）扭矩；（C）材料性質(zhì)；（D）截面幾何性質(zhì)。15圖示圓軸由鋼管和鋁套管牢固的結(jié)合在一起。扭轉(zhuǎn)變形時，橫截面上切應(yīng)力分布如圖（B）所示。（A） （（A） （B （C）（D）第4章截面圖形的幾何性質(zhì)二、填空題6組合圖形對某一軸的靜矩等于（各組成圖形對同一軸靜矩）的代數(shù)和。

7圖形對任意一對正交軸的慣性矩之和，恒等于圖形對（兩軸交點的極慣性矩）。8圖形對于若干相互平行軸的慣性矩中，其中數(shù)值最小的是對（距形心最近的）軸的慣性矩。9如果一對下正交軸中有一根是圖形的對稱軸，則這一對軸為圖形（主慣性軸）。10過圖形的形心且（圖形對其慣性積等于零）的一對軸為圖形的形心主慣性軸。三、選擇題4-11圖形對于其對稱軸的（A）A靜矩為零，慣性矩不為零 B靜矩和慣性矩均為零C靜矩不為零，慣性矩為零 D靜矩和慣性矩均不為零12直徑為d的圓形對其形心軸的慣性半徑i=（C）。Ad/2 Bd/3Cd/4Dd/8Cd/44-13圖示截面圖形對形心軸z的慣性矩Iz=（C）。zzdDdD3dD3321232321232dDdD3dD36412644-14圖示1/46412644-14圖示1/4圓截面點為形心，則（A）。Ay1,z1是主慣性軸，而y,z不是；By,z是主慣性軸，而y1,z1不是C兩對軸都是主慣性軸； D兩對軸都不是主慣性軸15直角三角形如圖所示，A點為斜邊的中點，則（D）為圖形的一對主慣性軸。A yi，zi B yi，z2C y2, zi D y2, z2第5章彎曲內(nèi)力二、填空題4當(dāng)簡支梁只受集中力和集中力偶作用時，則最大剪力必發(fā)生在（集中力作用面的一側(cè)）。5同一根梁采用不同坐標(biāo)系（如右手坐標(biāo)系與左手坐標(biāo)系）時，則對指定截面求得的剪力和彎矩將（無影響）；兩種坐標(biāo)系下所得的剪力方程和彎矩方程形式是（不同）的；由剪力方程和彎矩方程畫出的剪力圖、彎矩圖是（相同）的。6外伸梁長l，承受一可移動的荷載F如圖所示，若F與l均為已知，為減小梁的最大彎矩，則外伸端長度a=（0.2/）。三、選擇題7梁在集中力作用的截面處，它的內(nèi)力圖為（B）（A） Q圖有突變，M圖光滑連接；（B）Q圖有突變，M圖有轉(zhuǎn)折；（C）M圖有突變，Q圖光滑連接；（D）M圖有突變，Q圖有轉(zhuǎn)折。8梁在集中力偶作用的截面處，它的內(nèi)力圖為（C）。（A）Q圖有突變，M圖無變化；（B）Q圖有突變，M圖有轉(zhuǎn)折；（C）M圖有突變，Q圖無變化；（D）M圖有突變，Q圖有轉(zhuǎn)折。9梁在某一段內(nèi)作用有向下的分布力時，則該段內(nèi)M圖是一條（B）。（A）上凸曲線；（B）下凸曲線；（C）帶有拐點心曲線；（D）斜直線。10多跨靜定梁的兩種受載情況如圖所示，以下結(jié)論中（A）是正確的，力F靠近鉸鏈。（A）兩者的Q圖和M圖完全相同；（B）兩者的Q圖相同，M圖不同；（C）兩者的Q圖不同，M圖相同； （D）兩者的Q圖和M圖均不相同。11若梁的剪力圖和彎矩圖如圖所示，則該圖表明（C）（A）AB段有均布荷載，BC段無荷載；

（B） AB段無荷載，B截面處有向上的集中力，BC段有向上的均布荷載；（C） AB段無荷載，B截面處有向下的集中力，BC段有向上的均布荷載（D） AB段無荷載，B截面處有順時針的集中力偶，BC段有向上的均布荷載。題5—11圖12如圖所示懸臂梁上作用集中力F和集中力偶M，若將M在梁上移動時（A）。（A） 對剪力圖的形狀、大小均無影響；（B） 對彎矩圖形狀無影響，只對其大小有影響；（C） 對剪力圖、彎矩圖的形狀及大小均有影響；（D） 對剪力圖、彎矩圖的形狀及大小均無影響。題5—12圖第6章彎曲應(yīng)力二、填空題5應(yīng)用公式a=My時，必須滿足的兩個條件是（各向同性的線彈性材料）和小變形）。6梁的三種截面形狀和尺寸如圖所示，則其抗彎截面系數(shù)分別為

bh3)6HBH2bH2( — 6 6）、BH2BH2bH2( — 6 6）、BH2Bh3( — 6 6H）和花8如圖所示，直徑為』的鋼絲繞在直徑為D的圓筒上。已知鋼絲在彈性范圍內(nèi)工作，其彈性模量為E，則鋼絲所受的彎矩為（島露）。水平剪力Q=）。（，長為1，則在其中性層上的3F1~2h32（D+d）水平剪力Q=）。（，長為1，則在其中性層上的3F1~2h三、選擇題10梁發(fā)生平面彎曲時，其橫截面繞（C）旋轉(zhuǎn)。（A）梁的軸線；（B）截面對稱軸；（C）中性軸（D）截面形心。

11非對稱的薄壁截面梁承受橫向力時，若要求梁只產(chǎn)生平面彎曲而不發(fā)生扭轉(zhuǎn)，則橫向力作用的條件是（D）（A）作用面與形心主慣性平面重合；（B）作用面與形心主慣性平面平行；（C）通過彎曲中心的任意平面；（D）通過彎曲中心，平行于主慣性平面。12如圖所示鑄鐵梁，根據(jù)正應(yīng)力強度，采用（C）圖的截面形狀較合理。(A)(B) (C) (D)(A)(B) (C) (D)13如圖所示兩鑄鐵梁，材料相同，承受相同的荷載F。則當(dāng)F增大時，破壞的情況是（C）（A）同時破壞；（B）（a）梁先壞；（C）（b）梁先壞。14為了提高混凝土梁的抗拉強度，可在梁中配置鋼筋。若矩形截面梁的彎矩圖如圖所示，則梁內(nèi)鋼筋（圖中虛線所示）配置最合理的是（D）。X(A)(C)(D)

X(A)(C)(D)6-15如圖所示，拉壓彈性模量不等的材料制成矩形截面彎曲梁，如果E拉〉E壓，則中性軸應(yīng)該從對稱軸（B）。（A）上移；（B）下移；（C）不動。m第m第7章彎曲變形二、填空題6如圖所示的圓截面懸臂梁，受集中力作用。（1）當(dāng)梁的直徑減少一倍而其他條件不變時，其最大彎曲正應(yīng)力是原來的（8）倍，其最大撓度是原來的（16）倍；（2）若梁的長度增大一倍，其他條件不變，則其最大彎曲正應(yīng)力是原來的（2）倍，最大撓度是原來的（8 ）倍。FFFl27如圖所示的外伸梁，已知B截面的轉(zhuǎn)角。廣前'則C截面的撓度疽Fal2)Fal2)16EIC8如圖所示兩梁的橫截面大小形狀均相同，跨度為/，則兩梁的內(nèi)力圖（相同），兩梁的最大正應(yīng)力（相同），兩梁的變形（不同）。（填“相同”或“不同”）=Fl=Fl9如圖所示的簡支梁，EI已知，則中性層在A處的曲率半每徑=（竺1）ql27-10如圖所示的圓截面外伸梁，直徑d=7.5cm，F(xiàn)=10kN，材料的彈性模量E=200GPa，則AB段變形后的曲率半徑為（77.7m ），梁跨度中點C的撓度yc=( 3.6m )11如圖所示受均布載荷q作用的超靜定梁，當(dāng)跨度l增加一倍而其他條件不變時，跨度中點C的撓度是原來的（16 ）倍。三、選擇題12等截面直梁在彎曲變形時，撓曲線的曲率最大發(fā)生在（D）處。（A）撓度最大；（B）轉(zhuǎn)角最大；（C）剪力最大；（D）彎矩最大。13應(yīng)用疊加原理求梁橫截面的撓度、轉(zhuǎn)角時，需要滿足的條件是（C）。（A）梁必須是等截面的；（B）梁必須是靜定的；（C） 變形必須是小變形；（D） 梁的彎曲必須是平面彎曲14比較圖示兩梁強度和剛度，其中（b）梁由兩根高為0.5h、寬度仍為b的矩形截面梁疊合而成，且相互間摩擦不計，則有（D）

（A）強度相同，剛度不同;（B）強度不同，剛度相同;（A）強度相同，剛度不同;（B）強度不同，剛度相同;（D）強度和剛度均不相同h(b)(a)h/2_h/215如圖所示的兩簡支梁，一根為鋼、一根為銅。已知它們的抗彎剛度相同，在相同的F力作用下，二者的（（D）強度和剛度均不相同h(b)(a)h/2_h/2(a)(b)7-16如圖所示的懸臂梁，為減少最大撓度，則下列方案中最佳方案是（B）。（A）梁長改為1/2，慣性矩改為I/8； （B）梁長改為314，慣性矩改為I/2；(a)(b)7-16如圖所示的懸臂梁，為減少最大撓度，則下列方案中最佳方案是（B）。（A）梁長改為1/2，慣性矩改為I/8； （B）梁長改為314，慣性矩改為I/2；（C）梁長改為51/4，慣性矩改為3I/2；（D）梁長改為31/2，慣性矩改為I/4第8章應(yīng)力狀態(tài)理論二、填空題6一點的應(yīng)力狀態(tài)是該點（所有截面上的應(yīng)力情況）。7在平面應(yīng)力狀態(tài)下，單元體相互垂直平面上的正應(yīng)力之和等于（常數(shù)）。8圖示三棱柱體的AB面和BC面上作用有切應(yīng)力t，則AC面上的應(yīng)力是（拉應(yīng)力b，且。應(yīng)力b，且。=T）題8-9圖9圖示純剪切應(yīng)力狀態(tài)單元體的體積應(yīng)變?yōu)椋?）。10圖示處于平面應(yīng)變狀態(tài)的單元體，對于兩個坐標(biāo)系的線應(yīng)變e'與e],ey之間的關(guān)系為（&=￡cos2a+￡sin2a）。三、選擇題11滾珠軸承中，滾珠和外圓接觸點處的應(yīng)力狀態(tài)是（C）應(yīng)力狀態(tài)。（A）單向；（B）二向；（C）三向；（C）純剪切。12對于受靜水壓力的小球，下列結(jié)論中錯誤的是（C）。（A）球內(nèi)各點的應(yīng)力狀態(tài)均為三向等壓；（B）球內(nèi)各點不存在切應(yīng)力；（C）小球的體積應(yīng)變?yōu)榱悖?（C）小球的形狀改變比能為零。13圖示拉板，A點應(yīng)力狀態(tài)的應(yīng)力圓如圖（B）所示。14關(guān)于單元體的定義，下列提法中正確的是（A）。（A）單元體的三維尺寸必須是微小的；（B）單元體是平行六面體；（C）單元體必須是正方體； （D）單元體必須有一對橫截面。8-15圖示正立方體最大切應(yīng)力作用面是圖（B）所示的陰影面。(A) (A) (B) (C) (D)題815圖第9章強度理論二、填空題6強度理論是（關(guān)于材料破壞原因）的假說。7在三向等值壓縮時，脆性材料的破壞形式為（塑性屈服）。8在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下，應(yīng)根據(jù)（危險點的應(yīng)力狀態(tài)和材料性質(zhì)等因素）選擇合適的強度理論。9低碳鋼材料在三向等值拉伸時，應(yīng)選用（第一）強度理論作強度校核。10比較第三和第四強度理論，（按第四強度理論）設(shè)計的軸的直徑小。三、選擇題11圖示承受內(nèi)壓的兩端封閉薄壁圓筒破壞時，圖示破壞裂縫形式中（A）是正確的。12對于二向等拉的應(yīng)力狀態(tài)，除（B）強度理論外，其他強度理論的相當(dāng)應(yīng)力都相等。（A）第一；（B）第二；（C）第三；（D）第四。13鑄鐵水管冬天結(jié)冰時會因冰膨脹而被脹裂，而管內(nèi)的冰卻不會破壞。這是因為（D）。（A）冰的強度較鑄鐵高；（B）冰處于三向受壓應(yīng)力狀態(tài)；（C）冰的溫度較鑄鐵高；（D）冰的應(yīng)力等于零。14厚壁玻璃杯因倒入開水而發(fā)生破裂時節(jié)，裂紋起始于（B）。（A）內(nèi)壁；（B）外壁；（C）壁厚的中間；（D）整個壁厚。9-15按照第三強度理論，比較圖示兩個應(yīng)力狀態(tài)的相當(dāng)應(yīng)力（圖中應(yīng)力單位為MPa）（A）。（A）兩者相同；（B）（a）大；（C）（b）大； （D）無法判斷。（a）題9-15?圖（饑第10章組合變形的靜強度二、填空題6圖示空間折桿，AB段是（兩面彎曲和壓縮組合）變形，BC段是（彎曲和扭轉(zhuǎn)組合）變形。7斜彎曲、拉伸（壓縮）與彎曲組合變形的危險點都處于（單向）應(yīng)力狀態(tài)；拉伸（壓縮）與扭轉(zhuǎn)、彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形的危險點都處于（二向）應(yīng)力狀態(tài)。8斜彎曲的“斜”是因為（梁的變形平面偏離荷載平面）而來。9圖示承受彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形的圓桿，繪出橫截面上1、2、3、4各點的應(yīng)力狀態(tài)。JS題10-9-JS題10-9-圖10矩形截面桿承受彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形，可能成為危險點的是橫截面上的第11章能量法二、填空題6在線彈性結(jié)構(gòu)中，當(dāng)（位移隨力漸增至最終值）時，外力F在相應(yīng)的位移上所做的功W=1FA；當(dāng)（在位移過程中外力保持不變），W=-FA。2 2F=(2F)，A=11-7圖示懸臂梁的變能U=-FA+-F=(2F)，A=211 222 1（y/。C題11-C題11-7?圖2F8同一種材料制成截面不同的三根拉桿如圖所示，試在下列情況下，比較其變形能。（1） 當(dāng)F=F=F3時，（c）桿的變形能最大，（a）桿的變形能最小。（2） 當(dāng)三桿內(nèi)的最大應(yīng)力都到達(dá)比例極限時，其變形能以（a）桿為最大，（b）桿為最小。(a(a) (b) (c)94圓弧曲桿受力如圖所示’欲使B點的總位移沿著F力的方向’必須滿足1點并與力F垂直的附加力）。1點并與力F垂直的附加力）?；颍?J=0，式中F為作用在BdF ff題11-9-圖10抗彎剛度為EI的簡支梁AB，在中間截面C承受集中力偶M0，梁及其彎矩圖如圖所示，若不考慮剪力的影響，則中間截面C的撓度丹=（0），端截面的轉(zhuǎn)角0=（的轉(zhuǎn)角0=（BM024EI）。四、選擇題11抗拉（壓）剛度為EA的等直桿如圖所示，受力前其下端與地面間的間隙為A，受力后力作用點C的位移為氣，當(dāng)△答 時，桿的變形能為（A），當(dāng)△戶時，桿的變形能為（D），設(shè)A端反力為FA。（A）1FA；2FF2a（F一F）2a2EA+ 2（A）1FA；2F12用卡氏定理求圖示懸臂梁B點的撓度時，正確的表達(dá)式為（A,B,C,D）。dU dU dU dUB—~dF； B—苛；B—a（F-F）； B—a（F-F）1 2 1 2 2 1題11題11-12?圖13一變截面圓軸在A截面承受轉(zhuǎn)矩（，軸的變形能為U，A截面的扭轉(zhuǎn)角為中；在B截面承受轉(zhuǎn)矩T，軸的應(yīng)變能為U，B截面的扭轉(zhuǎn)角為中；若該軸同1 2 2 2時承受轉(zhuǎn)矩〈和T2，則軸的變形能為（B）。（A（A）U=匕+U2；（B）U=匕+U2+T?甲2；（C（C）U=u+U2+孔?平］；（D）U=U+U+1T叩+1T叩。1 2 21 2 22 1題11題11-13?圖14抗彎剛度為EI的梁AB，A端為固定端，B端為彈簧支座，其彈簧剛度為K，受力作用如圖所示，若梁的變形能為U1，彈簧的變形能為U2,則由卡氏定理示得力作用點C的撓度與為（C）。（A）y=巴；caF（B）y=當(dāng)+萱；c aF aFB

（C）_（C）_dU dUyc~~dF ~dF題11—14.圖15一等截面剛架承受集中力F如圖所示，則剛架上A點處的位移方向為（A）。以）水平位移向右，鉛垂位移向上；（8）水平位移向左，鉛垂位移向上；（0水平位移向右，鉛垂位移向下；（D）水平位移向左，鉛垂位移向下。（C（C）fC=0a；（D）fC=0人+0B題11—15.圖16一簡支梁分別承受兩種形式的單位力及其變形情況如圖所示，由位移互等定理可得（D）（A）fc=。a；（B）fC=。a+0B；第12章超靜定問題

、填空題6由剛性梁和三根拉桿組成的結(jié)構(gòu)及其受力如圖所示，則在下列三種情況下，桿1和桿2的內(nèi)力、應(yīng)力及變形間的關(guān)系分別為（）。TOC\o"1-5"\h\z（1） E=E，A=A:N（=）N，。（= ）b，M（= ）M；12 12 1 2 1 2 1 2（2） E=E，A。A:N（= ）N，b（。 ）b，M（。）M；12 12 1 2 1 2 1 2（3） E。E，A=A:N（=）N，b（=）b，M（。）M；122aa122aa題12-6?圖7由梁AB和階梯桿CD組成的靜不定結(jié)構(gòu)如圖所示，階梯桿CF段為銅桿，F(xiàn)D段為鋼桿，其拉壓剛度分別為EA和EA，線膨脹系數(shù)分別為a和a，梁CCSS CSAB的抗彎剛度為EI，支座B的彈簧剛度為K。當(dāng)組合桿的溫度升高M0C，且以梁和桿在C點的相互作用力為多余約束力，則結(jié)構(gòu)的補充方程應(yīng)為XI3 X XaXac—+—c=a?MTa+aXI3 X XaXac—+—c=a?MTa+a?MTa——c———j)48E/4K c sEAEAl/2l/2BCaFaDBCaFaD題12—7?圖8如圖（a）所示的超靜定結(jié)構(gòu)，若取相當(dāng)系統(tǒng)如圖（b）所示，其補充方程用變形同U 一.比較法可表達(dá)為（yB+yB^=0）；用卡氏定理可表達(dá)為（y=~^~=。）；用力1 1法正則方程可表達(dá)為（6X.+△=0）。9工程中為降低溫度變化的影響，通常采用n形管來代替直管，如圖所示。則直管和n形管在對稱截面處的變形協(xié)調(diào)條件分別為（o=0）和（6=0，。=0）。直管 題12-9?圖 n形管12-10設(shè)求解如圖所示超靜定結(jié)構(gòu)的力法正則方程為611X1+△質(zhì)=0，若取CD桿的軸力X，則式中A與EA，EI，EI中的（EA和EI ）無關(guān)。1 1F 1 2 2題12題12-10.圖五、選擇題11如圖所示的超靜定桁架，圖（A），（B），（C），（D）表示其中四種相當(dāng)系統(tǒng)，其中正確的是（D）。12如圖所示超靜定桁架，能選取的相當(dāng)系統(tǒng)最多有（D）。題12題12-12?圖（A）三種；（B）五種；（C）四種；（D）六種。13如圖所示的梁帶有中間鉸，其超靜定次數(shù)等于（B）（A）0； （B）1；（C）2； （D）3。題12-13?圖14如圖所示梁，C點鉸接，在力F作用下，端面A，B的彎矩之比為（A）。（A）1：2； （B）1：1；（C）2：1； （D）1：4。EI2EI

EI15如圖所示的封閉矩形框架，各桿的EI相等，若取四分之一部分（ABC部分）作為相當(dāng)系統(tǒng)，則正確的是（A）BFX(A)XBFX(A)X(B)ABI*」C題12-15-圖(C)16設(shè)圖示剛架截面A，B上的彎矩分別為MA和Mb，由結(jié)構(gòu)對稱可知（A）。題12題12-16-圖（A）M=0，Mb。0；（B）Ma。0，Mb=0；（C）Ma=Mb=0； （D）Ma。0，Mb。0。12-17如圖所示的結(jié)構(gòu)，設(shè)當(dāng)溫度變化時其固定端的支反力分別為「，F(xiàn)y和M，則其中（A）的值等于零。（A）F； （B）F； （C）M； （D）M和F。題12-17-圖12-18在圖（a）所示的結(jié)構(gòu)中，AB梁用桁架加固，其中CD桿因加工短了，計算安裝后各桿的內(nèi)力時，取圖（b）所示的相當(dāng)系統(tǒng)，相應(yīng)的力法正則方程為5X+△=0，式中△=（A）o（A）-5；（B）0； （C）5； （D）5/2。第13章動荷載一、 是非題1動荷系數(shù)總是大于1。（X）2構(gòu)件作自由落體運動時，構(gòu)件內(nèi)任意一點的應(yīng)力都等于零。（"）3構(gòu)件由突加荷載引起的應(yīng)力，是由相應(yīng)的靜荷載所引起的應(yīng)力的兩倍。（"）4動荷載作用下，構(gòu)件內(nèi)的動應(yīng)力與構(gòu)件材料的彈性模量有關(guān)。（"）二、 填空題5簡支梁AB承受靜荷載F時的撓曲線如圖（a）所示，若將靜荷載改為自由落體沖擊如圖（b）所示，則在求截面C的動撓度時，動荷數(shù)系計算公式

，=i+J+2，=i+J+2H中的a.=(f)；動撓度計算公式ajD d=KdA.中的A.=(fC)6豎直擺放的簡支梁及其水平?jīng)_擊荷載如圖所示，其中梁的橫截面為直徑等于d的圓形。若將直徑加粗為2d，其他條件不變，其最大沖擊應(yīng)力則變?yōu)樵瓉淼?1)倍。2盧W題13-6-圖7鋼索下端懸掛一重量為W的重物如圖所示，并以勻速v下降。在吊索伸長量等于A的某個時刻，滑輪被突然卡住。設(shè)此時吊索的最大沖擊力為Fd，最大沖擊變形為A刁，則從剛開始卡住到吊索產(chǎn)生最大伸長量Ad的過程中，重物減小的勢能為(W(Ad-A))。w

w一、選擇題8受水平?jīng)_擊的剛架如圖所示，欲求C點的鉛垂位移，則動荷系數(shù)表達(dá)式中的靜位移七應(yīng)是（的靜位移七應(yīng)是（C）。（A）C點的鉛垂位移;（B）C點的水平位移;（C（C）B點的水平位移;（D）截面B的轉(zhuǎn)角。9等截面直桿在自由端承受水平?jīng)_擊如圖所示，若其他條件均保持不變，僅桿長/增加，則桿內(nèi)的最大沖擊應(yīng)力將（C）。（A）保持不變；（B）增加；（C）減小；（D）可能增加或減小。題13題13-9-圖13-10一滑輪兩邊分別掛有重量為咯和W2（W2<WQ的重物，如圖所示，該滑輪左、右兩邊繩的（A）。（A（A）動荷系數(shù)不等，動應(yīng)力相等;（B）動荷系數(shù)相等，動應(yīng)力不等;（C）（C）動荷系數(shù)和動應(yīng)力均相等;（D）動荷系數(shù)和動應(yīng)力均不相等。11在沖擊應(yīng)力和變形實用計算的能量法中，因為不計被沖物的重量，所以計算結(jié)果與實際相比，（C）（A）沖擊應(yīng)力偏大，沖擊變形偏??；（B）沖擊應(yīng)力偏小，沖擊變形偏大;（C（C）沖擊應(yīng)力和沖擊變形均偏大;（D）沖擊應(yīng)力和沖擊變形均偏小。12-14如圖所示梁，C點鉸接，在力F作用下，端面A，B的彎矩之比為（A）。（A）1：2； （B）1：1；（C）2：1； （D）1：4。F /、EI 2EI /題12-14-圖12-15如圖所示的封閉矩形框架，各桿的EI相等，若取四分之一部分（ABC部分）作為相當(dāng)系統(tǒng)，則正確的是（A）

12-16(A)(C)題12-15-圖FX(A)FX(B)(C)設(shè)圖示剛架截面12-16(A)(C)題12-15-圖FX(A)FX(B)(C)設(shè)圖示剛架截面A,B上的彎矩分別為Ma和M，由結(jié)構(gòu)對稱可知（A）。_B題12-16-圖（B）Ma。0，Mb=0；（D）Ma。0，Mb。0。12-17(A)F；y(A)F；y（B）F；X12-18在圖（a）所示的結(jié)構(gòu)中，AB梁用桁架加固，其中CD桿因加工短了，計算安裝后各桿的內(nèi)力時，取圖（b）所示的相當(dāng)系統(tǒng)，相應(yīng)的力法正則方程為5X+△=0，式中△=(A)o(A)-5；(B)0； (C)5； (D)5/2。第14章疲勞強度二、填空題11疲勞破壞的主要特征有：（1）（破壞時的應(yīng)力遠(yuǎn)小于靜應(yīng)力下的。b或。s）；（2）（即使塑性材料也會在無明顯塑性變形下突然斷裂）；（3）（斷口明顯的呈現(xiàn)為光滑區(qū)和粗糙晶粒區(qū)）。12構(gòu)件在交變應(yīng)力作用下，一點的應(yīng)力值從最小變化到最大值，再變回到最小值，這一變化過程稱為（一次應(yīng)力循環(huán)）。13交變應(yīng)力的應(yīng)力變化曲線如圖所示，則其平均應(yīng)力a=（-20MPa）；應(yīng)力幅值。=（30MPa）;循環(huán)特征r=（-5）。題14-13圖14-14已知交變應(yīng)力的平均應(yīng)力q=（20MPa），應(yīng)力幅值b=（40MPa），則其循環(huán)應(yīng)力的極值b=（60MPa），q=（-20MPa）和循環(huán)特征r=（-1）。max nm 315已知交變應(yīng)力的特征值r和應(yīng)力幅值ba,則其交變應(yīng)力的bmax=（2-r）；r-（2rb）b.—（a）。16脈動循環(huán)交變應(yīng)力的循環(huán)特征r—（0）；靜應(yīng)力的循環(huán)特征r—（1）。14-17當(dāng)交變應(yīng)力的（最大應(yīng)力）不超過材料的持久極限時，試件可經(jīng)歷無限次應(yīng)力循環(huán)而不發(fā)生疲勞破壞。14-18同一材料，在相同的變形形式中，當(dāng)循環(huán)特征r—（-1）時，其持久極限最低。14-19已知構(gòu)件危險點的最大工作應(yīng)力為bmax，材料和構(gòu)件的持久極限分別分br和b"則構(gòu)件的工作安全系數(shù)為%=（白）。max14-20材料的靜強度極限氣、持久極限b1與構(gòu)件的持久極限b01三者的大小次序TOC\o"1-5"\h\z為（b>bb0）。b-1 -1二、選擇題14-21在對稱循環(huán)的交彎應(yīng)力作用下，構(gòu)件的持久極限為（B）//、Kb &Bb Kb &Bb（A）—b 1； （B） 1；（C）-—bmax； （D） ―。/ Kb / f14-22在對稱循環(huán)的交彎應(yīng)力作用下，構(gòu)件的疲勞強度條件為：七=K孔2n；若按非對稱循環(huán)的構(gòu)件的疲勞強度條件，—b￡°maxn=—―L >n進行了疲勞強度校核，則（C）。^Vmat況mb（A） 是偏于安全的；（B） 是偏于不安全的；（C） 是等價的，即非對稱循環(huán)構(gòu)件的疲勞強度條件式也可以用來校核對稱循環(huán)下的構(gòu)件疲勞強度；（D） 不以說明問題，必須按對稱循環(huán)情況重新校核。14-23圖示傳動軸在勻速運行中，危險截面危險點處，彎曲正應(yīng)力的循環(huán)特征尸b和扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力的循環(huán)特征,分別為（A）。T（A）r=一1，r=1；（B）r=1，r=-1；（C）r=r=-1；（D）r=r=1。b T b T bT bT題14-23?圖14-24有效應(yīng)力集中系數(shù)%和尺寸系數(shù)結(jié)的數(shù)值范圍分別為（A）（A）K>1,￡<1； （B）K<1,￡<1；（C）K>1七>1； （D）K<1,￡>1。14-25關(guān)于圖示階梯形圓軸（D/d<2）有下列四個結(jié)論，其中（A）是錯誤的。（A） 設(shè)軸的尺寸D,d,r不變，則Kb不隨材料的氣變化而變化；（B） 設(shè)軸的尺寸D,d,r不變，則K。不隨材料的b人增大而增大；（C） 設(shè)軸的材料及尺寸D,d,r不變，則%隨圓角半徑r增大而減小;（D） 設(shè)軸的材料及尺寸D,d,r不變，則%隨直