第十三章多層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)

會(huì)計(jì)學(xué)1第十三章多層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)第一節(jié)結(jié)構(gòu)布置與計(jì)算簡圖一、柱網(wǎng)布置二、承重框架的布置三、結(jié)構(gòu)布置要求四、截面尺寸的確定簡圖五、結(jié)構(gòu)第1頁計(jì)/共64算頁一、柱網(wǎng)布置架框結(jié)構(gòu)的柱網(wǎng)布置既要滿足生產(chǎn)工藝和建筑平面布置的要求，又要使結(jié)構(gòu)受力合理，施工方便。1、柱網(wǎng)布置應(yīng)滿足使用要求在多層工業(yè)廠房設(shè)計(jì)中，柱網(wǎng)布置方式可分為內(nèi)廊式、跨度組合式（等跨式、對稱不等跨式）等。

內(nèi)廊式柱網(wǎng)常為對稱三跨，邊跨跨度(房間進(jìn)深)常為6、6.6、6.9、7.5、9、12m，中間跨為走廊跨度常為2.4m，2.7m、3.0m。

等跨式柱網(wǎng)適用于廠房、倉庫、商店，其進(jìn)深常為6m，7.5m、9m、12m等，柱距常為6m。

對稱不等跨柱網(wǎng)常用于建筑平面寬度較大的廠房，常用的

柱網(wǎng)有(5.8+6.2+6.2+5.8)×6.0m、(7.5+7.5+12.0+7.5+7.5)×6.0m，(8.0+12.0+8.0)×6.0m。第2頁/共64頁2、柱網(wǎng)布置應(yīng)滿足建筑平面布置的要求

在旅館、辦公樓等民用建筑中，柱網(wǎng)布置應(yīng)與建筑分隔墻布置相協(xié)調(diào)。四行柱三跨框架（15m左右）；三行柱兩跨框架（10m左右）；開間3.3m~4.5m。3、柱網(wǎng)布置要使結(jié)構(gòu)受力合理跨度均勻或邊跨略小時(shí)較合理；三跨框架比兩跨框架內(nèi)力小，較合理。4、柱網(wǎng)布置應(yīng)使施工方便（對于裝配式結(jié)構(gòu)）構(gòu)件的最大長度和最大重量，使之滿足吊裝，運(yùn)輸條件；構(gòu)件尺寸的模數(shù)化，標(biāo)準(zhǔn)化，以滿足工業(yè)化生產(chǎn)的要求?，F(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)可不受建筑模數(shù)和構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)的限制，但在結(jié)構(gòu)布置時(shí)亦應(yīng)盡量使梁板布置簡單規(guī)則，以方便施工。第3頁/共64頁二、承重框架的布置橫向框架承重方案縱向框架承重方案縱橫向框架混合承重方案實(shí)際的框架結(jié)構(gòu)是一個(gè)空間受力體系；計(jì)算時(shí)把實(shí)際框架結(jié)構(gòu)看成縱橫兩個(gè)方向的平面框架；沿建筑物長向的稱為縱向框架，沿建筑物短向的稱為橫向框架；縱向框架和橫向框架分別承受各自方向上的水平力；樓面豎向荷載則依樓蓋結(jié)構(gòu)布置方式而按不同的方式傳遞。承重框架指承受樓面豎向荷載的框架。第4頁/共64頁1．橫向框架承重方案

橫向框架承重方案是在橫向上布置框架主梁而在縱向上布置連系梁。

有利于提高建筑物的橫向抗側(cè)剛度；

縱向布置較小的連系梁。這也有利于房屋第5頁/共64頁室內(nèi)的采光與通風(fēng)。2．縱向框架承重方案

縱向框架承重方案是在縱向上布置框架主梁，在橫向上布置連系梁。橫梁高度較小，有利于設(shè)備管線的穿行；可獲得較高的室內(nèi)凈高；

可利用縱向框架的剛度來調(diào)整房屋的不均勻沉降；房屋的橫向剛度較差；進(jìn)深尺寸受預(yù)制板長度的限制。第6頁/共64頁3．縱橫向框架混合承重方案

縱橫向框架混合承重方案是在兩個(gè)方向上均需布置框架主梁以承受樓面荷載?？v橫向框架混合承重方案具有較好的整體工作性能；

框架柱均為雙向偏心受壓構(gòu)件，為空間受力體系，因此也稱稱為為空空間間框框架架。。第7頁/共64頁三、結(jié)構(gòu)布置要求。考取1、應(yīng)設(shè)計(jì)成雙向框架。2、抗震設(shè)計(jì)的框架結(jié)構(gòu)不宜采用單跨框架3、框架梁、柱中心線宜重合。

當(dāng)梁柱中心線不能重合時(shí)，在計(jì)算中應(yīng)慮偏心對梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)受力和構(gòu)造的不利影響，以及梁荷載對柱子的偏心影響；

梁、柱中心線之間的偏心距，不應(yīng)大于柱截面在該方向?qū)挾鹊?／4；

偏心距大于該方向柱寬的1／4時(shí)，可采增設(shè)梁的水平加腋等措施；梁的水平加腋厚度可取梁截面高度，其水平尺寸宜滿足下列要求：bx/lx≤1/2；bx/bb≤2／3；bb+bx+x≥bc/2設(shè)置水平加腋后，仍須考慮梁柱偏心的不利影響。第8頁/共64頁4、結(jié)構(gòu)應(yīng)受力明確，構(gòu)造簡單；5、框架結(jié)構(gòu)按抗震設(shè)計(jì)時(shí)，不應(yīng)采用部分由砌體墻承重之混合形式；·

框架結(jié)構(gòu)中的樓、電梯間及局部出屋頂?shù)碾娞輽C(jī)房、樓梯間、水箱間等，應(yīng)采用框架承重，不應(yīng)采用砌體墻承重。6、電梯井貼梁柱布置，不得獨(dú)立；7、填充墻應(yīng)位于框架平面內(nèi)，并受柱約束；8、現(xiàn)澆框架梁、柱、節(jié)點(diǎn)的混凝土強(qiáng)度等級，按一級抗震等級設(shè)計(jì)時(shí)，不應(yīng)低于C30；按二～四級和非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，不應(yīng)低于C20；9、現(xiàn)澆框架梁的混凝土強(qiáng)度等級不宜大于C40；框架柱的混凝土強(qiáng)度等級，抗震設(shè)防烈度為9度時(shí)不宜大于C60，抗震設(shè)防烈度為8度時(shí)不宜大于C70；10、抗震設(shè)計(jì)的框架結(jié)構(gòu)中，當(dāng)布置少量鋼筋混凝土剪力墻時(shí)，結(jié)構(gòu)分析計(jì)算應(yīng)考慮該剪力墻與框架的協(xié)同工作。第9頁/共64頁四、截面尺寸的確定(一)

框架梁的截面尺寸(二)

框架柱的截面尺寸（三）樓蓋結(jié)構(gòu)尺寸第10頁/共64頁(一)框架梁的截面尺寸hb=(1/7—1/15)lbhb≤lbn/4(剛度要求)（避免短梁）bb=(1/2—1/3.5)hb

bb≥200mm

(構(gòu)造要求)bb≥bc/2式中

lb、lbn——分別為主梁的計(jì)算跨度和凈跨度。梁高也可以按下列經(jīng)驗(yàn)公式估算：兩端無支托的梁，按彎矩（0.6~0.8）M0來估算梁高；兩端有支托的梁，按彎矩（0.4~0.6）M0來估算梁高；M0——按簡支梁計(jì)算的跨中最大彎矩。框架結(jié)構(gòu)縱向連系梁截面高度：可按hb=(1/14—1/18)lb確定(lb為連系梁計(jì)算跨度)。第11頁/共64頁(二)框架柱的截面尺寸1、最小構(gòu)造尺寸矩形截面柱：hc/bc≤3；抗震設(shè)計(jì)時(shí)，bc≥300mm；非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，bc≥250mm；bc≥(1/15~1/20)h；hc≥400mm。hc≥(1/15~1/20)h（h為層高）。圓形截面柱：dc≥350mm。2、滿足軸壓比限制· 軸壓比：柱的平均軸向壓應(yīng)力與混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度fc的比值（或指柱考慮地震作用組合的軸壓力設(shè)計(jì)值與柱全截面面積和混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值乘積的比值）。即μN(yùn)=N/(Acfc)≤[μN(yùn)]第12頁/共64頁軸壓比要求：■ANNAμ=C=C—N—N//—(—(AA柱c柱cff的c的c))≤截≤截面[面[NNμ面]]面積，AAcc==bbcc..hhcc；其b其bcc、中、中宜h宜hcc—b—bcc—≥—≥柱2柱255的0的0mm截m截m、面hh高c高c≥度44和0和000寬m寬mmm度;;度；合N合N—下—的豎軸向力靜；、活((考慮活荷載折減))荷載與地震作用組—GγG———計(jì)荷入載地分震項(xiàng)時(shí)系軸數(shù)力，放可大取系GγG數(shù)=數(shù)=11，.，.225656；度；度設(shè)防：==α11..00；α7S7S度—度—設(shè)—設(shè)—防柱防柱：的：的負(fù)=負(fù)=α11荷.荷.00面5面5~~積1積1..；11；；88度設(shè)防：==α11..11~~11..1155；wnwn——單柱單柱位計(jì)位計(jì)面算面積截積截上面上面以的以豎上豎上向的向的荷樓荷樓載層載層初數(shù)初數(shù)；估；估值，ww==1100~~1144kkNN//mm22；[[NNμ]]——柱的軸壓比限制值。第13頁/共64頁3．避免出現(xiàn)短柱·

Hc0/hc≥4式中:

Hc0——柱的凈高。當(dāng)柱的凈高與柱截面長邊(高度)之比小于4時(shí)(Hc0/hc≤4),容易發(fā)生剪切破壞.4．滿足抗剪承載力的要求無地震作用組合時(shí)：V≤0.25βcfcbh0有地震作用組合時(shí)：V≤(0.20βcfcbh0)/γREβc——混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)；

γRE——截面承載力抗震調(diào)整系數(shù)。第14頁/共64頁（三）樓蓋結(jié)構(gòu)尺寸·框架的樓蓋結(jié)構(gòu)（樓板和樓面梁）的尺寸確定常用樓蓋類型樓蓋結(jié)構(gòu)尺寸初估第15頁/共64頁1．常用樓蓋類型梁板式樓蓋：有較好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，樓蓋結(jié)構(gòu)占用空間較大，不便布置管線，要求較大的層高。密肋樓蓋：密肋樓蓋多用于跨度大而梁高受限制的情況下。筒體結(jié)構(gòu)的角區(qū)樓板也常用雙向密肋樓蓋。肋距一般為1.0—1.5m，一般用1.2m較為經(jīng)濟(jì)?，F(xiàn)澆普通鋼筋混凝土密肋板跨度一般不大于9m，預(yù)應(yīng)力混凝土密肋板跨度不大于12m。在使用荷載較大的情況下，采用密肋樓蓋可以取得較好的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)。無梁樓蓋：

當(dāng)框架結(jié)構(gòu)在使用荷載較大而層高受限制的情況下，可以采用無梁樓蓋形式。無梁樓蓋還適用于施工場地狹窄、只能升板(升層)法施工的情況。 無梁樓蓋宜設(shè)柱帽以提高板柱結(jié)構(gòu)的抗水平力性能和防止板的沖切破壞。第16頁/共64頁非預(yù)應(yīng)力平板：一般為實(shí)心板，跨度不超過7m。預(yù)應(yīng)力平板①預(yù)應(yīng)力空心板低碳冷拔絲或高強(qiáng)鋼絲先張法預(yù)應(yīng)力空心板是目前最大量的樓蓋形式，跨度4m以下的短板板厚約為120mm；跨度6～7m的長板板厚為180mm左右。②預(yù)應(yīng)力大樓板板的尺寸與房間大小相同，最大為5m×4m，厚130mm，雙向布置先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋。③預(yù)應(yīng)力疊合板預(yù)應(yīng)力疊合板由兩部分構(gòu)成，在工廠預(yù)制預(yù)應(yīng)力薄板，厚度為50～60mm，。疊合部分厚度為80～120mm。④無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆平板第17頁/共64頁2．樓蓋結(jié)構(gòu)尺寸初估梁截面尺寸估計(jì)：梁截面高度與跨度之比，可參見表１-7。梁截面寬度與高度之比一般為1／2～1／4，且至少比柱寬小50mm。特殊情況下也可設(shè)計(jì)寬扁梁，扁梁的寬度不宜大于柱寬。(２)板厚的估計(jì)：樓板厚可按表1－8選用。單向板的最小厚度要求為：屋面板和民用建筑的樓面板≥60㎜；工業(yè)建筑的樓面板≥70㎜。第18頁/共64頁表１-7 梁截面高度與跨度之比（hb／l） 表1-8 樓板的厚度與跨度之比（t／l）粱的種類單跨梁hb／l1／8～1／12連續(xù)梁1／12～1／15扁梁1／12～1／18單向密肋梁1／18～1／22雙向密肋梁1／22～1／25懸臂梁1／6～1／8井字梁1／15～1／20框支墻托梁1／5～1／7單跨預(yù)應(yīng)力梁1／12～1／18多跨預(yù)應(yīng)力梁1／18～1／20板的類型t/l單向板1／25～1／30單向連續(xù)板1／35～1／40雙向板(短邊)1／40～1／45懸挑板1／10～1／12樓梯平臺(tái)1／30無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力板1／401／30無柱帽無梁板(重載)有柱帽無粱板(輕載)1／35第19頁/共64頁五、結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖計(jì)算單元的確定節(jié)點(diǎn)的簡化跨度與層高的確定構(gòu)件截面彎曲剛度的計(jì)算荷載計(jì)算第20頁/共64頁1.計(jì)算單元的確定：：，橫向框架一般取中間有代表性的一榀進(jìn)行分析即可；縱向框架作用于縱向框架上的荷載則各不相同，必要時(shí)應(yīng)分別進(jìn)行計(jì)算。第21頁/共64頁2.節(jié)點(diǎn)的簡化梁柱節(jié)點(diǎn)可簡化為剛接節(jié)點(diǎn)、鉸接節(jié)點(diǎn)和半鉸節(jié)點(diǎn)：現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架——?jiǎng)偨庸?jié)點(diǎn)；

裝配式框架——鉸接節(jié)點(diǎn)或半鉸節(jié)點(diǎn)（預(yù)埋鋼板在其自身平面外的剛度很小，難以保證結(jié)構(gòu)受力后梁柱間沒有相對轉(zhuǎn)動(dòng)）；

裝配整體式框架——?jiǎng)偨庸?jié)點(diǎn)（這種節(jié)點(diǎn)的剛性不如現(xiàn)澆式框架好，節(jié)點(diǎn)處梁端的實(shí)際負(fù)彎矩要小于計(jì)算值）。（2）框架柱腳支座可分為固定支座和鉸支座：現(xiàn)澆鋼筋混凝土柱——固定支座；

預(yù)制柱杯形基礎(chǔ)——視構(gòu)造措施不同分別簡化為固定支座和鉸支座。第22頁/共64頁3.跨度與層高的確定跨度即取柱子軸線之間的距離（當(dāng)上下層柱截面尺寸變化時(shí)，一般以最小截面的形心線來確定）；層高(框架柱的長度)即為相應(yīng)的建筑層高，而底層柱的長度則應(yīng)從基礎(chǔ)頂面算起。為了簡化計(jì)算，還可作如下規(guī)定：當(dāng)框架橫梁為坡度i≤1/8的斜梁時(shí)，可簡化為水平直桿。對于不等跨的框架；當(dāng)各跨跨度相差不大于10％時(shí)，可簡化為等跨框架，計(jì)算跨度取原框架各跨跨度的平均值。當(dāng)框架橫梁為有支托的加腋梁時(shí)，如Im/I<4或hm/h<1.6，則可不考慮支托的影響，而簡化為無支托的等截面梁，Im、

hm為支托端最高截面的慣性矩和高度，I，h為跨中等截面梁的截面慣性矩和高度。第23頁/共64頁4．構(gòu)件截面彎曲剛度的計(jì)算對現(xiàn)澆樓蓋,中框架取I=2I，邊框架取I=1.5I；0

0

對裝配整體式樓蓋，中框架取I=1.5I0，邊框架取I=1.2I0；這里I0為矩形截面梁的截面慣性矩。對裝配式樓蓋，則按梁的實(shí)際截面計(jì)算I。第24頁/共64頁5．荷載計(jì)算豎向荷載按結(jié)構(gòu)布置情況導(dǎo)算到承重框架梁上；

建筑物上的總水平荷載（風(fēng)荷載和水平地震作用）則由變形協(xié)調(diào)條件，按柱的抗側(cè)剛度分配。計(jì)算荷載可作如下簡化：(1)集中荷載的位置允許移動(dòng)不超過1/20梁的跨度；(2)次梁傳至主梁的集中荷載，按簡支梁反力考慮；(3)沿框架高度分布作用的風(fēng)荷載可以簡化為框架節(jié)點(diǎn)荷載，而略去它對節(jié)間的局部彎曲作用。第25頁/共64頁第二節(jié) 多層多跨框架在豎向荷載作用下內(nèi)力的近似計(jì)算——分層法一、計(jì)算假定二、計(jì)算單元選取三、計(jì)算結(jié)果處理第26頁/共64頁一、計(jì)算假定不考慮結(jié)構(gòu)的側(cè)移。每層梁上的荷載對其它層梁的影響不計(jì)： 本單元上梁彎距不在其它單元上進(jìn)行分配 計(jì)傳遞。活荷載一般按滿布考慮，不進(jìn)行各種不利 布置的計(jì)算。除底層外，其它各層柱的線剛度乘以折減 系數(shù)0.9，傳遞系數(shù)取1/3。第27頁/共64頁二、計(jì)算單元選取·

每層框架梁連同上下層柱作為基本計(jì)算單元，柱遠(yuǎn)端按固定端考慮。第28頁/共64頁三、計(jì)算結(jié)果處理5.第29頁/共64頁彎距計(jì)算分配完成后，梁端彎距即為梁的平衡彎距。柱端彎距取相鄰單元對應(yīng)的柱端彎距之和。一般地，分層計(jì)算的結(jié)果，在各節(jié)點(diǎn)上的彎距不平衡，但誤差不大可不計(jì)。如果較大時(shí)，可將不平衡彎距再進(jìn)行一次分配。在豎向荷載作用下，梁端負(fù)彎距較大時(shí)，可考慮塑性內(nèi)力重分布予以降低。為使梁跨中鋼筋不至于過少，保證梁跨中截面有足夠的承載力，經(jīng)過調(diào)幅后的梁跨中彎距不小于按簡支梁計(jì)算的跨中彎距的50％。梁端彎距調(diào)幅只對豎向荷載進(jìn)行，水平力作用下的梁端彎距不允許調(diào)幅。第三節(jié) 多層多跨框架在水平荷載作用下內(nèi)力的近似計(jì)算——反彎點(diǎn)法和D值法（一）

反彎點(diǎn)法（二）

D值法第30頁/共64頁（一）

反彎點(diǎn)法一、基本假定

二、反彎點(diǎn)高度三、側(cè)移剛度

四、計(jì)算步驟五、反彎點(diǎn)法的適用條件第31頁/共64頁第32頁/共64頁一、基本假定第33頁/共64頁梁柱線剛度比較大(ib/ic＞3）時(shí)，節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角很小，可忽略不計(jì)，即θ≈0。不考慮柱子的軸向變形，故同層各節(jié)點(diǎn)水平位移相等。底層柱與基礎(chǔ)固接，線位移與角位移均為0。二、反彎點(diǎn)高度反彎點(diǎn)高度y是指反彎點(diǎn)至柱 下端的距離。對于上層各柱，假定反彎點(diǎn)在 柱中點(diǎn)。即yi=hi/2 (i=2,3,…,n)；對于底層柱，由于底端固定而 上端有轉(zhuǎn)角，反彎點(diǎn)向上移，第34頁/共64頁通常假定反彎點(diǎn)在距底端2h1／3處(y1=h1/2)。三、柱的側(cè)移剛度d側(cè)移剛度d——柱上下兩端相對有單位側(cè)移（δ=1）時(shí)柱中產(chǎn)生的剪力，d=V/δ=12ic

/h2。當(dāng)梁的線剛度比柱的線剛度大得多時(shí)(如ib/ic＞3)，可近似認(rèn)為結(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角均為零。柱的剪力與水平位移的關(guān)系為第35頁/共64頁四、計(jì)算步驟確定柱反彎點(diǎn)高度計(jì)算柱反彎點(diǎn)處的剪力計(jì)算柱端彎矩計(jì)算梁端彎矩求其它內(nèi)力第36頁/共64頁2.計(jì)算柱反彎點(diǎn)處的剪力·

求出任一樓層的層總剪力，在該樓層各柱之間的分配。（1）框架的層間總剪力Vpj設(shè)框架結(jié)構(gòu)共有n層，外荷載（Fi）在第j層產(chǎn)生的層間總剪力Vpj為：式中 Fi——作用在框架第i層節(jié)點(diǎn)處的水平力。第37頁/共64頁第38頁/共64頁（2）層間總剪力Vpj在同層各柱間的分配·

設(shè)框架共有n層，第j層內(nèi)有m個(gè)柱子，各柱剪力為Vjl、Vj2、…、Vji，…，根據(jù)層剪力平衡的條件有：式中：Vji——第j層第i柱所承受的剪力；m——第j層內(nèi)的柱子數(shù)：dji——第j層第i柱的側(cè)移剛度；VPj——第j層的層剪力。第39頁/共64頁3.計(jì)算柱端彎矩

各柱端彎矩由該柱剪力和反彎點(diǎn)高度計(jì)算。

上部各層柱：上下端的彎矩相等，即：ji

ji

ji

jM

上=M

下=V

h

/2（j=2,3,…,n；i=1,2,…,m）·

底層柱：上端彎矩

M1i上=V1ih1/31i下=2V1ih1/3第40頁/共64頁下端彎矩

M4.計(jì)算梁端彎矩·

梁端彎矩可由節(jié)點(diǎn)平衡條件和變形協(xié)調(diào)條件求得。（1）邊節(jié)點(diǎn):M

=M

+Mj

j上

j下（2）中間節(jié)點(diǎn)：第41頁/共64頁5.求其它內(nèi)力由梁兩端的彎矩，根據(jù)梁的平衡條件，可求出梁的剪力；由梁的剪力，根據(jù)結(jié)點(diǎn)的平衡條件，可求出柱的軸力。小結(jié)：歸納起來，反彎點(diǎn)法的計(jì)算步驟如下：多層多跨框架在水平荷載作用下，當(dāng)(ib／ic≥3)時(shí)，可采 用反彎點(diǎn)法計(jì)算桿件內(nèi)力。計(jì)算各柱側(cè)移剛度；并按柱側(cè)移剛度把層間總剪力分配 到每個(gè)柱。根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點(diǎn)位置，計(jì)算柱端彎矩。(4)根據(jù)結(jié)點(diǎn)平衡條件和變形協(xié)調(diào)條件計(jì)算梁端彎矩。第42頁/共64頁五、反彎點(diǎn)法的適用條件梁柱線剛度之比值大于3(ib／ic≥3)；各層結(jié)構(gòu)比較均勻（求d時(shí)兩端固定，反彎點(diǎn)在柱中點(diǎn)）?！飳τ趯訑?shù)不多的框架，誤差不會(huì)很大。但對于高層框架，由于柱截面加大，梁柱相對線剛度比值相應(yīng)減小，反彎點(diǎn)法的誤差較大?！飳τ谝?guī)則框架，反彎點(diǎn)法十分簡單；對于橫梁不貫通全框架的復(fù)式框架，可引進(jìn)并聯(lián)柱和串聯(lián)柱的概念后，再用反彎點(diǎn)法計(jì)算，參見有關(guān)參考文獻(xiàn)。第43頁/共64頁（二）

D值法

反彎點(diǎn)法在考慮柱側(cè)移剛度d時(shí)，假設(shè)橫梁的線剛度無窮大（結(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角為0），對于層數(shù)較多的框架，梁柱相對線剛度比較接近，甚至有時(shí)柱的線剛度反而比梁大；

反彎點(diǎn)法計(jì)算反彎點(diǎn)高度y時(shí)，假設(shè)柱上下結(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角相等，這樣誤差也較大；

1933年日本武藤清提出了①修正柱的側(cè)移剛度和②調(diào)整反彎點(diǎn)高度的方法。修正后的柱側(cè)移剛度用D表示，故稱為D值法。

D值法也要解決兩個(gè)主要問題：確定柱側(cè)移剛度和反彎點(diǎn)高度。第44頁/共64頁一、修正后柱側(cè)移剛度D值的計(jì)算二、柱反彎點(diǎn)處的剪力三、確定柱反彎點(diǎn)高度比第45頁/共64頁一、修正后柱側(cè)移剛度D值的計(jì)算1、影響柱側(cè)移剛度的因素柱本身的線剛度ic；結(jié)點(diǎn)約束（上、下層橫梁的剛度ib）；樓層位置（剪力及分布）。2、基本假定（對圖中12柱）柱12及與其上下相鄰的柱的線剛度均為ic；柱12及與其上下相鄰的柱的層間位移相等即δ1=δ2=δ3=δ；各層梁柱結(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角相等，即

θ1=θ2=θ3；與柱12相交的橫梁線剛度分別為i1,

i2；第46頁/共64頁3、柱側(cè)移剛度D值■移柱δ和的轉(zhuǎn)側(cè)角移θ剛均度有，關(guān)定。義與d值相同，但D值與位由：α—

柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，反映梁柱剛度比對柱側(cè)移剛度的影響。見表第1473頁-/3共。64頁二、柱反彎點(diǎn)處的剪力·有了D值以后，與反彎點(diǎn)法類似，假定同一樓層各柱的側(cè)移相等，可得各柱的剪力：第48頁/共64頁三、確定柱反彎點(diǎn)高度比的影約響束柱條反件彎。點(diǎn)高度的主要因素是柱上下端當(dāng)兩端固定或兩端轉(zhuǎn)角完全相等時(shí)，反彎 點(diǎn)在中點(diǎn)（θj-1＝θj，Mj-1＝Mj）。兩端約束剛度不相同時(shí)，兩端轉(zhuǎn)角也不相 等，θj≠θj-i，反彎點(diǎn)移向轉(zhuǎn)角較大的一 端，也就是移向約束剛度較小的端。當(dāng)一端為鉸結(jié)時(shí)(支承轉(zhuǎn)動(dòng)剛度為0)，彎矩 為0，即反彎點(diǎn)與該端鉸重合。第49頁/共64頁第50頁/共64頁1、影響柱反彎點(diǎn)位置的因素——柱兩端約束剛度影響柱兩端約束剛度的主要因素是：(1)結(jié)構(gòu)總層數(shù)及該層所在位置。

(2)梁柱線剛度比。荷載形式。上層與下層梁剛度比。

(5)上、下層層高變化。第51頁/共64頁2、柱反彎點(diǎn)位置確定·

反彎點(diǎn)高度比y——反彎點(diǎn)到柱下端距離與柱全高的比值。（1）柱標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比y0標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比y0——標(biāo)準(zhǔn)框架（各層等高、各跨相等、各層梁和柱線剛度不變的多層框架）在水平荷載作用下求得的反彎

點(diǎn)高度比?！?/p>

標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)第高52頁度/度共64頁比的值y0已制成表格。·

根據(jù)框架總層數(shù)n及該層所在（2）上下梁剛度變化的影響——修正值y1

當(dāng)某柱的上梁與下梁的剛度不等，反彎點(diǎn)位置有變化，應(yīng)將y0加以修正，修正值為y1，當(dāng)i1+i2<i3+i4時(shí)，令αl=(i1+i2)／(i3+i4)<1，根據(jù)α1和K值從表3—4（略）中查出y1，這時(shí)反彎點(diǎn)應(yīng)向上移，yl取正值。當(dāng)i1+i2>i3+i4時(shí)，令α1＝(i3+i4)／(i1+i2)，仍由α1和K值從表3—4中查出y1，這時(shí)反彎點(diǎn)應(yīng)向下移，yl取負(fù)值。對于底層柱，不考慮y1修正值。第53頁/共64頁第54頁/共64頁（3）上下層高度變化的影響——修正值y2和y3層高