高支模專項施工方案

目錄一、工程概況 II.技術要點樓板模板當采用單塊就位尺寸，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計規(guī)定起拱(跨度不不大于4m時，起拱0.2％)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。5.4、模板設計及構造梁模板(扣件鋼管架)1、梁側(cè)模板采用木方作為內(nèi)楞間距250mm，鋼管作為外楞間距500mm，采用可回收的Φ12普通穿墻螺栓加固水平間距500mm，豎向間距同外楞。梁模板采用18mm作為面板，梁底采用膠合面板鋼管(單鋼管):Φ48×3.0布置，間距縱向300mm支承為鋼管。扣件式鋼管腳手架作為支撐系統(tǒng)，腳手架梁跨方向間距0.6m，梁兩側(cè)立桿間距0.8m，步距1.2m。2、梁模板施工時注意下列幾點：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）根據(jù)梁跨度，決定頂板模板起拱大?。篖＜4不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，L≥6的起拱15mm；（4）梁側(cè)設立斜向支撐，采用鋼管加頂托，對稱斜向加固（盡量取45°）（5）梁底頂托伸出長度不不不大于20cm；板模板(扣件鋼管高架)1、樓板模板采用50mm×100mm木枋做板底支撐，木枋中心間距250，扣件式鋼管腳手架作為撐系統(tǒng)，腳手架橫距0.8m，縱距0.8m，步距1.2m。2、樓板模板施工時注意下列幾點：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫不大于1mm，否則用膩子封條；（4）根據(jù)房間大小，決定頂板模板起拱大小：L＜4開間不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，L≥6的起拱15mm；（5）模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規(guī)格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體"吃模"，板模周轉(zhuǎn)使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。（6）從墻根起步300mm立第一根立桿后來按900mm和1200mm的間距立支撐，這樣可確保立柱支撐上下層位置對應。水平拉桿規(guī)定設上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。（7）板底頂托伸出長度不不不大于20cm；支撐的構造規(guī)定=1\*ROMANI、梁高支模規(guī)定下部支撐構造規(guī)定：1）、立桿間距及設立規(guī)定A、高度不大于等于800mm且寬度不大于600mm的梁，梁底鋼管支撐縱橫向間距不不不大于1000mm，本工程按照800mm間距設立；B、梁底全部支撐采用頂托，頂托上必須放置兩根平直鋼管，鋼管上為50×100mm木枋，木枋頂鋪梁底模板；C、梁兩側(cè)沿梁向水平鋼管作為承載鋼管鋼管時，水平鋼管與立桿鋼管的連接必須采用雙扣件。 =2\*ROMANII、其它構造規(guī)定A、腳手架支撐體系水平橫桿步距1200mm，同時在離地200mm部位設立掃地桿。B、橫、縱方向剪刀撐每隔3排立桿必須全立面設立剪刀撐，且剪刀撐度數(shù)為45℃～60℃，剪刀撐應與立桿用扣件可靠連接。C、水平剪刀撐應從頂層開始向下每隔2步設立一道并且滿搭，且剪刀撐度數(shù)為45℃～60℃，剪刀撐應與立桿用扣件可靠連接。D、對梁，剪刀撐沿梁橫截面方向設立，橫向間距不超出3米，同時在架體兩側(cè)外圍設立縱向剪刀撐進行封閉。E、立管底部墊方木或?qū)挾炔徊淮笥?50mm的模板，以利于荷載傳遞。F、滿堂架與原構造連接大樣以下圖：支模架的平面圖及立面圖以下：G：滿堂架立桿基礎構造圖以下：=3\*ROMANIII、支撐設立梁高度不大于等于800mm的狀況下，橫向方木（50×100mm，平行于梁截面）間距不不不大于250mm，方木擱置在下部撐體系的縱向水平鋼管上。=4\*ROMANIV、其它構造規(guī)定A、在安裝模板時，梁底模端部必須在支撐立桿的內(nèi)側(cè)，不得有懸挑狀況出現(xiàn)。B、梁底模的擱置要運用木枋的窄邊，并把水平拼縫擱置在木枋上。C、豎向的梁側(cè)模的拼縫也要用木枋的窄邊壓住。模邊要壓在柱的豎向模板上。在主梁梁端與次梁交接部位，規(guī)定次梁的底模、側(cè)模壓住主梁的側(cè)模，以確保接縫嚴密及剛度規(guī)定。D、根據(jù)圖紙規(guī)定，對于跨度L≥4m的梁，支模時應按規(guī)范規(guī)定起拱L/1000～3L/1000。支撐示意圖：梁高度不不不大于800mm且梁寬度等于300mm。六、模板拆除1、模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導強度，符合設計規(guī)定的百分率后，由技術人員發(fā)放拆模告知書后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達成以下規(guī)定。在拆除側(cè)模時，混凝土強度要達成1.2MPa（根據(jù)拆模試塊強度而定），確保其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄＃浠炷翉姸缺仨毞舷卤硪?guī)定后方可拆除。3、拆除模板的次序與安裝模板次序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墻模板拆除墻模板在混凝土強度達成1.2MPa，能確保其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除次序與安裝模板次序相反，先外墻后內(nèi)墻，先拆外墻外側(cè)模板，再拆除內(nèi)側(cè)模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，確保拆模時不晃動混凝土墻體，特別拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以避免拆除時洞口的陽角被損壞，跨度不不大于1m的洞口拆模后要加設臨時支撐。（2）樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調(diào)節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達成模板與樓板分離的規(guī)定，保存養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板，其它模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保存板的養(yǎng)護支撐。4、模板拆除吊至寄存地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以確保使用質(zhì)量。5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，避免粘結灰漿。七、模板監(jiān)測方法7.1、進場模板質(zhì)量原則模板規(guī)定：（1）技術性能必須符合有關質(zhì)量原則（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢查）。（2）外觀質(zhì)量檢查原則（通過觀察檢查）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不不不大于0.001m2。每平方米污染面積不不不大于0.005m2（3）規(guī)格尺寸原則厚度檢測辦法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測辦法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測辦法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測辦法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。7.2、模板安裝質(zhì)量規(guī)定必須符合《混凝土構造工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-）及有關規(guī)范規(guī)定。即"模板及其支架應含有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側(cè)壓力以及施工荷載"。（1）主控項目1）安裝現(xiàn)澆構造的上層模板及其支架時，下層樓板應含有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢查辦法：對照模板設計文獻和施工技術方案觀察。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢查辦法：觀察。（2）普通項目1）模板安裝應滿足下列規(guī)定：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清理干凈；檢查數(shù)量：全數(shù)檢查；檢查辦法：觀察。2）對跨度不不大于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按規(guī)定起拱。檢查數(shù)量：按規(guī)范規(guī)定的檢查批（在同一檢查批內(nèi)，對梁，應抽查構件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得不大于3間。）檢查辦法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規(guī)定；檢查數(shù)量：按規(guī)范規(guī)定的檢查批(對梁、柱，應抽查構件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得不大于3間)。檢查辦法：鋼尺檢查。（3）現(xiàn)澆構造模板安裝的偏差應符合表1的規(guī)定。檢查數(shù)量：按規(guī)范規(guī)定的檢查批(對梁、柱，應抽查構件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得不大于3間)?，F(xiàn)澆構造模板安裝允許偏差和檢查辦法見表1：（檢查辦法：檢查同條件養(yǎng)護試塊強度實驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4）模板垂直度控制1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。2）模板拼裝配合，工長及質(zhì)檢員逐個檢查模板垂直度，確保垂直度不超出3mm，平整度不超出2mm；3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距與否滿足規(guī)定。（5）頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據(jù)層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。（6）模板的變形控制1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內(nèi)，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。3）門窗洞口處對稱下混凝土；4）模板支立后，拉水平、豎向通線，確保混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐與否松動；6）模板支立完畢后，嚴禁模板與腳手架拉結。（7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發(fā)生變形時，及時修整。（8）窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產(chǎn)生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。（9）清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50×100洞，方便用空壓機清掃模內(nèi)的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（10）跨度不大于4m不考慮，4～6m的板起拱10mm；跨度不不大于6m的板起拱15mm。（11）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協(xié)調(diào)配合，合模告知書發(fā)放后方可合模。（12）混凝土澆筑時，全部墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。（13）為提高模板周轉(zhuǎn)、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，方便定位使用。拆除后的模板按編號整頓、堆放。安裝操作人員應采用定段、定編號負責制。7.3、其它注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質(zhì)量控制程序施工，另外對于某些質(zhì)量通病制訂防止方法，防患于未然，以確保模板工程的施工質(zhì)量。嚴格執(zhí)行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）膠合板選統(tǒng)一規(guī)格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸，并碼放整潔，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以確保墻體、柱子、樓板陽角順直。（4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以確保模板位置對的和避免模板底部漏漿，在外墻繼續(xù)安裝模板前，要設立模板支撐墊帶，并校正其平直。（5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內(nèi)墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少2~3mm。（6）門窗洞口模板制作尺寸規(guī)定精確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以避免變形。（7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩(wěn)定性布置。7.4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，避免過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油＝2:8。（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要合適，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并避免碰撞，損壞模板。周轉(zhuǎn)模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發(fā)現(xiàn)翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。八、安全、環(huán)保文明施工方法（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好有關腳手架（見本工程腳手架方案及有關方案、有關安全操作規(guī)程等）。（3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛"嚴禁通行"安全標志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐與否可靠、扣件與否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐與否變形、松動，并組織及時恢復。經(jīng)常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓與否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織解決。（5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超出3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須含有皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度不大于50cm或厚度不不大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時互相配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格恪守有關安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，避免模板旋轉(zhuǎn)不善撞傷人；垂直吊運必須采用兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運。不允許一次吊運二塊模板（7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30°，不得將模板堆放在施工層上，避免模板在風荷載下傾覆。（8）大模板堆放場地規(guī)定硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采用避免觸電保護方法，將大模板加以串聯(lián)，并同避雷網(wǎng)接通，避免漏電傷人。（9）在電梯間進行模板施工作業(yè)時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側(cè)力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可合適增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度減少混凝土澆筑速度也要合適減少。當T=15℃時，混凝土澆筑速度不不不大于2m3/h。（10）環(huán)保與文明施工夜間22:00～6:00之間現(xiàn)場停止模板加工和其它模板作業(yè)。現(xiàn)場模板加工垃圾及時清理，并寄存進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達成整潔有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。九、應急救援預案施工在高大支模區(qū)域內(nèi)施工極可能發(fā)生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大傷亡事故。本預案針對梁板高大支模施工可能發(fā)生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊觸電、火災等緊急狀況的應急準備和響應。火警：119公安：110醫(yī)療：120交通：1221、應急救援機構項目部成立事故應急救援指揮領導小組，組長、副組長均由項目重要負責人擔任，組員由項目部各部門主管領導及安全員等人員構成，公司本部設立對應的應急救援指揮部。應急救援小組組長：副組長：組員：姓名電話號碼姓名電話號碼姓名電話號碼2、應急救援機構職責負責制訂事故防止工作有關部門人員的應急救援工作職責。負責突發(fā)事故的防止方法和各類應急救援實施的準備工作，統(tǒng)一對人員，材料物資等資源的調(diào)配。進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃辨別任務，明確責任。當發(fā)生緊急狀況時，立刻報告公司有關主管部門并及時采用救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告本地部門，獲得政府部門的協(xié)助。3、應急救援工作程序當事故發(fā)生時小構組員立刻向組長報告，由組長立刻上報公司，必要時，報告本地有關部門，以獲得政府部門的協(xié)助。由應急救援小組組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中，盡快控制險情蔓延，并配合、協(xié)助事故的解決調(diào)查工作。事故發(fā)生時，組長不在現(xiàn)場時，由在現(xiàn)場的其它組員作為臨時負責人指揮安排。事故發(fā)生時，應急救援小組立刻組織營救受害人員，組織撤離或者采用其它方法保護危害區(qū)域內(nèi)的其別人員。急救受害人是應急救援的首要任務，在應急救援行動中，快速、有序、有效地實施現(xiàn)場急救與安全轉(zhuǎn)送傷員減少傷亡率，減少事故的損失。事故發(fā)生后快速控制危險源，對事故造成的危害進行監(jiān)測、測定事故危害區(qū)域、危害性質(zhì)及危害程度。做好現(xiàn)場清潔，消除危害后果。查清事故因素，查明人員傷亡狀況，協(xié)助上級部門對事故調(diào)查項目部指定專人負責事故的收集、統(tǒng)計、審核和上報工作，并嚴格恪守事故報告的真實性和時效性。4、應急救援裝備應急救援裝備涉及值班電話、報警電話、無線對講機、滅火器材、消防專用水管、消防水池、防毒面具、應急藥箱、擔架、抽水機及切割機等。5、應急救緩藥品（1）外用藥品：雙氧水、雷佛奴爾水、紅藥水、碘酒、消毒的棉簽、藥棉、紗布、膠布、繃帶、創(chuàng)可貼、跌打萬花油、眼水、眼膏、磺胺結晶、燙火膏、涼爽油或驅(qū)風油、三角巾、急救包。（2）服藥品：人丹、十滴水、保濟丸或藿香正氣丸、普通退燒藥品。6、應急救援方法6.1物體打擊急救方法當發(fā)生物體打擊事故后，急救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行解決。1)發(fā)生物體打擊事故，應立刻組織急救傷者脫離危險現(xiàn)場，以免再發(fā)生損傷。2)在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應保持頭、頸、胸在始終線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，以防引發(fā)頸部血管神經(jīng)及脊髓的附加損傷。3)觀察傷者的受傷狀況、受傷部位、傷害性質(zhì)，如傷員發(fā)生休克，應先解決休克。遇呼吸、心跳停止者，應立刻進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處在休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20Ο，盡快送醫(yī)院進行急救治療。4)出現(xiàn)顱腦損傷，必須維持呼吸道暢通?；杳哉邞脚P，面部轉(zhuǎn)向一側(cè)，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。5)避免傷口污染。在現(xiàn)場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡樸去除傷口表面異物，剪除傷口周邊的毛發(fā)，但切勿拔出創(chuàng)口內(nèi)的毛發(fā)及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創(chuàng)口。6)在運輸傷員到醫(yī)院就醫(yī)時，昏迷傷員應側(cè)臥位或仰臥偏頭，以避免嘔吐后誤吸。對煩燥不安者可因地置宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運輸，勿使脊柱扭曲，以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重，造成或加重脊髓損傷。6.2高空墜落急救方法當發(fā)生高處墜落事故后，急救的重點放在對休克、骨折和出血上進行解決。1)發(fā)生高處墜落事故，應立刻組織急救傷者，首先觀察傷者的受傷狀況、部位、傷害性質(zhì)，如傷員發(fā)生休克，應先解決休克，去除傷員身上的用品和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，應立刻進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處在休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20о，盡快送醫(yī)院進行急救治療。在搬運和轉(zhuǎn)送過程中，頸部和軀干不能前屈或扭轉(zhuǎn)，而應使脊柱伸直，絕對嚴禁一種抬肩一種抬腿的搬法，以免發(fā)生或加重截癱。2)出現(xiàn)顱腦損傷，必須維持呼吸道暢通?；杳哉邞脚P，面部轉(zhuǎn)向一側(cè)，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。3)頜面部傷員首先應保持呼吸道暢通，摘除義齒，去除移位的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部鈕扣。若舌已后墜或口腔內(nèi)異物無法去除時，可用12號粗針穿刺環(huán)甲膜，維持呼吸，盡量早作氣管切開。4)發(fā)現(xiàn)脊椎受傷者，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。急救脊椎受傷者，搬運過程嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。5)發(fā)現(xiàn)傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經(jīng)或血管。固定辦法：以固定骨折處上下關節(jié)為原則，可就地取材，用木板、竹片等。6)復合傷規(guī)定平仰臥位，保持呼吸道暢通，解開衣領扣。7)周邊血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨骼。直接在傷口上放置厚敷料，繃帶加壓包扎以不出血和不影響肢體血循環(huán)為宜，常有效。當上述辦法無效時可慎用止血帶，原則上盡量縮短使用時間，普通以不超出1h為宜，做好標記，注明上止血帶時間。①遇有創(chuàng)傷性出血的傷員，應快速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。對的的現(xiàn)場止血解決方法是：創(chuàng)傷局部妥善包扎，但對疑顱底骨折和腦脊液漏患者切忌作填塞，以免造成顱內(nèi)感染。a．普通傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9％Nacl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。b．加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達成止血。c．止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂以上1／2處(靠近心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上1／3處(靠近心臟位置)。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。②動用最快的交通工具或其它方法，及時把傷者送往鄰近醫(yī)院急救，運輸途中應盡量減少顛簸。同時，親密注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的狀況。6.3坍塌事故急救方法1)應急救援領導小組負責應急急救工作的統(tǒng)一領導和組織實施，指揮現(xiàn)場搶險隊伍，快速組建、調(diào)集搶險及救護隊伍。2)發(fā)現(xiàn)事故預兆后，立刻停止作業(yè)，快速組織人員撤離作業(yè)場合。應急救援組應根據(jù)狀況快速制訂有效的急救、搶險方法后，以最快的速度實施搶險。同時要親密監(jiān)測事故周邊建筑、道路、地下水等的發(fā)展狀況，方便根據(jù)狀況調(diào)節(jié)和實施新的急救方法，并快速疏散影響范疇內(nèi)的全部人員。3)分析事故坍塌的影響范疇，快速組織疏散無關人員撤離事故現(xiàn)場，并組織人員建立警戒區(qū)域，不讓無關人員進入事故影響范疇。4)當發(fā)生坍塌事故后，最早發(fā)現(xiàn)者或目擊者應立刻大聲呼救，并根據(jù)狀況可立刻采用對的辦法施救，向項目部有關人員報告或報警。5)項目部應急小組應快速判斷事故發(fā)展狀態(tài)和現(xiàn)場狀況，采用對的辦法施救，判斷清晰被掩埋人員位置后，立刻組織人員全力挖掘。6)在救護過程中要避免二次坍塌傷人，擴大傷害范疇，必要時要先對危險的地方采用一定的防護方法。7)急救人員按照有關救護知識，立刻急救出來的傷員，在等待醫(yī)生救治或送往醫(yī)院急救過程中，不要停止和放棄施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或輸氧急救等。8)當現(xiàn)場不含有急救條件時，應立刻向社會求救。6.4觸電事故急救方法1)當事故發(fā)生后現(xiàn)場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源，并應避免觸電者二次觸電或急救者觸電。2)隔離電源辦法：①斷開電源開頭；②使用絕緣物（如干燥的竹枝、木枝）隔離或挑開電源或帶電體；③用導電體使電源接地或短路，迫使漏電保護器和短路保護器跳閘而斷開電路。3)急救辦法:①口對口、口對鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使觸電者頭部盡量后仰，鼻孔朝天。解開領口和衣服，仰臥在比較堅實（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏緊鼻孔，另一只手掰開嘴巴（如果掰不開嘴巴，可用口對鼻人工呼吸法貼鼻吹氣）。C、深吸氣后，緊貼嘴巴或鼻孔吹氣，普通吹二秒，放松三秒。D、救護人換氣時放松觸電者的嘴和鼻，讓其自然呼吸。②胸外心臟擠壓法（心臟跳動停止者）A、解開觸電者的衣服，讓其仰臥在地上或硬板上。B、救護人員騎跪在其腰部兩側(cè)，兩手相送，手掌根部放在心口稍高一點的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一處。C、掌根用力垂直向下擠壓，壓出心臟里面的血液。對成人應壓陷3-4cm，以每分鐘擠壓60次為宜D、擠壓后，掌根快速全部放松，讓其胸部自動復原，血又充滿心臟，放松時掌根不必完全離開胸膛。③如果觸電者心臟停止跳動和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心擠壓法要同時交替進行。④人工呼吸和胸外心臟擠壓法要堅持不停，切不可輕率中斷。如果觸電者身上出現(xiàn)身體僵冷或尸斑，經(jīng)醫(yī)生作出無法救治的診療后方可停止急救。6.5火災事故急救方法1)事故發(fā)生后，最早發(fā)現(xiàn)者應快速向事故現(xiàn)場負責人報告，并快速切斷事故現(xiàn)場的電源。2)事故現(xiàn)場負責人接到報告后，一邊組織現(xiàn)場人員撲救，竭力控制火勢漫延，疏散人員，爆炸事故應快速朝壓力容器噴水，并轉(zhuǎn)移臨近的易燃易爆物品到安全地方；一邊向本地公安消防部門報警，同時向公司應急救援指揮部報告。3)發(fā)生火災時，如有人員被火圍困，要立刻組織力量急救，應堅持救人第一，救人重于救火的原則，救人是火場上的首要任務。①火場尋人辦法：重要有大聲呼喚和進一步內(nèi)部尋找兩種。進入火場救人，要選擇近來、最安全的通道，如通道被堵塞可快速破拆門窗或墻壁；遇有火場煙霧較濃、視線不清時，能夠爬行邁進，并采用呼喊、查看、細聽、觸摸等辦法尋找被困人員。進一步火場尋人，要注旨在出入口通道、走廊、門窗邊、床上床下、墻角、櫥柜、桌下等容易掩蔽的地方發(fā)現(xiàn)人員。救人時應注意安全，進入火場要帶手電和繩子?；饒鰺熿F彌漫，沒有防毒面具，可用濕毛巾捂嘴，避免中毒?？捎妹薇?、毯子浸水后蓋在身上，避免灼傷。②火場救人辦法：應根據(jù)火勢對人的威脅程度和被救者的狀態(tài)來擬定。對神志蘇醒的人員，可指定通道，引導他們自行脫離險區(qū)；對在煙霧中迷失方向的人員，可指派專人護送出險區(qū)；對傷殘人員或不能行走的老人、小朋友，要把他們背、抱或抬出火場。當急救的正常通道被隔斷時，應運用安全繩、梯等將人救出。4)火場疏散物資是減少火災損失，控制火勢，避免蔓延的有效辦法。首先要及時疏散受火災威脅的易燃易爆物品及壓縮氣體鋼瓶等，對不能移動的上述物品，要集中一部分水槍均勻地冷卻其外壁，減少其溫度；另一方面要疏散重要文獻、資料和貴重設備及物品等，并把疏散出來的物資集中寄存到安全地點，指定專人看守，避免丟失，被竊或壞人乘機破壞。人員、物質(zhì)疏散后應在指定地點集中清點，并查明有關狀況，及時向指揮部報告。十、模板工程質(zhì)量確保方法1、質(zhì)量控制程序班組內(nèi)實施“三檢制”，合格后報分包工長檢查，再依次報項目木工工長、質(zhì)量員進行核定，并按國標及廣東省地方性原則填寫預檢統(tǒng)計表格、檢查批表格和報驗單，并向監(jiān)理報驗。每個環(huán)節(jié)檢查出質(zhì)量問題，視性質(zhì)、輕重等查處上一環(huán)節(jié)責任，并由上一環(huán)節(jié)負責人負責改正問題。2、模板工程應符合下列規(guī)定(1)模板及其支架須符合選材和材質(zhì)的有關規(guī)定，同時還須符合下如規(guī)定：確保工程構造和構件各部分形狀尺寸和互相位置的對的；含有足夠的承載力、剛度和穩(wěn)定性，并不致發(fā)生不允許的下沉和變形；構造簡樸、裝拆方便，便于后繼工序的施工；模板內(nèi)側(cè)要平整，接縫嚴密，接縫不應漏漿；模板的設計、制作和施工應符合國家現(xiàn)行原則的對應規(guī)定。配制木模板尺寸時，要考慮模板拼裝接合的需要，合適加長或縮短某一部位長度；模板應構造簡樸，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和混凝土的澆筑及養(yǎng)護等工藝規(guī)定；(2)模板安裝須符合下如規(guī)定：模板安裝前應對操作人員進行技術交底；現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，模板應按設計規(guī)定起拱。當設計無具體規(guī)定時，當跨度等于或不不大于4m時，起拱高度宜為全路長度的1／1000～3／1000；采用分層分段支模的辦法，安裝上層模板及其支架應滿足下列規(guī)定：下層樓板應含有承受上層荷載的承載能力或加設支架支撐；上層支架的立柱應對準下層支架的立柱，并鋪設墊板；固定在模板上的預埋件和預留孔洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置精確；注意控制模板安裝的偏差；模板工程完畢后要按照設計圖紙規(guī)定檢查軸線位置、相鄰標高關系、幾何尺寸、形狀、垂直度等，并認真檢查各構件與否牢固，經(jīng)質(zhì)安員、技術員復核合格后方能澆筑混凝土。在澆筑混凝土過程中派專人經(jīng)常檢查。如發(fā)現(xiàn)變形、松動等現(xiàn)象，應及時修整牢固。模板安裝和預埋件、預留孔洞的允許偏差和檢查辦法必須符合有關規(guī)定。模板及其支架必須確保工程構造和構件各部分形狀尺寸和互相位置對的。(3)模板支撐組裝完畢后應進行下列各項內(nèi)容的驗收檢查，并必須符合本方案設計規(guī)定及規(guī)范規(guī)定：1）腳手架設立狀況與否按本方案搭設；2）縱橫桿、掃地桿及斜撐等配備狀況；3）底座、托頂螺旋桿伸出長度；4）限位銷等扣件牢固狀況；5）墊木狀況。(4)本工藝應含有下列重要質(zhì)量統(tǒng)計：模板檢查批質(zhì)量驗收統(tǒng)計。模板分項工程質(zhì)量驗收統(tǒng)計。拆模申請報告。3、成品保護方法綁扎鋼筋時嚴禁碰動預埋件及洞口模板。不得在配好的模板上隨意踐踏、重物沖擊；木背楞分類堆放，不得隨意切斷或鋸、割。不準在模板上任意拖拉鋼筋。在支好的頂板上焊接鋼筋（固定線盒）時，必須在模板上加墊鐵皮或其它阻燃材料，以及在頂板上進行預埋管打彎走線時不得直接以模板為支點，須用木方作墊進行。模板上的脫模劑晾干后才可吊運。拆模時，對各部位模板要輕拿輕放，注意鋼管或撬棍，不要劃傷混凝土表面及棱角，不要使用錘子或其它工具激烈敲打模板面。用塔吊吊裝模板靠近柱時，要緩慢移動位置，避免模板撞擊砼柱。拆除模板按標記吊運到模板堆放場地，由模板保養(yǎng)人員及時對模板進行清理、修正、刷脫模劑，標記不清的模板應重新標記；作到精心保養(yǎng)，以延長使用期限。十一、支模架計算書=1\*ROMANI、梁模板(扣件鋼管架)圖示附后一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)取E軸交8軸~9軸段KL5(5B)，截面尺寸400×1000（截面尺寸最大的梁計算最不利荷載）；梁截面寬度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.0；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；梁支撐架搭設高度H(m)：11.13；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.00；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：5；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)狀況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載原則值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力原則值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載原則值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木，木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：350，主楞豎向根數(shù)：4；主楞間距為：100mm，200mm，200mm，200，200，100；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：Φ12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管Φ48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載原則值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.950m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。400400面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式以下:其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M--面板的最大彎距(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按下列公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，涉及:新澆混凝土側(cè)壓力設計值:q1=1.2×1×18×0.9=19.44kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設計值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=350mm；面板的最大彎距M=0.125×21.96×3502=3.36×105N·mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=3.36×105/7.35×104=4.575N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=4.575N/mm2不大于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載原則值:q=21.96N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=350mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值:ν=5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105)=0.929mm；面板的最大允許撓度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；面板的最大撓度計算值ν=0.929mm不大于面板的最大允許撓度值[ν]=1.4mm，滿足規(guī)定！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨持續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×102×2/6=167cm3；I=5×103×2/12=833cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式以下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強度設計值(N/mm2)。按下列公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=177mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.101×21.96×176.672=6.92×104N·mm；最大支座力:R=1.1×21.96×0.177=8.455kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應力計算值σ=6.92×104/1.28×105=0.541N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應力計算值σ=0.541N/mm2不大于內(nèi)楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足規(guī)定?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中l(wèi)--計算跨度(外楞間距)：l=500mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載原則值：q=21.96N/mm；E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=5.12×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ν=0.677×21.96×5004/(100×10000×5.12×106)=0.181mm；內(nèi)楞的最大允許撓度值:[ν]=500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ν=0.181mm不大于內(nèi)楞的最大允許撓度值[ν]=2mm，滿足規(guī)定！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷載作用下的三跨持續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩I=24.38cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。根據(jù)三跨持續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=F×a=1.729kN·m；其中，F(xiàn)=1/4×q×h=4.941，h為梁高為0.9m，a為次楞間距為350mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值:σ=1.73×106/1.02×104=170.212N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=170.212N/mm2不大于外楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定?。?）.外楞的撓度驗算其中E-外楞的彈性模量：206000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力原則值：F=4.941kN；l--計算跨度：l=500mm；I-外楞的截面慣性矩：I=243800mm4；外楞的最大撓度計算值:ν=1.615×4941.000×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.199mm；根據(jù)持續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.199mm外楞的最大允許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；外楞的最大撓度計算值ν=0.199mm不大于外楞的最大允許撓度值[ν]=1.25mm，滿足規(guī)定！五、穿梁螺栓的計算驗算公式以下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225=2.745kN。穿梁螺栓最大允許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.745kN不大于穿梁螺栓最大允許拉力值[N]=12.92kN，滿足規(guī)定！六、梁底模板計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨持續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板構造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板構造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=300×18×18/6=1.62×104mm3；I=300×18×18×18/12=1.46×105mm4；1.抗彎強度驗算按下列公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN·m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.4×1.00×0.90=11.016kN/m；模板構造自重荷載：q2:1.2×0.4×0.4×1.00=0.192kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3:1.4×2.00×0.4×1.0=1.12kN/m；q=q1+q2+q3=11.016+0.192+1.12=12.328kN/m；跨中彎矩計算公式以下:Mmax=0.10×12.328×0.32=0.11kN·m；σ=0.11×106/1.62×104=6.79N/mm2；梁底模面板計算應力σ=6.79N/mm2不大于梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用原則荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式以下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×0.30=6.99KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×6.99×3004/(100×9500×1.46×105)=0.277mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.277mm不大于面板的最大允許撓度值:[ν]=300/250=1.2mm，滿足規(guī)定！七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1×0.4=10.2kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.35×0.3×(2×1+0.4)/0.3=0.84kN/m； (3)活荷載為施工荷載原則值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載原則值P1=(2.5+2)×0.3=1.35kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值q=1.2×10.2+1.2×0.84=13.25kN/m；活荷載設計值P=1.4×1.350=1.890kN/m；荷載設計值q=13.25+1.890=15.14kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5×10×10/6=8.33×101cm3；I=5×10×10×10/12=4.17×102cm4；3.支撐方木驗算：最大彎矩考慮為持續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內(nèi)力、變形圖以下：15.14KN/m15.14KN/m彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形圖(mm)方木的支座力N1=N3=1.655KN；方木最大應力計算值：σ=0.372×106/83333.33=4.469N/mm2；方木最大剪力計算值：T=3×1.655×1000/(2×50×100)=0.497N/mm2；方木的最大撓度：ω=0.318mm；方木的允許撓度:[ν]=0.600×1000/250=2.400mm；方木最大應力計算值4.469N/mm2不大于方木抗彎強度設計值[f]=17.000N/mm2，滿足規(guī)定！方木受剪應力計算值0.497N/mm2不大于方木抗剪強度設計值[T]=1.700N/mm2，滿足規(guī)定！方木的最大撓度ν=0.318mm不大于方木的最大允許撓度[ν]=2.400mm，滿足規(guī)定！八、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算成果得到R=6.019kN；R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足規(guī)定!九、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式1.梁內(nèi)側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它涉及：橫桿的最大支座反力：N1=6.019kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×7.2=1.286kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.35=0.273kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.150×(1.50+24.00)=2.984kN；N=6.019+1.286+0.273+2.984=10.562kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參考《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長度系數(shù)，參考《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算成果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；Lo/i=2356.2/15.8=149；由長細比lo/i的成果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.312；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=10562.197/(0.312×489)=69.229N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=69.229N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.4按照表2取值1.019；上式的計算成果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.019×(1.2+0.1×2)=1.691m；Lo/i=1690.521/15.8=107；由長細比lo/i的成果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.537；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=10562.197/(0.537×489)=40.223N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=40.223N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！2.梁外側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算：其中N--立桿的軸心壓力設計值，它涉及：橫桿的最大支座反力：N1=6.019/Sin75o=6.232kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×(7.2-0.9)/Sin75o=1.165kN；N=6.232+1.165=7.397kN；θ--邊梁外側(cè)立桿與樓地面的夾角：θ=75o；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參考《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh/Sinθ(1)k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.185；u--計算長度系數(shù)，參考《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算成果：立桿計算長度Lo=k1uh/Sinθ=1.185×1.7×1.2/0.966=2.503m；Lo/i=2502.677/15.8=158；由長細比lo/i的成果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.281；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=7396.93/(0.281×489)=53.831N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=53.831N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.4按照表2取值1.019；上式的計算成果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.019×(1.2+0.1×2)=1.691m；Lo/i=1690.521/15.8=107；由長細比lo/i的成果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.537；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=7396.93/(0.537×489)=28.169N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=28.169N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！模板承重架應盡量運用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參考杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》十、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的規(guī)定p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=120×0.5=60kPa；其中，地基承載力原則值：fgk=120kPa；腳手架地基承載力調(diào)節(jié)系數(shù)：kc=0.5；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=10.562/0.25=42.249kPa；其中，上部構造傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=10.562kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=42.249≤fg=60kPa。地基承載力滿足規(guī)定！十一、梁模板高支撐架的構造和施工規(guī)定[工程經(jīng)驗]:除了要恪守《扣件架規(guī)范》的有關規(guī)定外，還要考慮下列內(nèi)容1.模板支架的構造規(guī)定：a.梁板模板高支撐架能夠根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，能夠采用不同的立桿間距，但只宜在一種方向變距、而另一種方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，能夠采用等步距設立；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設立，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不適宜超出1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設立整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層能夠每4--6米沿水平構造層設立水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設立斜桿層數(shù)要不不大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設立，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其含有較大剛度和變形約束的空間構造層；d.在任何狀況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設立層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設立。5.頂部支撐點的設計：a.最佳在立桿頂部設立支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不適宜不不大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不適宜不不大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；不不大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的規(guī)定：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設立；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差不大于《扣件架規(guī)范》的規(guī)定；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足規(guī)定的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長久使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的規(guī)定。7.施工使用的規(guī)定：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最佳采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超出設計荷載，對出現(xiàn)的超出最大荷載要有對應的控制方法，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承狀況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形狀況及時解決。=2\*ROMANII、板模板(扣件鋼管高架)因本工程板支架高度為12.75米不不大于8米，根據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全確保。為此計算中還參考了《施工技術》（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):12.01；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)狀況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載原則值(kN/m2):2.500；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；5.樓板參數(shù)樓板的計算厚度(mm):120.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度0.8m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨持續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式以下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m最大彎矩M=0.1×7.52×0.252=0.047kN·m；面板最大應力計算值σ=52625/54000=0.975N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為0.975N/mm2不大于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足規(guī)定!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=4.1kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×4.1×2504/(100×9500×48.6×104)=0.023mm；面板最大允許撓度[V]=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值0.023mm不大于面板的最大允許撓度1mm,滿足規(guī)定!三、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨持續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.12=0.75kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：p1=2.5×0.25=0.625kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式以下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.75+0.088)+1.4×0.625=1.880kN/m；最大彎矩M=0.125ql2=0.125×1.880×12=0.235kN·m；方木最大應力計算值σ=M/W=0.235×106/83333.33=2.82N/mm2；方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值為2.82N/mm2不大于方木的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足規(guī)定!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.625×2.105×1=1.316kN；方木受剪應力計算值τ=3×1.316×103/(2×50×100)=0.395N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應力計算值0.395N/mm2不大于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足規(guī)定!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的撓度和，計算公式以下:均布荷載q=q1+q2=1.025kN/m；最大撓度計算值ν=0.521×1.025×10004/(100×9500×4166666.667)=0.135mm；最大允許撓度[V]=1000/250=4mm；方木的最大撓度計算值0.135mm不大于方木的最大允許撓度4mm,滿足規(guī)定!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨持續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.631kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.987kN·m；最大變形Vmax=2.77mm；最大支座力Qmax=11.512kN；最大應力σ=986876.609/5080=194.267N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值194.267N/mm2不大于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管的最大撓度為2.77mm不大于1000/150與10mm,滿足規(guī)定!五、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值