GB 50884-2013 鋼筒倉技術(shù)規(guī)范

人人文庫專用

中華人民共和國國家標準

鋼筒倉技術(shù)規(guī)范

Ｃｏｄｅｆｏｒｄｅｓｉｇｎｏｆｓｔｅｅｌｓｉｌｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ

ＧＢ５０８８４－２０１３

主編部門：中國有色金屬工業(yè)協(xié)會

批準部門：中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部

施行日期：２０１３年１２月１日

人人文庫專用

中國計劃出版社

２０１３北京

書

中華人民共和國國家標準

鋼筒倉技術(shù)規(guī)范

ＧＢ５０８８４－２０１３

☆

中國計劃出版社出版

網(wǎng)址：ｗｗｗ．ｊｈｐｒｅｓｓ．ｃｏｍ

地址：北京市西城區(qū)木樨地北里甲１１號國宏大廈Ｃ座３層

郵政編碼：１０００３８電話：（０１０）６３９０６４３３（發(fā)行部）

新華書店北京發(fā)行所發(fā)行

北京世知印務(wù)有限公司印刷

８５０ｍｍ×１１６８ｍｍ１／３２３．２５印張８０千字

２０１３年１０月第１版２０１３年１０月第１次印刷

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統(tǒng)一書號：１５８０２４２·０８７

定價：２０．００元

版權(quán)所有侵權(quán)必究

侵權(quán)舉報電話：（０１０）６３９０６４０４

如有印裝質(zhì)量問題，請寄本社出版部調(diào)換

中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部公告

第５２號

住房城鄉(xiāng)建設(shè)部關(guān)于發(fā)布國家標準

《鋼筒倉技術(shù)規(guī)范》的公告

現(xiàn)批準《鋼筒倉技術(shù)規(guī)范》為國家標準，編號為ＧＢ５０８８４—

２０１３，自２０１３年１２月１日起實施。其中，第４．１．１、４．２．２、

５．１．２、６．１．２條為強制性條文，必須嚴格執(zhí)行。

本規(guī)范由我部標準定額研究所組織中國計劃出版社出版

發(fā)行。

中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部

２０１３年６月８日

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前言

本規(guī)范是根據(jù)原建設(shè)部《關(guān)于印發(fā)〈２００７年工程建設(shè)標準規(guī)

范制訂、修訂計劃（第二批）〉的通知》（建標〔２００７〕１２６號）的要求，

本規(guī)范由中國瑞林工程技術(shù)有限公司會同有關(guān)單位共同編制

完成。

本規(guī)范在編制過程中，規(guī)范編制組經(jīng)廣泛調(diào)查研究，認真總結(jié)

鋼筒倉工程建設(shè)經(jīng)驗，參考國內(nèi)、外相關(guān)行業(yè)標準的有關(guān)內(nèi)容，并

在廣泛征求意見的基礎(chǔ)上編制本規(guī)范。

本規(guī)范共分８章和４個附錄，主要技術(shù)內(nèi)容包括：總則、術(shù)語

和符號、基本規(guī)定、荷載與荷載效應(yīng)組合、圓形鋼筒倉、矩形鋼筒

倉、支承結(jié)構(gòu)與基礎(chǔ)、內(nèi)襯與防護等。

本規(guī)范中以黑體字標志的條文為強制性條文，必須嚴格執(zhí)行。

本規(guī)范由住房城鄉(xiāng)建設(shè)部負責管理和對強制性條文的解釋，

由中國有色金屬工業(yè)工程建設(shè)標準規(guī)范管理處負責日常管理，由

中國瑞林工程技術(shù)有限公司負責技術(shù)內(nèi)容的解釋。執(zhí)行過程中如

有意見或建議，請寄送中國瑞林工程技術(shù)有限公司技術(shù)質(zhì)量部（地

址：江西省南昌市紅角洲前湖大道８８８號，郵政編碼：３３００３１）。

本規(guī)范主編單位、參編單位、主要起草人和主要審查人：

主編單位：中國瑞林工程技術(shù)有限公司

參編人人文庫專用單位：天津水泥工業(yè)設(shè)計研究院有限公司

中冶京誠工程技術(shù)有限公司

西安有色冶金設(shè)計研究院

中國礦業(yè)大學(xué)（北京）

福州大學(xué)

中國石化集團南京設(shè)計院

·１·

主要起草人：徐世暉左菊林李大浪高連松關(guān)曉松

吳靈宇陳軍武吳麗麗林翔呂輝勇

朱頌華沈虹波黃恒平董超任存斌

主要審查人：熊進剛朱建平侯越郭立湘段建華

李世虎葉菲李壽明劉惠東付國順

武力

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·２·

目次

１總則…………………（１）

２術(shù)語和符號………………（２）

２．１術(shù)語……………………（２）

２．２符號……………………（３）

３基本規(guī)定…………………（５）

３．１一般規(guī)定………………（５）

３．２材料……………………（５）

３．３結(jié)構(gòu)布置原則……………（７）

３．４結(jié)構(gòu)選型………………（８）

４荷載與荷載效應(yīng)組合……（１０）

４．１一般規(guī)定………………（１０）

４．２貯料荷載………………（１０）

４．３地震作用………………（１６）

４．４荷載效應(yīng)組合……………（１９）

５圓形鋼筒倉………………（２１）

５．１一般規(guī)定………………（２１）

５．２倉頂……………………（２１）

５．３倉壁……………………（２３）

５．４倉人人文庫專用底……………………（３１）

５．５構(gòu)造……………………（３４）

６矩形鋼筒倉………………（３６）

６．１一般規(guī)定………………（３６）

６．２結(jié)構(gòu)計算………………（３７）

６．３構(gòu)造……………………（４０）

·１·

書

７支承結(jié)構(gòu)與基礎(chǔ)…………（４２）

８內(nèi)襯與防護………………（４３）

附錄Ａ常用貯料的物理特性參數(shù)…………（４５）

附錄Ｂ淺圓倉貯料壓力計算公式…………（４７）

附錄Ｃ貯料荷載計算系數(shù)…………………（５１）

附錄Ｄ旋轉(zhuǎn)殼體在對稱荷載下的薄膜內(nèi)力………………（５４）

本規(guī)范用詞說明………………（５９）

引用標準名錄…………………（６０）

附：條文說明…………………（６３）

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·２·

Ｃｏｎｔｅｎｔｓ

１Ｇｅｎｅｒａｌｐｒｏｖｉｓｉｏｎｓ………（１）

２Ｔｅｒｍｓａｎｄｓｙｍｂｏｌｓ………（２）

２．１Ｔｅｒｍｓ…………………（２）

２．２Ｓｙｍｂｏｌｓ…………………（３）

３Ｂａｓｉｃｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ………（５）

３．１Ｇｅｎｅｒａｌｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ……（５）

３．２Ｍａｔｅｒｉａｌｓ………………（５）

３．３Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｌａｙｏｕｔｐｒｉｎｃｉｐｌｅ………………（７）

３．４Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｅｌｅｃｔｉｏｎ………（８）

４Ｌｏａｄａｎｄｌｏａｄｅｆｆｅｃｔｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ………（１０）

４．１Ｇｅｎｅｒａｌｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ……（１０）

４．２Ｓｔｏｒａｇｅｌｏａｄｉｎｇ…………（１０）

４．３Ｅａｒｔｈｑｕａｋｅａｃｔｉｏｎ………（１６）

４．４Ｌｏａｄｅｆｆｅｃｔｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ…………………（１９）

５Ｃｉｒｃｕｌａｒｓｔｅｅｌｓｉｌｏ…………（２１）

５．１Ｇｅｎｅｒａｌｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ……（２１）

５．２Ｓｔｅｅｌｓｉｌｏｒｏｏｆ……………（２１）

５．３Ｓｔｅｅｌｓｉｌｏｗａｌｌ…………（２３）

５．４Ｓｔｅｅｌ人人文庫專用ｓｉｌｏｈｏｏｐｅｒ…………（３１）

５．５Ｄｅｔａｉｌｓ…………………（３４）

６Ｒｅｃｔａｎｇｕｌａｒｓｔｅｅｌｓｉｌｏ……（３６）

６．１Ｇｅｎｅｒａｌｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ……（３６）

６．２Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ……（３７）

６．３Ｄｅｔａｉｌｓ…………………（４０）

·３·

書

７Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｓｕｐｐｏｒｔａｎｄｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ……（４２）

８Ｌｉｎｉｎｇａｎｄｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ……（４３）

ＡｐｐｅｎｄｉｘＡＣｏｍｍｏｎｓｔｏｒａｇｅｐｈｙｓｉｃａｌ

ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ………………（４５）

ＡｐｐｅｎｄｉｘＢＳｔｏｒａｇｅｐｒｅｓｓｓｕｒｅｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌ

ｆｏｒｍｕｌａｏｆｓｈａｌｌｏｗｂｉｎ………（４７）

ＡｐｐｅｎｄｉｘＣＬｏａｄｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ………………（５１）

ＡｐｐｅｎｄｉｘＤＦｉｌｍｉｎｔｅｒｎａｌｆｏｒｃｅｏｆｒｏｔａｔｏｒｙｓｈｅｌｌｉｎ

ｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌ……（５４）

Ｅｘｐｌａｎａｔｉｏｎｏｆｗｏｒｄｉｎｇｉｎｔｈｉｓｃｏｄｅ………（５９）

Ｌｉｓｔｏｆｑｕｏｔｅｄｓｔａｎｄａｒｄｓ……（６０）

Ａｄｄｉｔｉｏｎ：Ｅｘｐｌａｎａｔｉｏｎｏｆｐｒｏｖｉｓｉｏｎｓ………（６３）

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·４·

１總則

１．０．１為在鋼筒倉設(shè)計中貫徹執(zhí)行國家的技術(shù)經(jīng)濟政策，做到技

術(shù)先進、經(jīng)濟合理、安全適用、確保質(zhì)量，制定本規(guī)范。

１．０．２本規(guī)范適用于符合下列條件的鋼筒倉設(shè)計：

１建材、煤炭、冶金、化工、石化行業(yè)；

２水平平面形狀為圓形或矩形；

３采用中心裝、卸料方式；

４貯存的物料為固體散料。

１．０．３鋼筒倉的設(shè)計除應(yīng)符合本規(guī)范外，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行的有

關(guān)標準的規(guī)定。

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·１·

２術(shù)語和符號

２．１術(shù)語

２．１．１鋼筒倉ｓｔｅｅｌｓｉｌｏ

平面為圓形、方形、矩形、多邊形或其他幾何形狀的貯存散料

的直立鋼容器。

２．１．２倉頂ｔｏｐｏｆｓｉｌｏ

封閉倉體頂面的結(jié)構(gòu)。

２．１．３倉壁ｂａｒｒｅｌ

鋼筒倉與貯料直接接觸且承受貯料側(cè)壓力的倉體豎壁。

２．１．４漏斗ｈｏｐｐｅｒ

倉體底部收小口的部分，卸出貯料的容器。

２．１．５筒壁ｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｗａｌｌ

平面與倉體相同，支承倉體的立壁。

２．１．６倉下支承結(jié)構(gòu)ｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｓｉｌｏｂｏｔｔｏｍ

鋼筒倉基礎(chǔ)以上倉體以下的支承結(jié)構(gòu)。

２．１．７斜壁ｉｎｃｌｉｎｅｄｗａｌｌ

構(gòu)成漏斗的傾斜倉壁。

２．１．８深倉ｄｅｅｐｂｉｎ

貯料計算高度ｈｎ與圓形倉內(nèi)徑ｄｎ或與矩形倉的短邊ｂｎ之比

大于或等人人文庫專用于１．５時的鋼筒倉。

２．１．９淺倉ｓｈａｌｌｏｗｂｉｎ

貯料計算高度ｈｎ與圓形倉內(nèi)徑ｄｎ或與矩形倉的短邊ｂｎ之比

小于１．５時的鋼筒倉。

２．１．１０單倉ｓｉｎｇｌｅｓｉｌｏ

不與其他建、構(gòu)筑物聯(lián)成整體的單體鋼筒倉。

·２·

２．１．１１排倉ｓｉｌｏｓｉｎｌｉｎｅ

按單線排列并聯(lián)為整體的矩形鋼筒倉。

２．１．１２群倉ｇｒｏｕｐｓｉｌｏｓ

三個或多于三個非單線排列且聯(lián)為整體的矩形鋼筒倉。

２．１．１３填料ｆｉｌｌｅｒ

用于倉底構(gòu)成卸料斜坡的填充材料。

２．１．１４內(nèi)襯ｌｉｎｅｒ

用于倉底，漏斗及部分倉壁的保護、抗磨耗且有利于貯料流動

的襯砌。

２．２符號

２．２．１幾何參數(shù)

ａｎ———矩形鋼筒倉長邊；

ｂｎ———矩形鋼筒倉短邊；正方形鋼筒倉邊長；

ｄｎ———圓形鋼筒倉內(nèi)徑；

ｈ———倉壁高度；

ｈｎ———貯料計算高度；

ｈｈ———漏斗高度；

ｒ———圓形鋼筒倉的半徑；

ｔ———倉壁、漏斗或筒壁厚度；

α———漏斗壁與水平面的夾角；

ρ———鋼筒倉水平凈截面的水力半徑。

２．２．２計算系數(shù)

———貯料水平壓力修正系數(shù)；

Ｃｈ人人文庫專用

Ｃｖ———貯料豎向壓力修正系數(shù)；

Ｃｆ———貯料摩擦壓力修正系數(shù)；

ｋ———側(cè)壓力系數(shù)；

α１———相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值；

Ｋｐ———倉壁豎向受壓穩(wěn)定系數(shù)；

·３·

γ———貯料重力密度；

μ———貯料與倉壁的摩擦系數(shù)；

φ———貯料的內(nèi)摩擦角。

２．２．３作用

Ｆｋ———作用于矩形鋼筒倉倉壁上的集中荷載標準值；環(huán)線軸

力標準值；

Ｐｆｋ———貯料作用于計算截面以上倉壁單位周長上的總豎向摩

擦力標準值；

Ｐｈｋ———貯料作用于倉壁單位面積上的水平壓力標準值；

Ｐｎｋ———貯料作用于漏斗斜壁單位面積上的法向壓力標準值；

Ｐｖｋ———貯料作用于倉底或漏斗頂面處單位面積上的豎向壓力

標準值；貯料頂面或貯料錐體重心以下距離ｈ處單位

面積上的豎向壓力標準值；

Ｐｔｋ———漏斗壁單位面積上切向壓力標準值；

Ｐｙｋ———均化倉倉壁上的水平壓力標準值。

２．２．４作用效應(yīng)

Ｎｈ———矩形淺倉倉壁的水平拉力；角錐形漏斗壁的水平拉力；

Ｎｖ———矩形淺倉倉壁的豎向力；

Ｎｉｎｃ———角錐形漏斗壁的豎向力；

Ｎ———角錐形漏斗壁交角頂部的斜向拉力。

２．２．５其他

ｓ———貯料頂面或貯料錐體重心至所計算截面處的距離；

γ———貯料的重力密度；

Ｅ———人人文庫專用鋼材的彈性模量；

ｆ———鋼材抗拉、抗壓強度設(shè)計值；

ｗ

ｆｔ———對接焊縫抗拉強度設(shè)計值；

ｗ

ｆｃ———對接焊縫抗壓強度設(shè)計值；

ｗ

ｆｆ———角焊縫抗拉、抗壓和抗剪強度設(shè)計值；

σｃｒ———受壓構(gòu)件臨界應(yīng)力。

·４·

３基本規(guī)定

３．１一般規(guī)定

３．１．１鋼筒倉結(jié)構(gòu)的設(shè)計使用年限不應(yīng)少于２５年。

３．１．２鋼筒倉結(jié)構(gòu)的安全等級宜為二級，抗震設(shè)防類別宜為丙

類，地基基礎(chǔ)設(shè)計等級宜為乙級。當與其他建筑連為一體時，鋼筒

倉的安全等級、抗震設(shè)防類別及地基基礎(chǔ)設(shè)計等級不應(yīng)低于建筑

物的等級和類別。

３．１．３鋼筒倉的耐火等級應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定。

３．１．４儲存粉塵及其他易爆性物料的鋼筒倉，相關(guān)工藝專業(yè)應(yīng)根

據(jù)不同的貯料特性分別設(shè)置防爆、泄瀑、防靜電、防明火及防雷電

等設(shè)施。

３．１．５獨立布置的鋼筒倉應(yīng)設(shè)置沉降觀測點（巖石地基除外）。

３．１．６鋼筒倉與毗鄰的建（構(gòu)）筑物之間或群倉地基土的壓縮性

有顯著差異時，應(yīng)采取防止不均勻沉降的措施。

３．１．７鋼筒倉設(shè)計文件中，應(yīng)對首次裝卸料要求、沉降觀測及標

志設(shè)置等予以說明。

３．２材料

３．２．１為保證鋼筒倉的承載能力和防止在一定條件下出現(xiàn)脆性

破壞，應(yīng)人人文庫專用根據(jù)結(jié)構(gòu)的重要性、荷載特征、結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài)、連接方

法、鋼材厚度、工作環(huán)境和氣候條件等因素選用鋼材牌號和材性。

３．２．２鋼筒倉的材料宜采用Ｑ２３５鋼、Ｑ３４５鋼、Ｑ３９０鋼和Ｑ４２０

鋼，其質(zhì)量應(yīng)分別符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》ＧＢ／Ｔ７００和

《低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼》ＧＢ／Ｔ１５９１的有關(guān)規(guī)定，并不應(yīng)低于Ｂ

級。當采用其他牌號的鋼材時，應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計

·５·

規(guī)范》ＧＢ５００１７的有關(guān)規(guī)定。

３．２．３鋼筒倉采用的鋼材應(yīng)具有抗拉強度、伸長率、屈服強度和

硫、磷含量的合格保證，焊接結(jié)構(gòu)還應(yīng)具有碳含量以及冷彎試驗的

合格保證。

３．２．４鋼筒倉倉壁為波紋板、螺旋卷邊板、肋型鋼板時，應(yīng)采用熱

鍍鋅或合金鋼板。

３．２．５鋼鑄件采用的鑄鋼材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《一般工程用

鑄造碳鋼件》ＧＢ／Ｔ１１３５２的有關(guān)規(guī)定。

３．２．６對處于外露環(huán)境，且對耐腐蝕有特殊要求或在腐蝕性氣體

和固態(tài)介質(zhì)作用下的筒倉結(jié)構(gòu)，宜采用Ｑ２３５ＮＨ、Ｑ３４５ＮＨ和

Ｑ４１５ＮＨ牌號的耐候結(jié)構(gòu)鋼，性能和技術(shù)條件應(yīng)符合現(xiàn)行國家標

準《耐候結(jié)構(gòu)鋼》ＧＢ／Ｔ４１７１的有關(guān)規(guī)定。

３．２．７鋼筒倉的連接材料應(yīng)符合下列要求：

１手工焊接采用的焊條，應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《非合金鋼及

細晶粒鋼焊條》ＧＢ／Ｔ５１１７或《熱強鋼焊條》ＧＢ／Ｔ５１１８的有關(guān)規(guī)

定。選擇的焊條型號應(yīng)與主體金屬力學(xué)性能相適應(yīng)。對直接承受

動力荷載或振動荷載且需要驗算疲勞的結(jié)構(gòu)，宜采用低氫型焊條；

２自動焊接或半自動焊接采用的焊絲和相應(yīng)的焊劑應(yīng)與主體

金屬力學(xué)性能相適應(yīng)，并應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《埋弧焊用碳鋼焊絲

和焊劑》ＧＢ／Ｔ５２９３和《埋弧焊用低合金鋼焊絲和焊劑》ＧＢ／Ｔ１２４７０

的有關(guān)規(guī)定；

３普通螺栓應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《六角頭螺栓Ｃ級》ＧＢ／Ｔ５７８０

和《六角頭螺栓》ＧＢ／Ｔ５７８２的有關(guān)規(guī)定。

４人人文庫專用高強度螺栓應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角

頭螺栓》ＧＢ／Ｔ１２２８、《鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角螺母》ＧＢ／Ｔ１２２９、

《鋼結(jié)構(gòu)用高強度墊圈》ＧＢ／Ｔ１２３０、《鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角頭螺

栓、大六角螺母、墊圈技術(shù)條件》ＧＢ／Ｔ１２３１或《鋼結(jié)構(gòu)用扭剪型

高強度螺栓連接副》ＧＢ／Ｔ３６３２的有關(guān)規(guī)定；

５圓柱頭焊釘（栓釘）連接件的材料應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《電

·６·

弧螺柱焊用圓柱頭焊釘》ＧＢ／Ｔ１０４３３的有關(guān)規(guī)定；

６鉚釘應(yīng)采用現(xiàn)行國家標準《標準件用碳素鋼熱軋圓鋼》

ＧＢ／Ｔ７１５中規(guī)定的ＢＬ２或ＢＬ３鋼；

７錨栓宜采用現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》ＧＢ／Ｔ７００中規(guī)

定的Ｑ２３５鋼或《低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼》ＧＢ／Ｔ１５９１中規(guī)定的

Ｑ３４５鋼。

３．２．８鋼筒倉結(jié)構(gòu)及連接材料的設(shè)計指標，應(yīng)按現(xiàn)行有關(guān)國家標

準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》ＧＢ５００１７和《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》

ＧＢ５００１８的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。

３．３結(jié)構(gòu)布置原則

３．３．１鋼筒倉的平面及豎向布置，應(yīng)根據(jù)工藝、地形、工程地質(zhì)和

施工等條件，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟比較后確定。

３．３．２鋼筒倉倉群平面布置形式，圓形鋼筒倉宜采用獨立布置形

式，矩形鋼筒倉可采用倉體相連的群倉布置形式（圖３．３．２）。

人人文庫專用

圖３．３．２鋼筒倉倉群平面布置形式示意圖

３．３．３鋼筒倉的平面形狀，除工藝特殊要求外宜采用圓形。

３．３．４跨鐵路專用線的鋼筒倉，應(yīng)同時符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的

規(guī)定。

·７·

３．３．５靠近鋼筒倉處不宜設(shè)置堆料場，當必須設(shè)置時，應(yīng)驗算堆

載對鋼筒倉結(jié)構(gòu)及地基的不利影響。

３．３．６鋼筒倉倉頂上不宜設(shè)置有篩分等振動設(shè)備。

３．３．７鋼筒倉的安全通道、維護結(jié)構(gòu)應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的

規(guī)定。

３．４結(jié)構(gòu)選型

３．４．１鋼筒倉結(jié)構(gòu)可分為倉上建筑物、倉頂、倉壁、倉底、倉下支

承結(jié)構(gòu)（筒壁或柱）及基礎(chǔ)六部分（圖３．４．１）。

圖３．４．１鋼筒倉結(jié)構(gòu)示意圖

１—倉上建筑物；２—倉頂；３—倉壁；

４—倉底；５—倉下支承結(jié)構(gòu)（柱－支撐或柱－抗震墻）；６—基礎(chǔ)

３．４．２圓錐及角錐形漏斗壁與平面的夾角或漏斗壁的坡度應(yīng)由

相關(guān)工藝專業(yè)提供。

３．４．３人人文庫專用鋼筒倉倉底結(jié)構(gòu)的選型應(yīng)符合下列要求：

１荷載傳遞明確，結(jié)構(gòu)受力合理；

２造型簡單，施工方便；

３相關(guān)專業(yè)要求。

３．４．４鋼筒倉可采用鋼或鋼筋混凝土倉底及倉下支承結(jié)構(gòu)（圖

３．４．４）。直徑較小時，宜采用柱或柱－支撐、外筒內(nèi)柱支承的架空

·８·

式倉下支承結(jié)構(gòu)及錐斗倉底；直徑較大時，宜采用落地式平底倉，

地道式出料通道。

圖３．４．４常用鋼筒倉倉底和倉下支承結(jié)構(gòu)示意圖

１—筒倉底部；２—框架梁；３—支撐；４—柱；

５—鋼筋混凝土抗震墻筒；６—基礎(chǔ)

３．４．５抗震設(shè)防區(qū)的鋼筒倉結(jié)構(gòu)選型應(yīng)符合下列規(guī)定：

１鋼筒倉的倉下支承結(jié)構(gòu)，宜選用抗震墻、框架－抗震墻結(jié)構(gòu)

或框架－支撐結(jié)構(gòu)的型式；

２非落地鋼筒倉支座宜設(shè)置在滿倉工況時筒倉重心高度處。

３．４．６當鋼筒倉之間或鋼筒倉與其鄰建（構(gòu)）筑物之間需要連接

時，宜采用簡支結(jié)構(gòu)相連。

人人文庫專用

·９·

４荷載與荷載效應(yīng)組合

４．１一般規(guī)定

４．１．１鋼筒倉設(shè)計，應(yīng)計算下列荷載：

１永久荷載：結(jié)構(gòu)自重，其他構(gòu)件及固定設(shè)備重；

２可變荷載：貯料荷載、樓面活荷載、屋面活荷載、雪荷載、

風荷載、可移動設(shè)備荷載、固定設(shè)備中的活荷載及設(shè)備安裝荷

載、積灰荷載、鋼筒倉外部地面的堆料荷載及管道輸送產(chǎn)生的

正、負壓力；

３溫度作用；

４地震作用。

４．１．２鋼筒倉結(jié)構(gòu)計算時，對不同荷載代表值及荷載組合應(yīng)按現(xiàn)

行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》ＧＢ５０００９的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。

４．１．３鋼筒倉的風荷載體形系數(shù)的取值可符合下列規(guī)定：

１倉壁穩(wěn)定計算：?。保埃?/p>

２鋼筒倉整體計算：獨立鋼筒倉?。埃?，倉群取１．３。

４．２貯料荷載

４．２．１散料的物理特性參數(shù)應(yīng)由工藝專業(yè)提供，也可按本規(guī)范附

錄Ａ所列數(shù)值選用，但應(yīng)經(jīng)工藝專業(yè)確認。

４．２．２人人文庫專用計算貯料荷載時，應(yīng)采用對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利作用的貯料品

種的參數(shù)。計算貯料對波紋鋼板倉壁的摩擦作用時，應(yīng)取貯料的

內(nèi)摩擦角。

４．２．３深倉貯料重力流動壓力的計算應(yīng)符合下列規(guī)定（圖

４．２．３）：

·１０·

圖４．２．３深倉貯料重力流動壓力示意圖

１—貯料頂為平面；２—貯料頂為斜面；３—貯料錐體重心；４—計算截面

１貯料頂面或貯料錐體重心以下距離ｓ處，貯料作用于倉壁

單位面積上的水平壓力標準值Ｐｈｋ應(yīng)按下列公式計算：

－μｋｓ／ρ

Ｐｈｋ＝Ｃｈγρ（１－ｅ）／μ（４．２．３－１）

２

ｋ＝ｔａｎ（４５°－φ／２）（４．２．３－２）

式中：Ｐｈｋ———貯料作用于倉壁單位面積上的水平壓力標準值

（Ｎ／ｍｍ２）；

———深倉貯料水平壓力修正系數(shù)；

Ｃ人人文庫專用ｈ

γ———貯料的重力密度（Ｎ／ｍｍ３）；

ρ———鋼筒倉水平凈截面的水力半徑（ｍｍ）；

μ———貯料與倉壁的摩擦系數(shù)；

ｋ———側(cè)壓力系數(shù)；

ｅ———自然對數(shù)的底；

·１１·

ｓ———貯料頂面或貯料錐體重心至所計算截面的距離（ｍｍ）；

φ———貯料的內(nèi)摩擦角（°）。

２貯料作用于倉底或漏斗頂面處單位面積上的豎向壓力標

準值Ｐｖｋ應(yīng)按下列公式計算：

／

－μｋｈｎρ

Ｐｖｋ＝Ｃｖγρ（１－ｅ）／μｋ（４．２．３－３）

Ｐｖｋ≤γｈｎ（４．２．３－４）

式中：Ｐｖｋ———貯料作用于倉底或漏斗頂面處單位面積上的豎向壓

力標準值（Ｎ／ｍｍ２）；

Ｃｖ———深倉貯料豎向壓力修正系數(shù)；

ｈｎ———貯料計算高度（ｍｍ）。

３貯料頂面或貯料錐體重心以下距離ｓ處的計算截面以上

倉壁單位周長上的總豎向摩擦力標準值Ｐｆｋ應(yīng)按下式計算：

－μｋｓ／ρ

Ｐｆｋ＝Ｃｆρ［γｓ－γρ（１－ｅ）／μｋ］（４．２．３－５）

式中：Ｐｆｋ———貯料作用于計算截面以上倉壁單位周長上的總豎向

摩擦力標準值（Ｎ／ｍｍ２）。

４．２．４貯料計算高度ｈｎ的確定，應(yīng)符合下列規(guī)定：

１上端：貯料頂面為水平時，按貯料頂面計算；貯料頂面為斜

坡時，按貯料錐體的重心計算；

２下端：倉底為鋼錐形漏斗時按倉底頂面計算；倉底為平板

無填料時，按倉底頂面計算；倉底為填料做成的漏斗時，按填料表

面與倉壁內(nèi)表面交線的最低點處計算。

４．２．５鋼筒倉水平凈截面水力半徑的確定應(yīng)符合下列規(guī)定：

１一般多邊形鋼筒倉水平凈截面的水力半徑應(yīng)按下式計算：

人人文庫專用ρ＝Ａ／Ｃ（４．２．５－１）

２圓形鋼筒倉水平凈截面的水力半徑應(yīng)按下式計算：

ρ＝ｄｎ／４（４．２．５－２）

式中：ρ———筒倉水平凈截面的水力半徑（ｍｍ）；

Ａ———多邊形筒倉的面積（ｍｍ２）；

Ｃ———多邊形筒倉的周長（ｍｍ）；

·１２·

ｄｎ———圓形鋼筒倉內(nèi)徑（ｍｍ）。

３矩形鋼筒倉水平凈截面的水力半徑應(yīng)按下式計算：

ρ＝ａｎｂｎ／２（ａｎ＋ｂｎ）（４．２．５－３）

式中：ａｎ———矩形鋼筒倉長邊內(nèi)側(cè)尺寸（ｍｍ）；

ｂｎ———矩形鋼筒倉短邊內(nèi)側(cè)尺寸（ｍｍ）。

４．２．６深倉貯料壓力修正系數(shù)Ｃｈ、Ｃｖ、Ｃｆ，應(yīng)按表４．２．６選用。

表４．２．６深倉貯料壓力修正系數(shù)

鋼筒倉部位系數(shù)名稱修正系數(shù)

當Ｓ≤ｈｎ／３時１＋３Ｓ／ｈｎ

水平壓力修正系數(shù)Ｃｈ

倉壁

當Ｓ＞ｈｎ／３時２．０

摩擦壓力修正系數(shù)Ｃｆ－１．１

鋼漏斗２．０

１漏斗填料最大

倉底豎向壓力修正系數(shù)Ｃｖ厚度大于１．５ｍ的

平板鋼筒倉可?。保埃?/p>

２其他情況鋼筒

倉可?。保?。

注：１本表不適用于設(shè)有特殊促流或減壓裝置的鋼筒倉；

２當ｈｎ／ｄｎ≥３時，表中Ｃｈ值應(yīng)乘以１．１；

３對于流動性能較差的散料，Ｃｈ值可乘以系數(shù)０．９；

４人人文庫專用對于群倉的內(nèi)倉及邊長不大于４ｍ的方倉，Ｃｈ＝Ｃｖ＝１．０。

４．２．７平面為圓形、矩形或其他幾何形的淺倉貯料壓力（圖

４．２．７）的計算，應(yīng)符合下列規(guī)定：

１貯料頂面或貯料錐體重心以下距離ｓ處，作用于倉壁單位

面積上的水平壓力標準值Ｐｈｋ應(yīng)按下式計算：

Ｐｈｋ＝ｋγｓ（４．２．７－１）

·１３·

圖４．２．７淺倉貯料壓力示意圖

１—貯料頂為平面；２—貯料頂為斜面；３—貯料錐體重心；４—計算截面

２鋼筒倉的貯料計算高度ｈｎ與其內(nèi)徑ｄｎ或其他幾何平面

的短邊ｂｎ之比等于１．５時或貯料計算高度ｈｎ大于１０ｍ且鋼筒倉

內(nèi)徑ｄｎ大于或等于１２ｍ時，貯料水平壓力除按公式（４．２．７－１）計

算外，尚應(yīng)按本規(guī)范公式（４．２．３－１）計算貯料壓力，二者計算結(jié)果

取其大值。此外，還應(yīng)按下式計算鋼筒倉內(nèi)壁單位面積上的豎向

摩擦力標準值：

Ｐｆｋ＝μｋγｓ（４．２．７－２）

３人人文庫專用貯料頂面或貯料錐體重心以下距離ｓ處，單位面積上的豎

向壓力標準值Ｐｖｋ應(yīng)按下式計算：

Ｐｖｋ＝γｓ（４．２．７－３）

４貯料計算高度ｈｎ小于或等于０．５倍的鋼筒倉內(nèi)徑ｄｎ，

且ｄｎ大于或等于２４ｍ的大型淺圓倉倉壁上水平壓力標準值Ｐｈｋ

的計算應(yīng)計入倉壁頂面以上堆料的作用，可按本規(guī)范附錄Ｂ

·１４·

計算。

４．２．８作用于倉底圓形漏斗壁上的貯料壓力標準值應(yīng)符合下列

規(guī)定：

１漏斗壁單位面積上的法向壓力標準值，深倉、淺倉可按下

列公式計算：

２２

深倉：Ｐｎｋ＝ＣｖＰｖｋ（ｃｏｓα＋ｋｓｉｎα）（４．２．８－１）

２２

淺倉：Ｐｎｋ＝Ｐｖｋ（ｃｏｓα＋ｋｓｉｎα）（４．２．８－２）

式中：Ｐｎｋ———貯料作用于漏斗斜壁單位面積上的法向壓

力標準值（Ｎ／ｍｍ２）；

（ｃｏｓ２α＋ｋｓｉｎ２α）———可按本規(guī)范附錄Ｃ查表。

２漏斗壁單位面積上切向壓力標準值，深倉、淺倉可按下列

公式計算：

深倉：Ｐｔｋ＝ＣｖＰｖｋ（１－ｋ）ｃｏｓαｓｉｎα（４．２．８－３）

淺倉：Ｐｔｋ＝Ｐｖｋ（１－ｋ）ｃｏｓαｓｉｎα（４．２．８－４）

２

式中：Ｐｔｋ———漏斗壁單位面積上切向壓力標準值（Ｎ／ｍｍ）。

４．２．９貯料作用于倉底或漏斗壁頂面處單位面積上的豎向壓力

標準值Ｐｖｋ應(yīng)按下列規(guī)定取值：

１對于深倉，在漏斗高度范圍內(nèi)均應(yīng)采用漏斗頂面之值；

２對于淺倉，在漏斗頂面和漏斗底面可按下列公式計算：

漏斗頂面：Ｐｖｋ＝γｈｎ（４．２．９－１）

漏斗底面：Ｐｖｋ＝γ（ｈｎ＋ｈｈ）（４．２．９－２）

式中：Ｐｖｋ———貯料作用于倉底或漏斗頂面處單位面積上的豎向壓

力標準值（Ｎ／ｍｍ２）；

———漏斗高度（）。

ｈｈ人人文庫專用ｍｍ

４．２．１０倉內(nèi)貯料為流態(tài)的均化倉倉壁上的水平壓力標準值

Ｐｙｋ，可按液態(tài)壓力計算：

Ｐｙｋ＝０．６γｈｎ（４．２．１０）

２

式中：Ｐｙｋ———均化倉倉壁上的水平壓力標準值（Ｎ／ｍｍ）；

γ———貯料的重力密度（Ｎ／ｍｍ３）；

·１５·

ｈｎ———貯料的計算高度（ｍｍ）。

４．３地震作用

４．３．１計算鋼筒倉水平地震作用及其自振周期時，應(yīng)取貯料總

重８０％作為貯料有效質(zhì)量的代表值，重心應(yīng)取其貯料總重的

重心。

４．３．２鋼筒倉構(gòu)件抗震驗算時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的地震作用效應(yīng)和其他

荷載效應(yīng)的基本組合，應(yīng)計算全部重力荷載代表值和水平地震作

用的效應(yīng)。計算重力荷載代表值的效應(yīng)時，除貯料荷載外，其他重

力荷載分項系數(shù)可?。保?；當重力荷載對構(gòu)件承載能力有利時，其

分項系數(shù)不應(yīng)大于１．０。在計算水平地震作用效應(yīng)時，地震作用

分項系數(shù)應(yīng)?。保场Ｋ降卣鹱饔玫臉藴手祽?yīng)乘以相應(yīng)的增大系

數(shù)或調(diào)整系數(shù)。

４．３．３鋼筒倉可按單倉計算地震作用，落地式平底鋼筒倉可不計

算豎向地震作用。

４．３．４鋼筒倉的水平地震作用可按單質(zhì)點或多質(zhì)點體系模型，采

用底部剪力法或振型分解反應(yīng)譜法計算。當按底部剪力法計算

時，倉上建筑分配的水平地震作用應(yīng)乘以增大系數(shù)３，但增大部分

不應(yīng)向下傳于倉壁構(gòu)件。

４．３．５鋼筒倉的水平地震作用，可采用下列簡化方法進行計算：

１鋼筒倉底部的水平地震作用標準值可按下式計算：

ＦＥｋ＝α１（Ｇｓｋ＋Ｇｍｋ）（４．３．５－１）

式中：ＦＥｋ———鋼筒倉底部的水平地震作用標準值（Ｎ）；

———相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值；

α１人人文庫專用

Ｇｓｋ———鋼筒倉自重的重力荷載代表值（Ｎ）；

Ｇｍｋ———貯料總重的重力荷載代表值（Ｎ）。

２相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值α１，應(yīng)

按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》ＧＢ５００１１—２０１０第５．１．４

條和第５．１．５條的規(guī)定確定。對于落地式鋼筒倉，水平地震影響

·１６·

系數(shù)值可按下式計算：

α１＝αｍａｘ（４．３．５－２）

３水平地震作用對鋼筒倉底部產(chǎn)生的彎矩標準值可按下式

計算：

ＭＥｋ＝α１（Ｇｓｋｈｓ＋Ｇｍｋｈｍ）（４．３．５－３）

式中：ＭＥｋ———鋼筒倉底部的水平地震作用標準值（Ｎ·ｍｍ）；

ｈｇ———鋼筒倉自重的重心高度（ｍｍ）；

ｈｍ———貯料總重心高度（ｍｍ）。

４沿鋼筒倉高度第ｉ質(zhì)點分配的水平地震作用標準值可按

下式計算：

Ｇｉｋｈｉ

Ｆｉｋ＝ＦＥＫｎ（４．３．５－４）

Ｇｉｋｈｉ

∑ｉ＝１

式中：Ｆｉｋ———沿鋼筒倉高度第ｉ質(zhì)點分配的水平地震作用標準

值（Ｎ）；

Ｇｉｋ———集中于第ｉ質(zhì)點的重力荷載代表值（Ｎ）；

ｈｉ———第ｉ質(zhì)點的重心高度（ｍｍ）。

４．３．６地震作用下貯料對于倉壁的局部壓力計算應(yīng)符合下列規(guī)

定（圖４．３．６－１、圖４．３．６－２）：

人人文庫專用

圖４．３．６－１地震作用下貯料對鋼筒倉筒

壁局部壓力平面分布示意圖

·１７·

圖４．３．６－２地震作用下貯料對鋼筒倉筒壁局部壓力豎向分布示意圖

１—貯料錐體中心；２—計算截面

１圓形鋼筒倉垂直筒壁地震壓力標準值分布應(yīng)按下式計算：

ｄｎ

ｑｋ＝α（ｚ）γｃｏｓθ（４．３．６－１）

２

２

式中：ｑｋ———圓形筒倉垂直筒壁地震壓力標準值（Ｎ／ｍｍ）；

α（ｚ）———ｚ高度處鋼筒倉水平地震影響系數(shù)；

ｄｎ———圓形鋼筒倉內(nèi)徑（ｍｍ）；

γ———貯料重力密度（Ｎ／ｍｍ３）。

２圓形鋼筒倉垂直筒壁地震壓力標準值應(yīng)同時符合下列公

式的要求：

ｑｋ≤α（ｚ）ｈｂγｃｏｓθ（４．３．６－２）

ｑｋ≤α（ｚ）（３ｚ）γｃｏｓθ（４．３．６－３）

式中：ｈｂ人人文庫專用———鋼筒倉的總高度，即鋼筒倉底部平板或底部漏斗出料

口到貯料頂面或頂部錐體重心的距離（ｍｍ）。

３矩形鋼筒倉垂直筒壁地震壓力標準值分布應(yīng)按下式計算：

ａｎ

ｑｋ＝α（ｚ）γ（４．３．６－４）

２

式中：ａｎ———矩形鋼筒倉平行于地震力方向的邊長（ｍｍ）。

·１８·

４矩形鋼筒倉垂直筒壁地震壓力標準值應(yīng)同時符合下列公

式要求：

ｑｋ≤α（ｚ）ｈｂγ（４．３．６－５）

ｑｋ≤α（ｚ）（３ｚ）γ（４．３．６－６）

５ｚ高度處貯料的水平地震影響系數(shù)應(yīng)按下式計算：

２ｚ

α（ｚ）＝２α１（４．３．６－７）

ｈｂ

４．３．７地震作用下貯料對于倉壁的地震壓力計算阻尼比應(yīng)采用

０．１０；鋼筒倉支架阻尼比根據(jù)結(jié)構(gòu)材料確定，混凝土應(yīng)采用０．０５，

鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)采用０．０３５。

４．３．８抗震設(shè)防烈度為８度和９度時，倉下漏斗與倉壁的連接

應(yīng)進行豎向地震作用計算，豎向地震作用系數(shù)可分別采用０．１

和０．２。

４．３．９地震作用下鋼筒倉貯料對于倉壁的局部壓力當參與荷載

組合時壓力最小值為０，貯料與筒壁之間不應(yīng)出現(xiàn)拉力。

４．３．１０群倉抗震設(shè)計時應(yīng)從結(jié)構(gòu)布置和構(gòu)造上采取抗震措施。

４．４荷載效應(yīng)組合

４．４．１按承載能力極限狀態(tài)計算鋼筒倉結(jié)構(gòu)時，應(yīng)按荷載效應(yīng)的

基本組合進行計算：

γ０Ｓ≤Ｒ（４．４．１）

式中：γ０———結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)應(yīng)?。保?，特殊用途的鋼筒倉可按具

體要求采用大于１．０的系數(shù)；

Ｓ—人人文庫專用——荷載效應(yīng)組合的設(shè)計值；

Ｒ———結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力的設(shè)計值。

４．４．２鋼筒倉荷載效應(yīng)基本組合中各種荷載取值應(yīng)符合下列規(guī)定：

１永久荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載與可變荷載應(yīng)取全部；

２可變荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載及可變荷載效應(yīng)中起

控制作用的可變荷載應(yīng)取全部。

·１９·

４．４．３筒倉荷載效應(yīng)的基本組合，永久荷載和可變荷載分項系數(shù)

取值應(yīng)符合下列規(guī)定：

１永久荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載分項系數(shù)應(yīng)?。保常?。

可變荷載分項系數(shù)：貯料應(yīng)?。保?；其他可變荷載效應(yīng)分項系數(shù)應(yīng)

取１．４。

２可變荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載分項系數(shù)應(yīng)?。保?。

可變荷載分項系數(shù)：貯料應(yīng)?。保?；其他可變荷載效應(yīng)分項系數(shù)應(yīng)

?。保?。

４．４．４可變荷載組合系數(shù)應(yīng)采用下列數(shù)值：

１樓面活荷載及其他可變荷載，無風荷載參與組合時系數(shù)應(yīng)

?。保?；有風荷載參與組合時系數(shù)應(yīng)?。埃?；對雪荷載可?。埃担?/p>

２鋼筒倉無頂蓋且貯料重按實際重量取值時，貯料荷載組合

系數(shù)應(yīng)?。保?，有頂蓋時可取０．９。

４．４．５在按正常使用極限狀態(tài)計算鋼筒倉結(jié)構(gòu)及構(gòu)件時，應(yīng)采用

荷載效應(yīng)的標準組合，并應(yīng)按下式進行設(shè)計：

Ｓ≤Ｃ（４．４．５）

式中：Ｃ———結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達到正常使用要求的規(guī)定限值。

４．４．６鋼筒倉進行傾覆穩(wěn)定或滑動穩(wěn)定計算時，其抗滑穩(wěn)定安全

系數(shù)可取１．３，傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)可?。保怠Ｓ谰煤奢d分項系數(shù)有

利時應(yīng)?。保?。

人人文庫專用

·２０·

５圓形鋼筒倉

５．１一般規(guī)定

５．１．１圓形鋼筒倉結(jié)構(gòu)，應(yīng)分別按承載能力極限狀態(tài)和正常使用

極限狀態(tài)進行設(shè)計。

５．１．２圓形鋼筒倉結(jié)構(gòu)，按承載能力極限狀態(tài)進行設(shè)計時，應(yīng)采

用荷載設(shè)計值和材料強度設(shè)計值，計算應(yīng)包括下列內(nèi)容：

１結(jié)構(gòu)構(gòu)件及連接強度、穩(wěn)定性計算；

２鋼筒倉整體抗傾覆計算、穩(wěn)定計算；

３鋼筒倉與基礎(chǔ)的錨固計算。

５．１．３圓形鋼筒倉結(jié)構(gòu)，按正常使用極限狀態(tài)進行設(shè)計時，應(yīng)采

用荷載標準值。對需控制變形的結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)進行變形驗算。

５．１．４圓形鋼筒倉結(jié)構(gòu)，對直接承受動力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)

構(gòu)構(gòu)件及其連接件，當應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)ｎ大于５×１０４次

時，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》ＧＢ５００１７的有關(guān)規(guī)定

進行疲勞驗算。

５．２倉頂

５．２．１倉頂結(jié)構(gòu)可分為下列幾種形式：

１鋼板直接彎成型的圓錐殼倉頂，適用于直徑不大于４ｍ

的倉頂；人人文庫專用

２斜梁、環(huán)梁及支撐系統(tǒng)組成的梁板式倉頂；

３其他空間結(jié)構(gòu)倉頂。

５．２．２鋼板直接彎成型的圓錐殼倉頂?shù)某休d力應(yīng)符合下列

規(guī)定：

１對各向同性圓錐殼外部臨界屈曲壓應(yīng)力（圖５．２．２），應(yīng)按

·２１·

下式計算：

２．４３

ｔｃｏｓβ１．６

ｑｎ，Ｒｃｒ＝２．６５Ｅｔａｎ（５．２．２－１）

（ｒ）β

２

式中：ｑｎ，Ｒｃｒ———各向同性圓錐殼外部臨界屈曲壓應(yīng)力（Ｎ／ｍｍ）；

Ｅ———鋼材的彈性模量（Ｎ／ｍｍ２）；

ｔ———殼體最小板厚（ｍｍ）；

ｒ———倉頂外圓半徑（ｍｍ）；

β———錐面的水平傾角（°）。

圖５．２．２倉頂外部壓力設(shè)計值示意圖

２圓錐殼倉頂法向壓應(yīng)力應(yīng)按下式計算：

ｑｎ，ｄ≤ｑｎ，Ｒｄ＝αｐｑｎ，Ｒｃｒ／γＭ１（５．２．２－２）

２

式中：ｑｎ，ｄ———圓錐殼倉頂外部壓力設(shè)計值（Ｎ／ｍｍ）；

２

ｑｎ，Ｒｄ———圓錐殼倉頂結(jié)構(gòu)法向極限壓力承載力（Ｎ／ｍｍ）；

αｐ———彈性屈曲的缺陷敏感系數(shù)，αｐ＝０．２０；

γＭ１———板殼穩(wěn)定承載力分項系數(shù)，γＭ１＝１．１０。

５．２．３梁板式倉頂應(yīng)包括平板式倉頂及正截錐殼倉頂。正截錐

殼倉頂應(yīng)由斜梁、環(huán)梁及支撐系統(tǒng)組成（見圖５．２．３）。倉頂構(gòu)件

內(nèi)力宜按人人文庫專用空間桿系計算。當圓形鋼筒倉直徑小于１２．０ｍ時，在對

稱荷載作用下，倉頂構(gòu)件內(nèi)力可按下列簡化方法計算：

１斜梁按簡支梁計算，其支座反力分別由上下環(huán)梁承擔。上

下環(huán)梁按本規(guī)范第５．２．４條計算；

２作用于上環(huán)梁上的豎向荷載由斜梁平均承擔；

３作用于斜梁的吊掛荷載，由直接吊掛荷載的斜梁承擔。

·２２·

圖５．２．３正截錐倉頂及環(huán)梁內(nèi)力示意圖

１—上環(huán)梁；２—下環(huán)梁；３—斜梁；４—支撐構(gòu)件

５．２．４正截錐殼倉頂?shù)纳稀⑾颅h(huán)梁應(yīng)按下列規(guī)定計算：

１上環(huán)梁應(yīng)按壓、彎、扭構(gòu)件進行強度和穩(wěn)定計算。在徑向

水平推力作用下，上環(huán)梁的穩(wěn)定計算可按本規(guī)范第５．４．４條第１

款規(guī)定執(zhí)行。

２下環(huán)梁應(yīng)按拉、彎、扭構(gòu)件進行強度計算。

３下環(huán)梁計算可不與其相連的倉壁共同工作。

５．２．５斜梁傳給下環(huán)梁的豎向力，可由下環(huán)梁均勻傳給下部

結(jié)構(gòu)。

人人文庫專用５．３倉壁

５．３．１圓形鋼筒倉倉壁可分為下列幾種類型（圖５．３．１）：

１由鋼板焊接或螺栓連接成型倉壁；

２波形板倉壁；

３由鋼板咬口成型倉壁。

·２３·

圖５．３．１圓形鋼筒倉倉壁類型圖

１—鋼板咬口；２—鋼板咬口大樣

５．３．２鋼筒倉倉壁承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)按下列荷載

組合：

１作用于倉壁單位面積上的水平壓力的基本組合（設(shè)計值）

應(yīng)按下式計算：

Ｐｈ＝１．３Ｐｈｋ（５．３．２－１）

２作用于倉壁單位周長的豎向壓力的基本組合（設(shè)計值）應(yīng)

按下列公式計算：

無風荷載參與組合時：

（）

ｑｖ＝１．２ｑｇｋ＋１．３ｑｆｋ＋１．４∑ψｉｑＱｉｋ５．３．２－２

有風人人文庫專用荷載參與組合時：

（）

ｑｖ＝１．２ｑｇｋ＋１．３ｑｆｋ＋１．４×０．６∑ｑｗｋ＋ｑＱｉｋ

（５．３．２－３）

有地震作用參與組合時：

ｑｖ＝１．２ｑｇｋ＋１．３×０．９ｑｆｋ＋１．３ｑＥｋ＋１．３∑ψｉｑＱｉｋ

（５．３．２－４）

·２４·

式中：ｑｇｋ———永久荷載作用于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值

（Ｎ／ｍｍ）；

ｑｆｋ———儲料作用于倉壁單位周長上的總摩擦力標準值

（Ｎ／ｍｍ）；

ｑｗｋ———風荷載作用于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值

（Ｎ／ｍｍ）；

ｑＥｋ———地震作用于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值

（Ｎ／ｍｍ）；

ｑＱｉｋ———倉頂及倉上建筑可變荷載作用于倉壁單位周長上的

豎向壓力標準值（Ｎ／ｍｍ）；

ψｉ———可變荷載組合系數(shù)。倉頂及倉上建筑可變荷載作用

于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值ｑＱｉｋ，按實際考

慮時?。保?，按等效均布荷載時取０．６。

５．３．３鋼筒倉倉壁無加勁肋時，鋼筒倉倉壁內(nèi)力可采用有限元法

進行計算；在軸對稱荷載作用下，可按薄膜理論計算其內(nèi)力。旋轉(zhuǎn)

殼體在對稱荷載作用下的薄膜內(nèi)力可按本規(guī)范附錄Ｄ的規(guī)定執(zhí)

行；有加勁肋時，可按下列方法之一進行計算：

１按帶肋薄壁結(jié)構(gòu)，采用有限元方法進行計算；

２加勁肋間距不大于１．２ｍ時，采用折算厚度按薄膜理論進

行計算；

３按本規(guī)范第５．３．５條規(guī)定的簡化方法進行計算。

５．３．４鋼筒倉不設(shè)加勁肋時，倉壁可按下列規(guī)定進行強度計算：

１在儲料水平壓力作用下，可按軸心受拉構(gòu)件進行計算：

／（）

人人文庫專用σｔ＝Ｐｈｄｎ２ｔ≤ｆ５．３．４－１

２在豎向壓力作用下，可按軸心受壓構(gòu)件進行計算：

σｃ＝ｑｖ／ｔ≤ｆ（５．３．４－２）

２

式中：σｔ———倉壁環(huán)向拉應(yīng)力設(shè)計值（Ｎ／ｍｍ）；

２

σｃ———倉壁豎向壓應(yīng)力設(shè)計值（Ｎ／ｍｍ）；

ｆ———鋼材抗拉或抗壓強度設(shè)計值（Ｎ／ｍｍ２）；

·２５·

ｔ———倉壁厚度（ｍｍ）。

３在環(huán)向拉力和豎向壓力共同作用下，折算應(yīng)力可按下式計算：

２２２

σｚｓ＝槡σｔ＋σｃ－σｔσｃ≤ｆ（５．３．４－３）

２

式中：σｚｓ———倉壁折算應(yīng)力設(shè)計值（Ｎ／ｍｍ）；

σｔ，σｃ———拉應(yīng)力為正值；壓應(yīng)力為負值。

４倉壁鋼板采用對接焊縫拼接時，對接焊縫可按下式進行

計算：

ｗｗ

σｔ＝Ｎ／Ｌｗｔ≤ｆｔ或ｆｃ（５．３．４－４）

式中：Ｎ———垂直于焊縫長度方向的拉力或壓力設(shè)計值（Ｎ）；

Ｌｗ———對接焊縫的計算長度（ｍｍ）；

ｔ———被連接倉壁的較小厚度（ｍｍ）；

ｗｗ２

ｆｔ、ｆｃ———對接焊縫的抗拉、抗壓強度設(shè)計值（Ｎ／ｍｍ）。

５．３．５圓形鋼筒倉設(shè)加勁肋時，應(yīng)按下述簡化方法進行強度計算：

１由鋼板焊接或螺栓連接成型倉壁及波形板倉壁水平方向

抗拉強度應(yīng)按本規(guī)范公式（５．３．４－１）計算，波形板倉壁加勁肋之間

的水平間距ｄｓ，ｍａｘ應(yīng)按下列公式計算：

２０．２５

ｒＤｙ

ｄｓ，ｍａｘ＝７（５．３．５－１）

（Ｃｙ）

２

Ｄｙ＝０．１３Ｅｔｄ（５．３．５－２）

π２ｄ２

Ｃｙ＝Ｅｔ１＋２（５．３．５－３）

（４ｌ）

式中：Ｄｙ———平行于最薄波紋板每單位寬度的抗彎剛度（Ｎ·ｍｍ）；

Ｃｙ———平行于最薄波紋板每單位寬度的拉伸剛度（Ｎ／ｍｍ）；

ｄ人人文庫專用———波形板波峰到波谷的幅值（ｍｍ）；

ｌ———波形板的波長（ｍｍ）。

２在豎向壓力作用下，波形板倉壁不承擔豎向壓力，全部豎

向壓力應(yīng)由豎向加勁肋承擔；由鋼板焊接或螺栓連接成型倉壁應(yīng)

取寬度為２ｂｅ的倉壁與加勁肋的組合體承擔豎向壓力（圖５．３．５）。

ｂｅ應(yīng)同時符合下列公式的要求：

·２６·

圖５．３．５組合構(gòu)件截面示意圖

２３５

ｂｅ≤１５ｔ（５．３．５－４）

槡ｆｙ

ｂ

ｂｅ≤（５．３．５－５）

２

３加勁肋或加勁肋和倉壁構(gòu)成的組合體，截面強度應(yīng)按下列

公式計算：

Ｎ＝ｑｖｂ（５．３．５－６）

σ＝Ｎ／Ａｎ±Ｍ／Ｗｎ≤ｆ（５．３．５－７）

式中：σ———加勁肋或組合構(gòu)件截面拉、壓應(yīng)力設(shè)計值（Ｎ／ｍｍ２）；

Ｎ———加勁肋或組合構(gòu)件承擔的豎向壓力設(shè)計值（Ｎ）；

Ｍ———豎向壓力Ｎ對加勁肋或組合構(gòu)件截面形心的彎矩設(shè)

計值（Ｎ·ｍｍ）；

２

Ａｎ———加勁肋或組合構(gòu)件的凈截面面積（ｍｍ）；

３

Ｗｎ———加勁肋或組合構(gòu)件凈截面彈性抵抗距（ｍｍ）；

ｂ———加勁肋中距（ｍｍ）。

５．３．６加勁肋與倉壁連接時，強度計算應(yīng)符合下列規(guī)定：

１單位高度倉壁傳給加勁肋的豎向力設(shè)計值應(yīng)按下式計算：

［（）／］

Ｖ＝１．２Ｐｇｋ＋１．３ＣｆＰｆｋ＋１．２ｑｇｋ＋１．４∑ｑＱｉｋｈｓｂ

人人文庫專用（５．３．６－１）

２

式中：Ｐｇｋ———倉壁單位面積重力標準值（Ｎ／ｍｍ）；

Ｐｆｋ———貯料作用于計算截面以上倉壁單位周長上的總豎向

摩擦力標準值（Ｎ／ｍｍ２）；

ｑｇｋ———倉頂與倉上建筑永久荷載作用于倉壁單位周長上的

豎向壓力標準值（Ｎ／ｍｍ）；

·２７·

ｑＱｉｋ———倉頂與倉上建筑可變荷載作用于倉壁單位周長上的

豎向壓力標準值（Ｎ／ｍｍ）；

ｈｓ———計算截面以上倉壁高度（ｍｍ）。

２當采用角焊縫連接時，應(yīng)按下式計算：

ＶＬｗ

τｆ＝≤ｆｆ（５．３．６－２）

ｈｅＬｗ

式中：τｆ———按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的平均剪應(yīng)力

（Ｎ／ｍｍ２）；

Ｌ———單位高度（ｍｍ）；

ｈｅ———角焊縫有效厚度（ｍｍ）；

Ｌｗ———倉壁單位高度內(nèi)，角焊縫的計算長度（ｍｍ）；

ｗ２

ｆｆ———角焊縫強度設(shè)計值（Ｎ／ｍｍ）。

３當采用普通螺栓或高強螺栓時，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)

構(gòu)設(shè)計規(guī)范》ＧＢ５００１７的有關(guān)規(guī)定進行計算。

５．３．７鋼筒倉在豎向荷載作用下，倉壁應(yīng)按薄殼彈性穩(wěn)定理論或

按下列方法進行穩(wěn)定計算：

１在豎向軸壓力作用下，應(yīng)按下列公式計算：

σｃ≤σｃｒ＝ｋｐＥｔ／Ｒ（５．３．７－１）

３

１ｔ８

ｋｐ＝１００（５．３．７－２）

２π（Ｒ）

２

式中：σｃ———倉壁豎向壓應(yīng)力設(shè)計值（Ｎ／ｍｍ）；

２

σｃｒ———豎向荷載下倉壁的臨界應(yīng)力（Ｎ／ｍｍ）；

Ｅ———鋼材的彈性模量，Ｅ＝２．０６×１０５Ｎ／ｍｍ２；

ｔ—人人文庫專用——倉壁的計算厚度，有加勁肋且間距不大于１．２ｍ時可

取倉壁的折算厚度，其他情況取倉壁的厚度（ｍｍ）；

Ｒ———鋼筒倉半徑（ｍｍ）；

ｋｐ———豎向壓力下倉壁的穩(wěn)定系數(shù)。

２當豎向壓力及貯料水平壓力共同作用下，應(yīng)按下列公式

計算：

·２８·

σｃ≤σｃｒ＝ｋ′ｐＥｔ／Ｒ（５．３．７－３）

ＲＰｈｋ

ｋ′ｐ＝ｋｐ＋０．２６５（５．３．７－４）

ｔ槡Ｅ

式中：ｋ′ｐ———有內(nèi)壓時倉壁的穩(wěn)定系數(shù)，當ｋ′ｐ大于０．５時，取

ｋ′ｐ＝０．５。

３倉壁局部承受豎向集中力時，應(yīng)在集中力作用處設(shè)置加勁

肋，集中力的擴散角可?。常啊悖?yīng)按下式驗算倉壁的局部穩(wěn)定

（圖５．３．７）：

σｃ≤σｃｒ＝ｋｐＥｔ／Ｒ（５．３．７－５）

２

式中：σｃ———倉壁局部壓應(yīng)力設(shè)計值（Ｎ／ｍｍ）；

ｋｐ———豎向壓力下倉壁的穩(wěn)定系數(shù)。

圖５．３．７倉壁集中力示意圖

１—倉壁；２—加勁肋

５．３．８內(nèi)部部分空倉的倉壁，在風荷載作用下的屈曲應(yīng)符合下列

規(guī)定：人人文庫專用

１在風荷載（迎風）作用下最大外部法向壓力設(shè)計值ｑｎ，Ｒｄ應(yīng)

按下式計算：

ｑｎ，Ｒｄ≤αｎｑｎ，Ｒｃｒｕ／γＭ１（５．３．８－１）

式中：αｎ———彈性屈曲的缺陷系數(shù)，αｎ＝０．５；

ｑｎ，Ｒｃｒｕ———各向同性筒壁在外部法向壓力下的臨界屈曲應(yīng)力

·２９·

（Ｎ／ｍｍ２）；

γＭ１———板殼穩(wěn)定承載力分項系數(shù)，γＭ１＝１．１０。

２在風荷載作用下的臨界法向屈曲應(yīng)力應(yīng)按下式計算：

ｒｔ２．５

ｑｎ，Ｒｃｒｕ＝０．９２ＣｂｓＥ（５．３．８－２）

μ（ｌ）（ｒ）

式中：ｔ———筒壁上最薄處的板厚（ｍｍ）；

ｌ———環(huán)梁之間的距離或筒壁上下邊緣之間的距離（ｍｍ）；

Ｃｂ———外部壓力屈曲系數(shù)，?。埃?；

———。

μｓ風荷載的體型系數(shù)

３當筒壁處于一個緊密排列的鋼筒倉群時，風荷載的體型系

（）：。

數(shù)迎面均應(yīng)取μｓ＝１．０

４在獨立鋼筒倉并只承受風荷載作用下，風荷載的體型系數(shù)

應(yīng)取下列兩公式中的較大值：

２．２（）

μｓ＝５．３．８－１０

烄ｒｒ烌

１＋０．１Ｃｂ

烆槡ｌ槡ｔ烎

μｓ＝１．０（５．３．８－１１）

５．３．９無加勁肋的螺旋卷邊鋼筒倉，倉壁咬口彎卷處（圖５．３．９）

的抗彎強度可按下式計算：

σ＝６α（ｑｗ－ｑｇ）／ｔ≤ｆ（５．３．９）

人人文庫專用

圖５．３．９咬口彎卷示意

·３０·

式中：ｑｗ———水平風荷載作用于倉壁單位周長上的豎向拉力設(shè)計

值（Ｎ／ｍｍ）；

ｑｇ———永久荷載作用于倉壁單位周長上的豎向壓力設(shè)計值

（Ｎ／ｍｍ）；

α———卷邊的外伸長度（ｍｍ）；

ｔ———倉壁厚度（ｍｍ）。

５．４倉底

５．４．１圓錐漏斗倉底內(nèi)力應(yīng)按下列規(guī)定進行強度計算（圖

５．４．１）：

圖５．４．１圓錐漏斗倉底內(nèi)力計算示意

１截面Ｉ－Ｉ處漏斗壁單位周長的經(jīng)向拉力設(shè)計值可按下式

計算：

Ｐｖｋｄ０ＷｍｋＷｇｋ

Ｎｍ＝１．３×＋＋１．２×

［４ｓｉｎαπｄ０ｓｉｎα］πｄ０ｓｉｎα

（５．４．１－１）

式中：———計算截面處漏斗壁單位周長的經(jīng)向拉力設(shè)計值

Ｎｍ人人文庫專用

（Ｎ／ｍｍ）；

２

Ｐｖｋ———計算截面處貯料豎向壓力標準值（Ｎ／ｍｍ）；

Ｗｍｋ———計算截面以下漏斗內(nèi)貯料重力標準值（Ｎ）；

Ｗｇｋ———計算截面以下漏斗壁重力標準值（Ｎ）；

ｄ０———計算截面處漏斗的邊長（ｍｍ）；

·３１·

α———漏斗壁與水平面的夾角。

２截面Ｉ－Ｉ處漏斗壁單位寬度內(nèi)的環(huán)向拉力設(shè)計值可按下

式計算：

Ｎｔ＝１．３Ｐｎｋｄ０／（２ｓｉｎα）（５．４．１－２）

式中：Ｎｔ———漏斗壁單位寬度內(nèi)的環(huán)向拉力設(shè)計值（Ｎ）；

Ｐｎｋ———貯料作用于漏斗壁單位面積上的法向壓力標準值

（Ｎ）。

３漏斗壁應(yīng)按下列公式進行強度計算：

１）單向抗拉強度按下列公式計算：

徑向：σｍ＝Ｎｍ／ｔ≤ｆ（５．４．１－３）

環(huán)向：σｔ＝Ｎｔ／ｔ≤ｆ（５．４．１－４）

２）折算應(yīng)力按下式計算：

２２２

σｚｓ＝槡σｔ＋σｍ－σｔσｍ≤ｆ（５．４．１－５）

２

式中：σｚｓ———漏斗壁折算應(yīng)力（Ｎ／ｍｍ）

２

σｔ———漏斗壁環(huán)向拉應(yīng)力（Ｎ／ｍｍ）；

２

σｍ———漏斗壁徑向拉應(yīng)力（Ｎ／ｍｍ）；

ｔ———漏斗壁厚度（ｍｍ）。

５．４．２圓錐漏斗倉底與倉壁相交處，應(yīng)設(shè)置環(huán)梁（圖５．４．２）。環(huán)

梁與倉壁及漏斗壁的連接應(yīng)符合下列規(guī)定：

１可采用焊接或螺栓連接。

２當環(huán)梁與倉壁及漏斗壁采用螺栓連接時，環(huán)梁計算不可與

之相連的倉壁及漏斗壁參與工作。

３當環(huán)梁與倉壁及漏斗壁采用焊接連接時，環(huán)梁計算可按環(huán)

梁及與之人人文庫專用相連的部分壁板共同工作，共同工作的壁板范圍應(yīng)按下

列規(guī)定取值：

０．５

１）共同工作的倉壁范圍應(yīng)?。埃担é茫悖簦悖?，但不應(yīng)大于１５ｔｃ

０．５

（２３５／ｆｙ）；

０．５

２）共同作用的漏斗壁范圍應(yīng)?。埃担é茫瑁簦瑁粦?yīng)大于

０．５

１５ｔｈ（２３５／ｆｙ）。

·３２·

圖５．４．２漏斗環(huán)梁示意

１—倉壁；２—環(huán)梁；３—斗壁；

人人文庫專用４—加勁肋；５—鋼筒倉支座環(huán)梁；６—加勁板；７—鋼筒倉內(nèi)徑

其中：ｔｃ、γｃ應(yīng)為倉壁與環(huán)梁相連處的厚度和等效曲率半徑；

ｔｈ、γｈ應(yīng)為漏斗壁與環(huán)梁相連處的厚度和等效曲率半徑。

５．４．３環(huán)梁的荷載（圖５．４．３），應(yīng)包括下列荷載：

１由倉壁傳來的豎向壓力ｑｖ及其偏心產(chǎn)生的扭矩ｑｖｅｖ，ｑｖ

可按本規(guī)范第５．３．２條確定；

·３３·

圖５．４．３環(huán)梁荷載及簡化圖

２由漏斗壁傳來的徑向拉力Ｎｍ及其偏心產(chǎn)生的扭矩

Ｎｍｅｍ，Ｎｍ可按本規(guī)范第５．４．１條確定。Ｎｍ可分解為水平分量

Ｎｍｃｏｓα及垂直分量Ｎｍｓｉｎα（圖５．４．３）；

３在環(huán)梁高度范圍內(nèi)作用的貯料水平壓力Ｐｈ可忽略不計。

５．４．４環(huán)梁按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)進行下列計算：

１在水平荷載Ｎｍｃｏｓα作用下，環(huán)梁的穩(wěn)定性按下式計算：

３

Ｎｍｃｏｓα≤Ｎｃｒ＝０．６ＥＩｙ／ｒ（５．４．４）

式中：Ｎｍ———漏斗壁傳來的徑向拉力（Ｎ）；

４

Ｉｙ———環(huán)梁截面的慣性矩（ｍｍ）；

ｒ———環(huán)梁的半徑（ｍｍ）；

Ｎｃｒ人人文庫專用———單位長度環(huán)梁的臨界徑向壓力值（Ｎ）。

２環(huán)梁截面的抗彎、抗扭及抗剪強度計算；

３環(huán)梁與倉壁及漏斗壁的連接強度計算。

５．５構(gòu)造

５．５．１倉上建筑的支撐點宜在倉壁上或倉頂錐臺上。較重的倉

·３４·

上建筑或重型設(shè)備，宜采用落地支架。

５．５．２波紋鋼板、焊接鋼板倉壁，相鄰上下兩層壁板的豎向接縫

應(yīng)錯開布置。焊接接縫間距錯開不應(yīng)小于２５０ｍｍ。

５．５．３波紋鋼板倉壁的搭接縫及連接螺栓孔，均應(yīng)設(shè)密封條、密

封圈。

５．５．４鋼筒倉倉壁在滿足結(jié)構(gòu)計算要求的基礎(chǔ)上，應(yīng)根據(jù)外部環(huán)

境對鋼板的腐蝕及貯料對倉壁的磨損采用相應(yīng)的措施。

５．５．５豎向加勁肋接頭應(yīng)采用等強度連接。相鄰兩加勁肋的接

頭不宜在同一水平高度上。通至倉頂?shù)募觿爬邤?shù)量不應(yīng)少于總數(shù)

的２５％。

５．５．６豎向加勁肋與倉壁的連接應(yīng)符合下列規(guī)定：

１波紋鋼板倉宜采用鍍鋅螺栓連接；

２螺旋卷邊倉宜采用高頻焊接或螺栓連接；

３螺栓的直徑與數(shù)量應(yīng)經(jīng)計算確定，直徑不宜小于８ｍｍ，間

距不宜大于２００ｍｍ；

４當采用焊接連接時，焊縫高度應(yīng)取被焊倉壁較薄鋼板厚

度；螺旋卷邊倉咬口上下焊縫長度不應(yīng)小于５０ｍｍ。施焊倉壁外

表面的焊痕應(yīng)進行防腐處理。

人人文庫專用