斜屋面高支模施工組織方案

./高支模架專項(xiàng)施工方案工程概況大徑山旅游集散中心工程,位于XX市余杭區(qū)徑山鎮(zhèn)由XX余杭徑山旅游度假有限公司投資建設(shè)、XX明康工程咨詢有限公司監(jiān)理、中國聯(lián)合工程公司總承包?？偨ㄖ娣e約21932㎡,其中地上建筑面積4187㎡,地下建筑面積17745㎡。共4層,地下一層局部二層、地上二層,建筑物總高度17.45m。建筑物結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu),基礎(chǔ)形式為天然基礎(chǔ)。樓面設(shè)計(jì)標(biāo)高6m,坡屋頂最高標(biāo)高6.3m,最高脊梁的層高為6.3m,最低為3.826m；屋面坡度為66.31度,梁截面尺寸主要有200×400mm、200×600mm、200×500mm、240×878mm、240×1058mm、200×500mm等截面型式,斜板厚為120mm,采用C25砼。由于該工程斜屋面結(jié)構(gòu)為折梁、折板形式,采用編制依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001中國建筑工業(yè)出版社；《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊(cè)》第四版中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2001中國建筑工業(yè)出版社；《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003中國建筑工業(yè)出版社；施工圖紙、施工組織設(shè)計(jì)三、門式架支撐體系：1、模板：面板使用18mm厚夾板,規(guī)格為920×1820,面板下排兩層80×80mm的木枋,上層枋間距300mm,下層枋間距1219mm〔即架寬。門架間距、跨距是82、梁：梁底板和梁側(cè)板用整塊18mm厚的夾板制成。梁旁板底外側(cè)設(shè)壓腳板,梁側(cè)板支撐間距不大于400mm,梁底板用80×80XX松枋支承；梁底的上排枋間距為300mm,板底的上排枋間距為400mm,3、支撐體系：⑴、樓面模板、梁側(cè)及梁底模板均采用18mm厚夾板。樓面梁板用門式架加可調(diào)托作頂架,龍骨均用80×80mm木枋,上鋪18mm⑵、門式架之間全部用交叉連桿連接,每層門架沿排向設(shè)置縱橫水平拉桿,底部距地200mm設(shè)縱橫掃地桿。⑶、內(nèi)外兩側(cè)設(shè)450交叉剪力刀撐,每隔3m設(shè)一排的剪刀撐,剪刀撐底部到地。=4\*GB2⑷、所有的門式架底托必須墊50×200墊木通長。=5\*GB2⑸、屋面梁下設(shè)置夾層梁的支撐采用80×80木枋、間距350,斜撐在夾層梁上；木枋根部翹角墊固定在夾層梁上的模板,夾層梁的支撐系統(tǒng)不拆除。木枋之間采用方條在木枋中部水平固定拉結(jié)。四、門式架高支撐施工方法1、模板搭設(shè)⑴、門架按設(shè)計(jì)斜面坡度要求拉一條斜線,先沿屋脊梁開始排架,離柱邊200mm排第一只架,每間距800mm放一只架,并拉上交叉連桿,排至梁的另一邊的支承柱時(shí),如果排架至柱的距離大于400mm時(shí),將最后幾排的門架排距由800mm調(diào)整為600mm,使最后一排排距符合要求。底層架鋪設(shè)后,再架設(shè)中層或上層架,然后加頂托,大致調(diào)整高度到預(yù)定平水,在頂托上放木枋,第一層枋沿梁軸方向,第二排枋垂直梁軸方向、間距300mm。然后調(diào)整頂托高度,使梁底板調(diào)至預(yù)定高度,鋪梁底板,固定梁底板,梁底板裝好后再裝梁側(cè)板和樓面模板。⑵、順著卸屋面板坡度方向與門架的跨距方向一致的方法搭設(shè)斜板門式架。斜板門式架一般取2榀為一組,斜屋面板的梯形或三角形的斜腰邊處以臨斜邊處200mm增設(shè)鋼管立桿或門式架,第二排枋成放射狀放置。第一層枋和頂托之間的三角形空隙采用三角形木楔塊塞緊。三角形木楔塊須按照屋面坡度預(yù)制加工好。=3\*GB2⑶門式腳手架支撐體系要求在底部上200mm位置用萬向扣扣一道鋼管拉桿,縱橫各一道,以保證整體性及穩(wěn)定性。在頂層架頂部下100mm縱橫必須各扣一道鋼管拉桿,以分散斜向壓力。=4\*GB2⑷、在底層架橫桿中央處扣一道通長拉桿,故整個(gè)支撐高度范圍內(nèi)設(shè)置水平拉桿如下：距樓面200mm設(shè)掃地桿,以上每個(gè)門式架設(shè)置一道水平拉桿；水平拉桿要通長設(shè)置,縱橫方向均設(shè),交接處用鋼管扣扣住,在端部要頂?shù)街?、模板拆除根據(jù)混凝土七天及二十八天抗壓試件試驗(yàn)報(bào)告,當(dāng)混凝土達(dá)到拆模強(qiáng)度要求后,再安排拆除模板；對(duì)板及梁部分,強(qiáng)度要達(dá)到75％；對(duì)懸臂部分,跨度大于8m的梁,拆模強(qiáng)度要達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的100％。模板拆除時(shí),先松頂托,把頂托除下,利用原支撐體系做腳架,拆卸梁及樓面模板,最后拆除支撐體系。五、質(zhì)量保證措施⑴立柱就位前應(yīng)放出控制線,使立柱盡量在同一直線上,以便與水平拉桿連接及使其滿足間距要求。⑵門架、立柱排放時(shí)要用線陀吊線,控制其垂直度。⑶水平拉結(jié)施工時(shí)應(yīng)做到每完一層即驗(yàn)收一層,檢查其拉結(jié)是否牢固到位,以防"虛結(jié)"。⑷所用的木料,尤其是木枋,必須于使用前嚴(yán)格檢查其完好性,嚴(yán)禁使用蟲蛀、腐蝕嚴(yán)重的枋材。⑸支撐系統(tǒng)施工完畢后要經(jīng)公司質(zhì)安部驗(yàn)收合格后方可鋪板。六.主要安全技術(shù)措施廢爛木枋不能使用；安裝、拆除外墻外模板時(shí),必須確認(rèn)外腳手架符合安全要求；內(nèi)模板安裝高度超過2.5m時(shí),應(yīng)搭設(shè)臨時(shí)腳手架；在4m以上高空拆除模板時(shí),不得讓模板、材料自由下落,更不得大面積同時(shí)撬落,操作時(shí)必須注意下方人員的動(dòng)向；正在施工澆搗的樓板其下一層樓板的支頂不準(zhǔn)拆除；安裝夾層或夾層以上的外圍墻、柱及梁模板,先搭設(shè)腳手架或安全網(wǎng)；水平拉桿不準(zhǔn)固定在腳手架或跳板等不穩(wěn)定物體上。第七節(jié)、斜屋面門架支撐系統(tǒng)計(jì)算書=1\*ROMANI、斜屋面梁門架支撐系統(tǒng)計(jì)算書本計(jì)算書依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》〔JGJ162-2008、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》〔JGJ128-2000、《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》<GB50009-2001>、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》〔GB50010-2002、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》<GB50017-2003>等規(guī)范編制。梁段：WL6<1>。模板支撐體系剖面圖門架排列平面示意圖一、參數(shù)信息1.模板構(gòu)造參數(shù)<一>梁構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B：0.3m；梁截面高度D：0.5m；樓層高度H：5.5m；結(jié)構(gòu)表面要求：隱藏；混凝土樓板厚度：120mm；梁邊至板支撐距離：0.5m；<二>門架構(gòu)造參數(shù)門架型號(hào)：MF1219A；搭設(shè)尺寸為：跨距l(xiāng)=0.800m<根據(jù)斜屋面坡度320,取計(jì)算跨距l(xiāng)=1.000m。計(jì)算跨距1.0m計(jì)算依據(jù)：0.8/cos320=0.9433m>；步距=1.955m；門架的寬度b：1219.000mm；門架的高度h0：1930.000mm；h1：1536.000mm；門架立桿采用Φ48×3.5mm鋼管；立桿加強(qiáng)桿采用Φ26.8×2.5mm鋼管；門架承載力修正系數(shù)：0.9；<三>門架立桿<加強(qiáng)桿>鋼管材料性能參數(shù)鋼材品種：鋼材Q235鋼<＞16-40>；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強(qiáng)度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f：205N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：120N/mm2；端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fce：325N/mm2；2.荷載參數(shù)<一>梁模板荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k：28.3kN/m3；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：1.77kN/m3；根據(jù)斜屋面坡度320,砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k：24/cos320=28.3kN/m3鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：1.5/cos320=1.77kN/m3；梁側(cè)模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k：0.5kN/m2；砼對(duì)模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k：12kN/m2；振搗砼對(duì)梁側(cè)模板荷載Q2k：4kN/m2；梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k：0.5kN/m2；振搗砼對(duì)梁底模板荷載Q2k：2kN/m2；<二>門架靜荷載參數(shù)水平架5步4設(shè)；腳手板5步1設(shè)；水平加固桿采用Φ48×3.5mm鋼管,1步1設(shè)；剪刀撐采用Φ48×3.5mm鋼管,按照4步4跨設(shè)置；1跨1步架內(nèi)包含旋轉(zhuǎn)扣件4個(gè),直角扣件1個(gè)；欄桿重量<kN/m>：0.013.梁側(cè)模板參數(shù)加固楞搭設(shè)形式：主楞橫向設(shè)置無次楞；<一>面板參數(shù)面板采用樺木<垂直方向>18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設(shè)計(jì)值fm：15N/mm2；彈性模量E：5400N/mm2；<二>主楞參數(shù)材料：2根Ф48×3.5鋼管；間距<mm>：100,150*1；鋼材品種：鋼材Q235鋼<＞16-40>；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強(qiáng)度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f：205N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：120N/mm2；端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fce：325N/mm2；<三>加固楞支拉參數(shù)加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑：M12；螺栓水平間距：450mm；螺栓豎向間距<mm>依次是：100,150*1；4.梁底模板參數(shù)搭設(shè)形式為：單門架垂直梁軸線布置；<一>面板參數(shù)面板采用樺木<垂直方向>18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設(shè)計(jì)值fm：15N/mm2；彈性模量E：5400N/mm2；<二>第一層支撐梁參數(shù)材料：1根80×80矩形木楞；間距：300mm；木材品種：粗皮落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc：16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm：17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：1.7N/mm2；<三>第二層支撐梁參數(shù)材料：1根80×80矩形木楞；木材品種：粗皮落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc：16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm：17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：1.7N/mm2；二、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范〔JGJ162-2008》第條規(guī)定,面板按照簡支跨計(jì)算。這里取面板的計(jì)算寬度為1.000m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=1000×183/12=4.860×105mm4；W=1000×182/6=5.400×104mm1.荷載計(jì)算及組合<一>新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k按下列公式計(jì)算,并取其中的較小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ--砼的重力密度,取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間,取3.000h；T--砼的入模溫度,取20.000℃；V--砼的澆筑速度,取1.500m/h；H--砼側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆砼頂面總高度,取0.500m；β1--外加劑影響修正系數(shù),取1.000；β2--砼坍落度影響修正系數(shù),取1.000。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算得到：F1=19.400kN/m2F2=12.000kN/m2新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k=min〔F1,F2=12.000kN/m2；砼側(cè)壓力的有效壓頭高度：h=F/γ=12.000/24.000=0.500m；<二>振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2kQ2k=4kN/m2；<三>確定采用的荷載組合計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合：q=12.000×1=12.000kN/m；計(jì)算彎矩和剪力采用基本組合：底部荷載：q=max〔q1,q2=18.108kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×<1.2×12.000+1.4×4>×1=18.000kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×<1.35×12.000+1.4×0.7×4>×1=18.108kN/m；頂部荷載：q=0.9×1.4×0.7×4×1=3.528kN/m；2.內(nèi)力計(jì)算面板承受均布荷載作用,根據(jù)實(shí)際受力情況進(jìn)行電算,得到計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩和剪力計(jì)算簡圖彎矩圖<kN·m>剪力圖<kN>變形計(jì)算簡圖變形圖<mm>經(jīng)過計(jì)算得到:最大彎矩M=0.083kN·m最大剪力：V=1.583kN最大變形：ν=0.127mm最大支座反力：F=2.906kN3.面板計(jì)算<一>板抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0.083×106/5.400×104=1.536N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=1.536N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=15N/mm2,滿足要求！<二>撓度計(jì)算容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為0.127mm,容許撓度為0.400mm,滿足要求！第2跨最大撓度為0.017mm,容許撓度為0.600mm,滿足要求！第3跨最大撓度為0.020mm,容許撓度為0.280mm,滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值,滿足要求！三、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.主楞計(jì)算主楞采用2根Ф48×3.5鋼管為一組,共2組。主楞的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=2×12.19×104=2.438×105mm4；W=2×5.08×103=1.016×104mmE=206000N/mm2；主楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。主楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：<a>計(jì)算彎矩和剪力采用：q=2.906/1=2.906kN/m；<b>計(jì)算撓度采用：q=1.835/1=1.835kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.906×0.4502=0.059kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×2.906×0.450=0.785kN最大支座力N=1.1ql=1.1×2.906×0.450=1.439kN最大變形ν=0.677ql4/100EI=0.677×1.835×450.0004/<100×206000×2.438×105>=0.010mm<1>主楞抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0.059×106/1.016×104=5.793N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=5.793N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求！<2>主楞抗剪強(qiáng)度計(jì)算τ=VS0/Itw=0.392×1000×6946/<2.438×105×3.5>=3.194N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值3.194N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=120.000N/mm2,滿足要求！<3>主楞撓度計(jì)算最大撓度：ν=0.010mm；容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=1.800mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值:ν=0.010mm小于最大允許撓度值:[ν]=1.800mm,滿足要求！2.穿梁螺栓計(jì)算驗(yàn)算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積<mm2>；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,取170N/mm2；穿梁螺栓型號(hào):M12；查表得：穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.920kN；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.439kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.439kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.920kN,滿足要求！四、梁底模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范〔JGJ162-2008》第條規(guī)定,面板按照簡支跨計(jì)算。這里取面板的計(jì)算寬度為0.300m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=300×183/12=1.458×105mm4；W=300×182/6=1.620×104mm1.荷載計(jì)算及組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.5×0.300=0.150kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28.3×0.300×0.5=4.245kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.77×0.300×0.5=0.266kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk=G1k+G2k+G3k=4.661kN/m；振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k=2×0.300=0.600kN/m；<1>計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合：q=4.661kN/m；<2>計(jì)算彎矩采用基本組合：q=max〔q1,q2=6.192kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×<1.2×4.661+1.4×0.600>=5.789kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×<1.35×4.661+1.4×0.7×0.600>=6.192kN/m；2.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩,W=1.620×104mm3；M--面板的最大彎矩<N·mm>M=0.125ql2=6.966×104N·mm；計(jì)算彎矩采用基本組合:q=6.192kN/m；面板計(jì)算跨度:l=300mm；經(jīng)計(jì)算得到,面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=6.966×104/1.620×104=4.300N/mm2；實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=4.300N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=15N/mm2,滿足要求！3.面板撓度驗(yàn)算ν=5ql4/<384EI>≤[ν]其中：q--作用在模板上的壓力線荷載:q=4.661kN/m；l-面板計(jì)算跨度:l=300mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=5400N/mm2；I--截面慣性矩:I=1.458×105mm4；[ν]-容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=5×4.661×300.0004/<384×5400×1.458×105>=0.624mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值:ν=0.624mm小于最大允許撓度值:[ν]=1.200mm,滿足要求！五、梁底支撐梁的計(jì)算1.第一層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根80×80矩形木楞,間距300mm。支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1×341.33×104=3.413×106mm4；W=1×85.33×103=8.533×104mmE=10000N/mm2；<一>荷載計(jì)算及組合：模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.3×<0.5×2×0.32+0.5×0.3>/0.3=0.470kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28.3×0.3×0.5=4.245kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.77×0.3×0.5=0.266kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk=G1k+G2k+G3k=4.981kN/m；振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k=2×0.3=0.600kN/m；計(jì)算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gkb=<25×0.18+0.5>×0.3×0.5/2=0.375kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qkb=1.0×0.3×0.5/2=0.075kN；<1>計(jì)算彎矩和剪力時(shí),采用由可變荷載效應(yīng)控制的組合<含支撐梁自重>：均布荷載設(shè)計(jì)值q1=0.9×<1.2×4.981+1.2×0.038+1.4×0.600>=6.176kN/m；樓板傳來集中力設(shè)計(jì)值F1=0.9×<1.2×0.375+1.4×0.075>=0.500kN；<2>計(jì)算彎矩和剪力時(shí),采用由永久荷載效應(yīng)控制的組合<含支撐梁自重>：均布荷載設(shè)計(jì)值q2=0.9×<1.35×4.981+1.35×0.038+1.4×0.7×0.600>=6.627kN/m；樓板傳來集中力設(shè)計(jì)值F2=0.9×<1.35×0.375+1.4×0.7×0.075>=0.522kN；<3>計(jì)算撓度時(shí),采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行組合<含支撐梁自重>：均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3=4.981+0.038=5.019kN/m；樓板傳來集中力標(biāo)準(zhǔn)值F3=0.375kN；<二>支撐梁驗(yàn)算根據(jù)前面計(jì)算的荷載組合,取結(jié)構(gòu)最不利狀態(tài)進(jìn)行電算,得到計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩和剪力計(jì)算簡圖彎矩圖<kN·m>剪力圖<kN>變形計(jì)算簡圖變形圖<mm>經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.540kNN2=1.540kN計(jì)算得到：最大彎矩：最大剪力：V=1.540kN最大變形：ν=2.286mm最大支座反力：F=1.540kN<1>支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0.724×106/8.533×104=8.489N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=8.489N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2,滿足要求！<2>支撐梁抗剪計(jì)算τ=VS0/Ib=1.540×1000×64000/<3.413×106×80>=0.361N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值0.361N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.700N/mm2,滿足要求！<3>支撐梁撓度計(jì)算[ν]-容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為2.286mm,容許撓度為4.876mm,滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值,滿足要求！2.第二層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根80×80矩形木楞為一組,共2組。支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1×341.33×104=3.413×106mm4；W=1×85.33×103=8.533×104mmE=10000N/mm2；取承受最大支座反力的支撐梁進(jìn)行驗(yàn)算,支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。支撐梁所受集中荷載F：計(jì)算彎矩和剪力時(shí)采用F1=1.540kN；計(jì)算撓度時(shí)采用F2=1.145kN；均布荷載取支撐梁的自重q：計(jì)算彎矩和剪力時(shí)采用q1=0.052kN/m；計(jì)算撓度時(shí)采用q2=0.038kN/m；根據(jù)上面計(jì)算的荷載進(jìn)行電算,得到計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩和剪力計(jì)算簡圖彎矩圖<kN·m>剪力圖<kN>變形計(jì)算簡圖變形圖<mm>計(jì)算得到：最大彎矩：最大剪力：V=3.321kN最大變形：ν=0.729mm最大支座反力：F=5.656kN<1>支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0.523×106/8.533×104=6.134N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=6.134N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2,滿足要求！<2>支撐梁抗剪計(jì)算τ=VS0/Ib=3.321×1000×64000/<3.413×106×80>=0.778N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值0.778N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.700N/mm2,滿足要求！<3>支撐梁撓度計(jì)算[ν]-容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為0.729mm,容許撓度為4.000mm,滿足要求！第2跨最大撓度為0.082mm,容許撓度為4.000mm,滿足要求！第3跨最大撓度為0.729mm,容許撓度為4.000mm,滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值,滿足要求！六、門架立柱的穩(wěn)定性計(jì)算1.門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：<1>腳手架自重產(chǎn)生的軸向力<kN/m>門架的每跨距內(nèi),每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為：經(jīng)計(jì)算得到,每米高腳手架自重合計(jì)NGk1=0.663/1.955=0.339kN/m。<2>加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力<kN/m>剪刀撐采用Φ48×3.5mm鋼管,按照4步4跨設(shè)置,每米高的鋼管重計(jì)算：tgα=<4×1.955>/<4×1.000>=1.9552×0.038×<4×1.000>/cosα/<4×1.955>=0.086kN/m；水平加固桿采用Φ48×3.5mm鋼管,按照1步1設(shè)設(shè)置,每米高的鋼管重為：0.038×<1×1.000>/<1×1.955>=0.020kN/m；每跨內(nèi)的直角扣件1個(gè),旋轉(zhuǎn)扣件4個(gè),每米高的鋼管重為：<1×0.0135+4×0.0145>/1.955=0.037kN/m；每米高的附件重量為0.02kN/m；每米高的欄桿重量為0.01kN/m；經(jīng)計(jì)算得到,每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計(jì)NGk2=0.172kN/m；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為NG=NGK1+NGK2=0.512kN/m；2.門架立柱的穩(wěn)定性計(jì)算門架立柱的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/<kφAo>≤[f]其中σ-門架立柱軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值<N/mm2>；N-作用于一榀門型支柱的軸向力設(shè)計(jì)值,它包括：支撐梁傳遞荷載設(shè)計(jì)值：N1=2×5.656=11.312kN；門架及加固件自重荷載設(shè)計(jì)值：N2=0.9×1.2×0.512×〔=2.762kN；N=N1+N2=11.312+2.762=14.075kN；k--門架承載力修正系數(shù),k=0.9；Ao--一榀門架兩邊立桿的毛截面面積,Ao=2A1=9.780cm2；[f]--鋼管強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；φ--門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比koho/i查《模板規(guī)范JGJ162-2008》附錄D得到,φ=0.377；其中：長度修正系數(shù)ko=1.13；門架的高度h0=1.93m；門架立柱換算截面回轉(zhuǎn)半徑i=<I/A1>1/2=1.650cm；門架立桿的毛截面面積A1=4.89cm2；門架立桿的換算截面慣性矩I=I0+I1·h1/h0=13.320cm4；門架立桿的毛截面慣性矩I0=12.19cm4；門架加強(qiáng)桿的毛截面慣性矩I1=1.42cm4；門架加強(qiáng)桿的高度h1=1.536m；門架立柱長細(xì)比λ計(jì)算值：λ=h0/i=1.93×100/1.650=116.939門架立柱長細(xì)比λ=116.939小于門架立柱允許長細(xì)比[λ]=150,滿足要求！門架立柱軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值σ=14.075×103/<0.9×0.377×9.780×102>=42.365N/mm2；門架立柱穩(wěn)定性計(jì)算σ=42.365N/mm2小于門架立柱抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求！=2\*ROMANII、斜屋面板門架支撐系統(tǒng)計(jì)算書本計(jì)算書依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》〔JGJ162-2008、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》〔JGJ128-2000、《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》<GB50009-2001>、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》〔GB50010-2002、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》<GB50017-2003>等規(guī)范編制。板段：B1。斜屋面板荷載進(jìn)行水平換算后,取門式架最高搭設(shè)高度5.2m和水平投影平面進(jìn)行安全計(jì)算；門式架搭設(shè)跨距為0.8米,為了大橫桿的驗(yàn)算準(zhǔn)確、實(shí)際取門式架計(jì)算跨距為1.0米.實(shí)際搭設(shè)門式架跨距方向的門式架高度以斜屋面坡度為準(zhǔn)。模板支撐體系剖面圖門架排列平面示意圖一、參數(shù)信息1.模板構(gòu)造參數(shù)<一>梁構(gòu)造參數(shù)樓層高度H：5.2m；混凝土樓板厚度：120mm；結(jié)構(gòu)表面要求：隱藏；<二>門架構(gòu)造參數(shù)門架型號(hào)：MF1219A；門架間距：800mm；搭設(shè)尺寸為：跨距l(xiāng)=0.800m<根據(jù)斜屋面坡度320,取計(jì)算跨距l(xiāng)=1.000m。計(jì)算跨距1.0m計(jì)算依據(jù)：0.8/cos320=0.9433m>；步距=1.955m；門架的寬度b：1219.000mm；門架的高度h0：1930.000mm；h1：1536.000mm；門架立桿采用Φ48×3.5mm鋼管；立桿加強(qiáng)桿采用Φ26.8×2.5mm鋼管；門架承載力修正系數(shù)：0.9；<三>門架立桿<加強(qiáng)桿>鋼管材料性能參數(shù)鋼材品種：鋼材Q235鋼<＞16-40>；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強(qiáng)度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f：205N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：120N/mm2；端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fce：325N/mm2；2.荷載參數(shù)<一>板模板荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k：28.3kN/m3；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：1.297kN/m3；板底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k：0.354kN/m2；根據(jù)斜屋面坡度320,砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k：24/cos320=28.3kN/m3鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：1.1/cos320=1.297kN/m3；板底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k：0.3/cos320=0.354kN/m2；承受集中荷載的模板單塊寬度：1000mm；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k：計(jì)算模板和直接支承模板的小梁時(shí)取2.5kN/m2；計(jì)算直接支承小梁的主梁時(shí)取1.5kN/m2；計(jì)算支架立柱等支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)取1kN/m2；<二>門架靜荷載參數(shù)水平架5步4設(shè)；腳手板5步1設(shè)；水平加固桿采用Φ48×3.5mm鋼管,1步1設(shè)；剪刀撐采用Φ48×3.5mm鋼管,按照4步4跨設(shè)置；1跨1步架內(nèi)包含旋轉(zhuǎn)扣件4個(gè),直角扣件1個(gè)；附件、安全網(wǎng)重量<kN/m>：0.02欄桿重量<kN/m>：0.013.板底模板參數(shù)搭設(shè)形式為：2層梁上順下橫單門架；<一>面板參數(shù)面板采用樺木<垂直方向>18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設(shè)計(jì)值fm：15N/mm2；彈性模量E：5400N/mm2；<二>第一層支撐梁參數(shù)材料：1根80×80矩形木楞；間距：400mm；木材品種：粗皮落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc：16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm：17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：1.7N/mm2；<三>第二層支撐梁參數(shù)材料：1根80×80矩形木楞；木材品種：粗皮落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc：16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm：17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：1.7N/mm2；二、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范〔JGJ162-2008》第條規(guī)定,面板按照簡支跨計(jì)算。這里取面板的計(jì)算寬度為1.000m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=1000×183/12=4.860×105mm4；W=1000×182/6=5.400×104mm1.荷載計(jì)算及組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.354×1.000=0.354kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28.3×1.000×0.12=3.396kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.297×1.000×0.12=0.156kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk=0.354+3.396+0.156=3.906kN/m；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=2.5×1.000=2.500kN/m；計(jì)算模板面板時(shí)用集中活荷載進(jìn)行驗(yàn)算P=2.5kN；<1>計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合：q=3.906kN/m；<2>計(jì)算彎矩采用基本組合：A永久荷載和均布活荷載組合q=max〔q1,q2=7.368kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×<1.2×3.906+1.4×2.500>=7.368kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×<1.35×3.906+1.4×0.7×2.500>=6.950kN/m；B永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×1.2×3.906=4.218kN/m；P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×1.35×3.906=4.745kN/m；P2=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN；2.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩,W=5.400×104mm3；M--面板的最大彎矩<N·mm>M=max〔Ma,Mb1,Mb2=0.399kN·m；Ma=0.125q×l2=0.125×7.368×0.42=0.147kN·m；Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l=0.125×4.218×0.42+0.25×3.150×0.4=0.399kN·m；Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l=0.125×4.745×0.42+0.25×2.205×0.4=0.315N·mm；經(jīng)計(jì)算得到,面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=0.399×106/5.400×104=7.396N/mm2；實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=7.396N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=15N/mm2,滿足要求！2.面板撓度驗(yàn)算ν=5ql4/<384EI>≤[ν]其中：q--作用在模板上的壓力線荷載:q=3.906kN/m；l-面板計(jì)算跨度:l=400mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=5400N/mm2；I--截面慣性矩:I=4.860×105mm4；[ν]-容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=1.600mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=5×3.906×4004/<384×5400×4.860×105>=0.496mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值:ν=0.496mm小于最大允許撓度值:[ν]=1.600mm,滿足要求！三、板底支撐梁的計(jì)算1.第一層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根80×80矩形木楞,間距400mm。支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1×341.33×104=3.413×106mm4；W=1×85.33×103=8.533×104mmE=10000N/mm2；<一>荷載計(jì)算及組合：模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.354×0.4=0.142kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28.3×0.4×0.12=1.358kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.297×0.4×0.12=0.062kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk=0.142+1.358+0.062=1.562kN/m；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=2.5×0.4=1.000kN/m；計(jì)算第一層支撐梁時(shí)用集中活荷載進(jìn)行驗(yàn)算P=2.5kN；<1>計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合<考慮支撐梁自重>：q=1.562+0.038=1.601kN/m；<2>計(jì)算彎矩和剪力采用基本組合<考慮支撐梁自重>：A永久荷載和均布活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×1.2×<1.562+0.0384>=1.729kN/m；q2=0.9×1.4×1.000=1.260kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×1.35×<1.562+0.0384>=1.945kN/m；q2=0.9×1.4×0.7×1.000=0.882kN/m；B永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q=0.9×1.2×<1.562+0.0384>=1.729kN/m；P=0.9×1.4×2.5=3.150kN；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q=0.9×1.35×<1.562+0.0384>=1.945kN/m；P=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN；<二>荷載效應(yīng)計(jì)算支撐梁直接承受模板傳遞的荷載,按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載分為"永久荷載和均布活荷載組合"和"永久荷載和集中活荷載組合"兩種情況,為了精確計(jì)算受力,把永久荷載和活荷載分開計(jì)算效應(yīng)值,查《模板規(guī)范〔JGJ162-2008》附錄C表C.1-2確定內(nèi)力系數(shù)。<1>最大彎矩M計(jì)算最大彎矩M=max〔Ma,Mb=0.809kN·m；A永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算,采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2=0.100×1.729×12+0.117×1.26×12=0.320kN·m；B永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算,采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Mb=0.080×q×l2+0.213×P×l=0.080×1.729×12+0.213×3.150×1=0.809kN·m；<2>最大剪力V計(jì)算最大剪力V=max〔Va,Vb=3.163kN；A永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算,采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l=0.600×1.729×1+0.617×1.260×1=1.815kN；B永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算,采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Vb=0.600×q×l+0.675×P=0.600×1.729×1+0.675×3.150=3.163kN；<3>最大變形ν計(jì)算ν=0.677ql4/100EI=0.677×1.600656×10004/<100×10000×3.413×106>=0.317mm<三>支撐梁驗(yàn)算<1>支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0.809×106/8.533×104=9.484N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=9.484N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2,滿足要求！<2>支撐梁抗剪計(jì)算τ=VS0/Ib=3.163×1000×64000/<3.413×106×80>=0.741N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值0.741N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.700N/mm2,滿足要求！<3>支撐梁撓度計(jì)算最大撓度：ν=0.317mm；[ν]-容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=4.000mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值:ν=0.317mm小于最大允許撓度值:[ν]=4.000mm,滿足要求！2.第二層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根80×80矩形木楞,間距1000mm。支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1×341.33×104=3.413×106mm4；W=1×85.33×103=8.533×104mmE=10000N/mm2；<一>荷載計(jì)算及組合<1>第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力《模板規(guī)范〔JGJ162-2008》規(guī)定：當(dāng)計(jì)算直接支承小梁的主梁時(shí),均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取1.5kN/m2。規(guī)范所說的"均布活荷載"不能直接作用在第二層支撐梁,而是作用在面板板面,通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以,我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下,第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力。施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=1.5×0.4=0.600kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合〔考慮支撐梁自重：q1=1.729kN/m；q2=0.9×1.4×0.600=0.756kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合〔考慮支撐梁自重：q1=1.945kN/m；q2=0.9×1.4×0.7×0.600=0.529kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F1=1.100×q1×l+1.200×q2×l=1.100×1.729×1+1.200×0.756×1=2.809kN；由永久荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F2=1.100×q1×l+1.200×q2×l=1.100×1.945×1+1.200×0.529×1=2.774kN；A第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力〔計(jì)算第二層支撐梁彎矩和剪力采用：最大支座反力F=max〔F1,F2=2.809kN；B第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力〔計(jì)算第二層支撐梁變形采用：F=1.100×q×l=1.100×1.601×1=1.761kN；<2>第二層支撐梁自重A計(jì)算第二層支撐梁彎矩和剪力采用：q=0.052kN/m；B計(jì)算第二層支撐梁變形采用：q=0.038kN/m；<二>荷載效應(yīng)計(jì)算第二層支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。根據(jù)上面計(jì)算的荷載進(jìn)行電算,得到計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩和剪力計(jì)算簡圖彎矩圖<kN·m>剪力圖<kN>變形計(jì)算簡圖變形圖<mm>計(jì)算得到：最大彎矩：最大剪力：V=4.956kN最大變形：ν=2.211mm最大支座反力：F=7.768kN<三>支撐梁驗(yàn)算<1>支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0.948×106/8.533×104=11.115N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=11.115N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2,滿足要求！<2>支撐梁抗剪計(jì)算τ=VS0/Ib=4.956×1000×64000/<3.413×106×80>=1.162N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值1.162N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.700N/mm2,滿足要求！<3>支撐梁撓度計(jì)算[ν]-容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為2.210mm,容許撓度為4.876mm,滿足要求！第2跨最大撓度為0.530mm,容許撓度為3.200mm,滿足要求！第3跨最大撓度為2.211mm,容許撓度為4.876mm,滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值,滿足要求！四、門架立柱的穩(wěn)定性計(jì)算1.支撐梁傳遞的支座反力計(jì)算《模板規(guī)范〔JGJ162-2008》規(guī)定：當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí),均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取1.0kN/m2。規(guī)范所說的"均布活荷載"不能直接作用在支架立柱,而是作用在面板板面,通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁,通過第二層支撐梁的支座反力傳遞給支架立柱。由于活荷載位置的不確定性,如果直接按照立柱承擔(dān)荷載的面積〔立柱縱距l(xiāng)a×立柱橫距l(xiāng)b來計(jì)算荷載效應(yīng)是不精確的〔這樣計(jì)算的荷載效應(yīng)值比實(shí)際值小。所以,我們采用"力傳遞法"進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算的方法完全同"2.第二層支撐梁的計(jì)算"中計(jì)算最大支座反力的步驟和方法,注意：作用在第二層支撐梁上的活荷載按照下面的方法計(jì)算：施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=1×0.4=0.400kN/m；通過以上方法計(jì)算得到：第二層支撐梁傳遞的支座反力N1=7.092kN；2.門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：<1>腳手架自重產(chǎn)生的軸向力<kN/m>門架的每跨距內(nèi),每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為：經(jīng)計(jì)算得到,每米高腳手架自重合計(jì)NGk1=0.663/1.955=0.339kN/m。<2>加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力<kN/m>剪刀撐采用Φ48×3.5mm鋼管,按照4步4跨設(shè)置,每米高的鋼管重計(jì)算：tgα=<4×1.955>/<4×1.000>=1.9552×0.038×<4×1.000>/cosα/<4×1.955>=0.086kN/m；水平加固桿采用Φ48×3.5mm鋼管,按照1步1設(shè)設(shè)置,每米高的鋼管重為：0.038×<1×1.000>/<1×1.955>=0.020kN/m；每跨內(nèi)的直角扣件1個(gè),旋轉(zhuǎn)扣件4個(gè),每米高的鋼管重為：<1×0.0135+4×0.0145>/1.955=0.037kN/m；每米高的附件重量為0.02kN/m；每米高的欄桿重量為0.01kN/m；經(jīng)計(jì)算得到,每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計(jì)NGk2=0.172kN/m；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為NG=NGK1+NGK2=0.512kN/m；3.門架立柱的穩(wěn)定性計(jì)算門架立柱的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/<kφA1>≤[f]其中σ-門架立柱軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值<N/mm2>；N-作用于一榀門型支柱的軸向力設(shè)計(jì)值,它包括：支撐梁傳遞荷載設(shè)計(jì)值：N1=7.092kN；門架及加固件自重荷載設(shè)計(jì)值：N2=0.9×1.2×0.512×<5.2-0.12>/2=1.403kN；N=N1+N2=7.092+1.403=8.495kN；k--門架承載力修正系數(shù),k=0.9；[f]--鋼管強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；φ--門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比koho/i查《模板規(guī)范JGJ162-2008》附錄D得到,φ=0.377；其中：長度修正系數(shù)ko=1.13；門架的高度h0=1.93m；門架立柱換算截面回轉(zhuǎn)半徑i=<I/A1>1/2=1.650cm；門架立桿的毛截面面積A1=4.89cm2；門架立桿的換算截面慣性矩I=I0+I1·h1/h0=13.320cm4；門架立桿的毛截面慣性矩I0=12.19cm4；門架加強(qiáng)桿的毛截面慣性矩I1=1.42cm4；門架加強(qiáng)桿的高度h1=1.536m；門架立柱長細(xì)比λ計(jì)算值：λ=h0/i=1.93×100/1.650=116.939門架立柱長細(xì)比λ=116.939小于門架立柱允許長細(xì)比[λ]=150,滿足要求！門架立柱軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值σ=8.495×103/<0.9×0.377×4.89×102>=51.142N/mm2；門架立柱穩(wěn)定性計(jì)算σ=51.142N/mm2小于門架立柱抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求！五、樓蓋承載力計(jì)算〔缺乏相關(guān)規(guī)范,僅供參考樓板承載力驗(yàn)算依據(jù)《混凝土工程模板與支架技術(shù)》杜榮軍編、《工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》曹雙寅主編、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》<JGJ130-2001>、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》〔JGJ162-2008、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》<GB50009-2001>等規(guī)范編制。<一>模板支架參數(shù)信息設(shè)本工程當(dāng)前層現(xiàn)澆樓蓋正在施工〔施工層,施工層下面搭設(shè)3層支架。樓蓋為雙向板,板單元計(jì)算長度BL=6.8m；板單元寬度BC=3.8m。1.施工層下1層樓蓋模板〔簡稱：下1層支架參數(shù)本層樓蓋板厚度h1=120mm,混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C25,已澆筑15天,混凝土強(qiáng)度fc1=9.496MPa,混凝土彈性模量Ec1=25984.000MPa；2.施工層下2層樓蓋模板〔簡稱：下2層支架參數(shù)本層樓蓋板厚度h2=120mm,混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C25,已澆筑30天,混凝土強(qiáng)度fc2=11.900MPa,混凝土彈性模量Ec2=28000.000MPa；3.施工層下3層樓蓋模板〔簡稱：下3層支架參數(shù)本層樓蓋板厚度h3=120mm,混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C25,已澆筑45天,混凝土強(qiáng)度fc3=11.900MPa,混凝土彈性模量Ec3=28000.000MPa；結(jié)構(gòu)模型立面圖結(jié)構(gòu)模型平面圖<二>荷載計(jì)算1.下1層荷載計(jì)算立柱傳遞荷載組合值：P=8.495kN；樓蓋自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g1=120/1000×25=3.000kN/m2；板計(jì)算單元活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1=8.495×4/[2×〔1219+800×1000×10-6]=8.415kN/m2；2.下2層荷載計(jì)算樓蓋自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g2=120/1000×25=3.000kN/m2；板計(jì)算單元活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2=0.750kN/m2；3.下3層荷載計(jì)算樓蓋自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g3=120/1000×25=3.000kN/m2；板計(jì)算單元活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=0.750kN/m2；4.樓層荷載分配假設(shè)層間支架剛度無窮大,則有各層撓度變形相等,即：P1/<E1h13>=P2/<E2h23>=P3/<E3h33>...則有：Pi'=<Eihi3∑Pi>/<∑<Eihi3>>；根據(jù)此假設(shè),各層樓蓋承受荷載經(jīng)模板支架分配后的設(shè)計(jì)值為：Ec1h13=25984.000×0.123=44.9004Ec2h23=28000.000×0.123=48.3840Ec3h33=28000.000×0.123=48.3840G1=1.2×<44.9004/141.6684>×9.000=3.423kN/m2G2=1.2×<48.3840/141.6684>×9.000=3.689kN/m2G3=1.2×<48.3840/141.6684>×9.000=3.689kN/m2Q1=1.4×<44.9004/141.6684>×9.915=4.400kN/m2Q2=1.4×<48.3840/141.6684>×9.915=4.741kN/m2Q3=1.4×<48.3840/141.6684>×9.915=4.741kN/m2<三>板單元彎矩計(jì)算四邊固定：Lx/Ly=3.8/6.8=0.559；查表：mx=0.03818,my=0.00595,mx'=-0.08103,my'=-0.05710；四邊簡支：Lx