后澆帶獨立支撐體系施工方案

后澆帶獨立支撐體系施工方案工程基本概況工程名稱：。地點：設(shè)計單位：。建設(shè)單位：監(jiān)理單位：。施工單位：建筑面積：。1、為確保構(gòu)造支撐體系的安全，方便施工，節(jié)省材料成本，在后澆帶處采用獨立柱的支撐體系，與平臺模板連接處斷開，不影響平臺模板的拆除。支撐采用4根鋼管構(gòu)成獨立柱支撐，獨立柱頂端采用獨立模板塊做頂板，獨立模板與平臺板、梁底板別離，并用鋼管搭設(shè)成水平小方架連撐，小方撐共設(shè)三道，分別為上下兩道間距立桿端300mm，中部設(shè)一道，不不大于5m設(shè)兩道以增加獨立柱支撐的穩(wěn)定性。由于后澆帶兩側(cè)梁屬于懸臂構(gòu)造，由于當(dāng)懸臂構(gòu)件距支座點的距離不大于1.5m時，當(dāng)砼強度達(dá)成100%后，懸臂端近似不產(chǎn)生下垂。故在施工中后澆帶板邊距支座梁為200mm梁端底部設(shè)獨立支撐柱；在主、次梁相交的，且后澆帶邊距主次梁距離不大于1.5m的，則在主次梁交叉處梁底加設(shè)獨立柱支撐；通過后澆帶兩平行梁間距凈距不不大于3m的，則在后澆帶處板邊加設(shè)獨立支撐，確保該板不下垂；凡后澆帶邊距懸臂梁板支座處距離不不大于1.5m的，均在梁端、板端加設(shè)獨立柱支撐；后澆帶邊距懸臂梁板支座處距離不不大于3m的均在梁板端部和中間分別各加一獨立柱支撐。2、后澆帶支模時采用獨立支撐系統(tǒng)，后澆帶800寬度以內(nèi)的底模不支，只支設(shè)兩端梁豎向支撐，穿過后澆帶兩側(cè)的梁全部支撐，從距后澆帶邊200mm距離搭設(shè)獨立支撐體系的鋼管架。每邊豎向搭設(shè)兩排鋼管架，豎向鋼管間距900mm，分別水平橫管三道，每1500mm一道，掃地桿必須連接牢固，梁與梁之間的獨立支撐鋼管連接成一體。形成有一種牢固的整體。3、梁端豎向獨立支撐要直接支撐在梁底砼面，即梁端豎向獨立支撐在第一次支模時，在支設(shè)梁底和樓板模板前先將鋼管定型，獨立支撐根據(jù)梁底板的標(biāo)高固定，與其模板一起支設(shè)，并獨成體系，且不能妨礙其它模板的拆除。4、后澆帶處模板與其它模板斷開，為獨立模板支撐體系。其它部位的模板正常支拆。邊距主次梁距離不大于1.5m的，則在主次梁交叉處梁底加設(shè)獨立柱支撐。5、后澆帶兩側(cè)梁屬于懸臂構(gòu)造，后澆帶處兩側(cè)的鋼筋獨立柱支撐不得與平臺梁模板一起拆除重支。在后澆帶澆筑砼之前立模時，也不得拆除獨立柱支撐，待后澆帶兩邊懸挑梁加固解決完備，方能拆除平臺梁模板和鋼管，且砼澆筑完畢后，砼強度達(dá)成設(shè)計強度的75%時，才可拆除后澆帶模板和獨立支撐。6、獨立柱支撐點的位置必須上層和下層在同一位置，不得任選位置，確保梁端受力進(jìn)行有效垂直傳遞而不造成對梁、板的損害。后澆帶的支模見附圖所示〔紅色模板為后澆帶獨立模板〕：后澆帶獨立支撐體系照片：附后澆帶支撐架計算式：計算根據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)原則》JGJ162-2、《混凝土構(gòu)造設(shè)計原則》GB50010-3、《建筑構(gòu)造荷載原則》GB50009-4、《鋼構(gòu)造設(shè)計原則》GB50017-一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標(biāo)高新澆混凝土樓板板厚(mm)160新澆混凝土樓板邊長L(m)新澆混凝土樓板邊寬B(m)二、荷載設(shè)計施工人員及設(shè)備荷載原則值Q1k當(dāng)計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)當(dāng)計算面板和小梁時的集中荷載(kN)當(dāng)計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)當(dāng)計算支架立柱及其它支承構(gòu)造構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重原則值G1k(kN/m2)面板自重原則值面板及小梁自重原則值樓板模板自重原則值模板及其支架自重原則值新澆筑混凝土自重原則值G2k(kN/m3)24鋼筋自重原則值G3k(kN/m3)風(fēng)荷載原則值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz風(fēng)荷載體型系數(shù)μs三、模板體系設(shè)計模板支架高度(m)立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)1100立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)1100水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)325立柱距混凝土板長邊的距離(mm)325主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)200小梁最大懸挑長度(mm)100主梁最大懸挑長度(mm)100構(gòu)造外表的規(guī)定構(gòu)造外表隱蔽設(shè)計簡圖以下：模板設(shè)計剖面圖(樓板長向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)21面板彈性模量E(N/mm2)7100面板驗算方式簡支梁根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)原則》5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖以下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k1k，1.35(G1k+(G3k+G2k1k，q2＝0.9×1.2×G1kp＝0.9×1.4×Q1K＝Mmax＝max[q1l2/8,q2l22/8，2/8+3.15×0.2/4]=0.158kN·mσ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝2≤[f]＝21N/mm2滿足規(guī)定！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2kν＝5ql4/(384EI)＝5×4.116×/(384×7100×281250)＝0.043mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝滿足規(guī)定！五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁材料規(guī)格(mm)□40×40×3小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁截面慣性矩I(cm4)小梁驗算方式簡支梁因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進(jìn)行最不利組合，計算簡圖以下：1、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k1k，1.35(G1k+(G3k+G2k1k，＝M1＝q1l2/8＝2/8＝0.236kN·mq2＝0.9×1.2×G1k＝p＝0.9×1.4×Q1k＝M2＝q2L2/8+pL/4＝2＝0.876kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL12/2，2/2+3.15×0.1]＝0.315kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝，，0.315]＝0.876kN·mσ＝Mmax/W＝0.876×106/4660＝2≤[f]＝205N/mm2滿足規(guī)定！2、抗剪驗算V1＝1L＝＝V2＝2＝＝V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝，0.065×0.1+3.15]＝Vmax＝max[V1，V2，V3]＝，，3.156]＝τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.156×1000×[40×402-(40-6)×342]/(8×93200×6)＝2≤[τ]＝125N/mm2滿足規(guī)定！3、撓度驗算q=(G1k+(G3k+G2k＝跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×0.863×11004/(384×206000×93200)＝0.857mm≤[ν]＝l/250＝1100/250＝懸臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.863×1004/(8×206000×93200)＝0.001mm≤[ν]＝l1×2/250＝200/250＝滿足規(guī)定！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁驗算方式簡支梁1、小梁最大支座反力計算Q1k＝2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k1k，1.35(G1k+(G3k+G2k1k，＝q2＝(G1k+(G3k+G2k承載能力極限狀態(tài)按簡支梁，Rmax＝1L＝＝按懸臂梁，R1＝q1＝R＝max[Rmax，R1]＝0.749kN;正常使用極限狀態(tài)按簡支梁，Rmax＝2L＝＝按懸臂梁，R1＝q2＝R＝max[Rmax，R1]＝0.497kN;2、抗彎驗算計算簡圖以下：主梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.532kN·mσ＝Mmax/W＝0.532×106/4490＝2≤[f]＝205N/mm2滿足規(guī)定！3、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝τmax＝2Vmax/A=2×2.111×1000/424＝2≤[τ]＝125N/mm2滿足規(guī)定！4、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝跨中νmax懸挑段νmax＝滿足規(guī)定！七、立柱驗算鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝＝95≤[λ]＝150滿足規(guī)定！查表得，φ＝Mw2ωklah222/10＝0.018kN·mNw＝ΣNGikΣNQik+Mw/lb]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1×1.1×1.1+0.018/1.1]＝f＝Nw/(φA)+Mw/W＝6534.346/(0.634×424)+0.018×106/4490＝2≤[f]＝205N/mm2滿足規(guī)定！八、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力允許值[N](kN)30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝6.534kN≤[N]＝30kN滿足規(guī)定！九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)300混凝土強度等級C30立桿底座長a(mm)150立桿底座寬b(mm)150F11、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土構(gòu)造設(shè)計原則》GB50010-第條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Flhftpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取βh；當(dāng)h≥mm時，取βh；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在㎜2范疇內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不適宜不不大于4：當(dāng)βs<2時取βs=2，當(dāng)面積為圓形時，取βs=2as板柱構(gòu)造類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20闡明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲藏?？傻茫害耯=1，ft2，η=1，h0=h-20=280mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mmhftpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1720×280/1000=482.082kN≥F1滿足規(guī)定！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土構(gòu)造設(shè)計原則》GB50010-第條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析FlcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；可按本