電力網(wǎng)絡(luò)規(guī)劃設(shè)計

電力網(wǎng)絡(luò)規(guī)劃設(shè)計摘要電網(wǎng)作為電能的生產(chǎn)與用戶之間的橋梁，對供電的可靠性、安全性與穩(wěn)定性不言而喻，而電網(wǎng)設(shè)計又作為電網(wǎng)建設(shè)中的重要環(huán)節(jié)，因此必須給予高度的重視。本設(shè)計的任務(wù)是根據(jù)電廠及變電所位置及負(fù)荷按國民經(jīng)濟(jì)應(yīng)用的要求設(shè)計一個供電、變電網(wǎng)絡(luò)，該網(wǎng)絡(luò)包含兩個火力發(fā)電廠和四個變電站及輸電線路。本電網(wǎng)設(shè)計應(yīng)根據(jù)電廠和變電站負(fù)荷的相關(guān)資料，各變電站的地理位置和供電情況做出相應(yīng)的功率平衡并確定各變電站變壓器主變?nèi)萘颗c臺數(shù)。根據(jù)已有的知識做出幾種備選方案，通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，主要從以下幾方面：（1）按主接線形式，變壓器臺數(shù)和型號、容量及參數(shù)；（2）進(jìn)行導(dǎo)線型號的選擇，進(jìn)行初步比較、詳細(xì)比較；（3）進(jìn)行最優(yōu)方案潮流計算、系統(tǒng)的調(diào)壓計算、變壓器分接頭選擇；綜合以上三個方案選出一個最佳方案即為本設(shè)計的選定方案。最后對該方案進(jìn)行潮流計算并對該方案進(jìn)行詳細(xì)計算。關(guān)鍵詞：電網(wǎng)設(shè)計潮流計算分接頭選擇

目錄TOC\h\z\t"樣式標(biāo)題2+四號,2,1,1,2,2"前言 前言電力工業(yè)是國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展的基礎(chǔ)工業(yè)。隨著社會發(fā)展和科技進(jìn)步，國民經(jīng)濟(jì)和人民生活對于清潔高效電力能源的需求與依賴度越來越高，作為國家基礎(chǔ)產(chǎn)業(yè)的電力系統(tǒng)員工所擔(dān)負(fù)的政治責(zé)任和社會責(zé)任越來越重，加之電網(wǎng)規(guī)模越來越大要求越來越高，系統(tǒng)容量日益增加，電網(wǎng)智能化水平突飛猛進(jìn)新型供用電技術(shù)和設(shè)備不斷涌現(xiàn)，因此電網(wǎng)設(shè)計也尤為重要。本設(shè)計的內(nèi)容主要包括：原始資料分析；校驗系統(tǒng)有功、無功平衡和各種運行方式；通過方案比較，確定系統(tǒng)接線接線方案；確定發(fā)電廠變電站的接線方案和變壓器型號、容量及參數(shù)；進(jìn)行最優(yōu)潮流計算。最后得出的設(shè)計方案應(yīng)具有較高的安全性、穩(wěn)定性和可靠性符合供電的質(zhì)量要求并具有一定的經(jīng)濟(jì)性，滿足供電要求。

1.原始資料分析1.1發(fā)電廠原始資料：發(fā)電廠A火電單機容量:5×40MW機端電壓:10.3kV功率因數(shù)：0.85總裝機容量：200MW發(fā)電廠B火電單機容量:3×50MW,2×100MW機端壓:10.3kV功率因數(shù)：0.80總裝機容量：350MW1.2發(fā)電廠和變電所負(fù)荷資料：表1-1：發(fā)電廠和變電所負(fù)荷資料參數(shù)／廠站名廠A廠B站1站2站3站4Pmax(MW)/cosφ20/0.995/0.990/0.9585/0.990/0.9Pmin(MW)/cosφ10/0.8285/0.8465/0.8370/0.8085/0.85低壓母線電壓(kV)1010.51035，10.535，10負(fù)荷等級I,II(%)8075707585Ｔmax(H)52004800520050005200主變年運行時間(H)8760876087608760備用要求備備備備備調(diào)壓要求逆逆常順逆Page1Page301.3發(fā)電廠和變電所間的地理位置、站間距離圖例：電廠變電圖例：電廠變電1.4初選方案根據(jù)不同的接線方法，按原始資料的地理位置圖，以及負(fù)荷大小，經(jīng)過比較，直觀淘汰了一些明顯不合理的方案，保留了如下四種方案如表1-2：注：表1-2中導(dǎo)線長考慮了弧垂和裕度，所以路徑長為直線長的1.08倍，導(dǎo)線長為路徑的1.08倍，即導(dǎo)線長為路徑長的1.08的二次方倍。從表1-2中分析比較后，可以選擇的方案有兩種：方案1、和方案4。下面再對這兩個個方案進(jìn)行一個初步比較，比較它們的導(dǎo)線長，斷路器數(shù)目，金屬耗量和優(yōu)缺點，然后進(jìn)行詳細(xì)比較。表1-2：初步設(shè)計方案序號方案斷路器數(shù)導(dǎo)線長（km）1214A3ABB14248.44214214ABAB316293.93314A3B214A3B20340.59414B3A214B3A16312.601.5電壓等級的確定根據(jù)表1-3確定電壓等級。表1-3：各電壓等級線路的合理輸送容量及輸送距離額定電壓（kV）輸送功率（kW）輸送距離（km）額定電壓（kV）輸送功率（kW）輸送距離（km）3100~10001~3603500~3000030~1006100~12004~1511010000~5000050~15010200~20006~20220100000~500000100~300352000~1000020~50500800000~2000000400~1000根據(jù)原始資料及計算結(jié)果可知額定電壓應(yīng)選220kV

2.主接線形式、變壓器臺數(shù)和容量的選擇2.1主接線形式2.1.1發(fā)電廠主接線形式發(fā)電廠A有40MW機組5臺，出口沒有機壓負(fù)荷，故直接將電能經(jīng)變電站送入電網(wǎng)，機端電壓為10.3kV，根據(jù)此情況及相關(guān)規(guī)定，40MW機組采用單元接線，這種接線簡單，操作簡便，經(jīng)濟(jì)性高。發(fā)電廠B有100MW機組兩臺，機端電壓10.3kV，機壓負(fù)荷為60MW由于發(fā)電機容量較大，為了采用簡單的接線方式，故發(fā)電機均采用單元接線方式。三臺50MW的機組進(jìn)出線不止一回，采用擴大單元接線方式，這種接線簡單清晰，設(shè)備少，投資少，便于擴建。圖2-1單元接線圖2-2擴大單元接線2.1.2變電站主接線形式為了提高供電的可靠性，接入變電站的線路條數(shù)都是兩條，同時變電站的變壓器的臺數(shù)也是兩臺。四個變電站都可以選用橋形接線，所用的斷路器數(shù)少，投資較少。如果是環(huán)形網(wǎng)時，為了防止穿越功率通過三臺斷路器，則應(yīng)選用外橋接線。圖2-3內(nèi)橋接線圖2-4外橋接線2.2變壓器的臺數(shù)和容量2.2.1發(fā)電廠的變壓器臺數(shù)和容量采用發(fā)電機－變壓器單元接線形式時，主變的容量只要和發(fā)電機的容量相配套即可，但要保留10％的裕度。所以連接40MW機組的變壓器的容量為：40×1.1/0.85＝51.76MW.所以選用SSPL1—120000/220型的變壓器，鏈接100MW機組的變壓器的容量為100×1.1/0.85＝129.4MW.所以選用SFP7—150000/220型的變壓器。機壓母線接線方式的變壓器一臺故障另一臺應(yīng)滿足輸送功率的70％以上，所以連接50MW機組的變壓器的容量為：150×0.7＝105MW.所以選用SSPL1—120000/220型的變壓器。2.2.2變電站的變壓器臺數(shù)和容量變電站主變壓器容量的確定一般要考慮城市規(guī)劃、負(fù)荷性質(zhì)、電網(wǎng)結(jié)構(gòu)等因素。對重要變電站，需考慮當(dāng)一臺主變壓器停運時，其余變壓器容量在計及過負(fù)荷能力允許時間內(nèi)，應(yīng)滿足Ⅰ類及Ⅱ類負(fù)荷的供電；對一般性變電站，當(dāng)一臺主變壓器停運時，其余變壓器容量應(yīng)能滿足全部負(fù)荷的60%～75%。由于4個變電站都屬于樞紐變電站，主變壓器臺數(shù)為兩臺，而且站1和站2的低壓母線均為10kV,應(yīng)選雙繞組變壓器；站3、4的低壓母線的電壓都為10kV、35kV，應(yīng)優(yōu)先選三相三繞組變壓器。經(jīng)計算查表選4臺型號為SSPL1-90000/220變壓器,4臺型號為SSPSL1-120000/220變壓器。2.3所選用變壓器的型號及相關(guān)參數(shù)表表2-1發(fā)電廠參數(shù)表項目站別型號及容量連接組損耗（kW）阻抗電壓（％）空載電流（％）參考價格(萬元)空載短路發(fā)電廠ASFP7-150000/220Yo/Δ-1114045013.60.880發(fā)電廠BSFP7-150000/220Yo/Δ-1114045013.60.880發(fā)電廠BSSPL1-120000/220Yo/Δ-11179895130.6770表2-2變電站參數(shù)表站別項目變電站型號及容量SSPSL1-120000/220連接組Yo/Δ-11損耗（kW）空載123.1短路高—中510高—低165中—低227阻抗電壓（％）高—中24．7高—低14．7中—低8.8空載電流（％）1.0參考價格(萬元)71.6表2-3變電站參數(shù)表項目站別型號及容量連接組損耗（kW）阻抗電壓（％）空載電流（％）參考價格(萬元)空載短路變電站1SSPL1-90000/220Yo/Δ-1192472.513.70.6752變電站2SSPL1-90000/220Yo/Δ-1192472.513.70.6752

3.導(dǎo)線型號的選擇3.1方案1的導(dǎo)線型號選擇3.1.1計算網(wǎng)絡(luò)在最大運行方式下的初步潮流分布將變電站2、4和發(fā)電廠B三個節(jié)點從發(fā)電廠處打開節(jié)點，計算初步潮流分布?？梢钥闯鲇泄Ψ贮c、無功分點均為4.變電站3、發(fā)電廠A和發(fā)電廠B三個節(jié)點為兩端供電網(wǎng)，計算初步潮流分布。可以看出有功分點、無功分點均為3.變電站1與其它之間沒有功率傳輸，故發(fā)電廠A直接給站1供電，發(fā)電廠B直接給站2供電。3.1.2按經(jīng)濟(jì)電流密度計算導(dǎo)線截面積導(dǎo)線截面影響線路投資和電能損耗，為了節(jié)省投資，要求導(dǎo)線截面小些；為了降低電能損耗，要求導(dǎo)線截面大些。綜合考慮，確定一個比較合理的導(dǎo)線截面，稱為經(jīng)濟(jì)截面積，與其對應(yīng)的電流密度稱為經(jīng)濟(jì)電流密度。按年最大負(fù)荷利用時間/h電纜：3000以內(nèi)的鋁1.92A/mm銅2.5A/mm,3000-5000鋁1.73A/mm銅2.25A/mm,5000以上鋁1.54A/mm銅2.00A/mm,架空線路：3000以內(nèi)的鋁1.65A/mm銅3.00A/mm,3000-5000鋁1.15A/mm銅2.50A/mm,5000以上鋁0.90A/mm銅1.75A/mm,根據(jù)以上公式，求得線段的截面積如下：令3.1.3選擇導(dǎo)線型號及其校驗導(dǎo)線型號選擇根據(jù)已求的導(dǎo)線截面積，電壓等級及本系統(tǒng)所處的環(huán)境，用鋼芯鋁絞線。按機械強度校驗導(dǎo)線截面積時，查表得知平原地區(qū)35kV以上的線路中，容許的最小截面積為25mm2.電暈校驗時，由于220kV的網(wǎng)絡(luò)要求導(dǎo)線的截面積最小為240mm2的導(dǎo)線。所以可以選擇線路如下：A—1段選JKLGYJ240型B—2段選JKLGYJ240型1—2段選JKLGYJ240型A—3段選JKLGYJ240型B—3段選JKLGYJ240型B—4段選JKLGYJ300型3.1.4按照機械強度，允許載流量，電暈校驗（1）、機械強度校驗所選的絞線截面積都大于25mm2，所以都符合要求。（2）、允許載流量校驗首選根據(jù)負(fù)荷可以求得流過導(dǎo)線的最大電流，當(dāng)?shù)啬昶骄鶜鉁貫?0°C左右，鋼芯鋁絞線的允許溫度一般取70°C左右。再查表得JKLGYJ—240導(dǎo)線長期允許通過的電流為610(A)，JKLGYJ—300型導(dǎo)線允許電流為700(A)，JKLGYJ—400型導(dǎo)線允許電流為800(A)。經(jīng)過校驗計算，長期運行時導(dǎo)線的載流量都滿足要求。3.2方案4的導(dǎo)線型號選擇3.2.1計算網(wǎng)絡(luò)在最大運行方式下的初步潮流分布將變電站2、4和發(fā)電廠B三個節(jié)點從發(fā)電廠處打開節(jié)點，計算初步潮流分布。根據(jù)集中參數(shù)公式＝和＝可以算出初步潮流。有功分點、無功分點均為4.變電站2、發(fā)電廠A和發(fā)電廠B為兩端供電網(wǎng)有功分點、無功分點均為2.變電站3、發(fā)電廠A和發(fā)電廠B三個節(jié)點為兩端供電網(wǎng)，計算初步潮流分布。有功分點、無功分點均為3.3.2.2按經(jīng)濟(jì)電流密度計算導(dǎo)線截面積電網(wǎng)電壓等級為220kV，公式：（4-1）根據(jù)上述公式，可求得線段的截面積如下：3.2.3選擇導(dǎo)線型號及其校驗導(dǎo)線型號的選擇根據(jù)求得的導(dǎo)線截面積，電壓等級和本系統(tǒng)所處的地理環(huán)境，用鋼芯鋁絞線。按機械強度校驗導(dǎo)線截面積時，根據(jù)規(guī)定在平原地區(qū)35kV的線路中，允許的最小截面積為25mm2.電暈校驗時，由于220kV的網(wǎng)絡(luò)要求導(dǎo)線的截面積最小為240mm2的導(dǎo)線。A—1段選JKLGYJ—240型A—3段選JKLGYJ—240型B—3段選JKLGYJ—240型B—2段選JKLGYJ—240型B—4段選JKLGYJ—300型3.2.4按照機械強度，允許載流量，電暈校驗（1）機械強度校驗：所選的絞線截面積都大于25mm2，所以都符合要求。（2）允許載流量校驗：首先根據(jù)負(fù)荷可以求得流過導(dǎo)線的最大電流，當(dāng)?shù)啬昶骄鶜鉁貫?0°C左右，鋼芯鋁絞線的允許溫度一般取70°C左右。再查表得JKLGYJ—240導(dǎo)線長期允許通過的電流為610(A)，JKLGYJ—300型導(dǎo)線允許電流為700(A)，LGJ—400型導(dǎo)線允許電流為800(A)。經(jīng)過校驗計算，長期運行時導(dǎo)線的載流量全部滿足要求。

4.初步比較將方案1、方案4、進(jìn)行初步比較，比較它們的導(dǎo)線長，斷路器數(shù)目，金屬耗量和優(yōu)缺點。首先要求出兩個個方案的金屬耗量，查表可得各種導(dǎo)線的單位重量，計算求得總重量。4.1導(dǎo)線長度方案1：L=（32+32+35+22+30+30+32）×1.082=248.4（km）方案4：L=（32×2+35+30+30+32+35+22）×1.082=312.6（km）4.2高壓斷路器的數(shù)目根據(jù)一條線路兩個斷路器的原則，各方案的高壓斷路器的數(shù)目如下：方案1：2×7=14（個）；方案4：2×8=16（個）；4.3金屬耗量各種型號導(dǎo)線每千米的質(zhì)量由參考資料可查到，具體計算過程如下所示：（1）方案1：總的耗量為：m＝∑mi＝166（t）（2）方案4：總的耗量為：m＝∑mi＝169（t）4.4方案初步比較結(jié)果表4－1：兩個方案的初步比較項目方案導(dǎo)線長度（km）斷路器數(shù)（個）金屬耗量（t）方案1248.414166方案4312.616169

5.詳細(xì)比較5.1電壓損耗計算5.1.1電壓損耗計算原則由于發(fā)電廠部分相同，可以只對線路部分的電壓損耗進(jìn)行初步計算，計算時可以假定網(wǎng)絡(luò)各點電壓都等于額定電壓，計算正常運行時最大負(fù)荷和故障兩種情況下的電壓損耗，故障運行方式應(yīng)合理地假設(shè)較為嚴(yán)重的情況。正常情況下電壓損耗不超過10％，故障時不超過15％即符合要求。計算公式如下：電壓損耗％＝%5.1.2正常運行時的電壓損耗(1)方案1：首先打開發(fā)電廠B、變電站2、變電站4的環(huán)網(wǎng)，從發(fā)電廠處打開。潮流分布圖如下：查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：根據(jù)公式帶入數(shù)據(jù)進(jìn)行計算：（kV）<220×10%=22（kV）所以滿足要求。將發(fā)電廠A、變電站3、發(fā)電廠B的兩端供電網(wǎng)從變電站3打開。潮流分布圖如下：查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：根據(jù)公式帶入數(shù)據(jù)進(jìn)行計算：（kV）<220×10%=22（kV）所以滿足要求。將發(fā)電廠A、變電站1打開。潮流分布圖如下：.查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：.根據(jù)公式帶入數(shù)據(jù)進(jìn)行計算：（kV）<220×10%=22（kV）所以滿足要求。將發(fā)電廠B、變電站2打開。潮流分布圖如下：查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：根據(jù)公式帶入數(shù)據(jù)進(jìn)行計算：（kV）<220×10%=22（kV）所以滿足要求。（2）方案4：首先打開發(fā)電廠B、變電站2、變電站4的環(huán)網(wǎng)，從發(fā)電廠處打開。潮流分布圖如下：.查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：.根據(jù)公式帶入數(shù)據(jù)進(jìn)行計算：（kV）<220×10%=22（kV）所以滿足要求。將發(fā)電廠A、變電站3、發(fā)電廠B組成的環(huán)網(wǎng)打開。潮流分布圖如下：.查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：.根據(jù)公式帶入數(shù)據(jù)進(jìn)行計算：（kV）<220×10%=22（kV）所以滿足要求。將發(fā)電廠A、變電站2、發(fā)電廠B組成的兩端供電網(wǎng)從變電站2打開。潮流分布圖如下：查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：根據(jù)公式帶入數(shù)據(jù)進(jìn)行計算：（kV）<220×10%=22（kV）所以滿足要求。打開輻射網(wǎng)發(fā)電廠A、變電站1.潮流分布圖如下：查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：根據(jù)公式帶入數(shù)據(jù)進(jìn)行計算：(kV)<220×10%=22（kV）所以滿足要求。5.2比較分析方案1和方案4在正常運行情況下的電壓損耗都滿足要求，方案4的電壓損耗較小，供電質(zhì)量較高，方案1的導(dǎo)線和斷路器雖比方案4的少可也比較接近方案4的。但從供電的要求和安全、可靠來選擇，方案4更合適。所以方案4為最優(yōu)方案。

6.最優(yōu)方案潮流計算6.1正常運行時最大負(fù)荷情況首先算出各變電站的負(fù)荷損耗，得到各節(jié)點的最大潮流分布。變電站1：兩臺變壓器并聯(lián)，,,,變壓器損耗為：＝＝＝0.32＋j11.96（MVA）＝=0.09+j0.61（MVA）運算負(fù)荷為：=95.41+j55.77(MVA)同理變電站2運算負(fù)荷為：=90.41+j55.77(MVA)變電站3：=＝0.25＋j2.4＋0.04＋j6.02＝0.29＋j8.24（MVA）＝＝0.25＋j2.4＋0.1＋j2.14＝0.35＋j4.54（MVA）＝＝0.25＋j2.4+0.15+j3.69＝0.4＋j6.39（MVA）(MVA)＝95＋j38.4＋1.04＋j19.17＝96.04＋j57.57（MVA）同理可求得：變電站4：＝90＋j45.6＋1.15＋j23.9＝96.15＋j69.5（MVA）其次，先算小環(huán)網(wǎng)：由發(fā)電廠B、變電站2、變電站4組成。從無功分點4處打開環(huán)網(wǎng)，計算潮流。＝＝＝0.008＋j0.026（MVA）(MVA)＝7.558＋j5.026＋111.29＋j82.4＝118.85＋j87.43(MVA)＝＝＝1.84＋j9.63（MVA）＝＋＝120.69＋j97.06（MVA）＝＝＝1.36＋j5.43（MVA）＝+88.6+j64.5＝89.96＋j69.93（MVA）從發(fā)電廠經(jīng)過變電站4算變電站2上的壓降：＝＝231.72（kV）＝＝231.26（kV）從發(fā)電廠B直接算變電站2上的壓降：＝＝234.16（kV）變電站2、發(fā)電廠A和發(fā)電廠B三個節(jié)點為兩端供電網(wǎng)，有功分點、無功分點均為2.從無功分點處打開兩端供電網(wǎng)，計算潮流。＝＝＝0.42＋j1.36（MVA）＝33.1＋j18.8＋0.42＋j1.36＝33.52＋j20.16（MVA）從發(fā)電廠A算變電站2上的壓降：＝＝236.36（kV）從發(fā)電廠B直接算變電站2上的壓降：＝＝＝0.72＋j2.35（MVA）＝57.28＋j32.6＋0.72＋j2.35＝58＋j34.95（MVA）從發(fā)電廠B算變電站2上的壓降：＝＝236.36（kV）計算無誤。同樣方法計算，變電站3、發(fā)電廠A和發(fā)電廠B為兩端供電網(wǎng)，從無功分點3處打開環(huán)網(wǎng)，計算潮流。＝＝＝0.3＋j0.99（MVA）＝28.8＋j20.5＋0.3＋j0.99＝29.1＋j21.49（MVA）從發(fā)電廠A算變電站3上的壓降：＝＝237.22（kV）從發(fā)電廠B直接算變電站3上的壓降：＝＝＝0.55＋j1.8（MVA）(MVA)＝＝237.22（kV）線路A-1段：===6.79+j5.85（MVA）＝95.38＋j51.4＋1.79＋j5.85＝97.17＋j57.25（MVA）從發(fā)電廠A算變電站1上的壓降：＝＝153.69（kV）6.2正常運行時最小負(fù)荷情況首先算出各變電站的負(fù)荷損耗，得到各節(jié)點的最大潮流分布。由SSPL1-90000/220變壓器的參數(shù)：kWkW可得：變電站1：兩臺變壓器并聯(lián)，,,,變壓器損耗為：＝＝＝0.26＋j9.58（MVA）＝=0.09+j0.61（MVA）運算負(fù)荷為：=85.29+j56.95(MVA)同理變電站2運算負(fù)荷為：=65.3+j49.6(MVA)由SSPSL1-120000/220變壓器的參數(shù)：kWkWkWkW變電站3：＝＝0.25＋j2.4＋0.04＋j5.9＝0.29＋j8.3（MVA）＝＝0.25＋j2.4＋0.28＋j5.7＝0.53＋j8.1（MVA）＝＝0.25＋j2.4＋0.14+j3.6＝0.39＋j6（MVA）(MVA)＝70＋j46.5＋0.91＋j15.15＝71.21＋j68.9（MVA）同理可求得：變電站4：＝85＋j43.4＋0.99＋j17.4＝85.99＋j60.8（MVA）其次，先算小環(huán)網(wǎng)發(fā)電廠B、變電站2、變電站4從無功分點4處打開環(huán)網(wǎng)，計算潮流。＝＝＝0.003＋j0.01（MVA）(MVA)＝4.493＋j3.61＋86.37＋j74.9＝90.863＋j78.51(MVA)＝＝＝1.22＋j6.3（MVA）＝＋＝92.083＋j84.81（MVA）＝＝＝0.87＋j3.5（MVA）＝+66.5+j57.2＝67.37＋j60.7（MVA）從發(fā)電廠經(jīng)過變電站4算變電站2上的壓降：＝＝233.1（kV）＝＝232.8（kV）從發(fā)電廠B直接算變電站4上的壓降：＝＝234.9（kV）變電站2、發(fā)電廠A和發(fā)電廠B三個節(jié)點為兩端供電網(wǎng)，從無功分點2處打開兩端供電網(wǎng)，計算潮流。＝＝＝0.28＋j0.93（MVA）＝25.74＋j18.17＋0.28＋j0.93＝26.02＋j19.1（MVA）從發(fā)電廠A算變電站2上的壓降：＝＝237.2（kV）從發(fā)電廠B直接算變電站2上的壓降：＝＝＝0.49＋j1.6（MVA）＝44.56＋j31.44＋0.49＋j1.6＝45.05＋j33.04（MVA）從發(fā)電廠B算變電站2上的壓降：＝＝237.2（kV）計算無誤。同樣方法計算，變電站3、發(fā)電廠A和發(fā)電廠B為兩端供電網(wǎng)，從無功分點處打開環(huán)網(wǎng)，計算潮流。＝＝＝0.32＋j1.06（MVA）＝27.1＋j24.5＋0.32＋j1.06＝27.42＋j25.56（MVA）從發(fā)電廠A算變電站3上的壓降：＝＝237.6（kV）從發(fā)電廠B直接算變電站3上的壓降：＝＝＝0.27＋j0.87（MVA）(MVA)＝＝237.6（kV）線路A-1段：===1.6+j5.2（MVA）＝80.29＋j56.95＋1.6＋j5.2＝81.89＋j62.15（MVA）從發(fā)電廠A算變電站1上的壓降：＝＝234.7（kV）

7.變壓器分接頭選擇7.1變電站1站1為逆調(diào)壓，最大負(fù)荷時電壓不大于105％UN，最小負(fù)荷時電壓不小于UN。變壓器的型號為SSPL1-90000/220，等值阻抗為變壓器最大負(fù)荷時的壓降：逆調(diào)壓：最大負(fù)荷時低壓側(cè)母線要求實際電壓變壓器最小負(fù)荷時的壓降：最小負(fù)荷時低壓側(cè)母線要求實際電壓應(yīng)選擇231的分接頭。校驗：最大負(fù)荷時低壓側(cè)的實際電壓為最小負(fù)荷時低壓側(cè)的實際電壓為最大負(fù)荷時電壓偏移1.4%，最小負(fù)荷時電壓偏移2.6%都能滿足調(diào)壓要求。于是，該變壓器應(yīng)選的分接頭電壓或變比為231/10.5。7.2變電站2站2為常調(diào)壓，無論何種負(fù)荷情況下，電壓基本保持為一常數(shù)，為102％～105％Un。變壓器最大負(fù)荷時的壓降：常調(diào)壓：最大負(fù)荷時低壓側(cè)母線要求實際電壓變壓器最小負(fù)荷時的壓降：最小負(fù)荷時低壓側(cè)母線要求實際電壓應(yīng)選擇231KV的分接頭。校驗：最大負(fù)荷時低壓側(cè)的實際電壓為最小負(fù)荷時低壓側(cè)的實際電壓為于是，該變壓器應(yīng)選的分接頭電壓或變比為242/10.5。7.3變電站3站3為順調(diào)壓，最大負(fù)荷時電壓不低于102.5％UN，最小負(fù)荷時電壓不高于107.5％UN。變壓器的型號為SSPSL1-120000/220，等值阻抗為三繞組變壓器等值電路如下圖所示：按給定條件求得的各繞組中電壓損耗如表7-1所示，歸算至高壓側(cè)電壓如表7-2所示。表7-1各繞組電壓損耗（kV）負(fù)荷水平高壓繞組中壓繞組低壓繞組最大負(fù)荷19.53.96.7最小負(fù)荷13.33.65.9表7-2各母線電壓（kV）負(fù)荷水平高壓母線中壓母線低壓母線最大負(fù)荷225.5202.1199.3最小負(fù)荷236.5208.6206.3根據(jù)低壓母線對調(diào)壓的要求，選擇高壓繞組的分接頭。最大負(fù)荷時電壓不低于102.5％UN，即低壓母線電壓要求為10.25kV,從而最小負(fù)荷時，最小負(fù)荷時電壓不高于107.5％UN。即低壓母線電壓要求不高于10.75kV,從而取它們的平均值,可選用220-2.5%，即214.5kV的分接頭。這時，低壓母線電壓最大負(fù)荷時，,最小負(fù)荷時，低壓母線電壓偏移:最大負(fù)荷時，；最小負(fù)荷時，選定高壓繞組的分接頭后即可選擇中壓繞組的分接頭。最大負(fù)荷時，電壓不低于102.5％UN，即最大負(fù)荷時中壓母線電壓要求為35.875kV,從而，可得最小負(fù)荷時，電壓不高于107.5％UN，即最小負(fù)荷時中壓母線電壓要求為37.625kV,從而，可得取它們的平均值,可選用35+2×5%，即38.5kV的分接頭。這時，低壓母線電壓：最大負(fù)荷時，,最小負(fù)荷時，低壓母線電壓偏移：最大負(fù)荷時，；最小負(fù)荷時，可見都能滿足調(diào)壓要求。于是，該變壓器應(yīng)選的分接頭電壓或變比為214.5/38.5/10.5kV。7.4變電站4站4為逆調(diào)壓，最大負(fù)荷時電壓不大于105％UN，最小負(fù)荷時電壓不小于UN。同理，三繞組變壓器等值電路如下圖所示：按給定條件求得的各繞組中電壓損耗如表7-3所示，歸算至高壓側(cè)電壓如表7-4所示。表7-3各繞組電壓損耗（kV）負(fù)荷水平高壓繞組中壓繞組低壓繞組最大負(fù)荷23.54.97.9最小負(fù)荷10.546.8表7-4各母線電壓（kV）負(fù)荷水平高壓母線中壓母線低壓母線最大負(fù)荷231202.6199.6最小負(fù)荷220205.5202.7根據(jù)低壓母線對調(diào)壓的要求，選擇高壓繞組的分接頭。最大負(fù)荷時電壓不大于105％UN，即低壓母線電壓要求為10.5kV,從而最小負(fù)荷時，最小負(fù)荷時電壓不小于UN。即低壓母線電壓要求不小于10kV,從而取它們的平均值,可選用220-2.5%，即214.5kV的分接頭。這時，低壓母線電壓:最大負(fù)荷時，,最小負(fù)荷時，低壓母線電壓偏移:最大負(fù)荷時，；最小負(fù)荷時，選定高壓繞組的分接頭后即可選擇中壓繞組的分接頭。最大負(fù)荷時，電壓不大于105％UN，即最大